盘扣满堂架计算书-1.2m间距

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盘扣满堂架计算书-1

盘扣满堂架计算书-1.2m间距本文档旨在介绍盘扣满堂架计算书-1.2m间距的目的和背景。

本文将解释盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。

盘扣满堂架是一种用于支撑天花板的结构系统，在安装天花板时起到固定和支撑的作用。

该系统的设计原理是使用特殊的盘扣连接件将天花板板材固定在承重结构上。

盘扣满堂架的间距需要按照1.2m的标准进行设计和安装。

这个间距是根据天花板板材的尺寸和承重要求确定的。

在进行盘扣满堂架的设计时，需要考虑天花板板材的重量和负荷分布情况。

根据不同的负荷要求，选择合适的盘扣满堂架材料和规格。

盘扣满堂架的安装需要符合相关的安全要求和规范，确保结构稳定和牢固。

在系统设计中还需要考虑天花板的装饰和美观要求，选择适当的盘扣满堂架风格和颜色。

以上是盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。

通过合理的系统设计和安装，可以确保天花板的稳定和安全性。

详细说明盘扣满堂架计算书-1.2m间距的计算方法和公式。

概述在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时应注意的安全事项。

确保正确安装：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距之前，务必确保正确安装设备，按照设计要求和制造商提供的指导进行操作。

只有正确安装，才能确保使用安全。

定期检查设备：定期检查盘扣满堂架计算书-1.2m间距的各个组件和连接部件，确保其完好无损。

特别要检查连接螺栓、支撑部件和承重构件是否牢固可靠，如有松动或损坏应及时修复或更换。

维护清洁：保持盘扣满堂架计算书-1.2m间距的清洁，定期清理灰尘和杂物。

特别要注意清理设备表面和连接部件，以确保无阻力的操作和安全连接。

使用适当的工具和配件：在操作盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，务必使用适当的工具和配件。

禁止使用损坏或不合适的工具，以防意外事故发生。

不超过额定负荷：严禁超过盘扣满堂架计算书-1.2m间距所规定的最大负荷。

在使用过程中，要保持负荷均匀分布，避免过度集中负荷导致设备失稳。

注意周围环境：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，要注意周围的环境状况。

盘扣式脚手架计算书【范本模板】

盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20113、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性）风荷载体型系数μs1。

02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN）0。

05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B—SG-1500 间横杆自重G kjg(kN）0。

043 纵向横杆钢管类型B—SG-1500横向横杆抗弯强度设计值(f）（N/mm2205纵向横杆自重G kzg（kN）0.043）横向横杆截面惯性矩I（mm4) 92800 横向横杆弹性模量E（N/mm2）206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3）3860承载力使用极限状态q=1.2×（G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1））+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0。

050/0.9+0.35×1。

8/(2+1）)+1。

4×2。

0×1。

8/(2+1）=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=（0。

050/0.9+0.35×1。

8/(2+1））+2。

0×1。

8/(2+1）=1。

466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1。

999×0。

92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0。

202×106/3860=52。

43N/mm2≤[f］=205N/mm2满足要求。

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混凝土容重KN/m3 26
206000 58.97 0.81 2.03 1.62 1.62 79.10 1.5
1.2 1.80 1.0 0.7 0.5 1.7 1.8 20 90.0 0.55 571 252 22500 3.52
允许值（MPa）
结论
300
符合要求
C20垫层轴心抗压混凝土结构设计规范强度（MPa） (GB 50010-2010)
盘扣架立杆计算长度L2=h’+2K·a
盘扣架立杆计算长度L（m）取L1、L2较大值
Φ60*3.2盘扣架回转半径i（mm）
盘扣架长细比λ
查JGJ231-2010《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录D-2得ψ
Φ60*3.2盘扣架横截面积（mm2）
抗压应力σ（载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力(MPa)
盘扣架计算
盘扣架类型
盘扣架横向间距m 盘扣架纵向间距m
混凝土高度m
Φ60*3.2
0.9
0.9
2.8
弹性模量E（MPa）
新浇混凝土自重荷载q1（kN）
模板及方木荷载q2（kN）
施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3（kN）
混凝土振捣时产生的荷载q4（kN）
混凝土浇筑时产生的冲击荷载q5（kN）
组合荷载q（kN）
支架立杆中间层水平杆最大竖向步距h（m)
η：支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，可取1.6;水平杆步距为1.5m时，可取1.2
盘扣架立杆计算长度L1=η·h
h’:支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣的距离（m）
K：悬臂端计算长度折减系数
a：支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）

盘扣支架体系计算书

贾峪镇站盘扣支架体系计算书1盘扣支架体系计算书1.1顶（中）板模板及支撑体系验算车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。

1.1.1 顶板模板验算（1）荷载计算顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。

设计均布荷载为：1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。

m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=⨯⨯++⨯++=2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。

m KN q /8.201)1.15.02.19(2=⨯++= （2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨连续梁计算。

计算简图如图9.1.1所示。

q2(a)(b)图9.1.1（a ）模板的强度计算简图；（b ）模板的刚度计算简图 34221075.315100061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==模45331081.2151000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模①刚度验算挠度mm 47.01081.21061002508.20967.0100534模42w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 625.0400250400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。

盘扣满堂架计算书-1.2m间距

承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规》GB50009-2012《钢结构设计规》GB50017-2003《混凝土结构设计规》GB50010-2010《建筑地基基础设计规》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。

立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。

木方0×0mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

盘扣式满堂支架现浇盖梁施工

盘扣式满堂支架现浇盖梁施工本工程所有盖梁采取盘扣式满堂支架现浇施工，混凝土采用汽车泵灌注，邻近铁路盖梁搭设满堂支架施工时，在靠近既有线外侧设置缆风绳防倾覆。

在既有道路盖梁搭设满堂支架施工时设置门洞，保留一个行车道，确保交通不中断。

盖梁侧模采用钢模板，面板用δ＝6mm 厚钢板，主钢楞用双拼20a#槽钢(盖梁高2.8m、3.0m)或双拼16a#槽钢(盖梁高2.0m)，间距按95cm设置，次钢楞用8#槽钢，间距按25cm 布置；盖梁底模与端模采用长2.4m×宽1.2m×厚15mm竹胶板。

施工工艺流程：测量放线→地基处理→支架搭设→底板模板铺设→钢筋加工安装→侧模安装→混凝土浇筑→保湿养护。

图2.4.5-1 盖梁施工门洞设置图一、地基处理基坑回填采用原土分层夯实，每层厚度不超过30cm，承台四周回填土采用小型打夯机夯实，直至回填到承台顶部设计位置，然后铺设20cm厚石垫层，再次进行夯实，经检测承载力达到200Kpa后，再浇筑20cm厚C25混凝土，可作为盖梁施工支架基础使用。

二、支架搭设盖梁支架采用承插式盘扣支架，立杆为60*3.2mm钢管。

设计布置间距：纵向：按照60cm布置；横向：按照90cm布置，步距150cm，水平剪刀撑采用普通钢管或水平斜拉杆满布，竖向间距每隔3m设置一道。

盖梁支架搭设四周安装投影面各侧各宽出约0.9m左右，后期张拉压浆施工时，横桥向盖梁两端加宽至 1.8m。

为确保邻近既有线盖梁支架施工稳定性，为加强支架的整体稳定性，已完成的支模架应与桥梁立柱拉结。

a、竖向连接间隔3m（两步），优先布置在水平剪刀撑或水平斜杠层处；b、水平方向连接间隔不宜超过8m；c、附柱拉结杆件距支撑结构主节点宜不大于300mm。

支架与附柱拉结杆件平面布置示意图高低差支模架做法（一）调节到同一水平线：通过调节可调底座高度，使立杆连接节点（盘扣连接盘）在同一水平线上，水平杆可以拉通连接。

高低差支模架做法（二）普通钢管拉结成整体：无法通过底座调节立杆使节点在同一水平线上时，可采用扣件式钢管每步拉结成整体（向两端延伸至少扣接2根定型支架的立杆）。

盘扣式落地脚手架计算书

盘扣式落地脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态：q=b(1.2 ×G kjb+1.4Q kjj)=0.25×(1.2 ×0.35+1.4×3)=1.155kN/m l a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=1.155×1.8/2=1.04kN横杆自重设计值：q1=1.2m2=1.2 ×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/ml a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.838×1.8/2=0.754kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.783kN·mσ=M max/W=0.783×106/3860=202.884N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。

2、挠度验算变形图(mm)νmax=2.541mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。

四、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=H s1×m1=32×0.035=1.120kN立杆2：NG1k1=H s2×m1=32×0.035=1.120kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(H s1-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n1+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN立杆2：步数n2=(H s2-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n2+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN立杆2: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.82)0.5×n2×1/5=0.028×(22+1.82)0.5×15×1/5=0.226kN1/5表示专用外斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =1.12+0.806+0.202=2.128kN立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=1.12+0.806+0.202+0.226=2.354kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 立杆2：NG2k1=(n2+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×l a×G kdb×1/2 =(15+1)×1.800×0.17×1/2=2.448kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.800×32.0=0.576kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k= NG2k1=2.268kN立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.268+2.448+0.576=5.292kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN立杆2：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.128+2.268)+0.9×1.4×4.86=11.399kN立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.354+5.292)+0.9×1.4×4.86=15.299kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(11.399,15.299)=15.299kN五、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.195×1.80×2.002/10=0.177kN·mσ=[N/(φA)+M w/W] =[15298.83/(0.158×450.00)+0.177×106/4730]=252.574N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值F G1=4.396kN, 活载标准值F Q1=4.86kN立杆2：恒载标准值F G2=7.646kN, 活载标准值F Q2=4.86kN六、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.269× 2 ×2×2×1.8 = 5.42kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。

盘扣式脚手架详细计算书

盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计风荷载体型系数逅 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下111111 ] 1111111 ] 111111! H111111H111U11111 ]I U11J I U11J U111Lr1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm< [ v^min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。

盘扣支架计算书

附件一、中间跨架体计算编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）9、《钢结构设计标准》GB50017-201710、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-201712、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-201813、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号一、工程参数二、箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 1500×15×15/6=56250mm3；截面惯性矩I= 1500×15×15×15/12=421875mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=1.1×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×3]×1.5=27.720kN/mq1=1.1×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×0.7×3]×1.5= 28.240kN/m根据以上两者比较应取q1= 28.240kN/m作为设计依据。

盘扣脚手架计算公式

盘扣脚手架计算公式
盘扣脚手架是一种常用的搭建脚手架的方法，其计算公式一般包括以下几个要素：
主体杆件数量：主体杆件即立杆和横杆，在搭建盘扣脚手架时，需要计算所需的主体杆件数量。

一般可以按照每个立杆之间距离为2米来计算，然后根据需要的高度和长度来确定具体数量。

横向间距：横向间距指的是每层脚手架中立杆之间的水平距离。

常用的横向间距为1.2米或1.5米，可以根据需要进行调整。

纵向间距：纵向间距指每层脚手架中层与层之间立杆之间的垂直距离。

常用纵向间距为1.8米或2米。

踏板数量：踏板是盘扣脚手架上供工人行走和站立使用的平台。

在计算时需要确定每层所需的踏板数目，通常按照每隔0.6米放置一个。

担心尺寸：担心尺寸是指立杆底部与地面的距离，一般为0.3米。

综上所述，盘扣脚手架的计算公式可以根据具体情况进行调整和计算。

在实际搭建过程中，还需要考虑安全因素和相关标准规范的要求。

因此，在进行盘扣脚手架计算时，建议参考相关标准和专业人员的指导。

盘扣式脚手架计算介绍模板

盘扣式脚手架计算书欧阳家百(2021.03.07)计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003脚手架架体高度H(m) 13.4 脚于•架沿纵向搭设长度L(m) 25立杆纵向间距la(m) 1.8 立杆横向间距lb( m) 0.9立杆步距h(m) 1.5 脚于•架总步数！1 8顶部防护栏杆高h】(m) 1.2 纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm) 200内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚于•架立杆安放位逬混凝土板二.荷载设计脚于•板类型冲压钢脚于•板脚于板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/nD0.01挡脚板类型冲压钢脚于板挡板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式6步1设装修脚手架作业层数 1 装修脚于•架荷载标准值Qkzj(kN/m2) 7风荷载标准值cok(kN/nr)(连墙件、立杆稳定性)基木风压co()(kN/m2)0.40.688. 0.445 风荷载高度变化系 1.687, 1.09搭设示意图盘扣式脚手架剖廂图盘扣式脚手架立直图盘扣式脚手架平直图三.横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 x (Gkhg/lb+Gkjb x l a/(rijg+l) )+1.4 x Qk Z j x l a/( nj g+l)=1.2x (0.050/0.9+0.35 x 1.8/(2+1))+1.4 x 2.0 x 1.8/(2+l)=1.999kN/m正常使用极限状态q‘ =(Gkhg/lb+Gkjb x la/(njg+1) )+Qkzj x la /( njg +1) =(0.050/0.9+0.35 x 1.8/(2+1 ))+2.0 x 1.8/(2+1 )= 1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M ma x=qlb2/8= 1.999 x 0.92/8=0.202kN • m0- =Mmax/W=0.202 x 106/3860=52.43N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。

48+80+48转体盘扣满堂支架计算(手算)

目录1、编制依据 (1)2、项目概况 (1)3、材料特性 (2)4、荷载计算 (2)4.1 施工各项荷载计算 (2)4.2 结构特性 (2)4.3设计工况及荷载组合 (3)4.3.1 分项系数 (3)4.3.2 荷载组合 (3)4.4风荷载计算 (3)5、边跨支架计算 (4)5.1主楞分配梁验算 (4)5.1.1纵向间距0.6m (4)5.1.2纵向间距0.9m (6)5.2支架立杆验算 (8)5.2.1纵向间距0.6m (8)5.2.2纵向间距0.9m (11)5.3方木和竹胶板验算 (14)5.3.1竹胶板验算 (14)5.3.2方木验算 (17)5.4地基承载力验算 (23)5.4.1纵向间距为0.6m (23)5.4.2纵向间距为0.9m (25)6、边跨现浇段支架计算 (26)6.1主楞分配梁验算 (26)6.1.1腹板处 (26)6.1.2顶底板处 (27)6.1.3翼缘板处 (28)6.2支架立杆验算 (28)6.2.1腹板底支架验算 (28)6.2.2顶底板支架验算 (30)6.3方木和竹胶板验算 (32)6.4地基承载力验算 (32)6.4.1腹板下承载力验算 (32)6.4.2顶底板下支架承载力验算 (32)7、侧模背楞计算 (33)8、内模支撑计算 (37)8.1竹胶板验算 (37)8.1.1顶板非加厚段 (37)8.1.2顶板加厚段 (38)8.2方木验算 (39)8.2.1上层方木验算 (39)8.2.2下层方木验算 (41)8.3支架立杆验算 (43)8.3.1非加厚段支架验算 (43)8.3.2加厚段支架验算 (44)9、结论 (46)1、编制依据（1）、施工图设计文件（2）、《铁路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（3）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）（4）、《钢结构设计手册》（第三版）（5）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（6）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（7）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（8）、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）（9）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（10）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）（11）、《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）（12）、《桥梁支架安全施工手册》2、项目概况xxxxxxxxxx方案概述转体连续梁采用满堂盘扣支架现浇施工。

盘扣式脚手架计算书

盘扣式脚手架计算书之马矢奏春创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj× l a /( n jg××××正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。

2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b×正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b×四、间横杆验算承载力使用极限状态×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj×l a /( n jg××××正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。

盘扣式脚手架详细计算书

超限超危盘扣高支模(架体高度＞5m)方案编制及专家论证,符合37号令及31号文规定!

2、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019中第六章节构造要求中6.1.36.1.3 当模板支架支撑高度(H)大于5m 或楼板厚度(D)大于350mm 或梁截面面积(S)大于0.5m 时，应组织专家对专项施工方案进行论证。
（1）本工程需要编制论证的部位为地下车库荷载超限梁、及架体高度超过5m架体支撑体系轮扣架体。
梁底增加立杆根数
2
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)
400,800
梁底支撑小梁最大悬挑长度 (mm)
100
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁间距(mm)
110
19
第六部分施工工艺参数（轮扣）
（2）梁模板技术参数（350×2530mm）
新浇混凝土梁名称
21
第六部分施工工艺参数（轮扣）
（3）梁侧模板加固
新浇混凝土梁名称
超限梁侧模板
梁板结构情况
新浇混凝土梁计算跨度
混凝土梁截面尺寸(mm)
350*2530
7.8
(m)
左侧楼板厚度(mm)
300
右侧楼板厚度(mm)
300
主梁合并根数
2
小梁布置方式
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
600
500*750mm、500*850mm、550*750mm）
新浇混凝土梁名称
超限梁
混凝土梁计算截面尺寸
(mm×mm)
350×1200、450*1000、500*850 、550*750
梁侧楼板计算厚度(mm)
250 模板支架高度H(m)

现浇箱梁盘扣式满堂支架施工技术

现浇箱梁盘扣式满堂支架施工技术摘要：与传统支架施工技术相比，盘扣式支架施工技术具有承载能力高、安全性高、稳固性强等优点，且能够提高施工效率、降低施工成本。

文章从支架布置、支架搭设、支架预压与变形观测等方面分析了现浇箱梁盘扣式支架的施工要点，并提出盘扣式支架施工质量控制对策。

关键词：支架施工；盘扣式；满堂支架盘扣式满堂支架技术是一项新型工艺，其符合支撑体系扣件标准化、结构高强化的发展需求，能大幅提升现浇箱梁施工的质量和效率。

在桥梁工程中采用盘扣式支架方式进行现浇箱梁施工，不但可以降低材料消耗量，还能显著提升支架搭设效率和安全性，具有很好的实际应用价值。

1支架布置根据荷载大小及分布特点进行盘扣式钢管满堂支架的布置。

盘扣支架步距1.5m，横向间距0.6～1.2m，纵向间距1.5m。

横箱梁下部按0.6m×0.6m+0.6m×0.9m的间距组成，腹板底部按两组0.6m×1.5m的间距组成，其余部分全部按1.2m×1.5m间距组成，内部与外部斜杆一致，架体内部区域每隔5跨添加扣件钢管搭设的水平剪刀撑。

可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度不得超过650mm，螺杆的外露长度不得超过400mm，底座的外露长度不应超过300mm，顶托横向铺设Ⅰ16工字钢，纵向腹板下按间距20cm铺设Ⅰ10工字钢，横箱梁底部采用10×10方木，采取满布设置，其余部分铺设10×10方木，间距20cm。

支架两侧按照规范要求设置硬性围挡防护及踢脚板，以防止杂物掉落至地面。

2支架搭设首先进行放线定位，根据放线的位置准确定位可调底座的位置，并将扫地杆、第一步横杆及斜杆锁定在立杆上以保持稳定性；然后用水平尺或水准仪调整整个基础部分的平整度和垂直度，挂线调整纵、横排立杆，判定其是否在一条直线上，再用钢卷尺检查每个方格是否方正；检验通过后再进行架体上部的搭设施工。

在施工过程中，应随着架体的升高而随时检查及纠正架体的垂直度（控制在3‰以内）。

盘扣式脚手架详细计算书

盘扣式脚⼿架详细计算书盘扣式脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚⼿架参数、荷载设计搭设⽰意图//盘扣式脚⼿架平⾯图三、横向横杆验算承载⼒使⽤极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使⽤极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满⾜要求。

3、⽀座反⼒计算承载⼒使⽤极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使⽤极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使⽤极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求。