预埋件计算书

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一个土建预埋件计算书

本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看，幕墙埋件计算(土建预埋)基本参数：1：计算点标高：100m；2：立柱跨度：L=3000mm；3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm；4：立柱力学模型：单跨简支；5：埋件位置：侧埋；6：板块配置：中空玻璃；7：混凝土强度等级：C25；1.荷载标准值计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.16×0.0005=0.0004MPa(2)幕墙受水平荷载设计值组合：采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk=1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004=0.002315MPa(3)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0005×BL=0.0005×1100×3000=1650N(4)校核处埋件受力分析：V：剪力(N)；N：轴向拉力(N)；e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；V=1.2Gk=1.2×1650=1980NN=qBL=0.002315×1100×3000=7639.5NM=e0V=100×1980=198000N•mm2.埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003]其中：AS：锚筋的总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa；N：法向拉力设计值(N)；ab：锚板弯曲变形折减系数；M：弯矩设计值(N•mm)；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外：d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2003]=(4.0-0.08×12)×(11.9/210)0.5=0.724 因为av>0.7,所以取0.7ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003]=0.6+0.25×8/12=0.767AS=nπd2/4=4×3.14×122/4=452.16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz=1980/1/0.7/210+7639.5/0.8/0.767/210+198000/1.3/1/0.767/210/110=81.353mm2≤AS=452.16mm2N/0.8abfy＋M/0.4arabfyz=7639.5/0.8/0.767/210+198000/0.4/1/0.767/210/110=87.225mm2≤AS=452.16mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。

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1节点内力及参数M=236kNmN=68KNV=673KNfc=14.3N/mm2C30fy=300N/mm2（<300)2尺寸柱子d=800b=800D=400B=750锚板面积A=300000OK(受压时N<0.锚板厚度t=20锚筋直径d=25钢筋面积=t/d=0.8>0.6OK（其中，锚板厚度应大于锚筋Z=680(外层锚筋中心线之间距离)3各折减系数弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25t/d=0.8(如果钢筋面积过大，可增大（或者采取防锚筋层数=4锚筋层数影响系数αr=0.85锚筋受剪承载力系数αv=（4.0-0.08d）√(fc/fy)=0.43665故αv=0.43665394公式受拉拉N/(0.8αbfy）=354mm2剪V/(αrαvfy)=6044mm2弯M/(0.4αrαbfyz)=4253M/(1.3αrαbfyz)=1309取较大值As=7707As=4607MAX As=7707共计需要根数=15.7受压M-0.4NZ=218>0故M-0.4NZ=218压剪（V-0.3N)/(αrαvfy)=5861(<0则取0）弯(M-0.4NZ)/(1.3αrαbfyZ)1206(M-0.4NZ)/(0.4αrαbfyZ)3920取较大值As=7067As=3920MAX As=7067共计需要根数=145锚栓锚固长度计算（参见图集）HRB335普通钢筋受拉：30d=750mm6预埋件与砼粘结预埋件长度l750表面积s58904.86225钢筋与混凝土粘结系数7受拉钢筋的锚固长度砼轴心抗拉强度设计值 1.43钢筋的外形系数0.14锚固长度l734N<0.5fcA锚板面积,故A应9510.49）490.874，锚板厚度应大于锚筋直径的0.6倍）筋中心线之间距离)筋面积过大，可增大厚度，将此系数提高为1）采取防止锚板弯曲变形的措施时，取为1）<0.7层数系数2130.940.85。

预埋件后置埋件计算样板

深圳大学城XXXX六、后置埋件计算(1). 荷载计算:P H :作用于预埋件的水平荷载设计值( kN )P V :作用于预埋件的竖直荷载设计值( kN )P x =1.000 kNP y =2.000 kNP z =3.000 kN(2). 预埋件计算:此处预埋件受拉力和剪力M x =0.240 kN.m X方向扭转力矩M :弯矩设计值(N.mm)M y =0.260 kN.m`M z =0.540 kN.mX方向扭矩产生的剪力V1M Y=M×y1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.150/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.240 kNV1M Z=M×x1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.100/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.160 kNP y =2.240 kNP z =3.160 kNY方向剪力,Z方向剪力的合剪力 =3.873 kN选用 6 个 M12 高强化学锚栓，锚栓边距 80 mm，锚栓间间距 120 mm，在满足锚栓特征边距与特征间距的条件下，锚栓能承受最大剪力为 17.50 kN，承受最大拉力为 21.10 kNM12 锚栓特征边距 110 mm，锚栓间特征间距 220 mm现锚栓强度进行折减后，锚栓能承受最大剪力为 12.73 kN，承受最大拉力为 15.35 kNN1 :平均每个锚栓所受剪力设计值N1 =Pv / 6 = 3.873 / 6 = 0.646 kN < 12.73 kNN2 :平均每个锚栓所受拉力N2 =M/(3d)+Ph/6=0.260/(2×0.300)+0.540/(3×0.200)+1.000/6 = 1.500 kN < 15.35 kN组合情况：[( 0.646/17.5)^2+(1.500/21.10)^2 ]^0.5 = 0.08 < 0.5锚栓强度满足设计要求________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫特种玻璃技术股份有限公司104 SHENZHEN SANXIN SPECIAL GLASS TECHNOLOGY CO. LTD。

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10、柱脚埋件计算10.6、锚筋受力计算工况一柱脚反力为最不利荷载：N=2505kN ，V=707 kN ，M ＝51.9kN.m每个锚筋锚固长度La =900mm(>35d),直径D=25mm,有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋,fy=300MPa按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.30.41.3s r v y r b y V N M Nz A a a f a a f z--≥+ 0.40.4s r b y M Nz A a a f z -≥当0.4M Nz <时，取0.4M Nz =其中：a r 锚筋层数影响系数，>4层取0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数437.03003.14)2508.04()08.04(=⨯-=-=y c v f f d a t =25mmd = 25mmz = 1200mm （外层锚筋中心线距离）20.30.411500000.32969000023271.30.850.437300s r v y r b y V N M Nz A mm a a f a a f z ---⨯≥+=+=⨯⨯ 实际值22490.91678542327S A mm mm =⨯=>，满足要求。

12、附墙计算12.1、锚筋受力计算计算埋件锚筋时，最不利荷载的取值附墙最大反力：N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m每个锚筋直径D=25mm ，有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋fy=310MPa ，按规范取fy=300MPa 按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.8 1.3s r v y b y r b y V N M A a a f a f a a f z≥++ 0.80.4s b y r b y N M A a f a a f z ≥+ a r 锚筋层数影响系数，>4层为0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数(40.08(40.080.437v a d =-=-⨯= t=25mmd=25mmz=600mm对于N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m 23772163619540.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2216117313890.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071389S A mm mm =⨯=>对于N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m22715837016800.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2158322918120.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071812S A mm mm =⨯=>满足要求。

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19.1Mpa ft= 1.71Mpa300Mpa20mm120mm12040mm20mm (宜大于12和15mm)0.605574最后取为0.60557410.85ar=0.9240mmV N M输入V、N、M699660004279.135取最大值4279.13496mm24279.135491.2281mm说明：2. 锚筋应位于构件的外层主筋内侧。

4.当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6 mm和0.5d（HPB235级钢筋）或0.6d(非HPB235)6.锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于2d和40mm.9.受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度；当锚筋采用HPB235级钢筋时，预埋件计算(由锚板和对称配置的直锚筋组成）输入混凝土强度fc=输入钢筋屈服强度fy 输入锚筋直径d (宜小于25mm)输入锚筋间距b ( 大于3d和45mm,小于300mm)输入锚筋间距b1( 不应小于6d和70mm,小于300mm )输入锚筋中心至锚板边缘的距离(不小于2d和20mm)输入锚板厚度t 计算系数av: 计算系数ab:( 当采取防止锚板弯曲变形的措施时，可取1.0）锚筋层数的影响系数ar:当等间距布置时(两层1三层0.9四层0.85）沿剪力作用方向最外层锚筋中心之间的距离z 1。

当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。

5.锚板厚度大于0.6d.受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8.7.对受拉和受弯预埋件，锚筋的间距b,b1和锚筋至构件边缘的距离c，c1，均不应小于3d和8.对受剪预埋件，锚筋的间距b,b1不应大于300 mm,且b1不应小于6d和70 mm；锚筋至构件边缘的距离c1不应小于6d和70mm，b,c不应小于3d和45mm。

2。

当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。

注：当没有N时，应取1。

的公式进行计算。

抗拉锚固长度la=回目录1.预埋件的受力直锚筋不宜少于4根，不宜多于4层；直径大于8mm，小于25mm.3.锚板宜用Q235钢，与锚筋应采用T形焊。

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节点1取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11800360*414553.0*85.0529000+=4170.18mm 2 （1+25%）*As=1.25*4170.18=5212.73 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >5212.73 mm 2满足要求。

受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点2取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11102360*414553.0*85.0419000+=3303.03mm 2 （1+25%）*As=1.25*3303.03=4128.79 mm 2选用10 24mm ，As=4540mm 2 >4128.79 mm 2满足要求。

受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点3取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=zf αα3.1f ααy b r y v r M V +=800*360*85.0*85.0*3.11324360*414553.0*85.0467000+=3681.42mm 2 （1+25%）*As=1.25*3681.42=4601.78 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >4601.78 mm 2满足要求。

L型埋件承载力计算书-6页精选文档

成都国金中心裙楼埋件承载力计算书沈阳沈飞集团铝业幕墙工程有限公司2011年08月12日目录目录 (2)第一部分、计算书设计说明 (2)第一章、计算书设计依据 (2)一、幕墙设计规范 (2)二、玻璃规范 (2)三、其他相关图纸资料 (2)第二章、主要材料设计指标 (2)第二部分、埋件承载力计算 (3)第一章、荷载计算 (3)一、基本参数 (3)二、荷载计算 (3)三、荷载组合 (4)第二章、埋件承载力计算 (4)一、计算模型 (4)二、埋件计算 (4)第一部分、计算书设计说明第一章、计算书设计依据一、幕墙设计规范✧《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2019二、玻璃规范✧《压花玻璃》 JC/T511-2019✧《中空玻璃》 GB/T11944-2019三、其他相关图纸资料✧《建筑结构静力计算手册》(第二版)✧土建图纸第二章、主要材料设计指标1、钢化玻璃（厚度5～12 mm）重力体积密度： r g=25.6 KN/m3大面强度设计值： f g1=84.0 N/mm2侧面强度设计值： f g2=58.8 N/mm2弹性模量 E=0.72×105 N/mm2线膨胀系数α=0.80×10-5～1.00×10-5泊松比ν=0.202、钢化玻璃（厚度15～19 mm）重力体积密度： r g=25.6 KN/m3大面强度设计值： f g1=72.0 N/mm2侧面强度设计值： f g2=50.4 N/mm2弹性模量 E=0.72×105 N/mm2线膨胀系数α=0.80×10-5～1.00×10-5 泊松比ν=0.20第二部分、埋件承载力计算第一章、荷载计算一、基本参数✧计算标高：60.2 m✧抗震设防烈度：7度（0.10g）✧地面粗糙度类别：C类✧基本风压：0.3 KN/m2二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用8+12A+8 mm钢化中空玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2G GK：加上龙骨及零部件后幕墙的自重面荷载标准值取G GK=0.55 KN/m22、幕墙面板自重荷载设计值计算G：幕墙面板自重荷载设计值：G=r G·G G=1.2×0.55=0.66 KN/m23、玻璃幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.729μZ：风压高度变化系数，1.352W0：基本风压 W0=0.3 KN/m2（50年一遇）立柱、横梁：μS2=1.2W K=βgzμS1μZ W0=1.729×1. 2×1.352×0.3=0.842 KN/m2 <1.0 KN/m2取W K=1.0 KN/m24、风荷载设计值计算W1：作用在立柱上的风荷载设计值(KN/m2)r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K1=1.4×1.0=1.4 KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G G =0.08×5.0×0.55=0.22 KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.22=0.286 KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合设计值立柱、横梁：q=ψWγW W K+ψEγE q EK=1.0×1.4×1.0+0.5×1.3×0.22=1.543 KN/m2第二章、埋件承载力计算（EM-091）一、计算模型立柱承受的水平荷载和自重荷载均按矩形分布，节点示意图及计算模型如下所示：节点示意图计算模型二、埋件计算1、计算模型埋件由连个埋件焊接组成，固定主体结构上承受立柱传递来的荷载,立柱螺栓距埋件的距离为e0=100 mm。

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根据《混凝土结构设计规范》式 9.7.2-5，得 fc 14.30 v = (4 - 0.08d) f = (4 - 0.08 × 20) 300.00 =0.524 ≤ 0.7 y 取 v = 0.524 4. 确定直锚筋层数影响系数由于锚筋布置为四层，根据《混凝土结构设计规范》第 9.7.2 的规定，得 r = 0.85 5. 计算直锚筋面积 z = 3 × b1 = 360 mm V M 220.00 × 103 20.00 × 106 As1 = + = + = rvfy 1.3rbfyz 0.85 × 0.524 × 300.00 1.3 ×0.85 ×0.912 ×300.00 × 360 1830.17 mm2 M 20.00 × 106 As2 = = =596.89 mm2 0.4rbfyz 0.4 ×0.85 ×0.912 ×300.00 × 360 计算面积 As = 1830.17 mm2 直锚筋采用 12 D 20，As = 3769 mm2 > 1830.17 mm2 满足要求! 6. 计算直锚筋的锚固长度根据《混凝土结构设计规范》9.7.4 条的规定，受压和受剪直锚筋的锚固长度不应小于 15d 取la = 15 × 20 = 300 mm。考虑地震作用组合时，按规范 11.1.9，锚固长度比之前增加 10％ la = 1.1 × 300 = 330 mm。

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目录一．计算总说明： (2)二．数据准备： (2)三．荷载计算： (2)四.φ25钢筋验算： (3)五.焊缝验算： (3)(1). φ25钢筋与钢板连接焊缝验算： (3)(2).钢板与钢板焊缝验算： (4)一．计算总说明：本计算书是验算墩身预埋件的刚度及强度。

本墩身预埋件由扁钢（δ=6mm）和（φ25）钢筋组成。

二．数据准备：钢材弹性模量MpaE5101.2⨯=泊松比3.0=u容许应力[]Mpa170=σ角焊缝容许应力[]80f M p aτ=三．荷载计算：墩身预埋件承受模板受自重及施工荷载的作用。

1. 直线段模板自重：4.8*2m钢模质量：972.34kg通用大桁架质量：1083.87kg一根拉杆质量：30.2kg2m[14桁架支撑件质量：33.4 kg连接板质量：3.3kgφ22配双螺母螺栓质量：3.06kg()=1083.8716+972.348+33.416+3.312+30.2816781688 3.0626332.08kg⨯⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=∑2.施工荷载：作业层取均布荷载23/kNm 4.8 1.2317.3F kN =⨯⨯=3.总受力：263.3217.3280.62kN =+=∑ 一个预埋件所受力280.62140.311412F kN ===四.φ25钢筋验算：321412822141431012.13j j kV kNkM kN m-=⨯==⨯⨯⨯= 3460110.850.85150102 4.909102151026.912.13s st j h A f kN m kM kN m--=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=>= 4611224 4.9091021510422.17282s st s st j A f A f kN kV kN-+=⨯⨯⨯⨯=>= 五.焊缝验算：(1). φ25钢筋与钢板连接焊缝验算：有效焊缝高度8mm,有效焊缝长度190-10=180mm3660110.850.85150102818010801029.3712.13s st j h A f kN m kM kN m--=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=>= 66112248180108010460.8282s st s st j A f A f kN kV kN-+=⨯⨯⨯⨯⨯=>=(2).钢板与钢板焊缝验算：66212824010384010A m --=⨯⨯⨯=⨯ 66222819010304010A m --=⨯⨯⨯=⨯3840 5.7523040100.7561.75230403840y m m ⨯+⨯⨯==⨯+ 1261.75 5.7556100.7561.7539y m my m m=-==-= 3412241124082204801238405612042240I m m A y m m⨯=⨯==⨯= 34222422819029145333123040394623840I m m A y m m⨯=⨯==⨯= 2241112222239601067I I A y I A y m m =+++=总61.7519011.561.75139.75y m my m m==+-=上下 339601067283370.8139.75I W m m y ===总下33366.0651021.40.2833708101411036.722240810M V M M pa W V M pa A ττ--⨯===⨯⨯===⨯⨯⨯42.5M pa τ===。

幕墙预埋件计算书

幕墙预埋件计算书1荷载计算1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：20m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.1B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，20m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.9213μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，20m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.8357μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

预埋件计算书

预埋件计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6计算时间：2014年11月15日11:14:38==================================================================== 一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母膨胀型锚栓库_6.8级-M16排列为(环形布置)：3行；行间距135mm；2列；列间距150mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B= 300mm×350mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=10kNX向弯矩值为：Mx=10kN·m锚栓总个数：n=3×2=6个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=10×103/6-10×106×135/145800=-7592.593 < 0故最大化学锚栓拉力值为：N h=(M x+N*l)*y1'/Σy i')2=(10×106+10×103×135)×270/145800=18814.815=18814.815×10-3=18.815kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=57.967kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=57.967/γRE=68.197kN故有：18.815 < 68.197kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=60kNY方向剪力：Vy=60kN扭矩：T=100kN·mX方向受剪锚栓个数：n x=6个Y方向受剪锚栓个数：n y=6个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=60000/6=10000×10-3=10kNV iy V=V y/n y=60000/6=10000×10-3=10kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(10000+21676.301)2+(10000+12042.389)2]0.5=38.591kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=34.467kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=34466.992/0.85=40.549kN故有：V iδ=38.591kN < 40.549kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=18.815/68.197=0.2759βV=V iδ/Vc=38.591/40.549=0.9517故有：(βN)2+(βV)2=0.27592+0.95172=0.9818 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×16=9.6mm锚筋间距b取为列间距，b=150 mm锚筋的间距：b=150mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=18.75mm, 故取锚板厚度限值：T=150/8=18.75mm锚板厚度为20，最小限值为18.75，满足！行间距为135，最小限值为96，满足！列边距为150，最小限值为48，满足！行边距为40，最小限值为32，满足！列边距为75，最小限值为32，满足！。

预埋件侧面焊接角钢荷载计算书_secret

节点计算书钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。

表1 钢材强度设计值钢材型号抗拉、抗压、抗弯强度设计值(MPa) Q235(厚度≤16mm) 2151恒荷载钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。

平台面恒荷载：0.75kN/m22活荷载平台活荷载：2.5kN/m2 按最大面积考虑，2.5×1.3×4.5=14.7KN，大于给定的4KN的承载能力。

节点模型图根据图纸内容，选取最大跨度下最宽的楼板计算。

即4500×1300的楼板。

按照每两件预埋铁承担一块楼板考虑，角铁的长度选定为与楼板宽度一致，中间与预埋铁焊接，两端考虑为自由，此状态最为不利。

划分网格图施加约束图预埋铁以及螺杆与混凝土粘结在一起，考虑为固结。

施加荷载图施加荷载，按照最重一块楼板计算。

楼板与角钢接触面以内为自由端。

在楼板荷载与角铁作用时荷载主要作用在距离角钢最内侧的接触线上。

梅塞斯应力图剪应力图梅塞斯应变图焊缝计算：1、剪力计算。

单个预埋板所受剪力为10KN，焊缝高度8mm，焊缝长度140mm，上下两条焊缝。

σ=F/A=10000/(140×8×0.7×2)=7MPa。

2、弯矩计算。

预埋铁外侧所受荷载为均布荷载σ=F/A=1×8.5×600×600/(2×8×8×140)=86MPa。

√(σ12+3τ12)=87.3 MPa焊缝满足要求。

吊车梁预埋件计算书

吊车梁预埋件计算书
吊车梁预埋件计算书是一份重要的文件，它记录着吊车梁预埋件
的设计和计算过程。

吊车梁预埋件通常被用于建筑物的混凝土结构中，以支撑吊车等重要设备。

在编制吊车梁预埋件计算书时，需要注意如
下几点：
1. 计算吊车梁预埋件的承载能力。

这包括预埋件的截面尺寸、钢
筋配筋、混凝土强度等因素。

2. 考虑预埋件与混凝土结构之间的相互作用。

预埋件的固定方式、预埋位置、混凝土的强度等，都对结构的承载能力产生影响。

3. 计算吊车梁预埋件的抗拔能力。

预埋件应能够承受吊车梁和附
加荷载产生的弯曲和拉伸力，因此计算其抗拔能力至关重要。

4. 确定吊车梁预埋件的布置方案。

考虑吊车的大小、型号、工作
范围等因素，确定预埋件的数量、位置和距离。

总之，吊车梁预埋件计算书是建筑物结构设计的重要组成部分，
准确的计算和设计能够确保吊车的安全运行，同时也有助于优化结构
的整体设计。

埋件计算书

预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：普通化学螺栓M12排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距100mm；锚板选用：SB8_Q235锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=8基材混凝土：C20基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=28kNX向弯矩值为：Mx=0.7kN·m锚栓总个数：n=2×2=4个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=28×103/4-0.7×106×100/60000=5833.333 ≥0故最大化学锚栓拉力值为：N h=N/n+(M x*y1/Σy i2)=28×103/4+(0.7×106×100/60000)=8166.667=8166.667×10-3=8.167kN所选化学锚栓抗拉承载力为：Nc=35.6kN承载力降低系数为：0.5实际抗拉承载力设计值取为：Nc=35.6×0.5=17.8这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=17.8/γRE=20.941kN故有：8.167 < 20.941kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪锚栓个数：n x=4个Y方向受剪锚栓个数：n y=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/4=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=8000/4=2000×10-3=2kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(2000+0)2]0.5=2kN所选化学锚栓抗剪承载力为：Vc=17kN承载力降低系数为：0.5实际抗剪承载力设计值取为：Vc=17×0.5=8.5这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=8500/0.85=10kN故有：V iδ=2kN < 10kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=16.333/41.882=0.39βV=V iδ/Vc=4/20=0.2故有：(βN)2+(βV)2=0.392+0.22=0.1921 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚板厚度为8，最小限值为7.2，满足！行间距为200，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为50，最小限值为24，满足！列边距为50，最小限值为24，满足！。

预埋件计算.xls

2 基本条件位置(编号）剪力设计值V (kN) 法向拉力N (kN) (压力时为“负”) 弯矩设计值M (kN-m) 砼强度等级钢筋强度等级锚板厚度t (mm) 锚筋直径d (mm) 锚筋层数锚筋层距b1 (mm) 每层锚筋根数锚筋间距b (mm) 3 计算指标 2 砼轴心抗压强度fc (N/mm ) 2 钢筋抗拉强度fy (N/mm ) α r α v α b 4 计算结果 2 计算锚筋面积As (mm ) 实配锚筋面积As (mm2) 垂直剪力向锚板最小宽度 (mm) 沿剪力向锚板最小宽度 (mm) 垂直剪力向锚筋最小(大)间距b (mm) 沿剪力向锚筋最小(大)间距b1 (mm) 垂直剪力向锚筋最小边缘距c (mm) 沿剪力向锚筋最小边缘距c1 (mm) 5 结论锚筋直径构造要求锚筋面积配置锚筋间距b构造要求锚筋层距b1构造要求锚板厚度构造要求 MJ1 5.0 -85.0 0.0 30 2 18 16 3 140 3 140 MJ2 3.0 0.0 0.0 30 2 14 16 2 150 2 150 MJ3 5.0 -2.0 0.0 30 2 14 16 3 115 2 180 MJ4 0.0 -15.0 0.0 30 2 14 14 3 130 2 150 MJ5 3.0 0.0 0.0 30 2 20 16 4 170 2 180 MJ6 12.0 0.0 0.0 30 2 14 16 3 140 2 180
17 804 214 214 48 , 300 096 , 300 48 96
27 1207 244 294 48 , 300 096 , 300 48 96

0 924 206 316 45 45 45 45
20 1609 244 574 48 , 300 096 , 300 48 96

预埋件计算书

适用范围钢梁截面钢梁材质Q345B 钢梁连接用螺栓数6 个螺栓直径M24螺栓间距80 mm 螺栓孔径25.5 mm 螺栓端距50 mm 连接板高度500 mm 设计剪力 V=250 KN 设计弯矩 M1=0 KN.m 设计拉力 N=0 KN 附加弯矩 M2=30 KN.m计算弯矩 M=30 KN.m基材厚度 T=450 mm 基材高度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度35 mm强度等级C50轴心抗压 fc=23.1 N/mm2轴心抗拉 ft= 1.89 N/mm2WWW 锚筋参数锚筋直径 d=18 mm 锚筋抗拉 fy=300 N/mm2WWW 锚筋种类HPB335锚筋抗压 fy'=300 N/mm2WWWNO!锚筋外形系数0.14抗震等级一级锚固长度 la=400 mm抗震锚固长度 laE=460 mm 322 mm OK!( 构造要求判断 )90 mm锚筋层数 4 层锚筋排数 2 排锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=100 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2275 mm OK!( 构造要求判断 )450 mm锚板宽度 D=200 mm OK!( 构造要求判断 )锚板高度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=20 mm OK!( 构造要求判断 )锚板材质Q235B0.7000.8780.850计算锚筋总截面面积As0=1629.7 mm2锚筋布置总截面面积As1=2035.8 mm2OK!HPB335二级钢筋锚筋边缘距离锚板规格4层 * 150mm X 2排 * 100mm( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )( 锚筋材质 )构造控制要点( 受剪和( 当锚筋( 当锚筋( 当锚筋OK!** 该判综上所述预埋件计算结论如下( 预埋件受力是否满足要求判断 )锚筋布置及规格( 锚板尺寸为:厚度*宽度*高度 )( 锚板材质 )( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )Q235B20mm * 200mm * 550mm混凝土材料性能预埋件受剪力、法向拉力和弯矩的共同作用锚筋层数影响系数 ar=( ** 当基材高度及基材宽度受限时,输入受限值;否则输入默认值 5000mm ** )计算参数取值锚筋中心距基材边缘距离 c1=锚板规格锚筋受剪承载力系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab= 锚筋中心距锚板边缘距离 e=( 锚筋直( 预埋件预埋件计算-01BH600X270X12X18锚筋长度计算锚筋末端加焊等截面钢筋长度采用机械锚固时,锚固长度 LA=钢梁支座荷载混凝土基材( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )50 mm18mm * 322mm *90mm 锚筋布置( 受力预( 受剪预沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离 Z=( 锚筋层( 表示要求输入的项次 )( 表示表格自动计算值 )( 表示受限控制输入值 )( 表示构造及受力控制判断 )当锚筋直径大于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数 )当锚筋直径不大于 20mm时,宜采用压力埋弧焊 )当锚筋直径大于 20mm时,宜采用穿孔塞焊 )锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )锚筋直径不宜小于 8mm,且不宜大于 25mm )预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 )受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于 15d )受剪预埋件的直锚筋可采用 2根 )受力预埋件的锚板宜采用 Q235级钢 )该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **。

预埋件计算技术手册2

预埋件计算技术手册2预埋件的计算一般要求：一、计算的主要内容预埋件计算的主要内容为计算预埋件锚筋的承载力设计值。

预埋板厚度一般按不小于锚筋直径的60%构造配置。

二、锚筋的层数与根数采用直钢筋做预埋件中的锚筋，其不宜多于4层，且不宜小于4根。

超过4层时按4层计算。

受剪预埋件的锚筋在垂直剪力方向可采用一层（2根）。

三、锚筋层数的影响系数受剪和受弯预埋件的强度计算公式是根据二层锚筋确定的，当锚筋层数增多时，预埋件承载力设计值有所降低，需将锚筋层数的影响系数适当调低。

当锚筋层数为2层时，取为1.0；三层时取0.9；四层时取0.85。

四、预埋件的受力性能与预埋件锚板及焊于其上的传力件形式（如传力钢板、钢牛腿等）有关。

传力件的设置，应使预埋件锚筋的应力状态与计算假定一致。

五、预埋件承受的外力中，含有拉力或弯矩时，其强度计算必须考虑预埋件钢板因弯曲变形而使锚筋呈复合应力状态的影响。

如传力件的设置能保证预埋件钢板不产生弯曲变形，则不必考虑此影响。

六、锚筋的锚固长度1、受拉锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下表要求：2、受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d。

七、受力预埋件的锚筋，如计算中充分利用其强度时，则埋置在混凝土内的锚固长度，不应小于上文第六项的要求。

受拉预埋件受拉预埋件承载力设计值应按下列公式计算：当采取措施防止预埋板弯矩变形时：当时：当时：参数说明：为锚筋总截面面积；为承受周期反复或多次重复荷载时的承载力折减系数，按前文表格；为钢筋抗拉强度设计值；为预埋板厚度；为锚筋直径；为垂直于传力预埋板方向的锚筋间距；为预埋板弯曲变形的折减系数。

计算预埋板的弯矩变形的折减系数时，系假定拉力板作用在每二排锚筋中间中间排锚筋处，预埋板弯曲变形的折算宽度按下图确定。

受剪预埋件受剪预埋件承载力设计值，应按下列公式计算：参数说明：为承受周期反复或多次重复荷载时的承载力折减系数，按前文表格；为顺剪力作用方向锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；为锚筋受剪承载力系数，当时，取；为锚筋总截面面积；为钢筋抗拉强度设计值；为锚筋直径；为混凝土轴心抗压强度设计值。

预埋件计算书(xiao)

（十）预埋件计算1、预埋件大样见下图2、预埋件承载力计算取悬挑梁中的最不利荷载1）L-3支座反力设计值：RBV=42.57 kNRB=RBV/sinθ=42.57/0.766=55.57 kNRAH=cosθRB =0.643x55.57=35.73 kNRAV=10.66 kN2）L-4支座反力设计值：RBV=31.63 kNRB=RBV/sinθ=31.63/0.719=44.0 kNRAH=cosθRB =0.695x44.0=30.58 kNRAV=13.37 kN根据以上计算M-1剪力设计值V=42.57 kN;压力设计值N=35.73 kN;弯矩M=0。

3）M-1锚筋计算As= (V-0.3N)/(a r.a V.f y)a r=1.0；a V=（4-0.08d）x(f c/f y)0.5=(4-0.08x12)x(11.9/210)0.5=0.72>0.7 取a V=0.7取大值a b=0.6+0.25t/d=0.6+0.25x10/12=0.808∴ As1=(42570-0.3x35730)/(1.0x0.7x210) =216.7 mm2选4Ф12锚筋满足！4）M-2锚筋计算M-2剪力设计值V=10.66 kN;拉力设计值N=35.73 kN;弯矩M=0。

As= V/(a r.a V.f y)+N/(0.8a b.f y)式中a r=1.0；a V=0.7；a b=0.808As=10660/(1.0x0.7x210)+35730/(0.8x0.808x210)=335.7 mm2选4Ф12锚筋满足！3、槽钢与预埋件的连接焊缝计算直角角焊缝的强度计算公式如下：正面角焊缝σf=N/h e l w≤βf f t w侧面角焊缝τf=V/h e l w≤ f t w在各种力综合作用下 [（σf/βf）2+τf2]0.5≤ f t w其中：角焊缝计算厚度h e取0.7x6=4.2mm;正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22角焊缝抗拉、抗压或抗剪强度f t w取160N/mm2；1）16a号槽钢钢梁处预埋件承受轴心拉力N max=35.73kN，剪力V=10.66 kN。