5孔氧枪喷头在120t转炉上的设计与应用
氧枪设计计算
4 氧枪设计氧枪设计主要内容有:喷头设计、枪身设计。
本设计采用半钢冶炼,为迅速化渣,缩短冶炼周期选择四孔拉瓦尔喷头。
原始数据:① 转炉公称容量120t ,② 炉容比V/T =1.03,③ 熔池直径D=4.81m ,④ 8.45m =内H ,⑤ 熔池深度h=1.30m 。
4.1 喷头设计参数的确定(1)氧气流量计算吹氧时间出钢量每吨钢氧耗量氧气流量⨯==55×120/20.31=324.96 m 3/min(2)喷嘴出口马赫数根据国内推荐,M=1.8~2.1为佳,攀钢目前M 取1.92,本设计取M =2.0。
四孔喷嘴夹角取12°。
(3)设计工况氧压通过查取等熵流表,当M =2.0时,P/P 0=0.1278,炉膛周围压力P 膛=1.27×105Pa 。
则,P 设=Pa 1094.91278.01027.1/55⨯=⨯=O P P P 膛(4)理论设计氧压P/P 0=0.1278,P=0.1015MPa 。
P 0=0.79×106 Pa (5)扩张角β取10°(半锥角取5°)扩张段长度L 可由经验公式求得:扩张段长度/出口直径=1.2~1.5。
(6)喉口直径每孔氧流量:24.814/96.324==q m 3/min由公式0T D874.1T p A C q 设=,令C D =0.90,T 0=300K ,则81.24=1.784×0.9×30041094.952T ⨯⨯⨯d π,d T =3.35×10-2m=3.35cm 。
(7)喷头出口直径:依据M=2.0,查等熵流表 A 出/A 喉=1.688。
688.135.3/0T ⨯=⨯=A A d d 出=4.35cm(8)扩张段长度扩张段长度L 取决于扩张角β的大小。
LL d d 235.335.42-2tanT -==出βL=5.71cm(9) 收缩段长度根据35.33.23.24.2~2T T ⨯===d d d )(入=7.705cm收缩角α取45°,则收缩半角为22.5°,则o dd L 5.22tan 2-T 入缩==(7.705-3.35)/(2×0.414)=5.26cm(10)喉口长度为了稳定气流,使收缩段和扩张段加工方便,根据攀钢设计经验,取1.55cm 。
交流变频器在120吨转炉炼钢氧枪控制中的应用
交流变频器在120吨转炉炼钢氧枪控制中的应用摘要:近年来,随着变频技术和控制技术的不断发展,变频技术以精度高、通用性强、工艺先进、操作方便以及公认的显著节能效果,被认为是企业技术改造和产品更新换代的理想调速装置。
随着电力电子和微型计算机价格的下降,变频控制应用更加普及,因此发展十分迅速,在工业领域尤其在冶金行业的应用日益广泛。
氧枪升降的变频调速控制系统,是转炉炼钢控制系统中变频技术应用的技术含量最高的控制系统。
氧枪升降是典型的位能负载,靠钢丝绳牵引,按照炼钢工艺专业的要求,氧枪在升降过程中要实现慢速到快速以及快速到慢速的转换,且其停经的工艺检测点较多,在各工艺点要求准确停车。
尤其是在吹炼点,氧枪的枪位直接影响到炼钢的质量。
因此,应用变频器控制氧枪升降是氧枪调速控制系统的理想之选。
下面以本溪北营钢铁(集团)股份有限公司(下称北营公司)120吨转炉为例,设计以西门子6SE70系列变频器在氧枪升降设计中的应用以及在实际应用中出现的一些问题并提出改进措施。
关键词:交流变频器、控制、应用、改进1.1工作原理北营公司120吨转炉设备氧枪控制设计2套变频控制氧枪,在固定导轨升降,每台变频器都可以通过切换驱动两根氧枪,实现两套氧枪的灵活备用。
每套氧枪升降系统由一台110kW交流电动机传动,在生产过程中当工作氧枪发生故障时,可快速通过横移换枪等操作,使用备用氧枪继续生产。
氧枪系统有一套事故提升装置,不接入电网,由事故电池作为电源驱动事故电机升降,当氧枪系统停电时,可切换到事故电机将氧枪提起,氧枪停车时有抱闸系统实现。
由于1台变频器通过切换可以分别驱动1#、2#氧枪,变频器需定义2套电机参数组MDS,通过P578、P579来选择。
当变频器和氧枪对应时,B16(DigIn 4)=0选择第一套MDS,采用速度闭环控制;当变频器和氧枪交叉对应时,B16=1选择第二套MDS。
通过P590来选择2套BICO参数组。
[1][1]1.2通信及连锁氧枪控制驱动系统选用2台6SE70矢量型变频器来分别驱动每套氧枪升降装置电动机。
安钢120t顶底复吹转炉氧枪设计及应用的开题报告
安钢120t顶底复吹转炉氧枪设计及应用的开题报告一、研究背景及意义在钢铁冶炼过程中,转炉炉衬磨损、铁水温度控制、氧气吹吸等问题一直是制约转炉冶炼稳定性和产能的关键因素。
为此,针对顶底复吹转炉氧枪的设计及应用进行深入研究,有着重要的理论和实践意义。
目前在转炉冶炼中,常采用顶吹和底吹的方式进行氧气吹入,但是这两种方法各有缺陷。
顶吹虽然吹氧速度快,但因为首次吹氧时气流不能有效地达到炉底,导致炉底热量不足、铁水温度低,从而降低了产量。
而底吹因为是从炉底吹入,能较为均匀地进行加热,但吹氧速度比较慢,且不能解决转炉炉衬磨损的问题。
因此,顶底复吹的方式能够综合两种吹氧方法的优点,提高转炉冶炼效率。
而氧枪的设计则是关键因素之一,氧枪要具有足够的抗腐蚀性、耐高温、耐磨损等特性,同时还要能够满足顶底复吹的需要,使得氧气能够更均匀地进入转炉,达到更好的冶炼效果。
因此,对于安钢120t顶底复吹转炉氧枪的设计及应用进行研究,可以为钢铁冶炼行业的生产提供较好的技术支撑。
二、研究内容及方法本研究主要围绕安钢120t顶底复吹转炉氧枪的设计及应用展开,具体内容包括:1. 对安钢120t顶底复吹转炉的工艺过程进行分析,分析其存在的问题,找出通过氧枪设计及创新解决问题的关键点。
2. 分析氧枪材料的性能,选择合适的材料进行设计。
3. 设计适合安钢120t顶底复吹转炉氧气枪的结构,并进行性能测试。
4. 分析氧枪在实际生产中的使用效果,结合冶炼数据和实践经验进行分析。
本研究主要采用文献调研、实验测试以及数据分析的方式开展。
三、预期成果及意义本研究的预期成果主要包括:1. 设计开发出适合安钢120t顶底复吹转炉氧气枪的新型结构,并进行性能测试,验证其优越性。
2. 增加对钢铁冶炼过程的认识,提高转炉冶炼效率,改善铁水质量。
3. 扩大顶底复吹转炉的应用范围,提高其在钢铁冶炼行业中的地位和重要性。
四、预期研究难点1. 如何选择适合安钢120t顶底复吹转炉的氧枪材料,避免磨损和腐蚀问题。
转炉氧枪喷头的设计与应用
3 实际生产统计分析结果
3.1 转炉终渣全铁含量 w(TFe)% 转炉渣中全铁含量 w(TFe)% 与吹炼关系极为密切,应保证合 统计连续 500 炉的转炉终渣全铁含量 w (TFe) %, 适的渣中全铁含量 [5]。 其中小于 20% 的比率占 90.4%,平均 w(TFe)% 为 16.43%,达到了 转炉氧枪喷头冶炼化渣的理想效果。详见表 3。 表 3 转炉终渣全铁含量表 w(TFe)% 最高 23.7 最低 10.8 平均 16.43 w(TFe)≤ 20% 的比率 90.4
1016640ki371222t201708001氧枪是转炉炼钢中的关键设备氧枪喷头各个参数的设计选取精细加工和最佳的操作控制是实现转炉炼钢高效平稳吹炼的必要条件11氧枪喷头的设计原则氧枪喷头的主要作用是通过喷射的氧气射流对熔池的搅拌和与熔池的反应来合理控制转炉钢液
1
转炉氧枪喷头的设计与应用
刁望才 1, 韩春鹏 2, 田 野 1 (1. 包钢 ( 集团 ) 公司稀土钢板材厂 ;2. 包钢 ( 集团 ) 公司技术中心 , 内蒙古 包头 014010)
2 氧枪喷头设计方案实例
2.1 锻压组合式氧枪喷头 [3] 设计参数 表 2 氧枪喷头主要参数表 喷孔数 喷孔与 喉口 出口 收缩段 喉口段 扩张段 喷孔扩 目和布 马赫数 中心夹 直径 / 直径 / 长度 / 长度 / 长度 / 张角 置 角 /° mm mm mm mm mm /° 5孔/ 2.05 15.5 49.3 65.4 55 15 102.3 9 均布 2.2 氧枪喷头参数设计核算 氧枪喷头使用氧压在超过设计氧压一定范围的情况下,可以发挥 更好的作用。所以在喷头设计中,设计供氧流量需低于实际供氧流量, 在流量调节阀调整到实际使用流量时,氧枪喷头的使用压力自然会高 于设计氧压。据实际经验,使用氧压不超过设计氧压的 130%,氧枪 喷头可以达到更好的效果。260 吨转炉设计供氧流量按 51000Nm3/h 计 算。 2.2.1 理论氧压值计算 根据 Ma=2.05,查等熵流表:P/ P0 =0.11823,由于炉膛压力略大 于大气压力,取炉膛压力 P 为 0.1041MPa,计算得出 P0=0.88Mpa。现 场供氧压力满足氧枪喷头供气压力要求。 2.2.2 喉口直径计算 [4]
120T 氧气顶吹转炉氧枪喷头设计
0.476*56/72=0.370 0.106 0.242*112/160=0.169 0.072
6.529
氧化产物量/kg 8.307 1.452 0.471 0.316 0.321 0.014 0.034
0.476 0.241
11.632
表6 备注
入渣 入渣 入渣
-0.007 表示还原 出氧;消耗 Ca入O渣量
§5.2 中层钢管直径和外层钢管直径确定
取进水流速 6m/s,出水流速 7m/s,冷却水耗量 170t/h,
进水 环缝面 积:F1=Q水 /V水 =170/6/3600=0.008m2 出水 环缝面 积:F2= Q水 /V水 =170/3600/7=0.007m2
钢管内径 114mm,中层钢管内径为 ������中 = √4������������1 + ������内2 =0.152m
≤0.020
氧化量
3.955
0.22
0.2
0.14
0.022
[2].各元素氧化量、耗氧量、及其氧化产物量
元素 C
反应及其产物 [C] ⟶{CO}
C
[C] ⟶{CO2}
Si
[Si] ⟶ (SiO2)
Mn
[Mn] ⟶ (MnO2)
P
[P] ⟶ (P2O5)
S
[S] ⟶ {SO2}
S
[S]+(CaO)=(CaS)+
§4.1 计算氧流量
每吨钢耗氧量取 47m3 ,吹炼时间取 16min,则氧枪氧流量(以 120 吨出钢量计)
§4.2 喷孔选型
Q = 47×120 = 352.5 Nm3 /min 16
选用喷孔出口马赫数为 2.0,三孔喷头,喷孔夹角为 12°。
120t氧气顶吹转炉炉体及氧枪设计
000本科毕业设计(论文)摘要摘要本设计是根据含钒钛半钢转炉的冶炼特点,主要进行120t氧气顶吹转炉炉型和氧枪的设计。
设计中相关参数的选择参照了攀钢及国内外的120t转炉一些成功设计经验。
通过炼钢工艺的计算,包括炼钢配料计算、物料平衡计算、热平衡计算,在此基础上进一步进行了转炉炉型与尺寸和氧枪结构设计。
设计中采用了四孔喷头。
得到转炉体全高为9.771m,转炉外径为6.982m,高宽比为1.40,符合转炉设计要求。
得到了氧枪的高度为16.157m,氧枪的行程为12.887m。
利用CAD绘图软件得到了转炉炉型图和氧枪结构图,设计结果对提高转炉冶炼技术经济指标具有一定指导意义。
结果表明,设计较为合理。
关键词配料计算,转炉,氧枪ABSTRACTThe inner mould of 120t oxygen top-blown converter and oxygen launce are designed based on the smelting characteristics of self-steel bearing vanadium and titanium in converter. The corretative parameters used in the design are referred to the 120t converter experience in Pangang and overseas.After the process calculations including burden, material balance and heat balance are finished, the inner mould of 120t oxygen top-blown converter and oxygen launce framework are designed. Four-hole nozzle used in the oxygen launce. The results of BOF dimension designed are obtained as follows: height 9.771m, outer diameter 6.982m, ratio of height and width 1.40 which can meet requirements. The height of the oxygen lance designed is 16.157m and lance stroke 12.887m.The drawing of 120t oxygen top-blown converter and oxygen launce obtained by CAD design are done. The results show that the design is comparatively reasonable.Keywords burden calculation, converter, oxygen lance目录摘要 (I)ABSTRACT (II)1 绪论............................................................................................ 错误!未定义书签。
120t转炉氧枪喷头的设计和优化
100科学技术Science and technology120t 转炉氧枪喷头的设计和优化李 雷(唐钢中厚板材公司,河北 唐山 063000)摘 要:河钢唐钢中厚板公司120t 转炉主要为高品质高端品种提供钢水,在保证产能的前提下需要较高洁净度的钢水。
新型的氧枪采用周边4孔,中心5孔设计,可以有效增大吹炼面积,促进熔池化渣及脱碳反应。
氧枪喷头中间新加一孔,可以抑制氧枪正下方负压区的产生,增加钢渣界面的富氧能力,促进化渣,可以缩短吹炼时间约1.5min,同时该型氧枪可显著减少氧枪粘渣,减少更换氧枪频率,提高氧枪寿命。
关键词:120t 转炉;氧枪;喷孔设计中图分类号:TF748.2 文献标识码:A 文章编号:11-5004(2019)09-0100-2收稿日期:2019-09作者简介:李雷,男,本科,研究方向:喷孔设计。
喷头是氧枪的核心部分,就氧枪喷头的基本功能来说,它的质量决定氧枪的使用性能,实现能量转换,提供良好的动力学条件。
因此,转炉炼钢的供热、脱碳及对熔池的搅拌,都借助于氧枪所提供的氧射流来完成。
氧枪的动力搅拌效果主要是由喷头形式、参数所决定。
对喷头设计的要求主要有以下几点:①根据生产情况尽可能提高供氧强度,且能够平稳反应。
这就要求正确的设计形式、喉口和确定合理的操作氧压以及枪位高度。
②在一定操作氧压下,在合理的枪位时,使氧射流产生较大的的动能,以达到良好的动力学条件,合理的冲击深度。
这就要求氧气射流沿轴线的衰减速度应尽可能的慢。
③对于多孔喷头,要求氧气射流在熔池液面上不要汇合,形成多个冲击中心以形成多个反应区,保证熔池反应均匀。
同时要求氧气射流有适当的冲击半径,以保证熔池搅拌均匀和炉衬侵蚀均匀。
④氧枪喷头寿命长。
这就要求射流沿氧枪轴线不出现负压区域和强的湍流运动,以减少“吃鼻子”现象。
要获得具有上述性能的氧射流,满足转炉炼钢的要求,最终归结为合理地确定喷头的主要设计参数,如喷孔的马赫数,喉口直径,喷孔夹角和喷孔形状等。
120T转炉氧枪刮渣器的设计与应用
120T顶吹转炉氧枪刮渣器的设计与应用摘要:本文简要介绍了研制120T顶吹转炉氧枪刮渣器时所要考虑的问题及解决办法,并对刮渣器进行了设计计算。
为同类设备提供了可借鉴的经验。
关键词:刮渣器氧枪1.引言随着转炉炼钢技术的发展,攀钢提钒炼钢厂较早就采用了溅渣护炉技术来提高转炉炉龄。
但是溅渣护炉在提高转炉炉龄的同时,也带来了一些负面影响,主要表现在氧枪粘渣严重,提不出氧枪孔,导致生产中断,只有割断氧枪,更换氧枪。
这既增加了氧枪消耗量,也增加了打渣、换枪的时间,较大地影响炼钢生产的产能。
针对这一问题,经过多次论证,提出了在转炉上增设氧枪刮渣器,以消除溅渣护炉带来的负面影响。
2.刮渣器的设计2.1刮渣器的工作原理刮渣器的工作原理为:在机械臂上安装刀具,当氧枪上升到一定高度时,刮渣器动作,刀具抱住氧枪(气动控制),依靠氧枪上升时的拉力,刀具将氧枪上的粘渣划破或破碎,从而将渣除去。
当氧枪升至上极限位置时,氧枪上的粘渣完全清除,此时刮渣器动作退回原位,等待下一次刮渣。
2.2刮渣器的设计方案由于炼钢厂转炉氮封口周围的空间狭窄,氧枪金属软管在吹炼时会降到氮封口平台上,氧枪存在偏枪。
因此,要成功设计刮渣器,必须解决以下问题:(1)刮渣器的结构形式和布置;(2)刮渣器要有一定的适应氧枪偏枪的能力。
刮渣器所采用的结构形式和布置方式,必须做到使刮渣器与氧枪金属软管不发生干涉。
经现场测量和反复设计,最终确定采用如图1所示的结构和布置形式。
在现场20#梁上焊接东立柱和西立柱,再在东立柱和西立柱上分别安装东悬臂梁和西悬臂梁,刮渣器就安装在悬臂上。
刮渣器采用直线传动的滑臂式,由气缸驱动。
为了满足刮渣器适应氧枪偏枪的要求,需从两方面来考虑:(1)确定气缸行程时,使气缸行程大于氧枪不偏枪时刮渣所需行程,根据氧枪偏枪情况,确定行程余留量为30;(2)刮渣器的刀具采用4把,这样可起到刮渣器对氧枪定心的作用,在汽缸的推力作用下,使氧枪的偏枪得到矫正,从而使刮渣器的刀具都能刮到氧枪粘渣。
五孔氧枪在210t转炉上的优化
V01.29 No.6 Nov.201O
1.3 计算工况氧压 P。 查等 熵 流表 ,当 Ma=2.05时 ,P出/Po=
0.1182,由于炉膛 压力近似 于大气 压力 ,所 以 P出=0.102MPa,则 Po=0.86MPa。
上 述氧压 为 阀后 理论压 力 ,当使用 氧压低 于 理论压力时 ,氧气流股形成过膨胀波系 ;当使用 氧压高于理论值时 ,形成膨胀波系。以上两种情
大 ,表 明氧气 射流 的化 渣 能力 越强 ,脱 磷效 果越
1 氧枪 喷头 的优化
1.1 喷孔角 的确 定 多 孔喷 头 的射流 各个 流股发 生 汇交 和不 汇 交
以效 应 角 0为界 ,大 于 0各 个 流 股就 很 少 汇 交 , 小 于 0就 必定 汇交 。效应 角 0与喷 孔倾 角 的相 关方 程 为 :
形均会发生流股的衰减 ,因此在使用中应尽量避 免。通常情况 下 ,操 作氧压 在 O.83~0.87NPa 之 间为宜 。 1.4 优 化前后 喷孔 角参数 对 比
五孔氧枪 扩 张段 、喉 口直 径 、出 口直 径等按 给定的马赫数进行匹配 ,具体优化后五孔氧枪喷 头参数对 比如表 1。
数 的优 化 ,冶炼过 程具 有 良好 的化渣 搅拌 能力 ,提 炉渣 的冲击 面积小 。氧气 射流 具有 一定 的冲击 面
高 了脱 磷 效 率 ,提 高 了转 炉 冶炼 一 次 拉 成 率 ,缩 积可 以保 证 氧 枪 的 化 渣 能 力 ,熔 池 冲 击 面 积 越
短 了冶炼 周期 ,取 得 了比较好 的冶 金效 果 。
氧 枪是 转炉 炼 钢 的关 键 设 备 ,直接 影 响到 转
sin0 = sinct x sinl8O。/n
转炉氧枪喷头设计方案
xxx氧枪喷头设计方案一、工况参数:1、转炉公称容量:120吨2、氧流量:24610m3/hr3、供氧压力:0.8 MPa~0.85MPa二、喷头参数设计2.1马赫数的选择过高的马赫数反应激烈,操作难度大;而马赫数过小,则输氧管线的氧压没有被充分利用,也是不经济的。
综合考虑:取M=2.0。
2.2计算工况氧压Po查等熵流表,当M=2.0时,P出/Po=0.1278,由于炉膛压力近似于大气压力,所以P出=0.102MPa,则Po=0.8Mpa (8.14Kg/cm2)。
建议氧压在0.8Mp a~0.85 Mp a2.3计算氧流量Q根据实际情况,设定Q=25278m3/hr2.4计算喉口直径D喉由氧流量公式Q=64.3236×Po×A喉A喉——喉口截面积得出:D喉=39.3mm2.5 计算出口直径D出根据M=2.0,查等熵流表,得A出/A喉=1.688A出——出口截面积得出:D出=51.1 mm2.6 计算扩张段长度L理论的气体膨胀角为4~8度,扩张段的张角理应也设计成4~8度。
小扩张角具有控制膨胀作用,因而出口流股会有轻微膨胀,氧流贴近孔壁流动会出现层流,从而加重射流表面与炉氧混合,有利于提高热效率。
大扩张角控制膨胀作用小,扩张段短,受孔壁粗糙度影响小,有利于减小氧射流的能量损失,提高作用熔池贯穿力,考虑喷头的穿透能力,应取较大的张角,定为3.5度。
则L=(51.1-39.3)/2×tg3.5°=96mm 取L=100mm2.7 确定孔倾角α喷孔倾角应满足射流不交汇的要求,也要保证射流不能冲刷炉壁,根据全国其它钢厂的使用经验,对于Φ273四孔喷头,这里取孔倾角a=12º。
2.8四孔分布圆直径D孔为减轻喷孔出口氧射流互相掺混,减小氧射流作用熔池叠加冲击,要求增大端底氧孔分布圆直径与出口直径之比,一般在2~4之间,所以D孔=150mm 2.9 操作枪位H(暂定)操作基本枪位:H=35×D出基本枪位:1787mm最高枪位:2042mm最低枪位:1533mm 此枪位仅做参考,具体应以实践为准。
水钢1OO吨转炉5孔氧枪使用效果分析
能力 , 减少“ 返干” 几率 , 提高一倒磷合格率 、 拉碳率 ,
减少粘氧枪、 粘烟道事故。 通过实践证明, 使用 5 孔氧 枪喷头 , 在工艺、 操作上是可行的。
改进型 喷头与原 4孔 喷头参 数对照 见表 l 。
铁 水成 分见表 2 。
表 1改进 型 喷 头 与 原 4孑 L 喷 头参 数
作 者 简介 : 杨龙飞( 1 9 8 3  ̄ ) , 男, 炼钢 助 理 工 程 师 , 炼钢 厂 技 术 质 量 室 技 术 员 。 1 2 ・
・
2 0 1 5年 第 2 期
水钢 1 0 0吨转 炉 5孔 氧 枪 使 用效 果 分 析
3 _ 3 供 氧制度及 氧枪 枪位 制度
因改进 的 5孔 喷头 对熔 池反 应 冲击 减 弱 , 搅
b o nc a t c h i n g r a t e a n d d e c r e a s df e r e q u e n c y o f hr t i c e t u r n i n g d o wn c o n v e r t e r Ke y Wo r d s : 5 - h o l e n o z z l e ; d e p h 0 p h 0 r i z a t i o n r a t e ; c a r on b c a t c h i n g r a t e ; s l a g me l i t n g
趋成熟, 但随着高炉经济炉料结构 的实施 , 铁水成分
呈现出 S i 低 Mn 低 ,给转炉化渣带来一定的难度进 而影响转炉脱磷拉碳, 造成炉况恶化。 因此, 结合炼钢 厂生产实际, 在不更改工作压力 、 供氧流量、 马赫数的 基础上 , 将原氧枪 4 孔改为 5 孔, 以期提高转炉化渣
150t转炉5孔氧枪喷头的设计与应用
断减小 , 3 出1速度增幅变缓 , 而设计工况压力却增
加较 快 。过 高 的马 赫数 需 要 高 压 管 线设 施 , 对 相 投 资较 大 , 且反 应 激烈 , 作 难度 大 ; 操 而马 赫数 过
2 5 扩张 段长 度 . 理论 的气 体膨 胀 角为 4 一8 , 张 段 的 张角 。 。扩 也 应设计 成 4 。一8 。小 扩 张 角 具 有 控 制 膨 胀 作 。 用 , 而出 口流股会 有轻微 膨胀 , 因 氧流 贴近孔 壁 流
1 氧枪 喷头设计 条件 1 1 供 氧时 间 .
2 氧枪 喷头参数 的设 计 2 1 马赫 数 的确 定 .
马赫 数与 出 口温 度 、 口音 速 、 口速 度 、 出 出 设 计 工况氧 压等参 数变 化 的关 系 如表 l 示 。 所
表 1 马 赫 数 与 各 种 参 数 变 化 的 关 系
的马 赫数 , 从 表 1可 以看 出 , M >2 0时 , 但 当 . 随
根 据等 熵 流表 , M出= . : 在 2 0时
出/ A喉 : 1 6 7 5 . 8
着 马赫数 的增大 , 氧气 出 口温 度减低 , 口音速 不 出
A出 =A喉 X 1 6 7 5= l8 6 mm . 8 8
安 钢 第二 炼轧 厂 的工 艺 路线 为 : 铁水 预 处 理
一
转炉 一精 炼一 连铸 。从设 计 的生产 能力 和工艺
匹配等 角度 考 虑 , 合理 设 计 转 炉工 序 的冶炼 周 期
第 4期
金灿中等: 0t 1 转炉5 5 孔氧枪喷头的设计与应用
’ 7・ 3
从 提高 氧气射 流 的冲击 能 力考 虑应采 用较 高
半钢炼钢转炉增大供氧强度的氧枪设计与使用
半钢炼钢转炉增大供氧强度的氧枪设计与使用
许立志
【期刊名称】《钢铁钒钛》
【年(卷),期】2005(26)3
【摘要】针对攀钢半钢炼钢的特点,设计了高供氧强度的新型氧枪。
新设计的氧枪喷孔数为5孔,喷孔孔型为近似Laval型,且布置在喷头端面的同一圆周上,喷孔倾角分别选取13°和15°。
氧枪喷头喉口直径(d喉)选取35 mm。
新设计的氧枪冶金效果明显,缩短纯吹氧时间2.6 min/炉,冶炼过程顺行,可满足溅渣护炉的需要,各项技术经济指标改善。
【总页数】4页(P60-63)
【关键词】转炉;氧枪;半钢炼钢;供氧强度
【作者】许立志
【作者单位】攀枝花钢铁研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TF341
【相关文献】
1.减少炼钢厂转炉氧枪粘钢问题的探究 [J], 文向东;
2.炼钢转炉氧枪预设开度对转炉供氧的影响 [J], 许智禄
3.信钢炼钢厂转炉氧枪改造实践 [J], 肖乃成;唐田华;文小飞
4.安钢8月份薄规格、小规格产品产量再创新高/莱钢特殊钢厂1-7月份钢材产量
创历史最好水平/莱钢炼钢厂转炉氧枪使用寿命再创新高/济钢首批设立山东省院士工作站 [J],
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120t转炉氧枪喷头设计与应用
120t转炉氧枪喷头设计与应用李新林 刘海强 张振申(安阳钢铁股份有限公司)摘要 阐述了安钢120t转炉氧枪喷头重要参数的设计和选取,并通过冷态测试和实际运用对氧枪喷头的使用效果进行了分析和讨论。
关键词 转炉 氧枪喷头 设计 应用DESIGN AN D APP LICATION OF120t CONVERTER OX Y GEN LANCE N OZZ LE Li X inlin Liu Haiqiang Zhang Zhensen(Anyang Iron&S teel C o.,Led)ABSTRACT This paper describes the design and selection of a few im portant parameters for120t converter oxygen lance nozzle, analyses and disusses its using effect through cold test and factual application of oxygen lance nozzle in production.KE Y WOR DS C onverter Oxygen lance nozzle Design Application0 前言随着氧气转炉的发展,氧枪作为炼钢的关键设备,设计工艺数据必然影响着冶炼技术经济指标的优劣,氧枪喷头各参数的合理选取、精细的加工制造技术及最佳的熔炼操作工艺,是实现高效平稳吹炼的必要途径。
安钢第二炼轧厂新建一座120t顶底复吹转炉,配套有1套LF精炼炉、1套VD真空脱气装置和一台宽板坯连铸机。
在转炉氧枪喷头设计上,根据安钢实际铁水废钢条件及品种结构,选用5孔拉瓦尔式喷头,并通过生产的数理统计与论证,此设计合理,取得了良好的冶炼操作效果,达到了预期的设计要求。
1 氧枪喷头设计条件1.1 供氧时间安钢120t转炉工程的工艺设备为铁水预处理—转炉—精炼设备—连铸。
100 t转炉五孔氧枪喷头设计与应用
100 t转炉五孔氧枪喷头设计与应用
李双武;张朝发;冯涛;刘爱国
【期刊名称】《冶金能源》
【年(卷),期】2024(43)2
【摘要】针对低硅铁水冶炼存在的化渣效果差、氧枪粘渣粘钢严重的问题,根据可压缩流体理论及射流与熔池作用原理设计开发了五孔氧枪喷头,主要工艺参数为:喷
孔夹角13°,Ma 2.0,喉口直径36.8 mm,出口直径47.8 mm,设计氧气压力0.80 MPa,设计供氧强度3.8 m~3/(min·t)。
氧枪枪位控制在1.3~1.9 m,熔池冲击深度、冲击面积和混匀时间均在合理范围内。
生产实践表明,使用五孔喷头吹氧时间缩短
0.5 min、氧气消耗降低1.1 m~3/t,脱磷率提高4.1个百分点,终渣FeO含量降低
1.2个百分点,一次拉碳出钢率提高1.7个百分点,基本解决转炉低硅铁水冶炼存在
的问题,转炉技术指标明显改善。
【总页数】4页(P36-39)
【作者】李双武;张朝发;冯涛;刘爱国
【作者单位】唐山钢铁集团有限责任公司;河北省高品质钢连铸技术创新中心
【正文语种】中文
【中图分类】TF7
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120吨氧气顶吹转炉使用、维护、检修三大规程
120吨氧气顶吹转炉使用、维护、检修规程目录1、主要技术参数 (3)2、使用规程 (6)3、维护规程 (23)4、检修规程 (25)120吨氧气顶吹转炉1、主要技术参数1.1 转炉公称容量:120t平均出钢量:125t最大出钢量:135t炉壳外径:6400mm炉子全高:13600mm炉口直径:Φ2900mm倾动形式:全悬挂四点啮合柔性传动倾动速度:9-1.05 r/min倾动角度:正逆360°(或±360。
)驱动方式:交流变频调速最大工作倾动力矩:2100kNm倾动电机(4台):YZPBF355L1-10制动器(4台):YWB500-1250额定制动力矩:2000 N.m推动器:ytd/ed1250-60悬挂减速机:分减速机(4台)供氧系统1.2 氧枪氧枪外径:~ 273 mm氧枪长度:~18 000 mm喷嘴型式:4孔拉瓦尔吹炼氧气压力:1.0~1.2 MPa烘炉氧气压力:0.4 MPa冷却水流量:220 m3/h冷却水压力:1.0~1.2 MPa冷却水入口温度:≤35 ℃氧枪喷头设计平均寿命:200次1.3氧枪升降及横移装置的主要参数提升负荷:~6 t升降速度:高速:40 m/min,低速:4 m/min 升降行程:17700 mm驱动电机:110kW(交流变频)事故提枪电源:UPS电源,速度:4 m/min横移速度:4 m/min横移行程:4000 mm横移马达:2×1.1 kW1.4活动烟罩提升装置提升能力:10t提升行程:500 mm提升速度:3.7 mm/min电机:YZR200L-8/15KW/B3/H级制动器:YW315-500-600-WC.HR 制动力矩:600Nm 卷筒直径:500mm减速机:TRZ600-320.3-110C 减速比:320.3 1.5炉前挡火门技术规格型式:双扇侧开移动门下部分轨道形式:方钢驱动方式:电动走行式走行速度:16.4 m/min走行距离: 5.5 m(每扇)减速机:HNM20B-80-5.5 减速比:i=80电机功率: 5.5 kW×2结构型式:内挂铸铁板门上设有看火门和取样门。
120 t转炉用双马赫数氧枪喷头射流特性研究
120 t转炉用双马赫数氧枪喷头射流特性研究
杨瑀;刘广强;韩鹏;刘坤;马浩然;曹志众
【期刊名称】《江西冶金》
【年(卷),期】2024(44)1
【摘要】针对转炉吹炼过程中传统氧枪寿命短、喷溅黏枪烧枪、吹炼时间长等问题,设计了一款双马赫数氧枪,在传统氧枪喷头上增设中心孔。
利用数值仿真建立数学模型,分析不同马赫数的超音速射流特性。
结果表明,设计的3种方案中,当中心孔马赫数为1.98、外围孔马赫数为2.08时,可以获得更好的吹炼效果。
双马赫数氧枪较传统氧枪在有效冲击面积上更具优势,中心孔可以抵消传统周边5孔布置引起的枪下负压区,从而减少黏枪概率,双马赫数氧枪在提高喷头寿命和增强吹炼的稳定性方面具有优势。
【总页数】8页(P17-24)
【作者】杨瑀;刘广强;韩鹏;刘坤;马浩然;曹志众
【作者单位】辽宁科技大学材料与冶金学院;辽宁科技大学土木工程学院;本钢集团有限公司技术中心
【正文语种】中文
【中图分类】TF341.1
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2. 5 扩张段长度 L
理论的气体膨胀角为 4#~ 8#, 扩张段的张角
理应也设计成 4#~ 8#。小扩张角具有控制膨胀作 用, 因而出口流股会有轻微膨胀, 氧流贴近孔壁流
动会出现层流, 从而加重射流表面与炉氧混合, 有
利于提高热效率。大扩张角控制膨胀作用小, 扩
张段短, 受孔壁粗糙度影响小, 有利于减小氧射流 的能量损失, 提高作用熔池贯穿力, 对于新炉子,
随着氧气转炉的发展, 氧枪作为炼钢的关键 设备, 设计工艺数据必然影响着冶炼技术经济指 标的优劣, 氧枪喷头各参数的合理选取、精细的加 工制造技术及最佳的熔炼操作工艺, 是实现高效 平稳吹炼的必要途径。安钢第二炼轧厂新建 1 座 120 t 顶底复吹转炉, 配套有 1 套 L F 精炼炉、1 套 VD 真空脱气装置和 1 台宽板坯连铸机。在转炉 氧枪喷头设计上, 根据安钢实际铁水废钢条件及 品种结构, 选用 5 孔拉瓦尔式喷头, 并通过生产的 数理统计与论证, 此设计合理, 取得了良好的冶炼 操作效果, 达到了预期的设计要求。
5
1 52. 1 18. 6 13. 1
5. 2. 3 喷头冷却水冷却情况
从实际生产喷头冷却情况看, 水流量、压力、 水温差都满足了设计要求, 保证了氧枪的安全运 转, 见表 10。
( 下转第 62 页)
62
钢 铁 研究
第 35 卷
3结论
强磁场广泛应用于材料的制备, 已引起研究 者的重视, 并且在一系列的实验研究中, 发现了大 量的有价值的磁现象, 建立了一些有关强磁场的 理论。这些都为强磁场在材料科学中应用提供了 依据, 相应的强磁场在凝聚态物理、材料科学、化 学和生物科学领域都已开始研究。随着超导低温 技术和超导技术的进步, 获得高强度的磁场已成 为可能。在高强度磁场的极限条件下, 还会发现 更多有价值的现象, 为科学的发展提供机遇。同 时我们应该认识到强磁场的发展也存在着一些问 题, 在解决好技术问题的同时, 使强磁场更加方便 地应用于生产中, 还应完善各项强磁场理论, 为生 产提供理论依据。强磁场材料科学是一门新的学 科, 它已显示了强大的发展前景, 但是需要在深度 和广度上不断扩展强磁场在材料科学中的应用。
5 应用效果
5. 1 应用工艺条件
转炉炉衬工艺数据及原料成分见表 5~ 表 7。
有效容积/ m3 142. 2
表 5 炉衬工艺数 据
熔池直径/ mm 熔池深度/ mm 炉膛内高/ mm 炉膛内径/ mm 炉底总厚度/ mm 炉衬总厚度/ mm
5 021
1 399
8 311
5 076
9 90
7 87
C
枪位/ m
表 8 实际运用效果
流量/ 压力/ 供氧时 冶炼周 ( m3 h- 1 ) M Pa 间/ min 期/ min
喷头寿 命/ 次
1. 6~ 1. 9 30 000 0. 85 14. 5
37
2 00
初渣形 炉渣返
成时间/ 干率/
m inBiblioteka %3~ 515
表9
喷溅 率/ %
化渣效果
粘枪 炉渣成分( 平均) / % 率/ % CaO SiO2 T F e
2. 7 五孔分布圆直径 D
为减轻喷头出口氧射流互相掺混, 减小氧射 流作用熔池叠加冲击, 要求增大端底氧孔分布圆 直径与 出口直 径之比, 一般 在 3~ 4 之间, 所以 D 孔 = 190 mm。
2. 8 基本操作枪位 H
基本操作枪位考虑为出口直径的 35~ 40 倍, 即 H = 1 687~ 1 928 mm。
1 氧枪喷头设计条件
1. 1 供氧时间
安钢 120 t 转炉工程的工艺设备为铁水预处 理 转炉 精炼设备 连铸。安钢 120 t 转炉氧 枪从设计的生产能力和工艺匹配等角度考虑, 合 理设计转炉工序的冶炼周期为 37 min, 纯供氧时 间为 15 m in。
1. 2 供氧压力及流量
120 t 转炉平均出钢量为 135 t , 最大出钢量 为 150 t , 根据现有的铁水和废钢状况及钢铁料消
耗要求, 并结合转炉冶炼代表性钢种的物料平衡 和热平衡计算, 转炉 冶炼氧 气耗量 吨钢 52 ~ 53 m3, 故氧气流量( 标准 状态) 为 28 000 ~ 32 000 m3/ h, 供氧压 力为 0. 8 ~ 1. 2 M Pa, 供氧 强度为 3. 5~ 3. 9 m3 / ( min t ) 。
由于炉膛压力近似于 大气压力, 所以 P出 =
0. 102 M Pa, 则 Po = 0. 79 M Pa。根据安钢 120 t 转炉实际情况, 设定正常工作氧压为 0. 65~ 1. 05 MP a, 设计喷头时按 0. 85 MP a 计算, 相应氧流量
为 28 500 m3 / h。
2. 4 喷头尺寸
0. 692 1. 413 2. 030
4 冷态试验结果
4. 1 冲击深度
不同枪位、氧压 5 孔喷头冲击深度见表 3。
表 3 枪位、氧压和冲击深度关系
枪位/ m 1. 3
0. 6 M P a 0. 543
冲击深度/ m 0. 7 M Pa 0. 639
0. 8 M Pa 0. 735
1. 6
0. 486
CD 喷管流量系数, 取 1 A 喉 喉口面积, cm2 T 0 入口氧气温度, T 0 = ( 273+ 15) ∀ ( 2) 出口直径
根据查等熵流表, 在 M出 = 2. 0 时, 得A 出 / A 喉 = 1. 687 5。
A 出 = A 喉 ! 1. 687 5= 1 886 m m2
D 出 = 48. 2 m m
2. 0 37. 1 48. 2 15 3. 5 90 28 500 0. 85
表 4 枪位、氧压和冲击面积关系
枪位/ m
1. 3 1. 6 1. 9
0. 6 M Pa
2. 169 2. 388 2. 970
冲击面积/ m2
0. 7 M Pa
1. 413 2. 207 2. 387
0. 8 M Pa
装入深度较深, 考虑喷头的穿透能力, 应取较大的
张角, 定为 3. 5#。则 L 为 90. 7 m m。最后确定取 L = 90 mm 。
2. 6 确定喷头倾角
多孔喷头的各个流股发生汇交和不汇交以效 应角 为界, 大于 各个流股就很少汇交, 小于 就必定汇交。得出 = 12. 8#~ 15. 4#, 综合考虑取 孔倾角为 15#。
作者简介: 刘海强( 1974- ) , 男, 河南安阳人, 工程师, 主要从事转炉炼钢方面的研究工作.
第3期
刘海强, 等: 5 孔氧枪喷头在 120 t 转炉上的设计与应用
53
施, 相对投资较大, 且反应激烈, 操作难度大; 而马
赫数过小, 则输氧管线的氧压没有被充分利用, 也
是不经济的。综合考虑, 马赫数 M= 2. 0 最佳。
2. 2 喷头数目的确定
喷头数目的多少与转炉炉型、转炉化渣操作、
熔池搅拌都有很大的关系, 结合 120 t 转炉炉型,
保证一定的冲击面积和冲击深度, 尽快形成乳化
区, 减少喷溅, 提高成渣速度和改善热效率, 并通
过对同类转炉氧枪的使用情况, 确定为 5 孔。
2. 3 计算工况氧压
根据 等 熵 流 表, 当 M = 2. 0 时, P出 / Po = 0. 127 8。
3 喷头设计结果
设计氧枪 5 孔喷头 几何尺寸见图 1, 氧枪 5 孔喷头参数如表 2 所示。
图 1 5 孔喷头几何尺寸
54
钢 铁 研究
第 35 卷
表 2 5 孔喷头参数
马 喉口 出口 中心夹 扩张 扩张 设计 工作 赫 直径/ 直径/ 角/ 角/ 段长/ 流量/ 氧压/ 数 mm mm (#) (#) mm ( m3 h- 1 ) M Pa
54 2
设计工况氧 压/ M Pa 0. 79 1. 68
3. 0
10 3
197
59 0
3. 72
从提高氧气射流的冲击能力考虑, 希望采用 较高的马赫数, 但从表 1 可以看出: 当 M > 2. 0 以 后, 随着马赫数的增大, 氧气出口温度减低, 出口 音速不断减小, 使出口速度增加变慢, 而设计工况 压力却增加很快。过高的马赫数需要高压管线设
摘 要: 阐述了安钢 120 t 转炉氧枪喷头重要参数的设计和 选取, 并通过冷态 测试和实 际运用对 氧枪喷
头的使用效果进行了分析和讨论。
关键词: 转炉; 氧枪喷头; 设计; 应用
中图分类号: T F769. 2 文献标识码: A
文章编号: 1001 1447( 2007) 03 0052 03
Design and application of 5 hole nozzle of oxygen lance in 120 t converter
在实际应用当中, 枪位控制在 1. 6~ 1. 9 m, 氧气压力平均 0. 85 M Pa, 纯供氧时 间平均达到 14. 5 min, 冶炼周期平均 37 m in, 终点碳、终点温 度受控率高达 90 % 以上, 完全满足生产需要, 也 满足了原设计要求。随着操作工对枪位及造渣制 度的逐步摸索和掌握, 平均喷头寿命达到 200 次, 最长已超过 300 次, 如表 8 所示。
5. 2. 2 喷头化渣效果
统计了 500 炉实际冶炼炉次, 从化渣效果看, 化渣效果较好, 起渣时间平均 4 min; 吹氧 5 min 后
碱度可达到 2. 0, 保证了前期脱磷效果, 吹炼中期 炉渣返干、喷溅率较低, 金属收得率高, 粘枪事故较 低, 偶尔产生的返干、喷溅、粘枪与铁水成分、温度、 原材料质量波动也有关系。倒炉时炉渣流动性好, 终点取样分析, 渣中 w( T Fe) 较低, 平均 13. 1 % , 终 渣碱度在 2. 5~ 3. 0, 一次倒炉 w ( P) 受控率达 到 95 % , 均满足了冶炼钢种要求, 见表 9。