(完整版)挡土墙结构算例.doc

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挡土墙计算书

DQ1一、[计算条件]墙高=4200.00(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪高于板顶：900mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙底土压力标准值：0.5x18x （0.9+4.2）=45.9kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m墙顶弯矩设计值：墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：活载控制组合：墙底弯矩设计值：墙顶弯矩设计值：跨中弯矩设计值取墙底1/2：M 中墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：二、承载力验算混凝土强度等级:C35fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2ftk=2.20N/mm2 混凝土保护层：外侧35mm ，h0=250-45=205mm ；内侧20mm ，h0=250-35=215mm钢筋级别:HRB400fy=360N/mm2墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。

墙内侧实配钢筋F 14@150(HRB400)，As=1026mm2=22.1mm=225.30kN ，墙上下端斜截面承载力满足。

=178N/mm2一、[计算条件]墙高=见简图(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪低于板顶：500mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙顶C 处土压力标准值：0kN/m墙底D 处土压力标准值：0.5x18x （2.833+1.852）=42.165kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m 恒载控制组合：墙顶C 处荷载设计值墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd AB 段墙面均布荷载设计值：q0=4.9kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=39.325-4.9=34.43kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b墙中B墙中B ；墙中墙底D 处弯矩设计：Mc=-15.10+0.5x(28.18-13.81)x0.686=-10.17kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc=1.4x5=7.0kN/m墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd=1.2x42.165+1.4x5=57.60kN/m AB 段墙面均布荷载设计值：q0=7kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=37.6-7.0=30.6kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b 处上端截面剪力设计值： BD 段墙面均布荷载设计值：q0=37.6kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=57.6-37.6=20.0kN/m墙底D 处弯矩设计值：墙底D 处剪力设计值：墙中B 处下截面剪力设计值：墙中B 处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配，，；墙中B 处弯矩值：Mb=-28.56+(28.56-13.03)x0.314=-23.68kN-m 值：20mm ，墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。

【挡土墙】完整版计算

上墙体积V1 下墙体积
（立方米） V2(立方
2.51
11.35
基础体积上墙重量W1 下墙重量
V3(立方
（t)
W2(t)
0.37
5.77
26.10
基础重量 W3(t) 0.84
上墙力臂 Z1(m) 1.99
四：上墙破裂面计算
填料内摩擦计算内摩擦第一破裂角第二破裂角与平台夹第一破裂第二破裂面角（φ）角（δ）（θ1）（αi）角（α）面位置(m) 位置(m)
（t)
H(m) 土高ah(m)
1.80
7.52
0.00
砌体容重 r2(t) 2.30
基础容重 r3(t) 2.30
三：挡土墙截面数据
挡土墙全高（H） 7.52
上墙高（H1） 2.64
上墙宽（B1） 0.70
挡土墙面坡上墙背坡
（n）
（n1）
0.05
0.14
上墙底宽（B11）
1.20
平台宽（B2） 1.70
1：抗滑稳定性验算
摩阻系数（f) 0.40
容许系数 [Kc] 1.30
计算系数K 3.53
判断满足
2：抗倾覆稳定性验算
ΣMy
ΣM0
ΣN
容许系数 [K0]
计算系数K
判断
92.34
26.33
46.74
1.50
3.51
满足
3：基底应力验算
偏心距e
C
计算应力σ
B/6/COS(a
σ1(t) σ2(t)
0)
地基承载力 σ(t)
25.00
平台宽（B2）
1.70
下墙背坡（n2）

挡土墙计算实例

挡土墙计算一、设计资料与技术要求：1、土壤地质情况：地面为水田,有60公分的挖淤,地表1—2米为粘土,允许承载力为σ=800KPa；以下为完好砂岩,允许承载力为σ=1500KPa,基底摩擦系数为f在~之间,取;2、墙背填料：选择就地开挖的砂岩碎石屑作墙背填料,容重γ=20KN/M3,内摩阻角 =35º;3、墙体材料：号砂浆砌30号片石,砌石γr=22 KN/M3 ,砌石允许压应力σr =800KPa,允许剪应力τr =160KPa;4、设计荷载：公路一级;5、稳定系数：Kc=,Ko=;二、挡土墙类型的选择：根据从k1+120到K1+180的横断面图可知,此处布置挡土墙是为了收缩坡角,避免多占农田,因此考虑布置路肩挡土墙,布置时应注意防止挡土墙靠近行车道,直接受行车荷载作用,而毁坏挡土墙;K1+172断面边坡最高,故在此断面布置挡土墙,以确定挡土墙修建位置;为保证地基有足够的承载力,初步拟订将基础直接置于砂岩上,即将挡土墙基础埋置于地面线2米以下;因此,结合横断面资料,最高挡土墙布置端面K1+172断面的墙高足10米,结合上诉因素,考虑选择俯斜视挡土墙;三、挡土墙的基础与断面的设计；1、断面尺寸的拟订：根据横断面的布置,该断面尺寸如右图所示：1B =1.65 m 2B =1.00 m 3B =3.40 mB =4.97 m 1N = 2N = 3N =1H =7.00 m 2H =1.50 m H =9.49 m=d + = 1.6 mα=1arctan N =2.0arctan = ºδ=ϕ21=35 º/2= º 2、换算等代均布土层厚度0h ：根据路基设计规范,γq h =0,其中q 是车辆荷载附加荷载强度,墙高小于2m 时,取20KN/m 2；墙高大于10m 时,取10KN/m 2；墙高在2~10m 之间时,附加荷载强度用直线内插法计算,γ为墙背填土重度;20201027210--=--q 201058--=q 即q = γq h =02075.13==四、挡土墙稳定性验算1、土压力计算假定破裂面交于荷载内,采用路基设计手册第二版表3-2-1主动土压力第三类公式计算：δαϕω++==35 º+ º + º = º ()αtg h H H dh A -+=0022()2.06875.0249.949.96875.06.12-⨯+⨯⨯⨯== - ()()A ++±-=ωωϕωθtan tan cot tan tan()()178.08.63tan 8.63tan 35cot 8.63tan -+±-= 500.05667.4或-=∴ 58.2664.77或-=θ ,即 58.26=θ49.92.049.95.0⨯+⨯=⨯+⨯H tg H tg αθ= >∴假设成立,破裂面交于荷载内;()()()αθωθϕθtan tan sin cos +++=a K ()()()31.11tan 58.26tan 8.6358.26sin 3558.26cos +++== αθtg tg d h +=131.1158.266.1tg tg +== ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=H h H h K 101121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+=49.9285.2149.96875.021= 1221K K H E a a γ=11.1333.049.920212⨯⨯⨯⨯== KP a )cos(δα+=a x E E )5.1731.11cos(21.333+⨯== KP a)sin(δα+=a y E E )5.1731.11sin(21.333+⨯== KP a122102102)2(3K H h h h H h H Z X ⨯⨯⨯--⨯+=()11.149.92285.26875.0285.2249.96875.0349.9222⨯⨯⨯-⨯-⨯+== 3.23 mαtan X Y Z B Z -=31.11tan 23.397.4⨯-== 4.32m 2、抗滑稳定性验算：()X Y C E fE G K ⨯+=()96.2916.057.1606.546⨯+== ≥ K c= ∴抗滑稳定性满足要求;3、抗倾覆稳定性验算X X Y Y G YZ E Z E Z G M MK ⨯⨯+⨯==∑∑0023.396.29132.457.16071.1351⨯⨯+= = ≥ K 0 = ∴抗倾覆稳定性满足要求;4、基底合力及合力偏心距验算N Z B e -=2Y X X Y Y G E G Z E Z E Z G B +⨯-⨯+⨯-=2 57.16060.54623.396.29132.457.160713.1351297.4+⨯-⨯+-= = ≤ e 0 697.45.165.15.15.12⨯=⨯=⨯=⨯≤B B A W ρ= 83.0697.4682.0==>=b e ⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯±⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛±⨯+=∑+∑=97.482.06197.457.1606.546612,1B e B E G W M A N y σ m ax σ= KPa <σ=1500 KPa∴基底合力及合力偏心距满足要求;五、挡土墙截面墙身验算1、土压力计算假定破裂面交于荷载内,采用路基设计手册第二版表3-2-1主动土压力第三类公式计算：δαϕω++==35 º+ º + º = º ()αtg h H H dh A -+=011022()2.06875.02776875.06.12-⨯+⨯⨯⨯== - ()()A ++±-=ωωϕωθtan tan cot tan tan ()()162.08.63tan 8.63tan 35tan 8.63tan -+±-= 511.0577.4或-=∴ 09.2768.77或-=θ ,即 09.27=θ72.07511.0⨯+⨯=⨯+⨯H tg H tg αθ= >∴假设成立,破裂面交于荷载内;()()()ϕθωθϕθtan tan sin cos +++=a K ()()()31.11tan 09.27tan 8.6309.27sin 3509.27cos +++==αθtg tg d h +=131.1109.276.1tg tg +== ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=11101121H h H h K ⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+=7249.2176875.021= 12021K K H E a a γ=133.1333.0720212⨯⨯⨯⨯== KP a )cos(δα+=a x E E )5.1731.11cos(92.184+⨯== KP a )sin(δα+=a y E E )5.1731.11sin(92.184+⨯== KP a121210211012)2(3K H h h h H h H Z X ⨯⨯⨯--⨯+=()11.172249.26875.0249.2276875.037222⨯⨯⨯-⨯-⨯+== 2.34 mαtan 3X Y Z B Z -=31.11tan 34.24.3⨯-== 2.93 m2、截面墙身强度验算：1、法向应力验算：N Z B e -=211Y X X Y Y G E G Z E Z E Z G B 1111111112+⨯-⨯+⨯-= 57.16085.38823.396.29175.257.16076.57024.3+⨯-⨯+-= = ≤ e 0 64.35.165.15.15.12⨯=⨯=⨯=⨯≤B B A W ρ= 57.064.3654.0==<=b e ⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯±⨯+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛±⨯+=∑+∑=4.349.0614.357.16085.38861111112,1B e B E G W M A N y σ m ax σ= KPa < σr =800KPa2、剪应力验算： 4.308.1623111===B E A T x τ= KPa []r τ≤=160 KPa ∴截面墙身强度满足要求;。

(完整word)砌体挡土墙计算实例

(完整word)砌体挡土墙计算实例砌体地下室外墙（挡土墙)验算：已知地下室370mm厚挡土墙，高2.5m墙背直立、光滑、填土面水平.填土的物理力学指标如下:r=18kN/m³。

计算过程:土压力为：q=Ko r HKo=0.5，r=18kN/m³，现在标高-1。

090处加圈梁，所以H取两圈梁之间的高度1。

5m，故q=0。

5x18x1.5=13.5（kN/m）上下有圈梁约束,墙体按固端考虑，则在三角形侧向土压力作用下：弯矩Ma=rG1/20L²=1.2x1/20x13。

5x1。

5²=1.82（kN/m）剪力Va= rG7/20L=1。

2x7/20x13.5x1。

5=8。

5（kN）受弯、受剪承载力计算:墙体MU10烧结页岩实心砖,M10水泥砂浆,370mm墙厚M≤ftmW，V≤fvbz 砌体沿齿缝弯曲抗拉强度设计值ftm=0.8x0.33=0。

264（Mpa）抗剪强度设计值fv=0。

8x0。

17=0.136（Mpa）取1m宽墙体计算单元且按矩形截面计算：截面抵抗距W=bh²/6=1000x370²/6=22.82x1000000 （mm³）截面内力臂z=2h/3=2x370/3=246（mm)砌体受弯承载力ftmW=0。

264x22。

82x1000000=6.0（kN/m）> Ma=1。

82（kN/m）砌体受剪承载力fvbz=0。

136x1000x246=33。

45(kN）> Va=8.5(kN) 综上所诉:370mm厚地下室外墙（挡土墙）受弯、受剪承载力均满足要求.。

挡土墙计算实例

1、概况：大泉线 K3+274 到地面 K3+480 路基左侧侵占河道，为防止水流冲刷路基设置路肩挡土墙。

2、确定基础埋深：参照原路段设置浆砌片石护坡，基础埋深设置 1.5m ；基底土质取砂类土，基底与基底土的摩擦系数μ=0.3 ，地基承载力基本容许值 f=370kPa。

3、墙背填料：选择天然砂砾做墙背填料，重度γ=18k N/m3 ，内摩擦角φ=35º ,墙后土体对墙背的摩擦角δ = ( 2/3 ) φ=23 º。

4、墙体材料：采用浆砌片石砌筑，采用 M7.5 号砂浆、 MU40 号片石，砌石γr=23 KN/M3 ，轴心抗压强度设计值[σa] =1200KPa ，允许剪应力[τj] =90KPa ，容许弯拉应力[σwl] ＝140KPa。

路基设计手册 P6045、设计荷载：公路一级。

6、稳定系数：抗滑稳定系数[Kc]=1.3 ，抗倾覆稳定系数[Ko]=1.5。

1、断面尺寸的拟订：查该路段路基横断面确定最大墙高为 6.8m ，选择仰斜式路肩挡土墙，查标准图确定断面尺寸，如下图所示：2、换算等代均布土层厚度 h 0 ：根据路基设计规范， h 0 = q ，其中 q 是车辆荷载附加荷载强度，墙高小于 2m 时，取Y20KN/m 2 ；墙高大于 10m 时，取 10KN/m 2 ；墙高在 2~10m 之间时，附加荷载强度用直线内插法计算， Y 为墙背填土重度。

10 一 6.8 10 一 2h 0 = Y q = 1184 =0.78kPa3、计算挡土墙自重并确定其重心的位置A 墙=9.104m 3,则每延米挡土墙自重 G = γA 墙 l 0 = 23×9.104×1KN = 209.392 KN挡土墙重心位置的确定可用桥通辅助工具里面计算截面型心的工具来查询，对于同一种材料的物体来说，形心位置和重心位置重合。

墙趾到墙体重心的距离 Z G = 1.654 m 。

挡土墙算例

挡土墙设计与验算说明1.1 设计资料1.1.1 墙身构造本设计任务段为K1+300～K1+360的横断面，为了减少填方量，收缩边坡，增强路基的稳定性，拟在本段设置一段重力式路堤挡土墙，其尺寸见挡土墙设计图。

拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=8m ，墙顶填土高度为m a 2=，顶宽m 2，底宽m 25.2，墙背仰斜,坡度为-0.25:1，(α=-14.04°)，基底倾斜，坡度为5:1，(0α=11.18°)，墙身分段长度为10m 。

1.1.2 车辆荷载根据《路基设计规范(JTG 2004)》，车辆荷载为计算的方便，可简化换算为路基填土的均布土层，并采用全断面布载。

换算土层厚694.0185.120===γqh 其中: 根据规范和查表m KN q /5.12102101020)810(=+--⨯-= γ为墙后填土容重318m KN =γ1.1.3 土壤地质情况填土为砂性土土，内摩擦角︒34=φ，墙背与填土间的摩擦角︒==172/φδ,容重为318m KN=γ砂性土地基，容许承载力为[σ]=500KPa 。

1.1.4 墙身材料采用7.5号砂浆，25号片石,砌体容重为323mKN=γ3；按规范:砌体容许压应力为[]Kpa a 900=σ，容许剪应力为[]Kpa 180=τ，容许拉应力为[]Kpa l 90=ωσ。

1.2 墙背土压力计算对于墙趾前土体的被动土压力，在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。

其计算如下：1.2.1 主动土压力计算KNa E E KNa E E KN B tg E a y a X a 88.7)02.1417sin(67.151)sin(36.151)02.1417cos(67.151)cos(∴67.1510)'3038'3638sin()34'3638cos()93.18799.094.56(18)sin()cos()(00=︒-︒⨯=+==︒-︒⨯=+==︒+︒︒+︒-⨯⨯=++-A =δδφθφθθγ 1.2.2 土压力作用点位置确定mtg B mh h ah aH H h h h H h H a H my x y 785.225.014.225.214.2)08.4694.0256.228228(308.4694.03)36.1856.238(28)22(33)3(08.436.156.2836.125.07986.075.056.225.07986.07986.020.322223301223022123=⨯+=Z -=Z =⨯⨯-⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯-⨯+=--+⨯++-+=Z =--=--==-=+==-⨯-=+-=αm h h H h tga tg θd h tg αtg θatg θb h 213211.3 墙身截面性质计算1.3.1截面面积 A 1 =2×8=16m 2 A 2 =2.295×0.55=1.26m 2 A 3 =2.295×0.45/2=0.516 m 2 ΣA=A1+A2+A3 =17.776m 23.3.2 各截面重心到墙趾的水平距离: X1=2.255+9×0.25-2 /2-8×0.25/2=2.5 mX2=(2.25+2.25/5×0.25)/2+0.55/2×0.25=1.25m X3=(0.0+2.25+(2.25+2.25/5×0.25))/3=1.5m∴ 墙身重心到墙趾的水平距离i igi A X Z A=∑∑= (10.8×2.28+0.72×0.77+1.81×1.59)/17.776=2.382墙身重力:G=γk ΣAi=23×17.776=408.848kN1.4 墙身稳定性验算1.4.1 抗滑稳定性验算验算采用“极限状态分项系数法”。

（完整版）挡土墙模板计算书

（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。

典型浆砌石挡土墙结构计算书

附件2：挡土墙计算书1、断面尺寸墙高H=8m ，上墙身高2.6m ，墙顶水平宽度0.6m ，墙底宽3.21m ，墙面坡率1:0.1，上墙背坡率1:0.5，下墙背坡率1:0.25。

见图：2、破裂角，破裂面及土压力（1）上墙破裂角计算，判断是否出现第二破裂面，上墙土压力计算 1)、计算第一破裂面倾角：11111111tan 0.526.619.713581.3181.310.56829.58A tg tg tg=26.6a a y a d j q y q =-=-=++=++==-+=-+==2)、顶破裂面距离墙顶：11tan 1tan 2.60.51 2.60.568 3.78m11 H H 交于荷载内侧。

a q ++=?+?挡土墙截面图3)、判断是否出现第二破裂面由于破裂面交于荷载内侧，判断是否出现第二破裂面作假想墙背，其倾角为111,tan 0.45,24.23αααⅱ == ，第二破裂面倾角：135,4527.524.232i i ααα¢=-=>=所以不会出现第二个破裂面 4)、计算上墙土压力22tan (45)tan (4517.5)20.587cos(4517.5)cos(45)2KK --===++a.主动土压力系数jj 12211111111011111185 2.60.587136.70522cos()36.705cos(26.635)17.46sin()36.705sin(26.635)32.292.600.87333x y y E H KK KNE E KN E E KNh H Z m K 01=y b 主动土压力E 2h K 1+H .土压力作用点位置Z g a j a j ×===创创==+=?==+=?==+=+= （1）下墙破裂角计算，判断是否出现第二破裂面，下墙土压力计算22221)t 0.2514.3614.3619.713540.3540.350.7436.5A g tg tg tg2计算第二破裂面倾角 a a y a d j q y q =-==-=++=-++==-+=-+==12212)tan 1tan tan tan 2.60.51 5.60.25 5.60.74 2.60.568 6.521m1221破裂面距墙顶边缘:H H H Ha a q q +-++=?-???3)、判断是不否出现第二破裂面由于破裂面交于荷载中部：墙背倾角为222222,tan tan 0.25,14.04ααααααⅱⅱ==-=- = ，第二破裂面倾角：135,4527.524.232i i ααα¢=-=>=所以不会出现第二个破裂面 4)、计算下墙土压力()()2222cos()tan tan sin()cos(36.535)tan 36.50.250.164sin(36.555.64)K K a.主动土压力系数 q j q a q y +=+++=-=+114104222222222222205.4220.53 5.41 2.115.61118.5 5.60.164 2.11100.3822cos()100.38cos(1435)93.71sin()100.38sin(1435)x y h h h m h h H E H KK KN E E KN E E 211=2b 主动土压力E =H 2H 2 2.6K 1+H 5.6g a j a j ×=-=创 +=++===创创==+=?+==+=?+()()()4240222121222235.97233330.53 5.410.816.25.40.53 1.96833 2.113 5.4 2.11tan 3.21 1.9680.25 3.702y x y KN h h H h h H Z K H K m Z B Z m y 3).土压力作用点位置Z =a =-=+-=创-+-=创 =-=-?=3、墙身截面计算：通过试算后，取墙顶宽度10.6,b m =则上墙底宽度：()21121tan tan 0.6 2.60.50.1 2.16,b H b H m =++=+?=γα 下墙底宽度： 3.21,B m = 墙身重：2322.49517.27k G A KN ==?γ1）、上墙墙身自重1G ，及其对墙趾的力力臂1i G Z1112131111111212131323 3.5681.88223 1.023, 1.20.8 1.733123 1.5635.88, 2.00.6 2.32123 1.023, 2.20.8 2.473k k G k G k G G A KNG A KN Z m G A KN Z mG A KN Z m==?==?=+?==?=+?==?=+?γγγγ 2）、下墙墙身自重2G ，及其对墙趾的力力臂2i G Z212223222121222223232318.93435.39230.49.2,0.332317.4400.2, 2.55230.920.7, 4.3k k G k G k G G A KNG A KN Z m G A KN Z m G A KN Z m==?==?===?===?=γγγγ4、挡土的抗滑移稳定性验算12517.2735.9732.29585.53c Xy y u N K E N G E E KN其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即=®=++=++=ååå1212()0.4(517.2735.9732.29)2.11 1.317.4693.71y y c x xu G E E K E E 满足要求++?+===>++å5、挡土墙的抗倾覆稳定性验算上墙土压力作用点距墙趾223.702, 1.33 5.6 6.93x y Z m Z m ==+=，11121321222311121321222311222.323 2.479.20.33400.2 2.5520.7 4.332.29 3.6335.97 3.7021542.05.y G G G G G G y x y xM G Z G Z G Z G Z G Z G Z E Z E Z KN m=23 1.73+35.88 =++++++? 创+??? +? =å1542.05 2.63 1.6585.53yl M K N满足要求===>åå6、基底偏心距与基底应力计算:01122017.460.8793.71 1.968199.6121542.05199.611.151171.063.21/2 1.150.4550.803()24x y x y yn n M E Z E Z MM Z NmB Be Z m 满足要求=+=??-=-===-=-=<=å邋å1212337.546585.5360.455(1)(1)360()27.283.21 3.21y yN M A W G E E e KPa BB满足要求s s =++´=??<邋7、墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算上挡土墙截面；11121311111112131110111101181.8832.29114.1723 1.7335.88 2.323 2.4732.290.87207.21.17.460.8715.19.207.2115.190.82228.34y y G G G y xx x yn N G E KN M G Z G Z G Z E Z KN mM E Z kN MM M Z N ¢=+=+=¢=+++ =????¢==?ⅱ--¢===¢ååå邋å11111121142.050.840.1850.803226114.1760.185(1)(1)2.05 2.0585.85360()25.54n mB e Z m m N e B B KPa 满足要求满足要求s s ⅱ=-=-=<¢¢´=? =<å下挡土墙截面；2122232222212223222222222435.3935.97471.369.20.33400.2 2.5520.7 4.335.97 3.70293.71 3.702346.91.1245.723462y y G G G y xOx x y o n N G E KN M G Z G Z G Z E Z M E Z kN MM M Z N 1245.72KN¢=+=+=¢=++++=??? =¢==?ⅱ--==¢ååå邋å22221222.910.95942.723.21950.655/40.803226471.3660.655(1)(1)3.21 3.21326.62360()32.94n mB e Z m B m N e B B KPa 满足要求满足要求=ⅱ=-=-=<=¢¢´=? =<åσσ8、剪应力力验算：1)、水平剪应力验算（取上挡土墙截面）： 11117.468.521602.05x E Kpa B ===<åτ 2)、斜截面剪应力验算21222222122222221212318.93435.391118.5 5.40.164 2.1193.3422cos()93.34cos(1435)87.14sin()93.34sin(1435)33.455.5223126.96, 1.34k x y k G G A KNE H KK KNE E KN E E KN G A kN Z m G ¢==?¢==创创=ⅱ=+=?+=ⅱ=+=?+=ⅱ==?=¢γγαδαδγ222324222223232424 1.62336.8, 2.171.62336.8, 2.7110.2123234.83, 2.29k G k G k G A kN Z m G A kN Z m G A kN Z m¢==?=ⅱ==?=ⅱ==?=γγγ()()121102201121017.468.522.0532.2981.8855.692.05123.58223.588.5255.69tan 26.6tan 0.089tan 31.470.51600.915tan 1.093cos 1tan tan tan x x y r k r x x x E b E G b b A i A i i i oi=23.8 ====++=====----===-?=-?--+τττγτττατατττατ()()()2221tan tan tan cos 23.88.5210.50.91555.690.91510.50.91523.580.915r i i = =43.53 < 160 Kpa 满足要求轾-+犏臌轾创-?创-? 犏臌ατ。

挡土墙计算

挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级35钢筋设计强度N/mm 2360混凝土容重γc=26KN/mm 3墙背填土容重γ土=18KN/mm 3裂缝限值0.2mm 覆土厚H1=1m 水位距离墙底H3=4.7m 墙高H=5.2m 地面堆积荷载q 0=20KN/m 2墙厚h（mm）=300mm 保护层(mm)=25mm 横载分项系数1.3（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.66q土1=γ土H1Ka=11.88KN/m 2q 1=q 0Ka+q 土1=25.08KN/m 2q 土2=(γ土×H-γ水×H3)30.76KN/m 2q 水2=γ水H3=47KN/m 2q 2=q 1+q 土2+q 水2=102.84KN/m 2q 11=1.2×q 1=32.604KN/m 2q 22=1.2×q 2=133.6868KN/m 2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H 2×（8q 22+7q 11-292.42KN·M Q 墙顶=H×（11q 11+4q 2289.34μ=q 11/q 22＝0.24ν=[(9μ2+7μ0.558681329X=(ν-μ)H/(1-2.164942597m Xo=H-X= 3.0350574mＭmax =Q 墙顶X-q 11X 2/2+84.13227KN·M （四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=16.7N/mm 2ho=265mm 钢筋设计强度fy=360N/mm 2计算宽度b=1000mm Ｍ支座 =f cd bx(h 0-x/2)292420114.00 =16700x(265-x/2)x =77.371 m ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-3691mm 2Ｍmax =f cd bx(h 0-x/2)84000000.00 =16700x(265-x/2)x =19.714 mm ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-940mm 2（五）裂缝计算钢筋直径d=22mm 钢筋间距75mm 每延米实配钢筋A s =5068.44mm 2标准组合下Ｍk 支座=-H 2×-224.94KN·M σsk=Ｍk支座192.4974N/mm2αcr=2.1ρte=0.033789574ftk=2.2ψ=0.880148956< 1 且>0.2所以ψ取0.880148956Es=200000c=25deq=22裂缝宽度W fk =0.177163082mm 裂缝满足要求。

挡土墙计算书

X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底（地下室外侧）：容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中（地下室内侧）：室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值：M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr＝ 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1＝18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1＝0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2＝18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2＝0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为：墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1＝0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2＝0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整：混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合：底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值)：5、强度计算：2、基本资料：6、裂缝计算：3、荷载计算：7、人防计算：地下室墙体计算CDCQ31、计算假定：沿竖向为单向板，沿纵向取1m宽作为计算单元。

(完整版)挡土墙结构算例

根据《建筑边坡工程技术规范》及工程地质条件，此扶壁式挡土墙墙高拟定为H=10m,分段长度为20m,扶肋间距L=4m,扶肋宽度0.6m。墙面板顶宽b=0.30m,为了利于施工，采用等厚垂直面板，墙底板板端厚度0.4m,墙踵板宽度B1=1m。
4.4.3计算及步骤
4.4.3.1土压力计算
图4.3主动土压力计算图（其中，型和计算荷载
墙踵板可视为支承于扶肋上的连续板，不计墙面板对它的约束，而视其为铰支。内力计算时，可将墙踵板顺墙长方向划分为若干单位宽度的水平板条，根据作用于墙踵板上的荷载，对每一个连续板条进行弯矩，剪力计算，并假定竖向荷载在每一连续板条上的最大值均匀作用在板条上。
图4.5墙面板的水平内力计算
墙面板承受的最大水平正弯矩及最大水平负弯矩在竖直方向上分别发生在扶肋跨中的1/2H1处和扶肋固支处的第三个H1/4处，如图4.6所示。
设计采用的弯矩值和实际弯矩值相比是安全的，如图4.5-c)所示。例如，对于固端梁而言，当它承受均布荷载时，其跨中弯矩应为，但是，考虑到墙面板虽然按连续梁计算，然而它们的固支程度并不充分，为安全起见，故设计值按式确定。
4基底应力验算：
其中
其中
5截面应力计算：
截面最大应力出现在接近基底处，由基底应力验算可知偏心距及基底应力均满足要求，故墙身截面应力也能满足要求，故不做验算。
通过上述计算及验算，所拟截面满足各项要求，故决定采用该截面。
4.4扶臂式挡土墙设计
扶壁式挡土墙的设计内容主要包括墙身构造设计、墙身截面尺寸的拟定，墙身稳定性和基底应力及合力偏心距验算、墙身配筋设计和裂缝开展宽度等。
4.3.3计算方法及步骤
1)按墙高确定的附加荷载强度进行换算：
，q插求得q=15KPa

(完整版)挡土墙结构算例

4.3重力式挡土墙
4.3.1适用条件及设计原则
为防止土体坍滑，路线沿线应设置挡土墙，本例形式为重力式仰斜路肩墙，具体尺寸如下：
拟采用浆砌片石重力式路肩墙，如上图所示，墙高H=6m(未计倾斜基底）。
墙后填土容重为，内摩擦角，砌体容重
4.3.2构造设计
重力式挡土墙拟定计算图示如下：
图4.1 重力式挡土墙拟定计算示意图
作用在墙踵板上的力有：计算墙背间与实际墙背的土重W1；墙踵板自重W2；作用在墙踵板顶面上的土压力竖向分力W3；作用在墙踵板端部的土压力竖向分力W4；由墙趾板固端弯矩M1的作用在墙踵板上引起的等代荷载W5；以及地基反力等，如图所示。
为了简化计算，假设W3为中心荷载，W4是悬臂端荷载Ety所引起的，实际应力呈虚线表示二次抛物线分布，简化为实线表示的三角形分布；M1引起的等代荷载的竖向应力近似地假设成图4.7所示的抛物线形，其重心位于距固支端5/8B3处，以其对固支端的力矩与M1相平衡，可得墙踵处的应力。
4.3.3计算方法及步骤
1)按墙高确定的附加荷载强度进行换算：
，q插求得q=15KPa
所以
2)土压力计算：
3)挡土墙截面验算
如设计图，墙顶宽1.0m。
1计算墙身重及其力臂，计算结果如下：
倾斜基底，土压力对墙趾O的力臂为：
2抗滑稳定性
所以抗滑稳定性满足要求
3抗倾覆稳定性验算：
所以抗倾覆稳定性亦满足要求。
其中：
所以
即
求得
所以
a)墙踵板受力图；b) 对墙踵板的作用；c) 对墙踵板的作用；
d)M1对墙踵板的作用；e)墙踵板法向应力总和
图4.8墙踵板计算荷载图式
上述中：
——作用在BC面上的土压力（kN）；

挡墙结构计算书完整版

道路工程衡重式挡土墙结构计算1、挡墙高6米衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 300,0.3,20,6m计算时间：2012-09-04 21:23:22 星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 6.000(m)上墙高: 2.400(m)墙顶宽: 0.550(m)台宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.450下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.200(m)墙趾台阶h1: 0.400(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.300墙身砌体容许压应力: 1000.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 140.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 90.000(kPa)材料抗压极限强度: 3.000(MPa)材料抗力分项系数: 2.310系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度0.750(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================第 1 种情况: 组合1===================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200√2. 填土重力分项系数 = 1.200 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 ×=======================================[土压力计算] 计算高度为 6.216(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=55.754(kN) Ex=13.569(kN)Ey=54.078(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.503(度) 第1破裂=27.496(度)Ea=33.807(kN) Ex=15.609(kN) Ey=29.988(kN)作用点高度 Zy=0.800(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.989(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.989(度)Ea=51.892(kN) Ex=51.797(kN) Ey=3.135(kN) 作用点高度 Zy=1.626(m)墙身截面积 = 11.678(m2) 重量 = 280.278 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 43.932(kN) 重心坐标(1.566,-1.237)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 322.601(kN) En = 39.666(kN) Wt = 32.260(kN) Et = 63.776(kN)滑移力= 31.516(kN) 抗滑力=108.680(kN)滑移验算满足: Kc = 3.448 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 =69.664(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 67.406(kN) 抗滑力= 108.943(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 =1.616 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.365 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.693 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.400 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 =2.563 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 =1.411 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 141.743(kN-m) 抗倾覆力矩= 561.159(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.959 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 =303.772(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 362.267(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=419.416(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.167 (m) 偏心距e = -0.074(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.158(m)基底压应力: 趾部=132.776 踵部=201.596(kPa)最大应力与最小应力之比 = 132.776 / 201.596 = 0.659作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.074 <= 0.200*2.167 = 0.433(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=132.776 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=201.596 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=167.186 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 66.240 (kN)上墙墙背处的 Ex = 15.609 (kN)上墙墙背处的 Ey = 7.024 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.800 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.390 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.575(m)截面宽度 B = 1.750 (m) 偏心距e1 = 0.300(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.300 <= 0.250*1.750 = 0.438(m)截面上压应力: 面坡=84.972 背坡=-1.242(kPa)压应力验算满足: 计算值= 84.972 <= 1000.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.242 <= 140.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.827 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 =27.321(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 13.028<= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 89.322(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.739挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.750(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 93.788 <= 1678.943(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 93.788 <= 1678.943(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 11.440(m2) 重量 = 274.560 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.363 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 351.615(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=414.460(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.179(m)截面宽度 B = 2.210 (m) 偏心距e1 = -0.074(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.074 <= 0.250*2.210 = 0.553(m)截面上压应力: 面坡=127.253 背坡=190.951(kPa)压应力验算满足: 计算值= 190.951 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -33.140 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 428.563(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.210(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.974计算强度时:强度验算满足: 计算值= 449.991 <= 2832.299(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 449.991 <= 2758.219(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=55.754(kN) Ex=13.569(kN)Ey=54.078(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.503(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=33.807(kN) Ex=15.609(kN)Ey=29.988(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=40.216(kN) Ex=40.143(kN)Ey=2.430(kN) 作用点高度 Zy=1.387(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.536(m2) 重量 = 252.864 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 329.214(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=342.794(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.041(m)截面宽度 B = 2.110 (m) 偏心距e1 = 0.014(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.014 <= 0.250*2.110 = 0.528(m)截面上压应力: 面坡=162.126 背坡=149.925(kPa)压应力验算满足: 计算值= 162.126 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -35.987 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 401.540(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.110(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.976计算强度时:强度验算满足: 计算值= 421.617 <= 2738.864(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 421.617 <= 2673.317(kN)======================================= ==============================第 2 种情况: 组合2======================================= ======组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 填土重力分项系数 = 1.200 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 √======================================= ======[土压力计算] 计算高度为 6.216(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=90.601(kN) Ex=22.050(kN)Ey=87.877(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.494(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=54.922(kN) Ex=25.365(kN)Ey=48.714(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.523(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.642(度)Ea=60.537(kN) Ex=60.426(kN)Ey=3.657(kN) 作用点高度 Zy=1.668(m) 墙身截面积 = 11.678(m2) 重量 = 280.278 (kN)衡重台上填料重(包括超载) =56.406(kN) 重心坐标(1.433,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 335.013(kN) En = 60.648(kN) Wt = 33.501(kN) Et = 80.154(kN)滑移力= 46.653(kN) 抗滑力=118.698(kN)滑移验算满足: Kc = 2.544 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 =60.965(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.791(kN) 抗滑力= 118.460(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 =1.381 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.365 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.614 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.554 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 =2.573 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 =1.452 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 203.265(kN-m) 抗倾覆力矩= 627.120(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.085 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 =299.161(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 395.661(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=423.855(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.167 (m) 偏心距e = 0.012(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.071(m)基底压应力: 趾部=188.750 踵部=176.445(kPa)最大应力与最小应力之比 = 188.750 / 176.445 = 1.070作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.012 <= 0.200*2.167 = 0.433(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=188.750 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=176.445 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=182.597 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 66.240 (kN)上墙墙背处的 Ex = 25.365 (kN)上墙墙背处的 Ey = 11.414 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.954 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.321 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.460(m)截面宽度 B = 1.750 (m) 偏心距e1 = 0.415(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.415 <= 0.250*1.750 = 0.438(m)截面上压应力: 面坡=107.535 背坡=-18.788(kPa)压应力验算满足: 计算值= 107.535 <= 1000.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 18.788 <= 140.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.255 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 =31.294(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 21.225<= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 95.468(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.595挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.750(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 100.241 <= 1353.080(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 100.241 <= 1353.080(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 11.440(m2) 重量 = 274.560 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.363 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 383.337(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=421.002(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.098(m)截面宽度 B = 2.210 (m) 偏心距e1 = 0.007(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.007 <= 0.250*2.210 = 0.553(m)截面上压应力: 面坡=176.633 背坡=170.279(kPa)压应力验算满足: 计算值= 176.633 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -30.563 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 470.479(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.210(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.974计算强度时:强度验算满足: 计算值= 494.003 <= 2869.809(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 494.003 <= 2796.018(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=90.601(kN) Ex=22.050(kN)Ey=87.877(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.494(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=54.922(kN) Ex=25.365(kN)Ey=48.714(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.874(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.329(度)Ea=47.409(kN) Ex=47.322(kN)Ey=2.864(kN) 作用点高度 Zy=1.420(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.536(m2) 重量 = 252.864 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 360.848(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=347.755(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.964(m)截面宽度 B = 2.110 (m) 偏心距e1 = 0.091(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.091 <= 0.250*2.110 = 0.528(m)截面上压应力: 面坡=215.410 背坡=126.626(kPa)压应力验算满足: 计算值= 215.410 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -33.959 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 443.334(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.978挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.110(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.975计算强度时:强度验算满足: 计算值= 465.500 <= 2680.067(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 465.500 <= 2614.097(kN)======================================= ==========各组合最不利结果======================================= ==========(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合2(组合2)抗滑力 = 118.698(kN),滑移力 =46.653(kN)。

挡土墙计算例

1、基本参数：墙面高度(m)：h1=2.5 墙背坡度(+,-)：N=0 墙面坡度：M=0墙顶宽度(m)：b1=.5 墙趾宽度(m)：db=.5 墙趾高度(m)：dh=1基地内倾坡度：N2=0 污工砌体容重(KN/m3)：r1=26路堤填土高度(m)：a=2 路堤填土坡度：M0=1.5路基宽度(m)：b0=8.5 土路基宽度(m)：d=.5填料容重(KN/m3)：R=18 填料内摩擦角(度)：φ=40.0 外摩擦角(度)：δ=18 基底摩擦系数：μ=.35 基底容许承载力：[σ0](KPa)=300挡土墙分段长度(m)：L1=402、计算结果：1)求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=3.5m 挡墙的基地水平总宽度：B=1m=58°=.407=.767则θ=arctgθ=37.49°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：(H+a)tgθ=4.219m荷载内缘至墙踵：b-Htgα+d=3.5m荷载外缘至墙踵：b-Htgα+d+b0=12m故破裂面交于荷载内，与原假设相符，所选用公式正确。

则计算图式为：2)求主动土压力系数K和K1=.167=.652m=1.911m=.937m=2.2133)求主动土压力及作用点位置=40.731KN=38.737KN=12.586KN=1.108m=1m4)抗滑稳定性检算挡土墙体积V=2.25m3 挡土墙自重G=58.5KN=.642因为kc < 1.3，则抗滑稳定性检算没有通过!5)抗倾覆稳定性检算=1.164因为k0 < 1.5，则抗倾覆稳定性检算没有通过!6)基底应力检算B=1m=.099m=.401m因为e＞B/6=118.179KPa因为σmax< σ0，则基地应力检算通过。

挡土墙计算实例

挡土墙计算实例在土木工程中，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑土体或防止土体坍塌。

为了确保挡土墙的稳定性和安全性，需要进行精确的计算。

下面将通过一个具体的实例来详细介绍挡土墙的计算过程。

假设我们要设计一个重力式挡土墙，用于支撑高度为 5 米的填土。

填土的物理性质如下：重度为 18kN/m³，内摩擦角为 20°，粘聚力为10kPa。

首先，我们需要确定挡土墙的尺寸。

假设挡土墙的顶宽为 1 米，底宽为 3 米，墙高为 5 米。

接下来，计算土压力。

土压力的计算可以采用库仑土压力理论或朗肯土压力理论。

这里我们采用库仑土压力理论。

根据库仑土压力理论，主动土压力系数可以通过以下公式计算：Ka ＝tan²(45° φ/2)其中，φ 为填土的内摩擦角。

将φ ＝ 20°代入公式，可得 Ka ＝ 049。

主动土压力的大小可以通过以下公式计算：Ea ＝05 × γ × h² × Ka其中，γ 为填土的重度，h 为填土的高度。

将γ ＝ 18kN/m³，h ＝5m，Ka ＝ 049 代入公式，可得 Ea ＝ 11025kN/m。

土压力的作用点位于距离墙底高度为 h/3 处，即 5/3 ＝ 167m 处。

然后，我们需要计算挡土墙的自重。

挡土墙的体积可以通过梯形面积乘以长度来计算。

体积＝ 05 ×（1 ＋ 3) × 5 ×长度假设长度为 1m，则体积为 10m³。

挡土墙的材料假设为混凝土，其重度为25kN/m³，则自重为250kN。

接下来，计算挡土墙的抗滑稳定性。

抗滑力＝墙底摩擦力＋墙底粘聚力墙底摩擦力＝μ × 自重其中，μ 为墙底与地基之间的摩擦系数，假设为 04。

则墙底摩擦力＝ 04 × 250 ＝ 100kN墙底粘聚力＝ c ×底宽其中，c 为墙底与地基之间的粘聚力，假设为 20kPa。

(最全)挡土墙计算实例

(最全)挡土墙计算实例.pdf【文档一】正文：一、引言本文档旨在提供挡土墙计算实例，通过对挡土墙设计的细致分析和计算，读者更好地理解挡土墙的构造和承重原理，并为实际工程提供参考。

本文档将从挡土墙的选材、设计要点、计算公式等方面进行详细介绍和解释。

二、挡土墙的选材挡土墙的选材是保证挡土墙工程质量和稳定性的重要环节。

一般来说，挡土墙的选材应考虑以下几个因素：1. 抗压和抗弯能力：挡土墙需要能够承受土壤的垂直荷载和水平力，选材时应选择具有足够的抗压和抗弯强度的材料。

2. 耐久性：挡土墙长期暴露在自然环境中，选材时应选择具有良好耐久性的材料，以保证挡土墙的使用寿命。

3. 经济性：挡土墙的选材不仅要考虑其功能需求，还要考虑其成本，选择性价比较高的材料。

三、挡土墙的设计要点挡土墙的设计要点包括以下几个方面：1. 挡土墙的高度和土压力：挡土墙的高度决定了土压力的大小，设计时要根据土壤的性质和挡土墙的稳定性要求确定合适的高度。

2. 挡土墙的倾斜角度：挡土墙的倾斜角度决定了土壤对挡土墙的压力分布，设计时应根据土壤的内磨擦角和挡土墙材料的磨擦系数确定合适的倾斜角度。

3. 挡土墙的排水设计：挡土墙上方的水分对挡土墙的稳定性有影响，设计时应考虑排水系统的设置，以减小水分对挡土墙的影响。

4. 挡土墙的加固措施：在设计挡土墙时，应根据需要采取一些加固措施，如设置土工布、加筋等，以增加挡土墙的稳定性。

四、挡土墙的计算公式在设计挡土墙时，需要进行一系列的计算，其中包括以下几个方面：1. 挡土墙的自重计算：根据挡土墙的材料和形状，估算挡土墙的自重。

2. 土压力的计算：根据土壤的性质和挡土墙的高度，计算土壤对挡土墙的压力。

3. 挡土墙的稳定性计算：根据挡土墙的几何形状和土壤的性质，计算挡土墙的稳定性，包括滑动稳定性、倾覆稳定性和底部稳定性等。

4. 排水系统的设计：根据挡土墙上方的水分情况，设计合理的排水系统，以减小水分对挡土墙的影响。

挡土墙设计计算案例

挡土墙设计计算案例一、设计资料（一）墙身构造（二）拟采用浆砌石片石重力式路堤墙，如图6-23所示。

墙背高H=6m，填土高h=3m，墙背选用仰斜1:0.25(ɑ=-14°02′)墙面平行于墙背，初定墙顶宽bı=1.54m，墙底宽Bı=1.47m，基底倾斜1:5（ɑo=11°19′），墙身分段长度10m。

（二）车辆荷载计算荷载：公路－Ⅱ级荷载，荷载组合Ⅰ，车辆荷载的等代土层厚度h=0.64m。

（三）墙后填料墙背填土为砂土，容重γ=18KN/m³，计算内摩擦角Ψ=35°，填土与墙背间的内摩擦角δ=Ψ/2。

（四）地基情况硬塑黏性土，容许承载力[σ]=250kPa，基底摩擦系数μ=0.30。

(五)墙身材料5号水泥砂浆切片石，砌体容重γɑ=22KN/m³，砌体容许压应力[σa]=600kpa，容许剪应力[τ]=100kPa，容许拉应力[σml]=60kPa。

（六）墙后土压力通过库伦主动土压力方法计算（计算略）得知：Ea=91.2KN，Zy=2.08m。

二、挡土墙稳定性验算（一）计算墙身重G及其力臂ZG计算墙身重G及其力臂ZG计算结果见表6-6。

表6-6 计算墙身重G及其力臂ZG 计算结果体积V （m³）自重G （KN ）力臂Z G （m ）V1=（6×0.25+1.47）×6 =17.82 Gı=γVı =392.04ZGı=1/2(6×0.25+1.47-1/3×6×0.25)=2.47 V2=1/2×(6×0.25)×6 =4.50 G2=γV2 =99.00ZG2=(6×0.25+1.47-1/3×6×0.25) =2.47 V3=1/2×(6×0.25+1.47-1.54)²/0.25=4.09 G3=γV3 =89.98 ZG3=1/3（6×0.25+1.47-1.54）=0.48 V4=1/2×1.47²/5=0.22 G4=γV4 =4.84ZG4=1/3×1.47=0.49 V=V1-V2-V3-V4=9.01G=γV =198.22ZG=(GıZGı-G2ZG2-G3ZG3-G4ZG4)/G=1.48（二）抗滑稳定性验算由式（6-3）得：3.132.1'1911sin 22.198)'1911'3017'0214cos(2.913.0)]'1911'3017'0214sin(2.91'1911cos 22.198[sin )cos()]sin(cos [)(0000>=︒-︒+︒+︒-⨯︒+︒+︒-+︒=-+++++=-+=ααδαμαδααμααG E E G G E E G Kc T T N N该初拟的挡土墙抗滑稳定性满足要求。