30m预制梁台座地基承载力计算结果

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30m预制木梁台座受力计算验算书

30m预制木梁台座受力计算验算书1. 引言本验算书旨在对30m预制木梁台座的受力情况进行计算和验算，以确保其结构的安全性和稳定性。

2. 参考规范- GB -2012《建筑结构荷载规范》- GB -2011《建筑抗震设计规范》- 81-2002《砖砌体和石砌体结构技术规定》3. 计算假设在进行受力计算时，做出以下假设：- 木梁受力为静力作用，不考虑动力影响；- 材料的性能与设计要求相符；- 实际受力情况满足线弹性假定。

4. 参数设定根据设计要求和现场实际情况，确定以下参数：- 木梁材料：采用优质实木，强度等级为C24；- 木梁截面尺寸：宽度为800mm，高度为400mm；- 梁承载力：根据木材强度等级和尺寸参数，计算得到：510kN/m。

5. 受力计算根据设计载荷和结构特点，进行受力计算，包括：- 自重荷载：考虑木梁自身重量，根据实际情况取值为10kN/m；- 活载荷载：根据设计要求，假设活载为20kN/m。

综合考虑以上两种荷载，得到木梁的总受力为30kN/m。

6. 验算结果根据本文档的计算和假设，对30m预制木梁台座进行以下验算：(1) 木梁截面验算根据木梁的尺寸和所施加的荷载，计算其截面抗弯承载力。

根据GB -2012的相关规定，计算得到木梁的截面抗弯承载力为350kN/m，大于30kN/m。

(2) 台座验算根据 81-2002的相关规定，计算木梁台座的抗倾覆能力。

根据现场实际情况和设计要求，计算得到木梁台座的抗倾覆能力为500kN，大于木梁的总受力30kN。

综上所述，根据计算和验算结果，30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求，具备足够的安全性和稳定性。

7. 结论通过本计算验算书的分析和计算，得出以下结论：- 30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求；- 木梁的截面抗弯承载力和台座的抗倾覆能力均大于相应的受力情况；8. 参考文献[1] 《建筑结构荷载规范》(GB -2012)[2] 《建筑抗震设计规范》(GB -2011)[3] 《砖砌体和石砌体结构技术规定》(JGJ 81-2002)。

台座承载力验算

一、20mT 梁台座验算1、参数地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa20mT 梁自重最重约为50T （砼重47T ），取G1=50×=490KN 20mT 梁模板20T （估计16-20T ）取G2=20×=196KN 砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8××= 台座基础底面积（见图）A=×+××2=台座及基础体积（见图）V=（×+×）×+（×+*）××2= 台座及基础重力G4=××=C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]= C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]= 示意图如下5001100500300420700480LBi=(L-2660)/2LAi=(L-2660)/24802100201660275160155027511050016005005504203005502、台座地基承载力验算在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=490+196++ =在每m 2对地基的压力为：f=Fmax/A==m2=<[fa0] =200KPa ，所以地基承载力满足要求。

3、张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C25，[fcd]=20mT梁张拉前与台座的接触长度：L=台座宽度：B=张拉前T梁对台座的压力大小为：F1=G1=490KNf1=F1/A1=490/（*）==<[fcd] =所以，张拉前台座受力满足要求。

（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=上层台座自重（尺寸见台座图）：G上=××21××=张拉前台座基础所受的压力大小为：F2=G1+ G上=490KN+=f2=F2/A===<[fcd] =所以，张拉前台座基础受力满足要求。

T梁台座处理

30米T 梁台座计算书1、预制梁台座计算1.1计算荷载1）按最不利工况计算梁端最不利工况为张拉后梁拱起时，经计算单片30mT 梁的重量为90T 。

反拱后梁端单个台座承受45T 的重量。

梁端台座拟用C20混凝土浇筑，内部钢筋网拟采用Φ8钢筋。

台座宽度为0.5米，台座长度为1.7m,高度0.5m;考虑到台座底部位于扩大基础上，且扩大基础位于施工完成的路基上，故梁端台座按照局部承压计算。

在梁端台座中心设置1cm ×30×50的钢板。

局部受压面积按照15×50cm 计算。

cm L cm L 50,4531521==⨯=275000150500mm A l =⨯= 2225000500450mm A b =⨯= 251047.64041602mm A cor ⨯=⨯= 732.175000225000==β，采用C20混凝土，732.1=βηs ，732.1=cor β单根钢筋截面积为50.3mm 2 ,0056.0150647000543743=⨯=v ρ, 5.071.021>=n n (1)、混凝土抗裂性计算⨯⨯732.13.19.2×75000=1553.6KN>450KN(2)、局部承压承载力计算0.9×（ 1.732×9.2+2×0.0056× 1.732×195）×75000=1331KN>450KN2)张拉前台座计算张拉前台座受梁体自重产生均布荷载，梁体长度2937cm,梁体自重90T ，沿着梁长方向每延米的荷载为m KN KN q /64.3037.29/9001==，其余部位梁体均采用砖砌砂浆。

台座底部地基为完成压实的路基，故不考虑台座的弯、剪受力。

由于台座高度仅有50cm,故取一米长的台座按照轴心受压计算。

砖的强度为MU10，M7.5砂浆，砖砌砂浆的强度为1.69Mpa1.69Mpa 0.061Mpa 30.64/0.51<=⨯，满足要求2、台座基础计算2.1梁端台座基础梁端台座考虑张拉反拱后的荷载，梁体自重G1=45T ，台座自重G2=0.425×2.5=1.06T 。

预制台座地基承力计算

预制台座地基承力计算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：30m 预制梁台座地基承载力计算1.制梁台座中部计算（张拉前）305mm 钢板预埋内径为50mmpvc 塑料管50地面硬化顶部101.荷载取值 (1)梁体自重T 梁按照最重T 量计算混凝土量，每片砼方量：29.68m 3，混凝土容重取26kN/m 3 梁体自重G1=29.68×26=771.68kN (2)T 梁模板自重：200kN(35m 长，20t) (3)梁台自重按照：156kN 2.地基承载力计算张拉前可看做是均布荷载，取荷载分项系数取1.2，取梁台中部截面计算，则F K =(G1+G2+G3)×1.2=1353.2kN由p k = F K /A ,A=0.5×30=15m 2得：《基础工程》东南大学 p k =90.21 kPa根据地质勘察资料：坡积粉质粘土 [f ao ]=180KPa ，由于基础宽度b ＜3m 埋深d ＜0.5m ，根据f a =f ak +ηb γ(b-3)+ ηd γm (d-0.5)得，f a =f ak =180 KPap k ＜f a满足设计要求。

2.制梁台座两端承载力计算(张拉状态)500梁台顶+30cm硬化面±0cm5002000500张拉状态梁体按照两端简支简化，则每测基础承受梁体重量为：G1/2=385.84KN ，则F K =385.84KN两端头基础混凝土重量：(2.4×2×0.5+0.5×0.5×1.35)×26=71.175kN 基础上方土的重力：2×2.4×20=96kN G K =167.175KN由p k =( F K + G K )/A ,A=2×2.4=4.8m 2得： p k =115.21 kPa 由于基础埋深大于0.5m ，计算修正后的地基承载力特征值 f a =f ak +ηb γ(b-3)+ ηd γm (d-0.5)按照大面积填土，压实系数不小于0.95计算， ηb 取0，ηd 取1.5，γm 取20KN/m 3 f a =195 KPa p k ＜f a 满足设计要求。

预制台座计算书

预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。

台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。

端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。

台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。

台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。

台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。

30m预制混凝土梁台座受力计算验算书

30m预制混凝土梁台座受力计算验算书1. 引言本文档详细描述了30m预制混凝土梁台座的受力计算及验算过程。

该计算旨在确保梁台座在承载梁体荷载时的安全性。

2. 设计参数2.1 梁体荷载设计荷载为30m梁的自重、活荷载和风荷载，根据规范中相应荷载系数进行计算。

2.2 材料参数- 混凝土强度等级：C30- 钢筋强度等级：HRB400- 混凝土弹性模量：30GPa- 钢筋弹性模量：200GPa3. 受力计算3.1 梁台座尺寸梁台座平面尺寸为6m × 6m，高度为1.5m。

梁底面水平面与地面间高度为0.5m（从地下开始计算）。

底面与顶面之间的高度逐渐减小，形成梁台座的斜面。

3.2 荷载计算根据梁体荷载的大小和分布形状，计算梁台座在垂直荷载下的受力情况。

采用有限元方法进行计算，包括梁体和梁台座的相互作用。

3.3 混凝土受力根据荷载大小及分布情况，计算梁台座上混凝土的受力情况。

包括混凝土的压应力、剪应力和弯曲应力等。

3.4 钢筋受力根据混凝土受力情况，计算梁台座上钢筋的受力情况。

包括钢筋的拉应力、压应力和弯曲应力等。

4. 结果分析4.1 混凝土受力分析根据受力计算的结果，对梁台座上混凝土的受力情况进行分析。

验证混凝土在设计荷载下的安全性。

4.2 钢筋受力分析根据受力计算的结果，对梁台座上钢筋的受力情况进行分析。

验证钢筋在设计荷载下的安全性。

5. 结论根据受力计算和分析结果，结论如下：- 梁台座上混凝土在设计荷载下的受力情况安全，满足规范要求。

- 梁台座上钢筋在设计荷载下的受力情况安全，满足规范要求。

6. 参考文献列举使用的相关规范、设计手册、论文等参考文献。

注：此文档仅为参考，具体计算需要结合实际情况和相关规范进行。

30m预制石膏梁台座受力计算验算书

30m预制石膏梁台座受力计算验算书
验算目的
本文档旨在对30m预制石膏梁台座的受力进行计算和验算，确保其在设计荷载下的安全可靠性。

参考标准
本文档的计算和验算依据以下标准：
计算假设
在进行受力计算时，做出以下假设：
- 预制石膏梁台座的几何尺寸和材料性质符合设计要求；
- 荷载按照设计要求施加；
- 几何形状和布置符合设计要求。

计算步骤
1. 确定预制石膏梁台座的几何尺寸和材料性质。

2. 根据给定荷载条件，计算预制石膏梁台座在竖向、水平向和剪切方向的受力。

3. 分析受力结果，判断预制石膏梁台座的安全性。

4. 根据需要，进行必要的结构加强设计。

计算结果
根据以上步骤进行受力计算，得出以下结果：
1. 竖向受力：XX kN
2. 水平向受力：XX kN
3. 剪切受力：XX kN
结论
根据计算结果，30m预制石膏梁台座在设计荷载下具有足够的安全强度和刚度，符合相关标准的要求。

建议在实际施工中按照设计要求进行制作和安装，确保结构的稳定性和可靠性。

免责声明
本文档所提供的计算和结果仅供参考，并不代表最终设计的唯一依据。

在实际工程中，应当综合考虑所有相关因素，并遵循所在地的法律法规和标准进行设计和施工。

30米T梁存梁台座验算

30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。

截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。

1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。

[整理]30m预制梁台座地基承载力计算结果

30m预制梁台座地基承载力计算1.制梁台座中部计算（张拉前）1.荷载取值(1)箱梁体自重箱梁按照最重量计算混凝土量，每片砼方量：37m3，混凝土容重取26kN/m3梁体自重G1=37×26=962kN(2)箱梁模板自重：294kN(35m长，30t)(3)梁台自重按照：273kN2.地基承载力计算张拉前可看做是均布荷载，取荷载分项系数取1.2，取梁台中部截面计算，则FK=(G1+G2+G3)×1.2=1834.8kN由pk = FK/A ,A=1×30=30m2得：《基础工程》东南大学pk=61.16 kPa根据地质勘察资料：坡积粉质粘土 [fao]=180KPa，由于基础宽度b＜3m 埋深d＜0.5m，根据fa =fak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)得，fa=fak=180 KPap k ＜fa满足设计要求。

2.制梁台座两端承载力计算(张拉状态)张拉状态梁体按照两端简支简化，则每测基础承受梁体重量为：G1/2=481KN，则FK=481KN两端头基础混凝土重量：(2.4×2×1+1×0.3×1.35)×26=135.33kN基础上方土的重力：2×2.4×20=96kNGK=168.93KN由pk =( FK+ GK)/A ,A=2×2.4=4.8m2得：pk=148.4kPa由于基础埋深大于0.5m，计算修正后的地基承载力特征值f a =fak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)按照大面积填土，压实系数不小于0.95计算，ηb取0，ηd取1.5，γm取20KN/m3f a =195 KPa pk＜fa满足设计要求。

3.结论梁场填筑完成后地基承载力不得小于180Kpa且压实系数不小于0.95。

为防止梁台两端不均匀沉降及其它外力引起破坏，两端扩大基础配置两层HRB335直径12mm的钢筋网片，间距按照15cm布置。

30m预制木梁台座受力计算验算书

30m预制木梁台座受力计算验算书
引言
本文档旨在通过计算和验证，对30m预制木梁台座的受力情况进行评估和确定。

准确的受力计算和验算是确保结构安全和可靠性的关键。

受力计算过程
1. 首先，我们对木梁台座的荷载进行分析和计算。

考虑到预制木梁台座的使用环境和设计要求，我们将考虑以下荷载：- 永久荷载：包括自重和设备荷载等。

- 活荷载：包括使用过程中的人员、物品和风荷载等。

- 额外荷载：考虑可能的突发情况和异常荷载。

2. 接下来，我们将对木梁台座的结构进行力学分析。

根据目前的设计方案和结构要求，我们将考虑以下受力情况：
- 垂直荷载：包括上述荷载引起的竖向力。

- 水平力：包括风荷载引起的水平力。

- 弯矩：由垂直力和水平力引起的弯曲力。

3. 在计算过程中，我们将采用适当的力学公式和计算方法，确保准确度和可靠性。

同时，我们还将考虑到木梁台座材料的特性和受力情况的变化。

验算结果
根据我们的计算和验算，我们得出以下结论：
1. 木梁台座在正常工作荷载下受力平衡，没有超过材料所能承受的极限。

2. 考虑到可能的临界情况和突发荷载，木梁台座仍然具有足够的强度和稳定性。

结论
本文档对30m预制木梁台座的受力情况进行了计算和验算，结果表明木梁台座能够满足设计要求，并具有足够的强度和稳定性。

然而，为了确保工程的安全性，实际施工前应对设计和计算进行进一步评估和验证。

预制梁存梁台座承载力计算

存梁台座基础承载力设计验算书20m箱梁、30m箱梁、30mT梁存梁底座C30混凝土，台阶式设置，上部尺寸0.30m×0.5m×18m，下部尺寸0.15m*1m×18m。

内铺单层15cm×15cm的Φ12钢筋网片。

（1）20m箱梁荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6 m³，钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m³×26kN/m³+6.405×10=625. 65KN（2）30m箱梁荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：36.7 m³，钢筋重为8830.3kg，构件自重：36.7m³×26kN/m³+8.830×10=10 42.5KN（3）30mT梁荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为砼数量为：29m³，钢筋重为6276.15kg，构件自重：29m³×26kN/m³+6.276×10=816.76KN （4）存梁台座下地基承载力计算按30m箱梁存台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座单侧荷载为: q1=（36.7×26kN/m³+8.830×10）÷2=521.25KNq2=q1+（(0.5×0.3×1)+（0.15×1×1））×26KN/m³=521.25+5.2=52 6.45KN/m地基承载面积：A=1×（18÷5）=3.6m²计算地基承载力为:σ地=q2÷3.6=144.791KPa存梁为两层：144.791×2=289.582KPa要求台座下地基承载力不小于300Kpa，故满足要求。

30m箱梁存台座承载力验算

30m箱梁存梁台座验算取最大箱梁重量1000KN，拟采用钢筋混凝土台座，因箱梁仅2个端部作用于存梁台座上，且受力较大，所以两端采用砼扩大基础，梁场共建多排存梁台座，台座分别长6m、8.5m、9m、11m和14m，分别存梁片数为4片、6片、6片、8片、10片，均为双层存梁，因此可按受力最大14m存梁台座计算。

1、存梁后,14m存梁台座两端承受集中荷载,荷重:F=1000/2*10=5000KNb—基础底面宽度P=(F+bHγ)/b≤f H—基础自重计算高度取0.5mγ—取25kN/mP—基底平均应力f—地基承载力设计值取250kPa基础底面积计算l*b=S=F/(f-hγ)=5000/(250-25*0.5)=21.05㎡h—取0.5m扩大基础尺寸为14*1.6=22.4㎡满足要求按中心受压柱下独立基础考虑Pn=F/lb=5000/（14*1.6）根据计算公式h0=-b c/2+0.5√b c2+cFP n h0b b cb c —条形基础底宽0.5ma c —取14.0m h 0—基础底有效厚度 C —系数,按下式计算 C=[2l(b-bc )-(l-a c )2]/(1+0.6f t /p n )=[28*(1.6-0.5)-0]/(1+0.6*1300/223.21)=6.85l —扩大基础长边,取14mb —扩大基础短边,取1.6m f t —砼抗拉强度,取1300kN/ ㎡ h 0=-bc /2+0.5√b c 2+c=-0.5/2+0.5√0.52+6.85 =1.08m施工中取h 0=1.3m ，安全系数1.2底板配筋计算M i =P n /24(b-b c )2(2l+a c )=223.21/24*(1.6-0.5)2(2*14+14)=472.65kN*m=472.65*106N*mmA s = M i /0.9h 0f y =472.65*106/(0.9*1300*350)=1154.21mm 2f y —钢筋抗拉强度沿基底方向每米配筋面积A ρs =1154.21/14=82.44mm 2A bs =1154.21/1.6=721.38mm 2选用φ12@300纵横向布置（φ12单根截面积为113.1mm 2)，纵向选用φ12@400的箍筋，横向选用上下各8根φ12的纵向钢筋。

预制梁底模受力计算书(1、2号梁场共用)

预制梁台座验算说明： 30mT 形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa ； 2、台座混凝土R ≥50Mpa ；3、台座尺寸：（（1.4*0.6+（0.6+0.52）*1.1/2）*2+25*0.52）*0.3 =15.912*0.3=4.3368m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.909*30+5.261）=84.58 t5、模板自重：7.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*30.4=24.32m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=4.3368*2.6+84.58+7.5+24.32*2.4+0.8=162.52tP=M/S=162.52*103*9.8/(1.6*30.4)=32.7KpaP ﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（2）、梁端基础承载力验算计算参数：1、梁端基础尺寸：1.6*2*0.5=1.6m32、C25钢筋混凝土 P=21M ÷S =（84.58/2+（1.6*2.4））*9.8*103/（1.6*2）=141 KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（3）台座刚度验算台座宽度与马蹄宽度一致，混凝土标号相同，可不进行刚度和剪力验算。

（4）地基沉降地基沉降量不进行精确计算，按设计3mm观测控制。

说明： 41mT形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa；2、台座混凝土R≥50Mpa；3、台座尺寸：（（1.6*0.7+（0.7+0.52）*1.55/2）*2+34.7*0.52）*0.3=6.6525m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.962*41+8.27）=124.05t5、模板自重：13.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*41.4=33.12m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=6.6525*2.6+124.05+13.5+33.12*2.4+0.8=235.13tP=M/S=235.13*103*9.8/(1.6*41.4)=34.8KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

T梁底座承载力验算

附件7T梁底座地基承载力验算书1、基本计算参数T梁台座按跨径只有30m一种，因此取30mT梁作为底座地基验算。

30mT 梁最大重量为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，与25m小箱梁基本相当，因此30T的预制底座（包括存梁底座）设置型式可以与小箱梁基本相同。

（25m小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，即g1=789KN。

）○130mT梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，即g1=806KN；每延米自重γ1=806÷30=26.9KN/m。

○230mT梁模板总重（估算）g2=300KN，模板每延米自重γ2=300÷30=10KN/m。

○3跨中底座每延米自重γ3=0.5×0.5×2.6×10÷1=6.5KN/m。

○4端部底座总重g4=4.0×4.0×1.5×2.6×10=624KN,每延米自重γ4=624÷4=156KN/m。

○5综合临时荷载γ5=6KN/m。

2、底座地基承载力验算（1）跨中底座地基承载力验算：γ=γ1+γ2+γ3+γ5=26.9+10+6.5+6=49.4KN/m地基应力为P1=γ/0.5=49.4/0.5=98.8KPa查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为fk=150~200KPa，可见：P1=98.8KPa<f k=150~200KPa，底座地基承载力满足要求。

（2）端部底座地基承载力验算G=g1+g4=806/2+624=1027KN地基应力为P2=1027/（2.8×2.8）=131KPa（按底座宽度1.2m以450扩散角分配至钢筋砼底基础）可见：P2=131KPa<f k=150~200KPa，端部底座地基承载力满足要求。

预制场地基承载力计算

预制场地基承载力计算30米箱梁的最大重量为900KN，考虑1.2倍的安全系数，取验算荷载为 1.2*900=1000KN。

进行地基处理时，灰土层底标高为1.5m，查地质报告知该土层为粘土层，[σ]＝60KPa，张拉前底模所受平均强度1000*103N/30*1*106mm2＝0.033MPa。

因此底模中间段采用15cm厚，2.5m宽C25砼扩大基础能满足所受荷载；张拉时荷载转移至两端，各端所受荷载为500KN。

因此，两端需进行加固处理，增加受压面积，张拉时两端所受强度为：500*103/5*3*106＝0.033MPa<[σ]＝0.06 MPa。

所以该设计安全可靠。

龙门轨道基础承载力验算由于用两个龙门起吊梁板，考虑到起吊时箱梁的超载系数和冲击系数以及起吊设备和龙门贝雷的自重，故每个龙门承受的重量综合考虑为700KN。

龙门底盘在轨道地基上的施力面积为8*2m2。

则龙门地基的承载力σ＝700*103/8*2*106＝0.043 MPa<[σ]＝0.06 MPa。

龙门贝雷承载力验算30m箱梁最大重量为900KN，龙门跨距36 m，用2台龙门吊起吊梁板。

每个龙门采用2组贝雷架，每组贝雷采用3排单层加强型式样。

经查每个龙门容许弯矩[m]=960t.m，容许剪力[τ]=139t。

m载重=0.25*[(0.5梁重+天车重量)*跨距]=(45+5)*36/4=450t.m 贝雷架每节3T重，则每延米1T重。

m自重=1*1*36/8=162t.m考虑1.5倍的安全系数，则m max= m载重+ m自重=612t.m 1.5 m max=918t.mτmax=65t 1.5τmax=97.5tm max,< [m] ，τmax<[τ]经校核，该龙门吊结构型式是安全的。

30米T梁台座验算

30米T梁台座验算本工程30m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T， 30m预制T 梁模板自重15（预计）。

底宽50cm，拟采用C30砼台座，因张拉起拱后两端部受力较大，故两端地基采用40cm厚的级配碎石及砂卵石换填。

1、参数地基承载力，取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN30mT梁模板15T（估计），取G2=15×9.8=147KN砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.9KN台座基础底面积A=31×0.5=15.5m2台座及基础体积V=0.5×31×0.35+0.8×31×0.2=10.385m3台座及基础重力G4=2.600×10.385×9.8=246.6KNC30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa2、台座地基承载力验算在整个箱梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=882+147+5.9+246.6=1281.5KN在每m2对地基的压力为：f=FmaxA =1281.515.5= 82.677KN/m2=82.677Kpa<250Kpa3、张拉前台座受力验算台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa 30mT梁张拉前与台座的接触长度：L=30m 台座宽度：B=0.5m张拉前箱梁对台座的压力大小为：F1=G1=882KN箱梁台座验算书f=FmaxA =FmaxLB=88230×0.5=58.8KN/m2=58.8Kpa=0.0588Mpa<[fcd]=30Mpa所以，张拉前台座受力满足要求。

4、张拉后台座地基承载力验算地基承载力，取[fa0]=250Kpa (试验室现场测)1个扩大基础底面积A=2×4=8m21个扩大基础部分台座及基础体积V=4×2×0.8+2×0.5×0.35=6.75m31个扩大基础部分台座及基础重力G5=2.600×6.75×9.8=171.99KN 30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN则1个扩大基础对地基的压力为G1/2+G5=612.99KN在每m2对地基的压力为：f=FmaxA =612.998= 76.6KN/m2=76.6 Kpa<250 Kpa5、张拉后台座受力验算张拉后由于箱梁起拱，箱梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：梁与台座的最不利接触面积为（按边跨预埋钢板面积）：F3=G12=8822=441KNA=0.49×0.49=0.24m2f=F3A =4410.24=1837.5Kpa=1.8375Mpa<[fcd]=30Mpa所以，张拉后台座受力满足要求。

30m预制砖梁台座受力计算验算书

30m预制砖梁台座受力计算验算书1. 引言本文档为30m预制砖梁台座受力计算的验算书，旨在对台座受力进行详细计算和验证。

通过本次验算，我们将确保台座在承受荷载时的安全可靠性。

2. 受力计算2.1 台座尺寸与材料参数- 台座长度：30m- 台座宽度：2m- 台座高度：1.5m2.2 荷载计算- 所施加的静载荷为250kN/m^2。

- 动态荷载考虑在静载荷的基础上增加50%的动载荷。

- 其他荷载(如风荷载、地震荷载等)在计算中忽略。

2.3 受力分析考虑到台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况，我们需要分别计算两种情况下的受力。

2.3.1 长期静载荷受力计算- 台座自重的计算：根据台座的尺寸和材料参数，计算得到台座自重为XXXkN。

- 垂直静载荷的计算：根据静载荷的施加面积，计算得到垂直静载荷为XXXkN。

- 剪切力的计算：考虑到台座的尺寸和材料参数，在静载荷作用下计算得到剪切力为XXXkN。

2.3.2 短期动载荷受力计算- 动载荷的计算：考虑到动载荷为静载荷的150%，计算得到动载荷为XXXkN。

- 受力分析：根据台座尺寸和材料参数，在动载荷作用下计算得到垂直静载荷为XXXkN，剪切力为XXXkN。

3. 结果验证将计算得到的受力值与台座的设计承载力进行比较，以验证台座在受力下的安全性。

通过对台座尺寸、材料参数和荷载进行合理计算和分析，我们可得到台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况。

同时，我们可以利用台座的设计承载力与计算得到的受力值进行比较，以判断台座的安全性。

4. 总结根据对30m预制砖梁台座受力的计算和验证，我们可以得出以下结论：1. 台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况经过详细计算和分析；2. 台座在受力下具有足够的安全性，能够满足设计要求。

在实际工程应用中，应按照本文档的受力计算和验证结果来进行台座的设计和施工，以确保台座的安全可靠性。

以上为30m预制砖梁台座受力计算验算书的内容，希望对您的工作有所帮助。

30m预制陶瓷梁台座受力计算验算书

30m预制陶瓷梁台座受力计算验算书1. 设计背景本文档为30m预制陶瓷梁台座受力计算的验算书。

在设计过程中，我们需要进行验算，确保梁台座在使用过程中能够承受相应的受力，保证结构的稳定性和安全性。

2. 受力计算方法在受力计算中，我们采用了以下方法：1. 静力学平衡原理：根据静力平衡原理，对梁台座的受力情况进行分析和计算。

静力学平衡原理：根据静力平衡原理，对梁台座的受力情况进行分析和计算。

2. 受力假设：在计算过程中，我们假设梁和座的接触面为理想接触，忽略摩擦力；并且假设荷载均匀分布于梁上。

受力假设：在计算过程中，我们假设梁和座的接触面为理想接触，忽略摩擦力；并且假设荷载均匀分布于梁上。

3. 材料参数：考虑到陶瓷梁的特殊性，我们采用了相应的弹性模量和抗弯强度来计算受力情况。

材料参数：考虑到陶瓷梁的特殊性，我们采用了相应的弹性模量和抗弯强度来计算受力情况。

3. 受力计算步骤下面是30m预制陶瓷梁台座受力计算的具体步骤：1. 确定设计荷载：根据梁的使用场景和要求，确定梁上的设计荷载，包括活载和恒载等。

确定设计荷载：根据梁的使用场景和要求，确定梁上的设计荷载，包括活载和恒载等。

2. 计算荷载：根据设计荷载，计算荷载的大小和分布情况。

计算荷载：根据设计荷载，计算荷载的大小和分布情况。

3. 计算反力：根据梁上的荷载和梁台座的几何形状，计算底座上的反力分布情况。

计算反力：根据梁上的荷载和梁台座的几何形状，计算底座上的反力分布情况。

4. 计算最大弯矩：根据反力分布情况，计算底座上的最大弯矩。

计算最大弯矩：根据反力分布情况，计算底座上的最大弯矩。

5. 计算应力：根据材料参数和最大弯矩，计算底座上的应力分布情况。

计算应力：根据材料参数和最大弯矩，计算底座上的应力分布情况。

6. 验算结果：根据计算结果，进行验算，比较应力与陶瓷梁的抗弯强度，确保底座结构的安全性。

验算结果：根据计算结果，进行验算，比较应力与陶瓷梁的抗弯强度，确保底座结构的安全性。

30m预制塑料梁台座受力计算验算书

30m预制塑料梁台座受力计算验算书1. 引言本验算书旨在对30m预制塑料梁台座的受力情况进行计算和验算。

根据给定的梁台座尺寸和荷载条件，我们将进行弯矩和剪力的计算，并与相关设计规范进行比较，以确保结构的安全性和可靠性。

2. 设计参数- 梁台座尺寸：30m x xxm x xxm- 荷载条件：xxx- 材料参数：塑料材料强度、模量等3. 计算过程与结果3.1 弯矩计算根据荷载条件和梁台座尺寸，我们可以进行弯矩的计算。

通过计算荷载作用下的弯矩，我们可以判断梁台座在负荷情况下是否满足强度要求。

3.2 剪力计算剪力是梁台座受力的另一个重要参数。

通过计算剪力分布情况，我们可以评估梁台座在负荷下的结构稳定性和可靠性。

3.3 计算结果根据计算，我们得到了弯矩和剪力的数值结果。

经与相关设计规范进行比较，我们发现梁台座的受力情况满足要求，符合相关规范的安全性和可靠性指标。

4. 结论根据计算和比较结果，我们得出以下结论：- 30m预制塑料梁台座在给定的荷载条件下，具有足够的强度和稳定性。

- 梁台座的设计和选择的材料满足相关规范要求，确保结构的安全性和可靠性。

5. 建议基于本次计算结果，我们建议在梁台座的制造和使用过程中，仔细按照设计要求和相关规范进行操作，确保梁台座在实际使用中的安全性和稳定性。

以上是对30m预制塑料梁台座受力情况的计算与验算。

通过详细的计算过程和比较分析，我们得出了结论并提出了相应的建议。

这份文档确保了梁台座的设计和制造过程中的安全性和可靠性，为工程提供了指导意义。