丙烷储罐计算书
储 罐 设 计 计 算 书
hw t1 d1 / ψw mL m M1 ξ σ
GB50191-93 (19.2.6) GB50191-93 (19.2.6-2) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.9) 见图 见图 2013-8-15
Pa N N
N / A + CLM1 / W Σ Gi 9367 x 9.81
s3 s4 s5 s6 s6
计 算 公 式
来源
c. 第3圈罐壁板规格厚度 d. 第4圈罐壁板规格厚度 e. 第5圈罐壁板规格厚度 f. 第6圈罐壁板规格厚度 2 顶圈罐壁板的规格厚度 3 各圈罐壁板的实际高度 a. 第1圈罐壁板实际高度 b. 第2圈罐壁板实际高度 c. 第3圈罐壁板实际高度 d. 第4圈罐壁板实际高度 e. 第5圈罐壁板实际高度 4 各圈罐壁板的当量高度 a. 第1圈罐壁板当量高度 b. 第2圈罐壁板当量高度 c. 第3圈罐壁板当量高度 d. 第4圈罐壁板当量高度 e. 第5圈罐壁板当量高度 5 6 7 罐壁筒体的当量高度 罐壁筒体的临界压力 罐壁筒体的设计外压 a. 设计负压 8 9 设计者:高鹏 罐壁加强圈数量 罐壁加强圈至包边角钢的实际距离
罐壁,罐顶,保温层等自重标准值和雪荷载标准 值的50%之和 (a1). 罐壁自重标准值 设计者:高鹏
G G1 第6页
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
名
称
符 号
G2 G3 G4 r S N t1 d1 A CL W [σ c r] E /
单位
N N N m m2 N m m m / m3 Pa Pa Pa σ 1 - [σ
HO - Σ ( h1 ~ h2 ) HO - Σ ( h1 ~ h3 ) HO - Σ ( h1 ~ h4 ) HO - Σ ( h1 ~ h5 ) 0.0049[ρ 1D(Hi - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H1 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H2 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H3 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H4 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H5 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 2013-8-15 SH3046-92 (5.3.1-1)
丙烷丙烯储罐
丙烷丙烯储罐Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT设计依据《化工工艺设计手册》中国石化集团上海工程有限公司第三版化学工业出版社丙烷储罐根据要求，使用地点为室外，储存温度为--10—40℃，介质为易燃易爆的气体。
温度从40℃降到-10℃时,丙烷的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。
由上述条件选择危险温度为设计温度。
为保证安全，对设计温度留一定的富裕量，取最高设计温度t=50℃，最低设计温度t=﹣20℃。
50℃下丙烷的饱和蒸汽压为P=，取最高工作压力Pw=。
丙烷物理性质储存管理储存于阴凉、干燥、通风良好的不燃库房。
远离火种、热源。
库温不宜超过40℃。
保持容器密封。
应与氧化剂、还原剂、酸类等分开存放，切忌混储。
采用防爆型照明、通风设施。
禁止使用易产生火花的机械设备和工具。
储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料，储存于阴凉、干燥、通风良好的不燃库房罐体积计算丙烷的年产量暂定：20万吨每天原料需求：吨丙烷密度：吨/立方米 装料系数K ： 贮存时间：1d 储罐容积：22868.04995.09.547=⨯⨯m3设计条件设计温度:50℃ 设计压力：极端温度：最高50℃，最低-15℃ 抗震烈度：7罐的选型HG5-1580-85卧式椭圆形封头贮罐系列 该种设计罐的设计参数为： 盛装液体密度≤1200kg/m3 设计压力，，1MPa ，，，2MPa ， ，3MPa ，4MPa 设计温度-20—200℃容器材料根据设计温度和设计压力决定罐壁材料 公称容积—100m3公称直径DN600—DN3200mm 腐蚀裕度由于储存条件符合HG5-1580-85卧式椭圆形封头贮罐系列，选择公称容积为100m3，公称直径为3000mm ，材料为16MnR 的卧式椭圆形封头贮罐，总数量6个，其标准代号为HG5-。
丙烯储罐根据要求，使用地点为室外，储存温度为--10—40℃，介质为易燃易爆的气体。
丙烷丙烯储罐
丙烷丙烯储罐集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-设计依据《化工工艺设计手册》中国石化集团上海工程有限公司第三版化学工业出版社丙烷储罐根据要求，使用地点为室外，储存温度为--10—40℃，介质为易燃易爆的气体。
温度从40℃降到-10℃时,丙烷的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。
由上述条件选择危险温度为设计温度。
为保证安全，对设计温度留一定的富裕量，取最高设计温度t=50℃，最低设计温度t=﹣20℃。
50℃下丙烷的饱和蒸汽压为P=1.744MPa，取最高工作压力Pw=1.744MPa。
丙烷物理性质储存管理储存于阴凉、干燥、通风良好的不燃库房。
远离火种、热源。
库温不宜超过40℃。
保持容器密封。
应与氧化剂、还原剂、酸类等分开存放，切忌混储。
采用防爆型照明、通风设施。
禁止使用易产生火花的机械设备和工具。
储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料，储存于阴凉、干燥、通风良好的不燃库房罐体积计算丙烷的年产量暂定：20万吨 每天原料需求：547.9吨 丙烷密度：0.4995吨/立方米 装料系数K ：0.8 贮存时间：1d 储罐容积：22868.04995.09.547=⨯⨯m3设计条件 设计温度:50℃ 设计压力：1.9MPa极端温度：最高50℃，最低-15℃ 抗震烈度：7 罐的选型HG5-1580-85卧式椭圆形封头贮罐系列 该种设计罐的设计参数为： 盛装液体密度≤1200kg/m3设计压力0.25MPa ，0.6MPa ，1MPa ，1.6MPa ，1.8MPa ，2MPa ，2.2MPa 2.5MPa ，3MPa ，4MPa 设计温度-20—200℃容器材料根据设计温度和设计压力决定罐壁材料 公称容积0.5m3—100m3 公称直径DN600—DN3200mm 腐蚀裕度1.5mm由于储存条件符合HG5-1580-85卧式椭圆形封头贮罐系列，选择公称容积为100m3，公称直径为3000mm，材料为16MnR的卧式椭圆形封头贮罐，总数量6个，其标准代号为HG5-1580-85-402。
50m3液化石油气储罐计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版第2章 储罐的设计校核储罐是属于压力容器的一种，对于压力容器的设计与制造有着严格的标准，目前通用的压力容器的设计与制造的标准为GB150-2011，GB150-2011也是本次储罐设计的主要参考标准。
2.1 设计储罐的结构形式与尺寸按GB150-2011的要求，根据给定条件和任务书设计储罐的结构形式与尺寸。
2.1.1 储罐的筒体及封头的选材及结构根据储罐内所贮存的介质及标准进行选材。
筒体结构设计为圆筒形。
因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便，而且承压能力较好，这类容器应用最广。
封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。
椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，可以达到与筒体等强度。
它吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。
2.1.2 设计计算2.1.2.1 筒体壁厚计算根据选用的材料的许用应力及标准中的公式确定筒体壁厚。
例如：圆筒的计算压力为2.16 Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为1.00,全部无损探伤。
取许用应力为163 Mpa 。
壁厚：[]1.0206.121163230006.122D =-⨯⨯⨯=-=cti c p p φσδ㎜ （2.1）钢板厚度负偏差0.8C 1=,查材料腐蚀手册得50℃下液氨对钢板的腐蚀速率小于0.05㎜/年，所以双面腐蚀取腐蚀裕量2C 2=㎜。
所以设计厚度为：81.2212=++=C C d δδ㎜圆整后取名义厚度24㎜。
2.1.2.2封头壁厚计算标准椭圆形封头长短轴之比为2封头计算公式 ：[]ctic p p 5.02D -=φσδ （2.2）可见封头厚度近似等于筒体厚度，则取同样厚度。
P储罐计算书
注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。
0.745KPa 0.540KPa1.001.001.38500.00cm 3罐壁筒体的临界压力：5.611KPat min =7.2mm H E =∑H ei=3.48mH ei ——罐壁各段当量高度，m ；H ei =H i （t min /t i ）2.5罐壁各段当量高度如下：罐壁段号实际高度Hi （m ）有效壁厚ti （mm ）当量高度Hei（m ）1223.20.112221.20.133219.20.174215.20.315213.20.446 1.59.20.8171.57.21.50罐壁设计外压： 2.2767KPa 0.60KPa如果：μz—风压高度变化系数，ωk =βz μs μs ω0P 0＞[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。
以此类推βz—高度Z处的风振系数，油罐取μs —风荷载体型系数，取驻点值6.2.地震载荷计算：风载荷标准值P 0=2.25ωk +q=q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍∵[Pcr]＞P0，故不需要设置中间抗风圈。
P 0/2＞[P Cr ]≥P 0/3ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)按6.4.9的规定选用。
P 0/3＞[P Cr ]≥P 0/4应设置2个中间抗风圈于H E /3，2HE/3处。
6.1.2.中间抗风圈计算顶部抗风圈的实际截面模数 W=按图实际尺寸计算（近似为T 型钢计算）∵ W>Wz故满足要求应设置3个中间抗风圈于HE/4，2HE/4，3HE/4处。
=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=5.2m in 48.16][D t EH Dcr P8.771392MPa1罐底部垂直载荷 1.8009613MN A1=πDt 1.7492388m 2翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断面系数10.495433m 358.038423MN.m 9.921098MN.m 综合影响系数C z一般取0.4α=0.450.1404s R=D/212m Kc 0.000432δ30.0192mαmax=0.45罐体影响系数Y 1一般取1.1m=m 1Fr5107701.9kg 罐内储液总质量8821592.2kg Fr 0.579其中：D/H1.846153828.98188MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有效厚度0.0232mσ1＜[σcr]合格0.472794m 0.026266Tg 0.35s储液晃动基本周期5.3643825sKs= 1.095产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H （R/δ3）0.5=6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力总水平地震力在罐底部产生的水平剪力7. 地脚螺栓（锚栓）计算竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）gZ1=πD 2t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）罐内液面晃动高度h v =1.5αR储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3高度处罐壁有效厚度6.2.4.罐内液面晃动高度计算：地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最大地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.2.罐壁许用临界应力[σcr ]=0.15Et/D晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs235MPa1920647N16248039N 563479N 3416935N.m 15343260N迎风面积389.70m 2罐体总高16.24m 拱顶高度3.24m1130973N 2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液位时，1.5倍计算破坏压力产生的升举力：2171239N16248039N 1800961N300981N A=2016.47mm 2单个地脚螺栓应力：σ=N b /A=149.26MPa罐体总重量N 4=1.5P Q πD 2/4地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压力P t =1.25PN 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/47.2罐体抗提升力计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和地脚螺栓许用应力：地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n dN=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：每个地脚螺栓的承压面积：。
低压储罐设计计算书
Hi
2000 2000 2000 2000 2000
H=
235 235 235
名义厚 度 8 8 8 6 6
第一圈
第一圈 第二圈 第三圈 第四圈 第五圈
t1
t2
tj
2.1 1.17 2.1
2.45 1.6 2.45
2.8 2.03 2.8
2.95 2.46 2.95
3.3 2.9 3.3
以上计算公式如下:
F=πD2p/4= 39270 N F＞G,应设置锚栓
3.罐顶与罐壁的连接结构
罐壁底部不被抬起的最大允许内压,按下式计算,即
8600 Pa
4.计算的破坏压力
罐顶与罐壁的连接处需要的抗压面积
283.56 mm2
罐顶与罐壁的连接处实际的抗压面积 A=2423mm2
A＞Areq,抗压面积合格
17.294 mm
tA1 r 锚拴的抗拉能力,应同时大于以下工况中产生的升力
5.1 空罐时,1.5倍的设计压力与设计风压产生的升力之和引起的螺栓应力
-9.09 Mpa
其中,Gc是腐蚀金属质量 1233.1 Kg
5.2 空罐时,1.25倍的试验压力产生的升力引起的螺栓应力
2000 70 500 813 5 1 5 17200 10 6 2423 20 20 1
Pa ℃ Pa Kg/m3 m mm
Kgf （°）
mm mm2
mm mm
材料
屈服强度(Sy)
罐壁
Q235-B
罐顶
Q235-B
锚栓
Q235-A
壁板高度从上至下依次
为:
第一圈
第二圈
第三圈
第四圈
第五圈
罐壁高度
液化丙烷储罐设计说明
科技大学课程设计说明书学生：田晔学号： 4学院：化学与生物工程学院专业：过程装备与控制工程题目：（23）M3液化丙烷储罐设计指导教师：罗彩霞郭晓霞2012年12月24日课程设计任务书课程设计任务书目录第一章工艺设计 (1)1、设计温度 (1)2、设计压力 (1)3、设计储量 (1)第二章机械设计 (2)1、筒体和封头的设计 (2)第三章结构设计 (4)1、液柱静压力 (4)2、圆筒厚度的设计 (4)3、椭圆封头厚度的设计 (4)4、接管，法兰的选择 (5)4.1法兰 (5)4.2 接管 (6)5、人孔的设计 (7)5.1人孔的选取 (7)5.2补强设计方法判别 (8)5.3有效补强围 (9)5.4 有效补强面积 (9)5.5补强面积 (10)5.6补强圈设计 (10)6、液面计设计 (10)7、安全阀设计 (11)8、鞍座选型和结构设计 (12)8.1鞍座选型 (12)8.2 鞍座位置的确定 (14)9、焊接接头的设计 (14)9.1筒体和封头的焊接 (14)9.2接管与筒体的焊接 (14)第四章容器强度的校核 (15)1、圆筒的校核 (15)2、封头的校核 (16)3、鞍座的校核 (18)4、人孔的校核 (24)结束语 (25)参考文献 (26)1、设计温度根据本设计工艺要求，使用地点为市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-20—40℃，介质为易燃易爆的气体。
从表中我们可以明显看出,温度从50℃降到-25℃时,丙烷的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。
由上述条件选择危险温度为设计温度。
为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。
所以，取最高设计温度t=50℃，最低设计温度t=﹣25℃。
根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50℃为设计温度。
50℃下丙烷的饱和蒸汽压为P=1.744MPa，取最高工作压力Pw=1.744MPa。
2、设计压力该储罐用于液化丙烷储备站，因此属于常温压力储存。
移动储罐技术要求说明书
环氧丙烷/乙烷移动储罐技术要求说明书1.V106储罐（环氧丙烷）（1）有效体积为30 L，操作温度为-20~50℃，使用压力1 KPa ~ 1.0 MPa，保温材料使用硅酸铝。
（2）侧面开口：釜体视镜、压力表/爆破片口。
顶部开口：环氧丙烷进料口（双球阀）、液位计、冷却口（通冷却油浴，2个）、测温口，排气口，共6个口。
底部开口：放料口，共1个口，配置双球阀放料。
（该球阀接V102环氧丙烷加料口）（3）内盘管：盘管可以拆卸，并且要尽量靠近储罐边缘，盘管冷却面积请厂家核对，我方可提供相关工艺参数。
散热面积的计算：针对于PO单位时间内需要放出的热量：Q=Δt*m*c=（20-15）*（0.85*30*0.86）*1.95 KJ=213.8 KJ针对于低温循环油浴需要带出的热量：Q=ΔT*k*S=【（-10）-（-15）】*2052*S=213.8 KJ则S=0.021m2备注：k为散热系数，当有机物粘度＜0.5cp时，以冷盐水k：220-570W/（m2*℃）为标准，取k=570W/（m2*℃）=2052KJ/（m2*℃*h）（4）法兰：法兰为DN20，接口为块式接头；接线管直径为Ф10，长度为8m，一端为与法兰块式接头相连，另一端与V106。
2.V107储罐（环氧乙烷）（1）有效体积为10 L，操作温度为-20~50℃，使用压力1 KPa ~ 1.0MPa，保温材料使用硅酸铝。
（2）侧面开口：釜体视镜、压力表/爆破片口顶部开口：环氧乙烷进料口（双球阀）、液位计、冷却口（通冷却油浴，2个）、测温口，排气口，共6个口。
底部开口：放料口，共1个口，配置双球阀放料。
（该球阀接V102环氧丙烷加料口）（3）内盘管：盘管可以拆卸，并且要尽量靠近储罐边缘，盘管冷却面积请厂家核对，我方可提供相关工艺参数。
散热面积的计算：针对于EO单位时间内需要放出的热量：Q=Δt*m*c=（5-0）*（0.85*10*0.87）*1.96 KJ=72.471 KJ针对于低温循环油浴需要带出的热量：Q=ΔT*k*S=【（-10）-（-15）】*792*S=72.471 KJ则S=0.018m2备注：k为散热系数，当有机物粘度＜0.5cp时，以冷盐水k：220-570W/（m2*℃）为标准，取k=220W/（m2*℃）=729KJ/（m2*℃*h）（4）法兰:法兰为DN20，接口为块式接头；接线管直径为Ф10，长度为8m，一端为与法兰块式接头相连，另一端与V107相连。
储罐计算书模板
1600m3储罐设计计算书一 . 产品要求湖北新裕有限公司施工图设计, 需1600m3拱顶储罐, 按下述技术条件进行设计计算。
二 . 设计技术条件:1. 储罐编号: T-2109 ;2. 使用压力: 常压 (正压6550Pa, 负压150Pa);3. 储罐容积: 1600 m3;4. 储罐尺寸:储罐内径: 11.5m;罐壁高度: 15.5m;5. 储存介质: 食用油;6. 介质设计密度: 0.857. 设计温度: 50℃;8. 设计压力： Pa；9. 腐蚀裕量: 1.58mm; ;10. 储罐形式: 立式拱顶金属结构;11. 制造材料: Q235-A;12. 地震设防烈度: 7度;13.基本风压: 302Pa;14.基本雪压: 150Pa；三 . 设计计算: (一). 罐壁设计计算:1. 罐壁设计厚度按下列公式计算: Φ=][t 2D P i c σδ (JB/T4735—1997, 式5-1)δ 储罐罐壁的计算厚度( mm);cP 储罐的计算压力（MPa ），根据《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。
i D储罐内直径(mm), 11500mm;[]σt 设计温度下罐壁钢板的许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4－1根据中间插值法得130MPa;ϕ焊缝系数, 取0.9;C 1 钢板厚度负偏差(mm), 08mm; C 2 腐蚀裕量(mm), 取1.58mm;2. 先计算底圈罐壁板的壁厚，故Pc ＝Pi ＋ρg H ，其中Pi 为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi 为储罐高度，Pc ＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa ；δ=9.01302500009777.0⨯⨯⨯ ＝2.09mm根据JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁的最小厚度为6mm ，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为8mm 。
由于JB/T4735—1997 12.2.1条 规 定 的 D <16m 罐 壁 钢 板 厚 度 应 不 小 于5mm, 所 以底圈 罐 壁 钢 板 厚 度取8mm 。
丙烷储罐文档
丙烷储罐1. 引言丙烷储罐是一种用于存储丙烷（C3H8）的设备。
丙烷是一种常用的液化石油气，广泛应用于家庭、商业和工业领域。
由于丙烷在常温下是气态的，将其压缩为液态可以大大提高其储存和运输的效率。
因此，丙烷储罐在丙烷供应链中起着重要的作用。
本文将介绍丙烷储罐的基本结构、工作原理以及安全性管理方面的问题。
2. 基本结构丙烷储罐通常由以下几个主要部分组成：•罐体：罐体是储存丙烷的主要部分，通常由钢板焊接而成。
不同容量的储罐有不同的尺寸和形状，常见的形状包括圆柱形和球形。
罐体通常具有一定的绝热性能，以减少丙烷的蒸发损失。
•泄压阀：为了确保储罐内部气压在安全范围内，丙烷储罐通常配备了泄压阀。
泄压阀可以在罐内压力过高时自动启动，释放一定量的丙烷气体，以减轻罐体压力。
•进出口管道：丙烷储罐的进出口通常通过管道与其他设备相连。
进口管道用于将丙烷从外部输送到储罐中，而出口管道用于将丙烷从储罐中输送到其他目的地。
•液位计：液位计用于测量储罐内丙烷的液位高度，以便及时监测和控制丙烷的储存量。
3. 工作原理丙烷储罐的工作原理可以简述为：将气态的丙烷通过进口管道输送到储罐内，在储罐内被压缩为液态，然后通过出口管道输送到需要的地方。
具体操作步骤如下：1.打开进口阀门，将外部压缩的丙烷气体输入储罐。
2.储罐内部压力增加，丙烷气体被压缩为液态。
液位计会实时监测液位高度。
3.当需要使用丙烷时，打开出口阀门，丙烷液体经由出口管道输送到目的地。
4.当液位过低时，需要再次注入丙烷，重复上述步骤。
4. 安全性管理丙烷储罐的安全性管理至关重要，因为丙烷是易燃易爆的化学物质。
以下是一些常见的安全措施：•排风系统：储罐周围应设有排风系统，以确保气体泄漏时能够及时排出，减少爆炸风险。
•定期检查：需要定期检查储罐的压力、泄压阀、管道等设备，确保其正常工作。
•防火设施：储罐附近应配备灭火器、消防栓等防火设施，以应对可能发生的火灾。
•安全培训：工作人员需要接受相关的安全培训，了解丙烷的危险性，掌握正确的操作方法。
50m3液化石油气储罐计算书
第2章 储罐的设计校核储罐是属于压力容器的一种，对于压力容器的设计与制造有着严格的标准，目前通用的压力容器的设计与制造的标准为GB150-2011，GB150-2011也是本次储罐设计的主要参考标准。
2.1 设计储罐的结构形式与尺寸按GB150-2011的要求，根据给定条件和任务书设计储罐的结构形式与尺寸。
2.1.1 储罐的筒体及封头的选材及结构根据储罐内所贮存的介质及标准进行选材。
筒体结构设计为圆筒形。
因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便，而且承压能力较好，这类容器应用最广。
封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。
椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，可以达到与筒体等强度。
它吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。
2.1.2 设计计算2.1.2.1 筒体壁厚计算根据选用的材料的许用应力及标准中的公式确定筒体壁厚。
例如：圆筒的计算压力为2.16 Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为1.00,全部无损探伤。
取许用应力为163 Mpa 。
壁厚：[]1.0206.121163230006.122D =-⨯⨯⨯=-=cti c p p φσδ㎜ （2.1）钢板厚度负偏差0.8C 1=,查材料腐蚀手册得50℃下液氨对钢板的腐蚀速率小于0.05㎜/年，所以双面腐蚀取腐蚀裕量2C 2=㎜。
所以设计厚度为：81.2212=++=C C d δδ㎜圆整后取名义厚度24㎜。
2.1.2.2封头壁厚计算标准椭圆形封头长短轴之比为2封头计算公式 ：[]ctic p p 5.02D -=φσδ （2.2）可见封头厚度近似等于筒体厚度，则取同样厚度。
安全阀计算_丙烷储罐
安全阀的开启压力 Pz 安全阀的泄放压力
Po/Pd
p d 1.1 p z 0.1
安全阀的出口侧压力Po (绝压) 0.05
(绝压)
气体绝热指数k 气体特性系数
1.95 0.1
2 k 1 C1 k 1
对比温度
k 1
0.36
C 520 kC1
对比压力
329.98
计算单位 安全阀计算 计 算 方 法 : 《压力容器安全技术监察规程》 容器安全泄放量的计算 介质 系数F 0.6 丙烷 容器置于＞10L/m2·min喷淋装置下 容器总长L 容器受热面积
湖北省化学工业研究设计院
容器外直径D0
2.632 8.400 75.95 426 -42.07 96.67 0 273 4.25
m m m
2
Ar 3.14 Do ( L 0.3Do ) (椭圆形封头的卧式容器)
液化气体沸点下的汽化潜热q2 液化气体的沸点t2 液化气体的临界温度tk 液化气体排放压力Pd下的饱和气体温度t1 液化气体排放压力下的饱和气体绝对温度T 液化气体的临界压力pk (绝压)
KJ/Kg ℃ ℃ ℃ K MPa KJ/Kg
918.92
mm
2
实际所选安全阀排放面积的计算 实际所选安全阀的型号和规格 实际所选安全阀的喉径dt 实际所选安全阀排放面积 安全阀个数n DN 80 mm mm2 mm2
A1 0.785 d t2
2 安全阀总排放面积A11=n*A1 A ≤n*A1 结论: 实际所选安全阀满足安全排放要求。
液化气体排放压力下的汽化潜热
t t1 q q2 k t t 2 k
丙烷球罐设计
培黎石油工程学院课程设计课程名称储运工程设计题目550 m3丙烷球罐设计系部油气储运设计室专业油气储运工程班级2011级3班学生姓名纪亚宏学号**************指导教师徐菁张艳丽2014年 11 月 13 日附件2：（课程设计任务书）培黎石油工程学院课程设计任务书一、课程设计的内容1.设计题目：550m³丙烷球罐设计2.储罐设计包括工艺设计和机械设计两部分:(1)工艺设计:是根据化工生产任务提供的工艺条件:包括压力、温度、产量、物料性能等,通过工艺计算和生产经验确定设备的结构型式、设备总体尺寸及管口尺寸和方位。
(2)机械强度设计:是在工艺设计的基础上,进行强度、刚度和稳定性设计和校核计算, 对设备的内、外附件进行选型和结构设计计算，最后绘制设备的装配图和零部件图。
二、课程设计的要求与数据1.设计条件1)物料：丙烷2)地震设防烈度： 8度3)安装地区：兰州4)球罐建造场地：Ⅱ类，近震5)温度：35℃6)丙烷饱和蒸汽压：1.231Mpa7)丙烷密度：474 kg/m3三、课程设计应完成的工作1.目录；2.摘要；3.通过工艺计算和生产经验确定设备的结构型式；4.设备总体尺寸及管口尺寸和方位；5.在工艺设计的基础上,进行强度、刚度和稳定性设计和校核计算；6.对设备的内、外附件进行选型和结构设计计算7.绘制设备的装配图和零部件图8.总结与展望；（设计过程的总结，还有没有改进和完善的地方）；9.课程设计的心得体会（至少500字）；10.参考文献（不少于5篇）；11.附录。
四、课程设计进程安排五、应收集的资料及主要参考文献（1）董大勤，袁凤隐，《压力容器设计手册》化学工业出版社；（2）丁伯民、黄正林，《化工容器》，化学工业出版社出版；（3）徐英、杨一凡、朱萍，《球罐和大型储罐》，化学工业出版社；（4）帅健、丁桂杰，《管道及储罐强度设计》，石油工业出版社。
（5）TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》。
丙烷低温常压双金属全容储罐安全保护系统的定量分析计算
符号说明A———储罐横截面积,m2;A′———小孔通流截面面积,m2;A w———单座储罐受外部火灾影响的湿表面积,m2;C q———短孔流量系数,取0.82;D in———储罐内罐内径,取47.2m;d p′/d t———大气压变化速率,取2kPa/h;f———计算系数;F———环境因子;h w———与火焰接触的湿表面积高度,m;H———单座储罐的吸热量,kW;H C3———低温丙烷最高液位,取31m;H DOME———储罐拱顶高度,取11.45m;H Shell———储罐内罐罐壁高度,取32.56m;L———液体汽化潜热,kJ/kg;m———由小孔长径比决定的指数,取0.6;M CP———单台BOG压缩机的处理能力,kg/h;N———同时受火灾影响的储罐数量;N CP———BOG压缩机的工作台数;N P———单座丙烷储罐罐内泵工作台数;N Tank———丙烷储罐的数量;p———火炬压力控制阀开启时储罐的绝对压力,Pa(A);p OA———补气阀开启时储罐内绝对压力,Pa(A);p S0———储罐漏热导致的过饱和压力,Pa;p S1———储罐漏热和大气压降低导致的过饱和压力,Pa;qv———小孔泄漏体积流量,m3/h;Q P———罐内输送泵最大流量,m3/h;R DOME———穹顶所在球的半径,取40m;t———大气压变化计算时间,取1h;V A1———因大气压升高引起的储罐真空量,m3/h;V AG———大气压降低罐内气体膨胀产生的每座丙烷储罐的BOG体积流量,m3/h;V C———单个储罐真空量,m3/h;V C3———储罐的液相容积,取5×104m3;V CP———压缩机抽出BOG的最大流量,m3/h;V out———每座丙烷低温常压储罐泵抽出的最大流量,m3/h; V T———储罐气相体积,m3;W AG———大气压降低罐内气体膨胀产生的BOG质量流量, kg/h;W AL———大气压降低罐内液体闪蒸产生的BOG质量流量, kg/h;W fire———外部火灾引起的丙烷储罐的BOG量,kg/h;丙烷低温常压双金属全容储罐安全保护系统的定量分析计算周元欣孟凡鹏梁勇刘家鑫位世荣(中国石油天然气管道工程有限公司)摘要由于国内缺少液化烃低温常压储罐蒸发气体(Boil⁃Off Gas,BOG)计算的相关标准规范,为此,依据API2000对丙烷低温常压双金属全容储罐在不同工况下的BOG气体量进行计算,并对可能的工况组合进行分析计算。
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丙烷储罐计算书
钢制卧式容器计算单位泰安东大化工设备制造有限公司计算条件简图
设计压力p 1.77 MPa
设计温度t50 ℃
筒体材料名称Q345R
封头材料名称Q345R
封头型式椭圆形
3000 mm
筒体内直径D i
筒体长度L13100 mm
筒体名义厚度δn18 mm 支座垫板名义厚度δrn14 mm 筒体厚度附加量C 1.3 mm 腐蚀裕量C1 1 mm 筒体焊接接头系数Φ 1
封头名义厚度δhn18 mm 封头厚度附加量C h 1.3 mm 鞍座材料名称Q235-B
鞍座宽度b360 mm 鞍座包角θ120 °支座形心至封头切线距离A690 mm 鞍座高度H 250 mm 地震烈度低于七度
内压圆筒校核
计算单位 泰安东大化工设备制造有限
公司
计算条件
筒体简图
计算压力 P c 1.77
MPa 设计温度 t 50.00
︒ C 内径 D i 3000.00
mm 材料
Q345R ( 板材 )
试验温度许用应力 [σ]
163.00
MPa 设计温度许用应力 [σ]t
163.00
MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00
MPa 钢板负偏差 C 1 0.30
mm 腐蚀裕量 C 2 1.00
mm 焊接接头系数 φ
1.00
厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c i
t c 2[]σφ- = 16.38
mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 16.70 mm 名义厚度 δn = 18.00
mm 重量
17549.73
Kg
压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验
试验压力值 P T = 1.25P [][]
σσt = 2.2200 (或由用户输入)
MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50
MPa
试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 200.51 MPa
校核条件 σT ≤ [σ]T
校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力 [P w ]=
2δσφδe t i e []()
D += 1.80469
MPa 设计温度下计算应力 σt
= P D c i e e
()
+δδ2= 159.87 MPa [σ]t
φ 163.00
MPa
校核条件 [σ]t
φ ≥σt
结论 合格
左封头计算计算单位泰安东大化工设备制造有限公司计算条件椭圆封头简图
计算压力P c 1.77 MPa
设计温度 t 50.00 ︒ C
内径D i 3000.00 mm
曲面高度h i 750.00 mm
材料 Q345R (板材)
设计温度许用应力[σ]t 163.00 MPa
试验温度许用应力[σ] 163.00 MPa
钢板负偏差C1 0.30 mm
腐蚀裕量C2 1.00 mm
焊接接头系数φ 1.00
厚度及重量计算
形状系数 K = 1
6
2
2
2
+
⎛
⎝
⎫
⎭
⎪
⎡
⎣
⎢
⎢
⎤
⎦
⎥
⎥
D
h
i
i
= 1.0000
计算厚度
δ =
KP D
P
c i
t
c
205
[].
σφ- = 16.33
mm
有效厚度δ
e =δn - C1- C2=16.70
mm
最小厚度δ
min = 4.50
mm
名义厚度δ
n = 18.00
mm 结论满足最小厚度要求
重量1405.34 Kg
压力计算
最大允许工作压力
[P w]=
2
05
[]
.
σφδ
δ
t
e
i e
KD+= 1.80970
MPa
结论合格
右封头计算计算单位泰安东大化工设备制造有限公司计算条件椭圆封头简图
计算压力P c 1.77 MPa
设计温度 t 50.00 ︒ C
内径D i 3000.00 mm
曲面高度h i 750.00 mm
材料 Q345R (板材)
设计温度许用应力[σ]t 163.00 MPa
试验温度许用应力[σ] 163.00 MPa
钢板负偏差C1 0.30 mm
腐蚀裕量C2 1.00 mm
焊接接头系数φ 1.00
厚度及重量计算
形状系数 K = 1
6
2
2
2
+
⎛
⎝
⎫
⎭
⎪
⎡
⎣
⎢
⎢
⎤
⎦
⎥
⎥
D
h
i
i
= 1.0000
计算厚度
δ =
KP D
P
c i
t
c
205
[].
σφ- = 16.33
mm
有效厚度δ
e =δn - C1- C2=16.70
mm
最小厚度δ
min = 4.50
mm
名义厚度δ
n = 18.00
mm 结论满足最小厚度要求
重量1405.34 Kg
压力计算
最大允许工作压力
[P w]=
2
05
[]
.
σφδ
δ
t
e
i e
KD+= 1.80970
MPa
结论合格
卧式容器（双鞍座）计算单位泰安东大化工设备制造有限公司计算条件简图
计算压力p C 1.77 MPa
设计温度t50 ℃
圆筒材料Q345R
鞍座材料Q235-B
圆筒材料常温许用应力 [σ] 163 MPa
圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 163 MPa
圆筒材料常温屈服点σσ325 MPa
鞍座材料许用应力 [σ]sa147 MPa 工作时物料密度
O
γ448.3 kg/m3
液压试验介质密度γ
T
1000 kg/m3
圆筒内直径D i3000 mm 圆筒名义厚度δn18 mm 圆筒厚度附加量C 1.3 mm 圆筒焊接接头系数φ 1
封头名义厚度
hn
δ18 mm 封头厚度附加量 C h 1.3 mm 两封头切线间距离L13180 mm 鞍座垫板名义厚度δrn14 mm 鞍座垫板有效厚度δre14 mm 鞍座轴向宽度 b360 mm 鞍座包角θ120 °鞍座底板中心至封头切线距离A690 mm 封头曲面高度h i750 mm 试验压力p T 2.22 MPa 鞍座高度H250 mm 腹板与筋板组合截面积A sa0 mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r0mm3地震烈度<7
圆筒平均半径R a1509 mm
物料充装系数
o
φ0.9
一个鞍座上地脚螺栓个数 2
地脚螺栓公称直径24mm 地脚螺栓根径20.752mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距1940 mm 地脚螺栓材料Q235-A
过程设备强度计算书SW6-98
全国化工设备设计技术中心站11。