梁筏基础(有梁筏板)计算时梁元法和板元法的选择
(整理)pkpm筏板基础设计方法及构造要求.
前提条件：1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。
基本参数基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。
对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。
自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。
点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。
如不选该项，则对话框中出现“单位面积覆土重”参数需要用户填写。
一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写“单位面积覆土重”，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。
一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。
该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。
在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。
注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。
地梁筏板该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数总信息：结构种类：基础基床反力系数：按默认按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。
在此处要与“基础梁板弹性地基梁法计算”中的“沉降计算参数输入”中参数相对应。
弹性基础考虑抗扭：√人防等级：不计算双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％地下水距天然地坪深度：按实际梁钢筋归并系数：0.3梁支座钢筋放大系数：1.0梁跨中钢筋放大系数：1.0梁箍筋放大系数：1.0梁主筋级别：二级或三级梁箍筋级别：一级或二级梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认梁箍筋间距：200翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则应填写地下室室内地坪标高。
梁板式和平板式筏型基础设计计算
悬挑 部分 弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
边缘支座外侧剪力 ： ｐ Ｑ＝ Ｌ 板的最小厚度 ： ＝ ／Ｏ￣ ＾ Ｑ ７ｆ 悬臂、 中及支座处 的配筋可按照公式 ：。 跨 Ａ＝
Ｍｉ ． 内 ９ｈ
７， 、，
的力 Ｆ ＝
＝
。在 皿 与
的交叉 点 处 的力
地 反力： ＝ 基 ｐ 专
１ ２
ＩＬ Ｔ Ｌ Ｕ
（ ／ ； 尺 一Ｆ ） ２在
与 且，的交叉 点 处 的力 Ｆ ＝ ３
底 板及 跨 中弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
ｉ２ －
ｎ
／ 。在 Ｊ： 儿 的交 叉点处 的力 Ｆ ＝ Ｆ 。 ３ ； Ｌ与 Ｆ ４ Ｂ ２ 除此 之外 还有 儿 梁外 伸 部 分传 来 的线 荷 载 ｇ ＝ ，：在 地 基 的各 个 转 角 处 的地基 反 力 以集 中力 ｐｎ ， － ＝ 。： ｐｎｏ 的形式 作 用 儿 上 。最 后 由此 可得 各 在
ｙ Ｍｘ Ｍ
Ａ — Ｉ 一 Ｉ
。
ｌ
￣ －ｉ ｌ
＿
式 中 ： 为相应 于荷载 的标 准组合 时筏板基 础 上 ∑
由柱传来 的竖 向荷 载总和； Ｇ 为筏形基 础 自重； Ａ 为筏形基础底面积 ； 、 为分别为竖 向荷载 ∑ 对通过筏基底面形心的 ｘ Ｙ 、 轴的力矩 ；、 分别为 ｘＹ 计算点的 轴和 Ｙ 轴的坐标。 基地发力应满足下列要求ｎ ： 】
式型形基础有单向肋和双向肋之分， 目前采用 比较 广泛 的是双 向肋 ， 图 １ 示 ， 种基础 的传 力体 系 如 所 这 是地基反力传给底板 ， 底板再传给次肋 ， 次肋传给主 肋 。在 设计时 ， 板按照 连续板计 算 。 底
２ １ 底 板计算 ．
新规范GB500版JC
(3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连单元编号。
程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值 的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。
其它
❖ 基础梁的弯、剪、扭计算同上部结构。
增加钢结构柱基础的设计
❖ 钢柱基础的尺寸及配筋的自动生成 ❖ 可以处理各种截面型式的钢结构柱 ❖ 画锚栓平面布置图。
– 外荷载完全由桩承担
❖ 复合地基
– 地基处理规范JGJ79-91
❖ 沉降控制复合地基
– 桩基规范JGJ94-94
❖ 沉降控制复合地基
– 上海地基规范DBJ08-11-2019
❖ 在新版的JCCAD中进行桩筏输入时,选择 桩型要求输入单桩承载力特征值,特征值 是单桩承载力极限承载力标准值/2，或 设计值*1.66/2。
合 ❖ 筏板和基础梁选相同工况荷载组合。
❖ 应该选同一程序生成的所有可能工况（是否要选地震 荷载组合要根据工程的具体情况）。如satwe的所有荷 载组合或TAT的所有荷载组合。pm荷载没有弯矩最好 不用在独立基础的计算中。独立基础底面积的计算类 似于压弯正截面计算，由轴力和弯矩两个因素决定。 所以不能按最大轴力计算。由于各程序的计算假定不 同，荷载的分布由差别。如果选取全部荷载则计算结 果偏大。
❖ 由于底面积减少，造成基础配筋量减少。 结论：没偏心荷载减少得多;有偏心荷载减
少得少
2.墙下条形基础结果比较
❖ 用新规范计算的柱下独立基础底面边长 与原规范相比
– 不考虑基础底面重叠时：减少了19%左右。 – 考虑基础底面重叠时：减少了4%－15%左右。
结论：基础宽度较大时基础底面重叠对基 础的影响较大
算例：
不考虑上部结构刚度沉降图
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。
（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。
对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。
（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例一、地质资料输入PKPM软件的JCCAD部分进行基础设计时，不一定要输入地质资料。
对于无桩的基础，如果不进行沉降计算，则可以不输入地质资料；如果要进行沉降计算，则需要输入地质资料。
输入土的力学指标包括：压缩模量、重度。
对于有桩基础，如果不进行单桩刚度及沉降计算的话，可以不输入地质资料；否则就要输入。
输入土的力学指标包括：压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角和粘聚力。
在PKPM软件主界面“结构”页中选择“JCCAD”软件的第一项“地质资料输入”，程序进入地质资料输入环境，如下图所示：1、土层布置给地质资料命名之后，开始进行土层布置，点击右侧菜单“土层布置”，如下图所示：弹出土层参数对话框，显示用于生成各勘测孔柱状图的地基土分层数据，如下图所示：2、输入孔点单击“孔点输入”→“输入孔位”，以相对坐标和米为单位，逐一输入所有勘测孔点的相对位置。
孔点输入结束后，程序自动用互不重叠的三角形网格将各个孔点连接起来，并用插值法将孔点之间和孔点外部的场地土情况计算出来。
如下图所示：程序要求孔点形成的三角形网格互不交叉，互不重叠。
如孔点位置十分复杂，程序自动形成的网格不能满足上述要求，可以通过“网格修改”命令由人工修改完成。
点击“修改参数”，点取已输入的孔点，弹出孔点土层参数对话框，如下图所示。
对话框中显示的是标准孔点的土参数，应按各勘测孔的情况修改表中的数据，如土层低标高、土层参数、孔口标高、探孔水头标高等。
孔口位置一般不采用绝对坐标，不必修改孔口坐标。
如某一列各勘测孔的土参数相同，可以选择“用于所有点”，以减少修改土层参数的工作量。
“复制”用于复制参数相同的孔点，“删除孔位”用于删除多余或输入错误的孔点。
3、程序除完成地质资料输入外，还可以在此基础上生成孔点土层柱状图、孔点剖面图、土层剖面图、土层和水头的等高线图及孔点平面图等，还可以进行承载力和沉降计算。
二、基础参数设置在PKPM主界面选择“JCCAD”的第二项“基础人机互输入”，程序进入基础交互输入环境。
筏板式基础设计要点浅析
筏板式基础设计要点浅析作者：杨寒符小虎来源：《科学导报·科学工程与电力》2019年第01期【摘要】本文通过对河南荥阳灰岩矿骨料生产线工程成品装车仓基础设计进行分析总结，分析筏板式基础设计要点及存在的问题，并采取相应处理措施，为上部框架式结构梁板式筏形基础设计提供参考。
【关键词】筏形基础；基承载力；地基处理；JCCAD1 前言建筑物基础选型应根据地基土质、上部结构体系、柱距、荷载大小、使用要求以及施工条件等因素确定。
基础布置形式分为独立基础、条形基础和筏形基础，其中筏板基础主要优点有：1）可充分发挥地基承载力；2）筏板基础沉降小，调整地基不均匀沉降能力强；3）施工方便且造价低。
筏板基础的主要结构形式有平板式筏基和梁板式筏基，包括等厚度或变厚度底板和纵横向肋梁。
本文以河南荥阳灰岩矿骨料生产线工程成品装车仓（以下简称：成品装车仓）基础设计为例，对筏板基础的设计进行分析总结。
2 工程概况河南荥阳灰岩矿骨料生产线位于河南省荥阳县，处理能力5000t/h，包括破碎车间、筛分车间、调节料仓、成品库以及装车仓等。
本项目为其中成品装车仓，共6座，由于6座成品装车仓地理位置接近，结构布置形式一致，因此仅对单座成品装车仓进行设计。
成品装车仓为单排群仓，包含三个锥斗仓。
主体为三层框架结构，结构轴线尺寸19.5×6.5m，单个锥斗仓轴线尺寸6.5×6.5m。
成品装车仓建筑总高度15.85m，一层层高7.45m，布置除尘器、散装机等设备；二层层高6.19m，布置锥斗仓，主要为料堆重量和锥斗仓传递荷载；三层层高2.21m，布置钢平台，除尘器等，另成品装车仓底部布置三台汽车衡，设备重量20t，最大称量100t。
根据设备厂家要求，汽车衡基础同为成品装车仓基础，布置为筏板式，因上部荷载较大，采用梁板式筏形基础。
根据地勘报告，成品料仓位于荥阳市贾峪镇邢村国联矿山内，场地标高334.77m～343.85m，高差9.08m，地貌单元属低山丘陵。
pkpm教程
目 录目录 (1)第一章：砖混底框的设计 (6)（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减” (6)（二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载” (6)（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用” (6)（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入 (6)（五）砖混底框结构风荷载的计算 (7)（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？ (7)（七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨 (7)第二章：剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算 与选择 (9)（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用 (9)（二）剪切刚度的理解与应用 (10)（三）剪弯刚度的理解与应用 (10)（四）《上海规程》对刚度比的规定 (10)（五）工程算例 (11)（六）关于三种刚度比性质的探讨 (13)第三章：短肢剪力墙结构的计算 (14)（一）短肢剪力墙结构中底部倾覆力矩的计算 (14)（二）带框支结构短肢剪力墙的计算 (14)第四章：多塔结构的计算 (19)（一）带变形缝结构的计算 (19)（二）大底盘多塔结构的计算 (20)第五章：总刚计算模型不过的主要原因 (21)（一）多塔定义不对 (21)（二）悬空构件 (22)（三）铰接构件定义不对 (22)第六章：错层结构的计算 (22)（一）错层结构的模型输入 (22)（二）错层结构的计算 (23)第七章：P K P M软件关于砼柱计算长度系数的计算 (23)（一）规范要求 (23)（二）工程算例 (24)（三）S A T W E软件的计算结果 (24)（四）注意事项 (25)（五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以 上”这个条件？ (26)第八章：梁上架柱结构的荷载导算 (26)（一）工程概况 (26)（二）内力分析 (27)第九章：如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型 (28)（一）剪力墙连梁变形的相对位移 (28)（二）结论 (28)第十章：板带截面法计算板柱剪力墙结构体系 (29)（一）板柱剪力墙结构体系的计算方法 (29)（二）有限元法计算的问题 (29)（三）板带截面法的特点 (29)第十一章：弹性楼板的计算和选择 (29)（一）什么是弹性楼板 (30)（二）弹性楼板的选择与判断 (30)（三）四种计算模式的意义和适用范围 (30)（四）工程实例 (32)第十二章：斜屋面结构的计算 (34)（一）斜屋面的建模 (34)（二）软件对屋面斜板的处理 (34)（三）斜屋面结构的计算 (34)（四）工程实例 (35)第十三章：次梁按主梁输和按次梁输的区别 (38)（一）导荷方式相同 (38)（二）空间作用不同 (38)（三）内力计算不同 (38)（四）工程实例 (38)第十四章：不规则结构方案调整的几种主要方法 (40)（一）工程算例1 (40)（二）工程算例2 (43)第十五章：用S A T W E软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁 结构计算表相差很大？ (44)（一）计算假定不同 (44)（二）计算假定不同的结果 (44)（三）工程算例 (44)（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？ (45)第十六章：J C C A D软件应用中的主要问题 (45)（一）地质资料的输入 (45)（二）荷载的输入 (46)（三）筏板基础的输入 (47)（四）弹性地基梁基础 (47)第十七章：基础的计算 (48)（一）联合基础的计算 (48)（二）砖混结构构造柱基础的计算 (49)（三）浅基础的最小配筋率如何计算？ (49)（四）基础重心校核 (49)（五）弹性地基梁5种计算模式该如何选择？ (50)（六）桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖和弹性地基梁板模型计 算结果差异很大，为什么？ (51)（七）为什么同一个梁式筏板基础，采用梁元法计算和采用板元法计算 二者之间会相差较大？ (52)（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？ (52)（九）基床反力系数K值的计算 (52)（十）单桩刚度的计算 (53)第十八章：钢结构 (53)（一）M u＜1.2M p何意？如何解决？ (53)（二）节点域不满足要求何意？如何解决？ (55)（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比 总不能满足要求？ (57)第十九章：其它问题 (60)（一）结构周期比的计算 (60)（二）为什么S A T W E软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为 2.0？如果想 突破最大默认值该怎么办？ (61)（三）为什么有时候弹性板下的位移值小于刚性板下的位移值？ (61)（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间有何联系与区别？ (61)（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？ (62)（六）砼柱的单、双偏压计算该如何选择？ (62)（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？ (62)（八）结构振型数的选取 (62)（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？ (63)（十）底部加强区起算层号该如何填？ (63)（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？ (64)（十二）一根砼柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？ (64)（十三）砼剪力墙暗柱为什么会超筋？ (64)（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？ (64)（十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？ (66)（十六）斜支撑输入中的常见问题 (67)（十七）S A T W E软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？ (67)（十八）何时考虑双向地震作用？ (67)（十九）S A T W E和T A T软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还 是标准值？可否作为基础设计依据？ (68)第一章 砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。
审核过程中遇到的问题
审核过程中遇到的问题该帖被浏览了782次 | 回复了4次审核过程中遇到的问题一．次梁是否配置上部通长钢筋：配置梁上部通长钢筋的目的，是为了满足复杂受力状况的要求（梁跨中截面上部受拉或利用上部钢筋的受压强度）及抗震时的梁延性要求，因此框架梁、剪力墙连梁及有特殊要求的次梁应配置上部通长钢筋，而一般次梁则可不配置，但以下几种特殊情况例外：1) 对跨中截面需要按双筋截面验算，利用通长钢筋作为受压钢筋；2) 超长结构，利用次梁上部通长钢筋作为温度筋；3) 预应力次梁，施工阶段由于反拱引起梁跨中截面受弯。
二．次梁塑性绞的设置：在工程设计中，经常出现主次梁相交的情况，在次梁的边跨，如果相交点离主梁支座较近或两根次梁相距较近，如按弹性结点计算，次梁会对主梁产生很大的剪扭力，造成主梁超筋。
遇到这种情况，我们往往采取以下措施：讲次梁端部结点设为铰接，次梁上部配置构造钢筋，然后按构造钢筋所能承担的弯矩值作为扭矩复核主梁的剪扭配筋（有时也未按实配构造钢筋复核）。
按这种方法计算，次梁的极限强度可以得到保障，但主梁的剪扭承载力会存在隐患。
工程实例：沈阳火车站站房和……，都是边跨框架梁由于有次梁相交，出现大量的剪扭裂缝。
隐患在于：塑性绞的设置，是有前提条件的，条件就是：将按结构力学方法计算机构时塑性绞的转角θd，与构件截面的转动能力θp进行比较，判断结构构件是否能完成预定的内力重分布，当θp≥θd时，构件能完成要求的内力重分布，则可设为铰接，否则不能。
θp=（?u-?y）lp?u:构件截面达到极限状态时（受压混凝土边缘达到极限压应变εcu）时构件的曲率。
?y：受拉钢筋刚好屈服时构件截面的曲率Lp：塑性绞区的平均长度，欧洲规范EN1992-1-1:2004中提出：lp=1.2h（h为截面高度），因而次梁截面越大，所需塑性区的长度也越大，越难实现塑性绞。
欧洲规范也提出了不需进行截面转动能力验算的条件，该条件与混凝土等级、钢筋强度、钢筋直径、中间支座弯矩与跨中弯矩的比值有关。
从施工角度探讨梁板式筏板基础设计方案的选择
从施工角度探讨梁板式筏板基础设计方案的选择单位：无锡市景辉建筑设计有限公司姓名：郭强摘要：一直以来我都是站在设计人员的角度来看待建筑结构中的各种问题，如何设计更合理，如何设计更节省造价等等。
机缘巧合下让我有机会深入施工现场第一线，认识到如果站在施工人员的角度来看待建筑结构中的各种问题，如何设计更合理，如何设计更便于施工，发现原来和设计的差距是如此之大。
关键词：筏板基础上平式下平式设计方案施工基础设计对于结构工程师来说是最难的问题之一。
筏板基础作为常见的基础形式之一，主要应用于带大地下室的建筑，适用于地基土质差，或建筑物要求基础有足够的刚度来调节不均匀沉降。
筏板基础作为一种常用的基础形式，需要我们不断研究和探讨，以便在安全的基础上获得更大的经济效益。
笩板基础，即满堂基础。
是把柱下独立基础或者条形基础全部用联系梁联系起来，下面再整体浇注底板。
由底板、梁等整体组成。
建筑物荷载较大，地基承载力较弱，常采用混凝土底板，承受建筑物荷载，形成筏板基础，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。
筏板基础分为平板式和梁板式，平板式筏板基础支持局部加厚筏板类型；梁板式筏板基础有肋梁上平及下平两种形式。
今天我们就主要讨论下梁板式筏板基础设计方案的选择，如下图所示：一直以来我都是站在设计人员的角度来看待建筑结构中的各种问题，如何设计更合理，如何设计更节省造价等等。
机缘巧合下让我有机会深入施工现场第一线，认识到如果站在施工人员的角度来看待建筑结构中的各种问题，如何设计更合理，如何设计更便于施工，发现原来施工和设计的差距是如此之大。
2013年8月，我被北京城建道桥建设集团有限公司安吉交通客运枢纽中心一期工程项目部聘请为技术部工作人员，负责安吉交通客运枢纽中心工程的技术支持工作。
此工程为浙江汉嘉设计集团股份有限公司设计，浙江明康工程咨询有限公司监理，由北京城建道桥建设集团有限公司承建。
其中客运站房部分地下一层是地下车库，建筑面积9345.3平方米，基础形式是上平梁式筏形基础。
《PKPM软件在应用中的问题解析》讲义（十七）
第⼗七章 基础的计算（⼀）联合基础的计算⑴双柱联合基础的偏⼼计算：程序在进⾏双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱⼦上部荷载不⼀致⽽产⽣的偏⼼的情况。
因此算出的基础底⾯积是对称布置的。
这种计算⽅法对于两根柱⼦挨得很近，⽐如变形缝处观柱基础计算⼏乎没什么影响，但对于两根柱⼦挨得稍微远⼀些的基础，则会有⼀定误差。
此时需要设计⼈员⼈为计算出偏⼼值，在独基布置中将该值输⼊过去。
然后再重新点取“⾃动⽣成”选项，程序可以根据设计⼈员输⼊的偏⼼值重新计算联合基础。
⑵双梁基础的计算：建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。
（⼆）砖混结构构造柱基础的计算砖混结构⼀般都做墙下条形基础，构造柱下⼀般不单独做独⽴基础。
有的时候设计⼈员会发现JCCAD软件在构造柱下⽣成了独⽴基础。
这主要是因为读取了PM恒⼗活所致。
这种荷载组合⽅式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上。
设计⼈员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。
或者设计⼈员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载⾃动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了。
（三）浅基础的最⼩配筋率如何计算浅基础如墙下条基等，在对基础底板配筋时是否该考虑最⼩配筋率，⽬前在⼯程界还有争议。
《基础设计规范》中没有规定柱下独基底板的最⼩配筋率，⽽《混凝⼟规范》对于混凝⼟结构均有最⼩配筋率的要求。
⽬前JCCAD软件对于独⽴柱基没有按最⼩配筋率计算，对于墙下条基缺省情况下按照0.15％控制，设计⼈员可以根据需要⾃⾏调整。
（四）基础重⼼校核⑴“筏板重⼼校核”中的荷载值为什么与“基础⼈机交互”退出时显⽰的值不⼀样？产⽣此种情况的原因主要有以下两种：①对于梁板式基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载导算时没有分配到梁或板带上，从⽽使两种⽅式所产⽣的重⼼校核值不⼀致。
②地下⽔的影响：“筏板重⼼校核”中的荷载值没有考虑地下⽔的影响，⽽“基础⼈机交互”退出时显⽰的值考虑了地下⽔的影响。
筏板基础计算
筏板基础计算筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基⽀持局部加厚筏板类型；梁板式筏基⽀持肋梁上平及下平两种形式，下⾯就筏基的分析计算做详细阐述。
(1 )地基承载⼒验算地基承载⼒验算⽅法同独⽴柱基，参见第17.1.1节内容。
对于⾮矩形筏板, 抵抗矩W采⽤积分的⽅法计算。
(2 )基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条⾄第8.4.8条相关条款的规定进⾏验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载⼒按下式计算*50.70/认式中：F i ——作⽤在图17.1.5-1中阴影部分⾯积上的地基⼟平均净反⼒设计值；B hp——受冲切承载⼒截⾯⾼度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截⾯的周长；f t ――混凝⼟轴⼼抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算⽰意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作⽤在冲切临界截⾯重⼼上的不平衡弯矩所产⽣的附加剪⼒, 距柱边h o/2处冲切临界截⾯的最⼤剪应⼒T max应按下列公式计算。
⽯=E / %⽠ - a / l sr max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ1式中：F i——相应于荷载效应基本组合时的集中⼒设计值，对内柱取轴⼒设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反⼒设计值；对边柱和⾓柱，取轴⼒设计值减去筏板冲切临界截⾯范围内的地基反⼒设计值；地基反⼒值应扣除底板⾃重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截⾯的周长；M unb ――作⽤在冲切临界截⾯重⼼上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作⽤⽅向，冲切临界截⾯重⼼⾄冲切临界截⾯最⼤剪应⼒点的距离；I s ――冲切临界截⾯对其重⼼的极惯性矩；B s——柱截⾯长边与短边的⽐值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作⽤⽅向⼀致的冲切临界截⾯的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截⾯的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截⾯上的偏⼼剪⼒传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪⼒墙对筏板的冲切验算短肢剪⼒墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算⽅法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
筏板基础-结构设计新手必看
6.筏板基础分类：柔性基础，刚性基础
h板厚 / L跨度 3.5%时，基础为柔性基础，假设跨度为 8m，则要 280mm 厚，跨度为 6m
时，则要 210mm。 3.5% h板厚 / L跨度 9%时，基础为刚性基础，假设跨度为 8m，则板厚在 280mm-720mm 之间，跨度为 6m 时，则板厚在 210mm-540mm 之间。 h= 9% L跨度 时为基础的临界厚度，超过临界厚度后，增加板厚对减小差异沉降作用很 小了。 基础悬挑长度增加，有利于改善基础内力，但太长时，基地边跨中部附近反力 ，基 地边缘反力 ，出现不容易忽视的边缘集中土反力，建议取 1/6-1/4，假设 8m 的跨度，取 1500mm-2000mm。
8.1.1.经验：C35，三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 8*8m 6*6m 1000mm 1000mm 地基净反力 450kap 400kpa 跨中配筋 1520 850 支座配筋 4000 2000
注：20@200=1571 mm2 ,22@200=1901 mm2 ，28@150=4100 mm2 ,28@200=3078 mm2 , 25@200=2454 mm2 ，16@200=1005 mm2 ，22@200=1901 mm2 。 总结：8m*8m 尺寸，厚度 1000，地基净反力 400kpa，C35，钢筋三级钢，保护层厚度 55mm 跨 中 配 筋 20@200=1571 ， 支 座 28@150=4100 ； 6m*6m 尺 寸 ： 跨 中 16@200=1005 ， 支 座 22@200=1901。 8.1.2.最小配筋率配筋：0.15%*(1000-55)*1000=1417 mm ,配 20@200=1571 mm 8.1.3.经验：C35，三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 8*8m 6*6m 500mm 500mm
筏板基础计算知识讲解
筏板基础计算筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。
（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。
对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。
（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，距柱边h0/２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。
式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
筏板基础计算
pkpm平板筏基建模方法目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。
具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列：1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。
非常重要。
2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。
3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。
也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。
4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。
首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。
程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。
一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。
其它参数不难理解，不赘述。
梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。
柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。
计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。
沉降计算是筏板计算的核心步骤。
4、基床系数k的合理性判断。
沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。
这个系数一般要比建议值小很多。
基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。
可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。
如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。
因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。
(整理)pkpm筏板基础设计方法及构造要求.
前提条件：1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。
基本参数基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。
对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。
自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。
点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。
如不选该项，则对话框中出现“单位面积覆土重”参数需要用户填写。
一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写“单位面积覆土重”，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。
一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。
该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。
在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。
注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。
地梁筏板该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数总信息：结构种类：基础基床反力系数：按默认按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。
在此处要与“基础梁板弹性地基梁法计算”中的“沉降计算参数输入”中参数相对应。
弹性基础考虑抗扭：√人防等级：不计算双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％地下水距天然地坪深度：按实际梁钢筋归并系数：0.3梁支座钢筋放大系数：1.0梁跨中钢筋放大系数：1.0梁箍筋放大系数：1.0梁主筋级别：二级或三级梁箍筋级别：一级或二级梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认梁箍筋间距：200翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则应填写地下室室内地坪标高。
pkpm从入门到精通.doc
pkpm从入门到精通.docPkpm从入门到精通教程目录目录 (1)第一章：砖混底框的设计 (6)（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减” (6)（二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载” (6)（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用” (6)（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入 (6)（五）砖混底框结构风荷载的计算 (7)（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？ (7)（七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨 (7)第二章：剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择 (9)（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用 (9)（二）剪切刚度的理解与应用 (10)（三）剪弯刚度的理解与应用 (10)（四）《上海规程》对刚度比的规定 (10)（五）工程算例 (11)（六）关于三种刚度比性质的探讨 (13)第三章：短肢剪力墙结构的计算 (14)（一）短肢剪力墙结构中底部倾覆力矩的计算 (14)（二）带框支结构短肢剪力墙的计算 (14)第四章：多塔结构的计算 (19)（一）带变形缝结构的计算 (19)（二）大底盘多塔结构的计算 (20)第五章：总刚计算模型不过的主要原因 (21)（一）多塔定义不对 (21)（二）悬空构件 (22)（三）铰接构件定义不对 (22)第六章：错层结构的计算 (22)（一）错层结构的模型输入 (22)（二）错层结构的计算 (23)第七章：PKPM软件关于砼柱计算长度系数的计算 (23)（一）规范要求 (23)（二）工程算例 (24)（三）SATWE软件的计算结果 (24)（四）注意事项 (25)（五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上”这个条件？…………………………………………………26第八章：梁上架柱结构的荷载导算 (26)（一）工程概况 (26)（二）内力分析 (27)第九章：如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型 (28)（一）剪力墙连梁变形的相对位移 (28)（二）结论 (28)第十章：板带截面法计算板柱剪力墙结构体系 (29)（一）板柱剪力墙结构体系的计算方法 (29)（二）有限元法计算的问题 (29)（三）板带截面法的特点 (29)第十一章：弹性楼板的计算和选择 (29)（一）什么是弹性楼板 (30)（二）弹性楼板的选择与判断 (30)（三）四种计算模式的意义和适用范围 (30)（四）工程实例 (32)第十二章：斜屋面结构的计算 (34)（一）斜屋面的建模 (34)（二）软件对屋面斜板的处理 (34)（三）斜屋面结构的计算 (34)（四）工程实例......... (35)第十三章：次梁按主梁输和按次梁输的区别 (38)（一）导荷方式相同 (38)（二）空间作用不同 (38)（三）内力计算不同 (38)（四）工程实例 (38)第十四章：不规则结构方案调整的几种主要方法 (40)（一）工程算例1 (40)（二）工程算例2 (43)第十五章：用SATWE软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁结构计算表相差很大？ (44)（一）计算假定不同 (44)（二）计算假定不同的结果 (44)（三）工程算例 (44)（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？ (45)第十六章：JCCAD软件应用中的主要问题 (45)（一）地质资料的输入 (45)（二）荷载的输入 (46)（三）筏板基础的输入 (47)（四）弹性地基梁基础 (47)第十七章：基础的计算 (48)（一）联合基础的计算 (48)（二）砖混结构构造柱基础的计算 (49)（三）浅基础的最小配筋率如何计算？ (49)（四）基础重心校核 (49)（五）弹性地基梁5种计算模式该如何选择？ (50)（六）桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖和弹性地基梁板模型计算结果差异很大，为什么？ (51)（七）为什么同一个梁式筏板基础，采用梁元法计算和采用板元法计算二者之间会相差较大？ (52)（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？ (52)（九）基床反力系数K值的计算 (52)（十）单桩刚度的计算 (53)第十八章：钢结构 (53)（一）Mu＜1.2Mp何意？如何解决？ (53)（二）节点域不满足要求何意？如何解决？ (55)（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比总不能满足要求？ (57)第十九章：其它问题 (60)（一）结构周期比的计算 (60)（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值该怎么办？ (61)（三）为什么有时候弹性板下的位移值小于刚性板下的位移值？ (61)（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间有何联系与区别？ (61)（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？ (62)（六）砼柱的单、双偏压计算该如何选择？ (62)（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？ (62)（八）结构振型数的选取 (62)（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？ (63)（十）底部加强区起算层号该如何填？ (63)（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？ (64)（十二）一根砼柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？ (64)（十三）砼剪力墙暗柱为什么会超筋？ (64)（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？ (64)（十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？ (66)（十六）斜支撑输入中的常见问题 (67)（十七）SATWE软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？ (67)（十八）何时考虑双向地震作用？ (67)（十九）SATWE和TAT软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还是标准值？可否作为基础设计依据？ (68)第一章砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。
pkpm教程(十分具体)
pkpm教程发表于2008-2-14 23:58:50分使用道具小中大楼主目录目录 (1)第一章：砖混底框的设计 (6)（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减” (6)（二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载” (6)（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用” (6)（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入 (6)（五）砖混底框结构风荷载的计算 (7)（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？ (7)（七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨 (7)第二章：剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择 (9)（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用 (9)（二）剪切刚度的理解与应用 (10)（三）剪弯刚度的理解与应用 (10)（四）《上海规程》对刚度比的规定 (10)（五）工程算例 (11)（六）关于三种刚度比性质的探讨 (13)第三章：短肢剪力墙结构的计算 (14)（一）短肢剪力墙结构中底部倾覆力矩的计算 (14)（二）带框支结构短肢剪力墙的计算 (14)第四章：多塔结构的计算 (19)（一）带变形缝结构的计算 (19)（二）大底盘多塔结构的计算 (20)第五章：总刚计算模型不过的主要原因 (21)（一）多塔定义不对 (21)（二）悬空构件 (22)（三）铰接构件定义不对 (22)第六章：错层结构的计算 (22)（一）错层结构的模型输入 (22)（二）错层结构的计算 (23)第七章：PKPM软件关于砼柱计算长度系数的计算 (23)（一）规范要求 (23)（二）工程算例 (24)（三）SATWE软件的计算结果 (24)（四）注意事项 (25)（五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上”这个条件？ (26)第八章：梁上架柱结构的荷载导算 (26)（一）工程概况 (26)（二）内力分析 (27)第九章：如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型 (28)（一）剪力墙连梁变形的相对位移 (28)（二）结论 (28)第十章：板带截面法计算板柱剪力墙结构体系 (29)（一）板柱剪力墙结构体系的计算方法 (29)（二）有限元法计算的问题 (29)（三）板带截面法的特点 (29)第十一章：弹性楼板的计算和选择 (29)（一）什么是弹性楼板 (30)（二）弹性楼板的选择与判断 (30)（三）四种计算模式的意义和适用范围 (30)（四）工程实例 (32)第十二章：斜屋面结构的计算 (34)（一）斜屋面的建模 (34)（二）软件对屋面斜板的处理 (34)（三）斜屋面结构的计算 (34)（四）工程实例 (35)第十三章：次梁按主梁输和按次梁输的区别 (38)（一）导荷方式相同 (38)（二）空间作用不同 (38)（三）内力计算不同 (38)（四）工程实例 (38)第十四章：不规则结构方案调整的几种主要方法 (40)（一）工程算例1 (40)（二）工程算例2 (43)第十五章：用SATWE软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁结构计算表相差很大？ (44)（一）计算假定不同 (44)（二）计算假定不同的结果 (44)（三）工程算例 (44)（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？ (45)第十六章：JCCAD软件应用中的主要问题 (45)（一）地质资料的输入 (45)（二）荷载的输入 (46)（三）筏板基础的输入 (47)（四）弹性地基梁基础 (47)第十七章：基础的计算 (48)（一）联合基础的计算 (48)（二）砖混结构构造柱基础的计算 (49)（三）浅基础的最小配筋率如何计算？ (49)（四）基础重心校核 (49)（五）弹性地基梁5种计算模式该如何选择？ (50)（六）桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖和弹性地基梁板模型计算结果差异很大，为什么？ (51)（七）为什么同一个梁式筏板基础，采用梁元法计算和采用板元法计算二者之间会相差较大？ (52)（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？ (52)（九）基床反力系数K值的计算 (52)（十）单桩刚度的计算 (53)第十八章：钢结构 (53)（一）Mu＜1.2Mp何意？如何解决？ (53)（二）节点域不满足要求何意？如何解决？ (55)（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比总不能满足要求？ (57)第十九章：其它问题 (60)（一）结构周期比的计算 (60)（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值该怎么办？ (61)（三）为什么有时候弹性板下的位移值小于刚性板下的位移值？ (61)（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间有何联系与区别？ (61)（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？ (62)（六）砼柱的单、双偏压计算该如何选择？ (62)（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？ (62)（八）结构振型数的选取 (62)（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？ (63)（十）底部加强区起算层号该如何填？ (63)（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？ (64)（十二）一根砼柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？ (64)（十三）砼剪力墙暗柱为什么会超筋？ (64)（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？ (64)（十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？ (66)（十六）斜支撑输入中的常见问题 (67)（十七）SATWE软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？ (67)（十八）何时考虑双向地震作用？ (67)（十九）SATWE和TA T软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还是标准值？可否作为基础设计依据？ (68)第一章砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。
JCCAD常见问题
问题4、在SATWE前处理的参数设置中“传给基础的活荷载”
选择“折减”或“不折减”在JCCAD中读取的荷载
值都是一样的？
答：这个参数仅决定传到“底层柱、墙最大组合内力”中的活荷载是否
折减。在JC中读取的SATWE活荷载均是未折减的，如果设计人员需要对
活荷载进行折减，可以通过JC的“荷载图所示的“参数输入”中“一层上部 结构荷载作用点标高”该如何填取？
答：此参数主要用来考虑柱底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。 由于在基础设计前，程序不知基础的高度是多少，所以需要人为 给定剪力所在的位置。应根据PMCAD输入的首层柱底标高来确定。 另需注意，此参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基 础没有影响
图2-1
图2-2
图2-3
3
问题3:在人机交互中什么原因导致无法读取上部结构传 来的荷载？
答：如“荷载定义”对话框所示。用户在人机交互中没有定义活荷 载，即把活载定义成“0”，或虽活载没有定义为零，但“是否计算 活载”没有勾选，程序在处理荷载数据时没有活荷载信息，JC是无 法读取上部结构的荷载数据的，所以即便工程中没有活荷载，也需 要输入一个小值来保证传基础荷载的顺利进行。另需注意在PM第三 项中的楼面活荷载如修改为零，同样不能传基础荷载。
“活荷载按楼层折减系数”来考虑。
SATWE中的参数
5
JCCAD中活荷载折减的设置流程
6
问题5、为何筏板基础重心校核中显示的基础反力如图51与退出时显示的基础反力如图5-2数值不一样？
答：原因一、重心校核时荷载的统计是不考虑水浮力的，而人机交 互退出时统计的荷载是考虑水浮力之后的数值，所以结果不同。 原因二、对于梁板式基础，如果某些轴线上没有布置梁或板带，在 重心校核时会导致荷载没有分配到梁或板带上，也会使两个地方显 示的数值不同。
筏板基础计算实例
筏板基础摘要：本文总结了筏板基础的适用条件，剪力墙面荷载按162/kNm时，最终传给地基的力，平、筏板板厚的取值、梁筏板不同厚度时，满足抗冲切的极限净反力、平筏板不同板厚和不同地基净反力时能抵抗的极限柱下轴力设计值、地梁的高度，宽度确定方法及经验值、地梁的内力计算方法和经验配筋、筏板的内力和配筋计算方法、经验配筋、pkpm进行筏板基础设计的具体操作过程、介绍了梁元法和板元法的一些具体操作。
本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm结构软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。
共11。
2011-11-20---12-281.适用条件：一般用于高层，且地基承载力必须很大；当多层房屋，比如框架，地基承载能力很低时，也可以用伐板基础；筏基，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。
2.荷载：剪力墙结构每层每平方162/kNm计算，假设一个30层的高层，地下1层，则传给地基4962/kNm，假设用伐板基础，伐板厚1100mm，则筏板自重的面荷载为：25*1.1=27.52/kNm，则传给基础总的面荷载为：496+27.5=5242/kNm，可以用这个大概估计下地基承载力大概要多大，并且地基资料给出地基承载力特征值已经包括了挖开土的重量。
按规范，天然地基的最小埋深取上部高度的1/15，所以一般高层的埋深为：7m左右，经深度修正后的地基承载力做多也就增加一个30kpa 的样子。
设计时，一般可以不修正，留作安全余量。
3.板厚：3.1.规范：箱筏规范：梁板式筏基板厚：当12层时，h1/14L短且400mm；L短为最大双向板格的短边净跨，假设8m*8m的双向板，则最小厚度为570mm。
应届生求职季宝典开启你的职场征途简历撰写笔试真题面试攻略专业技能指导公务员专区当12层时，h1/20L短且300mm；L短为最大双向板格的短边净跨，假设8m*8m的双向板，则最小厚度为400mm。