地铁站钢支撑轴力计算新Word版

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【最新整理，下载后即可编辑】地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取1.2的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234 cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5 cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（222.5×10²）=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.791×222.5×10²）=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

钢支撑计算

撑验算
壁厚：t= 12 mm
计算模型示意图
计算长度：L 0= 轴力设计值：P = 3.08 2933.75 m kN kN/m kN
均布荷载设计值(恒载)：g = 2.09 施工荷载设计值(活载)：Q = 5.04
满足满足
进行下一步进行下一步
不满足
重新计算
稳定性验算即可。
0.014627255
强度验算
N /A +M /γ xW nx= 207.89 ≤ 215 长细比：λ x= 平面内稳定性系数:φ x= 22.44 0.962 1.00 57329.72
平面内稳定性验算
等效弯矩系数：β mx= 欧拉临界力：N Ex=π
2
EA /λ x2
kN

N /(A*φ x)+β mx M /(γ xW nx(1-0.8N /N Ex)= 216.20 MPa ＞ 215 MPa 钢管支撑为轴对称截面，在边界条件相同情形下，不需要进行平面外稳定性验算即可。
圆钢管支撑验算
钢管规格支撑材料直径:φ = Q235 截面积：A = 钢管属性惯性矩：I z= 回转半径：i z= 抵抗矩：W nx= 塑性发展系数：γ x= 自重均布荷载：g k= 结构重要性系数：γ 0= 计算参数轴力分项系数：γ s= 长度折算系数：μ 平面内支撑长度：L = 轴力标准值：P k= 荷载均布荷载标准值(恒载)：g k= 施工荷载标准值(活载)：Q k= 平面弯矩设计值内力计算 M =γ 0*（QL /4+gL 2/8）轴力设计值 N =γ 0*P 400 215 0.014627 0.000276 0.137244 0.001378 1.05 1.15 1 1.25 0.7 4.40 2347 1.74 3.6 10.60 2933.75 MPa MPa ≤[λ]=150 m kN kN/m kN kN.m kN kN/m mm MPa m2 m4 m m3

钢支撑计算书

北京地铁5#雍和宫车站钢支撑施工计算书本车站主体围护结构基坑内竖向设四道钢支撑斜撑。

其中第三道、第四道的第四排和第五排为两根钢管并放。

主要材料为φ=529、t=12mm（第四道为φ630、t=12mm）的钢管。

本计算只对斜撑跨度最大的一跨(跨度取20m)进行了验算, 跨度为支撑两端钢围檩之间净距，其它各跨斜撑的截面尺寸和所用材料与该跨相同。

1、活动端肋板焊缝计算：.为保证φ529（630）钢管均匀受力且不在钢板上有丝毫位移，所以在钢管与钢板间用四块三角内肋板焊接（左右每边各二块），钢板厚度为20mm，钢支撑厚度为t=12mm，钢支撑活动端千斤顶承压肋板厚度20mm，焊缝厚度按规范1.5×t1/2≤h f≤1.2t（t=12mm）即5.2≤h f≤14.4，施工图纸上规定焊缝厚度为10mm故焊缝厚度取10mm按照设计最大轴力为3600KN，四块外肋板承担1/3 设计轴力（1200 KN），故分配到每块内肋板上的力为600KN查表的直角焊缝的强度设计值f t w=160N/mm2考虑到肋板上部焊缝承受一定轴力则有N‘’=0.7×h f×∑L’w×βf×f t w=0.7×0.01×0.02×2×1.22×1.6×108=54656NN=N‘- N‘’=600-54.656=545.344KNl w=N/(2×0.7 ×h f×f t w)= 545.344 ×103/(2×0.7×0.01×1.6×108)+0.01=0.244m故需要肋板的长度为25cm.2、稳定性计、验算：主体结构西北角、东北角、东南角和盾构上方设有钢支撑，其中西北、东北、东南角采用φ529（630）钢管钢支撑，盾构上方采用双工28b工字钢支撑。

地铁施工钢支撑轴力计及油压技术交底

地铁施工钢支撑轴力计及油压技术交底附表C 技术交底记录表C2-1编号工程名称长春市地铁1号线一期工程南环路及区间工程交底日期2013/8/1施工单位中铁二十二局长春地铁1号线一期工程南三环车站及区间工程项目经理部分项工程名称钢支撑交底提要钢支撑轴力表一、交底内容1、根据设计图纸轴力表的要求进行施工、详见附表。

支撑类型第一道支撑（水平间距3.5米）第二道支撑（水平间距3.5米）第三道支撑（水平间距3.5米）换撑（水平间距2.5米）标准段直撑（标准值）设计轴力（KN）295.75 1200.31 1377.12 911.54 预加轴力（KN）150 600 600 0支撑类型第一道支撑（水平间距3.5米）第二道支撑（水平间距3.5米）斜撑（标准段）设计轴力（KN）295.75 1200.31 预加轴力（KN）150 6002、油压（MPa）的标定标定数据标准结果如下：油压 MPa 10 15 20 25 30力KN 376.65 524.26 673.12 826.58982.12⑴压力表值计算如下（表号：124863）：P=0.033*F-2.326油压MPa 0.974 2.624 4.274 7.574 9.224 10.874 14.174 17.47420.774 力KN 100 150 200 300 350 400 500 600 700⑵4号出入口钢支撑压力表值采用数据（表号：124863）：油压MPa 2.6 部位18 部位18 部位力KN 150 第一道钢支撑压力表值600 第二道钢支撑压力表值600 第三道钢支撑压力表值说明：根据标定数据顶号以及钢支撑预加轴力配备2台100T千斤顶，其中第一道钢支撑预加轴力为150KN，第二道钢支撑预加轴力为600KN，第三道钢支撑预加轴力为600KN。

3、轴力计的位置1）第一道支撑安装8个轴力计、六道斜撑，两道直撑。

2）轴力计安装在无活动端侧，轴力计要与钢支撑在同一个轴线上，并将轴力计放入焊好的安装架上，用螺丝把轴力计牢固的固定在安装架内。

地铁车站支架计算书

计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。

模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。

侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm （对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。

梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。

柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。

由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值12.2模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。

12.2.2模板及支架系统的力学参数 (1)碗扣式支撑架(2)木材（3）钢材12.2.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1) 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm 或B/500； 12.3侧墙模板设计验算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）进行模板设计验算。

钢支撑承载力计算

mm
查《规范》
求稳定1
φ＝ σ1 ＝＝ NEX= ＝
Mpa N
<
f=
欧拉临界力
考虑受弯作用稳定性 σ2 ＝＝ βmx×MZ/〔γx×W1x（1-0.8×N/NEX）〕 56.8 Mpa
稳定计算
（考虑钢支撑自重影响） σ1＋σ2 σ＝＝ 214.2 Mpa
<
f=
数据代名 DD TT GG EE DN AA
转动惯量I
截面抵抗矩 W= = 塑性发展系数等效弯矩系数钢支撑单位长度重量 γx＝ βmx＝ GA= = ＝钢管的截面类型 0.0982*[(D^4-(DN)^4]/D 3.69E+06 mm^3 1.15 1.00 A*g*1/1E6 2.02E+02 2.023 kg KN
根据《钢结构设计规范》GBJ17-88表5.1.2 按b类构件考虑 L0= N= LP = = 20.8 2276 L0/1000 0.0208 m m kN
钢支撑长度钢支撑轴力钢支撑初偏心 (根据<建筑基坑支护技术规程>JGJ120-99 钢管引起跨中最大弯矩
MZ= = 求λ i＝
qGA*L^2/8+N*LP 156.8
KNm
SQRT(I/A)
＝ λ＝ =
L0*1000/i 100 0.561 N*1000/(φA) 157.4 π^2×EA/λx2 5.20E+06
II
WW
GAMA BETA GA GAA
LL NN
MZ
IK LAM
FAI
215 NEX
Mpa
215
Mpa
钢支撑承载力计算钢支撑直径钢支撑壁厚钢构件自重钢弹性模量钢支撑内空直径支撑面积

(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书

围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米, 支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为45°，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m支撑轴力设计值为：341 X 1.25 x 3.5/sin(45 0)=2110kN/m二、工法桩H 型钢内力验算围护结构采用SMV工法桩，桩径850mm间距600mm工法桩内插H型钢，截面尺寸b x h x t i X t2为:300X 700X 13X 24mm 截面惯性矩：I = 1/12 x 300 x 7003-1/12 x (300-13) x (700-2 x24) 3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN xm/m,设计值M= 491 x 1.25 x 1.2 = 736.5kN x m/m(r = M/I x y o=736.5 x 106/1946069925 x 700/2=132.5N/mm i <215N/mrm 满足安全要求。

三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b 工字钢，材质为Q345。

33截面系数:W x=2x 1140x 103mm3S x=2x671.2x 103mm3I x=2x22781x 104mm4t w=2x 12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm), 设计值：q=397.4x1.25=497(N/mm)。

则围檩最大弯矩设计值为支座处，2M= 1 /12 x 497x 3500=507100000(NX mm/mm) 则围檩翼缘处最大拉、压应力为：(r = M/W=50710000/(2 x 1140000)=222 N/mn i< f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求围檩抗剪计算：T= V X S/( I x X t w)=497 x (3500/2) x 2X 671.2 x 103/(2 x 227810000X 2X 12.5)=102.5 N/mm2v f v=170N/mrii 围檩抗剪设计强度满足要求。

钢筋混凝土支撑轴力计算模板

K -0.0000459 -0.0000453
0.0128
200000.00
30000.00
1000 1000
1000000
面积（As） 6381.36
7638.00
1256.64 992362.00
97.89
1907.78
6
fi(Hz)
1290.3
2005.67
f0(Hz) 1386.9
Pi 11.9
25
13
20
4
净混凝土截面积（Ac）
钢筋承受的压力（Ps）
混凝土承受的压力（Pc）
支撑轴力（P）
仪器编号 257990 257817
K -0.0000459 -0.0000453
0.0415
200000.00
30000.00
1000 1000
1000000
面积（As） 6381.36
7638.00
1256.64 992362.00
40212.39
40212.39
0.00
1397287.61
0.00
0.00
0.00
9
fi(Hz)
f0(Hz)
Pi
0
0.0
0.0
0
0.0
0.0
仪器编号
D
0
32
0
32
Ais 804.25 804.25
仪器编号 0 0
σi 0.000 0.000
应力值的平均值（σi平）钢材弹性模量（Es）
混凝土弹性模量（Ec）
混凝土弹性模量（Ec）
梁宽（a）
梁高（b）
直径（D）钢筋数（N）
25

(精品)钢支撑轴力计算表

2 0.03 0.066468 128 8.5
1 -0.44 0.065518 128 7.9 90 510 510 561.0
2 0.03 0.066468 128 8.5
级
油表实际读数 (MPa)
支撑预加轴力记录表
分级控制预加力（KN）
第 2级
第
3
级
预加轴力（KN）
油表理论读数 (MPa)
1 -0.44 0.065518 128 7.9 90 510 510 561.0
2 0.03 0.066468 128 8.5
1 -0.44 0.065518 128 7.9 90 510 510 561.0
2 0.03 0.066468 128 8.5
1 -0.44 0.065518 128 7.9 90 510 510 561.0
281
204 12.9
281
204 13.6
281
204 12.9
281
204 13.6
281
204 12.9
281
204 13.6
281
油表理论读数 (MPa) 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7 17.9 18.7
建设十一路站主体第三道支撑预加轴力记录表
支撑设计参数
预加轴力
分级控制预加力（KN）
支撑支撑轴间距编号线位置
m
B310
6-7轴
3.0
B311
6-7轴
3.0
B312
7-8轴
3.0
B313
7-8轴

地铁站钢支撑轴力计算新

地铁站钢支撑轴力计算新Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

钢支撑承载力计算

II
WW
GAMA BETA GA GAA
LL NN
MZ
IK LAM
FAI
215 NEX
Mpa
215
Mpa
钢支撑承载力计算钢支撑直径钢支撑壁厚钢构件自重钢弹性模量钢支撑内空直径支撑面积
D＝ t= g= E= DN= A= = I= =
600 14 7.85E+03 2.06E+05 572
mm mm kg/m^3 N/mm^2 mm
[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142 25776.968 mm^2 (D^4-DN^4)*3.142/64 1.11E+09 mm^4
钢支撑长度钢支撑轴力钢支撑初偏心 (根据<建筑基坑支护技术规程>JGJ120-99 钢管引起跨中最大弯矩56.8
KNm
SQRT(I/A)
＝ λ＝ =
207 L0*1000/i 100 0.561 N*1000/(φA) 157.4 π^2×EA/λx2 5.20E+06
mm
查《规范》
求稳定1
φ＝ σ1 ＝＝ NEX= ＝
Mpa N
<
f=
欧拉临界力
考虑受弯作用稳定性 σ2 ＝＝ βmx×MZ/〔γx×W1x（1-0.8×N/NEX）〕 56.8 Mpa
稳定计算
（考虑钢支撑自重影响） σ1＋σ2 σ＝＝ 214.2 Mpa
<
f=
数据代名 DD TT GG EE DN AA
转动惯量I
截面抵抗矩 W= = 塑性发展系数等效弯矩系数钢支撑单位长度重量 γx＝ βmx＝ GA= = ＝钢管的截面类型 0.0982*[(D^4-(DN)^4]/D 3.69E+06 mm^3 1.15 1.00 A*g*1/1E6 2.02E+02 2.023 kg KN

钢支撑承载力计算

数据代名钢支撑直径D＝600mm DD 钢支撑壁厚t=14mm TT 钢构件自重g=7.85E+03kg/m^3GG 钢弹性模量E= 2.06E+05N/mm^2EE 钢支撑内空直径DN=572mm DN 支撑面积A=[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142AA =25776.968mm^2转动惯量I I=II = 1.11E+09mm^4截面抵抗矩W=0.0982*[(D^4-(DN)^4]/DWW = 3.69E+06mm^3塑性发展系数γx＝ 1.15GAMA 等效弯矩系数βmx＝ 1.00BETA 钢支撑单位长度重量GA=A*g*1/1E6GA = 2.02E+02kg＝ 2.023KNGAA 根据《钢结构设计规范》GBJ17-88表5.1.2按b类构件考虑钢支撑长度L0=20.8m LL 钢支撑轴力N=2276kN NN 钢支撑初偏心L P =L0/1000=0.0208m 钢管引起跨中最大弯矩MZ=q GA *L^2/8+N*L PMZ=156.8KNm (D^4-DN^4)*3.142/64钢支撑承载力计算钢管的截面类型(根据<建筑基坑支护技术规程>JGJ120-99求λi＝SQRT(I/A)＝207mm IKλ＝L0*1000/i LAM=100查《规范》φ＝0.561FAI求稳定1σ1＝N*1000/(φA)＝157.4Mpa<f=2152N NEX 欧拉临界力NEX=π^2×EA/λx＝ 5.20E+06考虑受弯作用稳定性σ2＝βmx×M Z/〔γx×W1x（1-0.8×N/N EX）〕＝56.8Mpa稳定计算（考虑钢支撑自重影响）σ＝σ1＋σ2＝214.2Mpa<f=215Mpa Mpa。

地铁车站围护结构计算系列表格

1564.00计算长度（m）L=18.00以下计算根据国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003第单位数值判断1.38MPa 215.00Mpa 215.00Mpa 125.00MPa 206000.00KN 2150.50Kg/m 37850.000.67mm 500.004.00等边角钢单肢截面面积An=mm 24910.00等边角钢单肢截面回转半径i x0=mm 61.70等边角钢单肢截面回转半径i 1=mm 31.40等边角钢单肢截面惯性矩I 1=mm 44841063.60等边角钢单肢截面惯性矩I x =I y =mm 411750000.00等边角钢的重心距离Z 0=mm 45.50构件对y轴的回转半径i y =mm 210.27构件长细比λx=λy =L 0y /i y =85.60满足mm 409.00mm 300.00mm 440.00满足mm 12.00满足mm 427000000.00mm 800.00mm 500.0015.92满足87.07满足KN 47.52KN 23.76二、格构柱强度验算Mpa 109.50满足三、格构柱整体稳定性验算Mpa 164.39满足四、缀板刚度验算21.82满足五、缀板强度验算KN·mm 9503.34格构柱计算钢格构柱计算(KN包括自重)：N 标计算长度L：取最下一道支撑中心线与角钢采用∠200×20，缀板采用430×300×20mm 一、计算参数项目备注分项系数=1.1*1.25（建筑基坑支护技术规程）4.2.3Q235钢f=Q235钢fy=Q235钢f v=弹性模量E=轴心压力设计值N=质量密度ρ=稳定系数Ф=轴心受压构件稳定系数，b类构件构件的截面高度H=分肢个数n=热轧等边角钢截面x 0轴为单肢形心轴1轴见钢结构规范图5.1.3b所示<150,限值分肢轴线间距c=缀板的纵向高度h =缀板的宽度b =>2c/3缀板的厚度t =>c/40缀板的惯性矩I b =相邻两缀板间的中心距l 1=相邻两缀板间的净距l 01=分肢长细比λ1=l 01/i 1=<min (40和50%λ0y )，当λ0y ＜50时，取50）构件的换算长细比λ0y =<150，钢结构5.3.8格构柱的剪力V=每个缀板面剪力V 1=f=N/A n =钢结构5.1.1f=N/（Ф*A）=钢结构5.1.2缀板的线刚度之和与分肢线刚度之比=>6，满足要求,钢结构8.4.1缀板弯矩M bl =V 1l 1/2=注：填入红色部分为计算结果与[f]比MPa 160心线与坑底距离L+五倍的格构柱最大边长λ0y＜50时，取50）.4.1求。

钢支撑及钢腰梁计算

型钢型号轴力 N=（Kn）（设计值）支撑间距L=（m）
抗压强度(N/mm2) 截面正应力σ=[Mx/(γxWnx)] 203.63 < 二、钢腰梁抗剪强度验算型钢型号双拼I45c 352800000 毛截面惯性距Ix=（mm4）轴力 N=（Kn）（设计值） 2685.53 毛截面对中和轴的面积矩S=（mm³） 937700 腹板 tw=(mm) 15.5 最大剪力V =N/2=(kN) 1342.765 125 抗剪力强度(N/mm2) τ =VS/(Itw) (N/mm2) 115.13 < 125 三、钢腰梁局部承压强度验算型钢型号双拼I45c 轴力F=（Kmm) 15.5 lz（mm） 675 2 集中荷载增大系数ψ 1 抗压强度(N/mm ) 215 截面正应力 σ c=ψ F/(twlz) 128.34 < 215 四、钢腰梁抗整体性验算毛截面抵抗距Wnx= 型钢型号双拼I45c 1570000 轴力 N=（Kn）（设计值） 2685.53 梁的整体稳定性系数ψ b 1.6 支撑间距L=（m） 3 ψ b’（ψ b>0.6 按B1.-2公式计算） 0.89375 最大弯距 Mx=N*L/12= (kN-m) 671.3825 抗压强度(N/mm2) 215 整体稳定性[Mx/(ψ Wnx)] 239.23 > 215 说明:此表根据<钢结构设计规范>(GB50017-2003)第4.1.1~4.1.3条及4.2.2编写,用来检算明挖基坑钢腰梁的强度及稳定性。
1570000 1.05 671.3825 215 215
2625
轴力 N=（Kn）（设计值）支撑间距L=（m）型钢型号截面塑性发展系数γ x= lz（mm）
基本信息输入蓝色为输入区其余勿动 2685.53 腹板 tw=(mm) 15.5 4 3 毛截面惯性距Ix=（mm ） 352800000 毛截面抵抗距 Wnx= 双拼I45c 1570000 1.05 毛截面对中和轴的面积矩S=（mm³） 937700 675 一、钢腰梁抗弯强度验算毛截面抵抗距Wnx= 双拼I45c 2685.53 截面塑性发展系数γ x= 3 最大弯距 Mx=N*L/12= (kN-m)

(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书

围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米，支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为450，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m。

支撑轴力设计值为：341×1.25×3.5/sin(450)=2110kN/m 。

二、工法桩H型钢内力验算围护结构采用SMW工法桩，桩径850mm，间距600mm。

工法桩内插H型钢，截面尺寸b×h×t1×t2为：300×700×13×24mm。

截面惯性矩：I＝1/12×300×7003-1/12×(300-13)×(700-2×24)3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN×m/m,设计值M＝491×1.25×1.2＝736.5kN×m/mσ＝M/I×y o=736.5×106/1946069925×700/2=132.5N/mm2＜215N/mm2满足安全要求。

三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b工字钢，材质为Q345。

截面系数:W x=2×1140×103mm3S x=2×671.2×103mm3I x=2×22781×104mm4t w=2×12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm),设计值：q=397.4×1.25=497(N/mm)。

则围檩最大弯矩设计值为支座处，M＝1 /12 ×497×35002=507100000(N×mm/mm)，则围檩翼缘处最大拉、压应力为：σ＝M/W x =50710000/(2×1140000)=222 N/mm2＜ f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求。