LPG气化炉的选型与设计
三种气化炉比较
1。
Lurgi加压气化炉Lurgi炉是一种固定床加压气化炉。
严格来说，Lurgi加压气化炉属于第一代煤气化技术，但自发明以来不断得到改进，至今在南非仍有大规模使用。
Lurgi气化工艺具有以下特点：（1）使用粒度在5～50mm之间的粒煤；（2）可能气化从褐煤到无烟煤的各种煤，但对原料的热稳定性、机械强度、粘结剂等性能指标有一定要求；（3）操作压力从2～3MPa；（4）气化烟煤时，粗煤气中CO：15%～25%；CO2：24%～34%；H2：34%～40%；CH4：9%～13%；（5）炉顶煤气温度250～350℃；（6）单炉产气量30000～50000Nm3/h；（7）冷煤气效率可达80%。
从以上工艺特点可以看出，Lurgi的煤气温度较低，煤气中CH4及焦油含量较高，粗煤气净化和焦油处理单元不可避免，由此引起的环保问题比较突出。
从煤气成份来看，Lurgi是最适合于直接还原的制气技术，只要对煤气进行脱碳处理后就可以直接供还原竖炉使用。
2 。
Texaco水煤浆气化炉Texaco炉是美国Texaco公司在重油气化基础上开发出的煤气化技术，是目前商业业绩最多的第二代气流床气化工艺，优点是压力高，运行和操作经验丰富，气化温度高，煤气有效成分高，主要技术特点如下：（1）进料采用75%以上-200目煤粉制成的水煤浆，煤浆中煤粉质量分数为65～70%。
理论上Texaco可用于各种煤的气化，但经验表明最适宜的煤种应是灰熔点为1300℃左右、灰分低于20%的煤种；（2）气化压力从2.6～8.4MPa；（3）碳转化率在95%以上，冷煤气效率可达到70%以上；（4）干煤气中的（CO+H2）有效气成份在80%以上，CO约占49%，H2约占31%，CO2约占18%（大同煤）；（5）气化温度达到1300～1400℃，水激冷后的粗煤气温度为200～260℃。
如果采用热能回收式气化炉，粗煤气的温度换热后从1370℃降至400℃；（6）采用单喷嘴、热壁炉的设备形式，喷嘴寿命平均在1500h，耐材寿命在1～2年，所以必须设有备用系统；（7）生产1000Nm3(CO+H2)有效气的氧耗在400Nm3左右，煤耗在640kg左右；（8）单炉设计最大日处理煤量可达到2000t。
LNG气化器的分类及选型设计_梅鹏程
2016年 第5期 化学工程与装备2016年5月 Chemical Engineering & Equipment 65 LNG气化器的分类及选型设计梅鹏程，邓春锋，邓 欣（洛阳双瑞特种装备有限公司，河南 洛阳 471000）摘 要：本文主要对目前常见的LNG气化器进行分类，介绍了大型LNG接收站和内陆LNG卫星站中几种常用的LNG气化器的结构、工作原理、特点及使用环境等，并对不同类型的LNG气化器进行分析比较，为实际工程的需要提供借鉴；同时着重介绍了LNG卫星站中使用的空温式气化器，介绍了空温式气化器常见的规格型号及选型方法；最后介绍了目前空温式气化器的研究进展。
关键词：LNG气化器；分类；选型设计引 言我国经济的快速增长，对能源的需求越来越大，但是我国石油资源短缺，且石油对环境污染严重，天然气作为一种清洁能源，在此背景下必然得到广泛的应用。
其中天然气经过净化、冷却、分离等工艺后制得的液化天然气（LNG），其甲烷含量大大高于管道天然气，且能量密度大，1m3LNG≈600m3天然气，有效提高储存运输的经济性，因而得到了快速应用，目前全球LNG已进入一个崭新的时代。
天然气主要用于发电、化工工业、城镇居民燃气和工业燃气、汽车燃料等，其他用途包括LNG的冷能利用、天然气战略储备安全供气的需要等。
LNG气化器是种专门用于液化天然气气化的换热器，主要应用于沿海大型LNG接收站、LNG液化工厂、LNG气化站、LNG加液站等，是实现气化功能的关键设备。
本文主要介绍各种LNG气化器的分类，以及几种LNG气化器的的结构、工作原理、特点及使用环境等，并对不同类型的LNG气化器进行分析比较，为实际工程的需要提供借鉴；同时着重介绍了空温式气化器。
1 LNG气化器分类1.1 概述根据使用的频率，LNG气化器可以分为基本负荷型和应急调峰型。
基本负荷型使用频率高、气化量大，选型时主要考虑的是设备的运行成本。
应急调峰型是为了补充用气高峰时供气量的不足或应急需要，其工作特点是使用率低、工作时间是随机性的，具有紧急启动的功能，选型时要求设备投资尽可能低，而对运行费用则不太苛求。
LPG气化器
LPG气化器一、特点：1.电热壁挂式LPG气化器，气化能量从15kg-50kg四种型号，它轻巧、工作环境面积小、操作简单、安装容易，适应于小型集中用气单位。
2.电控、电热均采用防爆设计，注水后直接插上电源就可使用。
3.LPG气化器工艺结构坚固耐用，并具防腐蚀性能。
4.浮球阀装置可防止液态经管道渗出。
5.安全泄压阀可将超压气体自动排出再自动关闭。
6.二级电子温控器，对60℃-70℃水温自动调校，供气稳定。
7.低水位保护控制电路，确保发热元件因缺水而烧毁。
二、技术特性：1.设计压力：2.7MPa(27kg/cm2)2.液压试验压力：3.3MPa(33kg/cm2)3.气密试验压力：2.7MPa(27kg/cm2)4.安全阀开启压力：1.76MPa(17.6kg/cm2)5.工作温度：50℃-80℃三、使用须知：1.管道：认真看清LPG气化器炉体上标示的文字，液相进口和气相出口是否连接到相应的管道。
2.注水：LPG气化器炉体上标示的注水处加入纯净的蒸馏水或无杂质的纯水直到炉体底部溢水管口溢水为止。
3.电源：此炉型系不带电控箱，直接插220V/380V电源即可。
四、安装尺寸：五、技术参数LPG气化器构造及工作原理电热式LPG气化器由带保温的筒体、蛇形管、电加热器、气液相连接管、安全阀及仪表控制件组成，如图1。
蛇形管采用铬镍合金钢材料。
液态液化石油气沿液相入口进入LPG气化器，从上而下沿其内部蛇形管流动，吸收管外热水传递的热量而气化，气态的液化石油气由中间的集气管上升，经气相管调压后供出，液化石油气残液通过**集气管底部的排污管排出。
在筒体上安有测温元件和浮球控制器，以控制水温和液位。
当水温过低或水位超过低限时，液化气入口控制阀、电源开关将自动关闭。
当LPG气化器超压时安全阀将自动放散。
常见故障分析及处理故障一：LPG气化器气相出口管结露，气相管外附有水珠或结霜。
LPG气化器水温显示正常。
原因分析：当气相管外有水珠或霜时，说明液化气在LPG气化器内没有完全气化，气相中夹液，致使液态液化石油气在气相管中气化吸收环境热量导致气相管外结露。
LPG气化炉的选型与设计
LPG气化炉的选型与设计2003-8-8摘要：介绍LPG气化炉在实际运行工况中，其实际供气量随LPG气质、气化炉工作压力的变化而变化，并绘制了LPG气化炉供气量在不同气质，情况下随工作压力变化的曲线图。
关键词：LPG气化炉；气质；工作压力；实际供气量1 引言目前国内LPG气化炉主要采用两种加热方式，即电加热式和热水加热式。
其中，热水加热式又分为热水循环式和明火水浴式。
LPG气化炉运行工况随各地LPG气体组分、气象条件的不同而不同，而气化炉样本中所提供的气化量是在一定气体组分、温度和压力下标定的。
因而在气化炉的设计与选型中，当地LPG气体组分及气象条件下气化炉的实际供气能力须重新核算，才能既满足供气量需求而又经济合理。
2 气化炉的工作原理气化站强制气化多采用等压强制气化。
如图所示1，利用储罐1内LPG自身的压力将液态LPG送人气化炉2中，液态LPG在气化炉中等压气化，气态LPG经过调压器减压后，送人输气管网。
3 气化炉的选型计算在气化炉选型与计算中，仅仅只计算实际LPG组分与样本气体组分的气化潜热的比值，从而得出气化炉的实际供气量是不够的。
这种计算是基于两种组分气体吸收的热量相等这个前提条件，而在实际的换热过程中(如图2)，换热量即热媒释放的热量(LPG吸收的热量)Q=K·F·Δt (1)式中：Q—换热量F—换热面积Δt—温差对于同一类型的气化炉可以建立如下的数学模型：①在达到最大气化量时，气化炉的换热面积F为常数。
②气化炉的换热系数K为常数。
③液态LPG从低温升至饱和态温度所吸收的热量远远小于液态LPG气化所吸收的热量，故该部分热量在计算中忽略不计。
可见，换热量Q与热媒和LPG的温差成正比，根据气化炉换热面积公式F=G·Δ2，i／(K·Δt m) (2) 式中：F —气化炉的换热面积，mG —气化炉气化量，Kg/h；Δi—气化1KgLPG所需要的热量，Kcal/Kg。
(LPG)汽车用液化石油气加气站的设备选用设计技术
封面作者：PanHongliang仅供个人学习摘要：介绍了车用液化石油气加气站的形式、主体设施(包括用作液化气槽车卸车、卧罐储存、汽车加气和安全消防的设施)和加气站的设备选择及配备，以及加气站的总平面设计、工艺安装及电气、仪表控制设计中应注意的问题.关键词：车用液化石油气加气站建设设计注意事项汽车工业的迅猛发展，给社会带来了巨大的财富，但随之而来的是严重的环境污染和不合理的资源耗用.协调解决汽车工业对发展经济促进作用与环境污染之间的矛盾显得尤为重要.目前，液化石油气以其资源丰富、燃烧清洁、技术成熟、安全可靠、经济可行等特点，在全球得以迅速推广.我公司从1990年开始从事液化石油气(LPG)汽车的推广及加气站建设的工作，积累了一定的经验和教训，以此文与大家共同探讨.1 加气站的设计特点1.1 加气站的形式液化气加气站可按储罐储量依大到小分为3个级别，即一级站、二级站、三级站.按储罐形式分为地上撬装储罐式和地下储罐式加气站.在城市城区不应建一级站，1.1.1地上撬装储罐式地上撬装储罐式他是把加气站所有的设备组装成一体，用户只有把地面整平，留出进电线口，就可以了，经吊装就位，罐内注气，接入电源，立刻营业使用，伏点；投资规模小，周期短，见效快，一次能将运罐车卸完，是地下罐的三分之一，移动方便，城市规划的飞速发展，我们可以随便移动，罐体最大可做三十立方，可同时放两个，也可做成主、副两个，配置2台泵，一台双螺杆泵（双螺杆泵最大优点可同时给三台六枪加气机同时加气也可用两台，一台备用）一台卸车泵，可交替使用，延长设备使用寿命，不会因检修仃业，维修方便，加气站内储罐宜采用卧式罐，应按丙烷气设计.对于地上储罐，宜设防晒或隔热措施，其接管大多设在储罐下部，便于管道安装.我公司设计的是你们最佳选择.1.1.2 地下埋入储罐式对于地下储罐，土建工程投入很大，投资规模也大，周期时间在二、三个月左右，罐应固定在钢筋混凝土基础上，两罐之间用防渗混凝土墙隔开，罐外表面应采用特加强级防腐绝缘保护层和阴极保护措施，其接管都在储罐上部，当接管通过操作区引出时，操作区内应设置可燃气体探头，宜设置强制通风设施.罐底部最低处设置排污斗，便于检修时排出储罐内残液.池子地面有百分之三的坡度，向目一点钭，用150的塑料管从上伸入下边，内有集水可用水泵排除，罐区设防雨棚，液化气罐必须设就地液位计、压力表、温度计，在一、二级站内，液位、压力宜设置远传二次仪表.在城市城区内不应建一级站，建站宜采用地下储罐，因地下罐比地上罐的防火间距小50％，且受外界环境影响少，安全可靠性.全埋式地下罐宜采用2个不超过20m3储罐，配置2台双螺杆泵，一台卸车泵.严寒地区还要加一台压缩机，可交替使用(互为备用)，设备检修时，可正常营业.缺点；不能一次卸完运送来的液化石油气，造价高.在城市偏远地区只要场地、环境、消防间距等条件许可也可采用地面储罐配置普通地面泵，距离远的必须用双螺杆泵，间距80M以上的，可民用站加装加气机加气泵给汽车加气，也可加油站增样改装两用站，罐区应设防火墙.1.2加气站的主体设施液化气加气站主要有用作液化气槽车卸车、卧罐储存、汽车加气等设施.加气站主体设施设计的特点如下：1.2.1液化气槽车卸车液化气槽车卸车的方法很多，诸如利用高程差所产生的静压头卸车，利用汽化升压气卸车，利用压缩天然气或惰性气体卸车，利用液化气压缩机卸车，利用液化气泵卸车等，最常用的是液化气压缩机、液化气泵卸车，卸车流量应与储罐容积、槽车容积相匹配.二、三级站可采用在槽车上装电动液化气泵 (由站内供电)与站内埋地卸液盒相配来实现卸车.若在槽车上装有流量计更为理想.卸液盒里装有气液相手动及气动球阀、紧急切断按钮、液相过滤器等.操作时只要把槽车气液相与卸液盒的气液相管用软管连接通过泵即可实现卸车.槽车上不设泵的加气站必须设卸车点.可采用低扬程大流量的烃泵或压缩机，流量不宜小于300L／min.压缩机卸车与泵相比卸车时间短卸车点的建筑可采用棚式结构，保持通风良好.卸车点还必须安装可燃气体探头及紧急切断按钮，可燃气体探头距地面不宜大于300mm.1.2.2卧罐储存液化气罐必须设就地液位计、压力表、温度计，在一、二级站内，液位、压力宜设置远传二次仪表.储罐的首级关闭控制系统是防止液相泄漏，防止事故发生和事故扩大的重要措施，宜采用罐内控制方式.在进液管、液相回流管和气相回流管上的止回阀采用内置式运行可靠，一旦外部接管口发生泄漏，内置止回阀可自行阻止大量液化气泄漏.在出液管上的过流阀设置在罐内时，一旦外部接管口发生泄漏，可关闭过流阀处理事故.首级关闭控制系统设置在罐外时，一旦储罐外的第一道法兰泄漏，很难控制事故的扩大，但内置式首级关闭控制系统必须可靠.1.2.3汽车加气加气泵是加气站的心脏，由于加气泵长期在频繁间歇状态下工作，因此泵的质量和维修是否便利是首要考虑的问题.用于加气站的泵大致分为3类：潜液泵、螺杆泵、叶片泵.潜液泵用于全埋式储罐；双螺杆泵可用于储罐离泵较远、泵入口阻力较大的地上罐或埋下式储罐；叶片泵用于储罐离泵较近、泵入口阻力较小的地上储罐，且有一定的高差.由于加气泵是间歇操作的，泵处在备用状态、长时间不运转或环境温度变化较大，泵入口管易出现局部气蚀，引起泵的运行不正常，因此对泵入口管应采取防晒或隔热措施，出口管应设置放空线，接至加气机气相线上.由于容积式泵(双螺杆泵)比离心泵有更强的气液混输能力，加气泵宜选用容积式泵.泵的流量应根据所供应的加气机数量确定.泵的出入口压差不宜小于5MPa，我公司从德国引进最先进技术生产的双螺杆泵在压差9MPa，满足各种（LPG）液化石油气汽车加气站的要求.1.2.4（LPG）液化石油气加气站加气机加气机是计量设备.一般加气站配置2台双枪加气机，同时可满足4辆汽车加气，加气时间为3～5min／辆，每天可满足500～600辆车加气.加气机通常设有电磁阀、过滤器、气液分离器、流量计、拉断截止阀等，加气机的控制应与泵的控制联锁.加气机中最重要的部件是流量计，流量计分为质量流量计、容积流量计、齿轮式流量计.容积流量计分为活塞式、滑板式.质量流量计可直接测量气体、液体的质量流量，避免了复杂的计算，不受流体温度、压力、密度、粘度、导电性及流动状态的影响，没有可动部件，不干扰介质，可对多相紊流流体进行高精度测量.容积流量计测定的是传输流体所占据的空间，必须计算其温度、压力对密度的影响，由于存在一定的计量误差，每年须进行误差的校正，齿轮式以快要退出舞台，公司生产的加气机以上几个方面达到要求，我们还开发了实用IC卡功能，极大的满足了用户的要求，由于质量流量计加气机价格远高于容积式流量计加气机，对于液化气介质，使用容积流量计即可，精度不低于±百分之五，齿轮式因质量不稳定也极将退出.1.3加气站的安全、消防设施1.3.1加气站的安全设施加气站内的液化气为甲A类易燃易爆介质，且加气站对外营业，因此站内的安全设施一定要完善.首先，在卸车区、加气岛、液化气罐区、控制室等处均需设置可燃气体检测报警器，当可燃气体达到最低爆炸下限的20％时即触发报警系统，确保加气站的安全；其次，2个液化气储罐上应设有压力和液位检测系统，液化石油气罐液相出口管和气相进出口管、加气机液相进口管和气相出口管均应装设气动紧急切断系统，液化石油气罐液相进口管、加气机气相管上装设止回阀，在事故状态下触发紧急切断按钮即可隔离每个主要设备，且罐顶设有安全阀，液相管道上装设了管道安全阀，以确保系统超压时保护装置的安全.另外，汽车加气软管采用可脱接口，若软管被拉开，可脱开接口且切断介质的流动；装置内所有设备均应设置完善可靠的防雷击、静电接地系统，机泵选用防爆电机，所有在防爆区域内的电气及仪表设施均选用防爆设备；控制室设有轴流式通风机，可保持室内通风良好.1.3.2加气站的消防设施加气站和合建站内必须设室外消火栓，并设有移动式灭火器，但三级加气站和合建站的地下罐在距市政消火栓80m范围内可不设室外消火栓.对于地上罐应设固定喷淋装置.在加气岛、储罐区、控制室、卸车区按规范设置必需的干粉灭火器，罐区排水设施应设水封井.其消防水量计算应执行现行国家标准《城镇燃气设计规范》 (GB50028—98)的有关规定.在无可靠水源的地方应设消防水池、消防水泵房等可靠的取水设施.2 加气站设计的注意事项2.1 总平面布置加气站站址宜选在交通主干道附近，但要避开人口稠密的地带、铁路交叉口、隧道口、高速公路出入口等，距重要公共建筑的距离不得小于100m.加气站出入口面临的公路应有足够的宽度，以保障所有进出站的车辆与道路上的车辆安全行驶.站内储存区和经营区需分开布置，并设有宽度不小于3.5m的消防通道.2.2 工艺安装为了确保安全和便于管理，在储罐气、液相出口管和加气机气、液相接管上安装的紧急切断阀宜选用气动阀，操作按钮应设置在加气区、控制间、储罐区等，便于紧急状态下在任何一处都可紧急处理.储罐的容积必须能容纳液化气槽车一次的卸车量，以减少卸车频率.在泵进出口管上、储罐上和加气机气液相管上均设有压力表，便于加气机调试和运行操作时观察气液两相的压力.在管系高点应设高点排气阀.地下罐池内、地下罐操作区内、管沟内必须回填中性砂.地下储罐、埋地管线的防腐处理需特殊对待.为了确保加气机不被焊渣、铁锈等损坏，液化气管道均采用氩弧焊打底，埋地部分管道必须用干布擦拭干净，确保管道洁净.在加气机气相管或卸车气相管上接一DN20的接头，用来对加气机流量计进行校验加气机与加气泵宜采用二泵一机或多机配置，且最好是配套供应.2.3 电气、仪表控制电气、仪表控制功能应包括：加气泵的启动应与加气枪的操作状态联锁；接收储罐液位过高或过低信号；接收气体报警信号，对系统实行紧急切断；接收紧急切断按钮信号，实施安全控制.结语现在，液化石油气加气站技术发展已比较成熟，它的建设不仅有利于缓解大气污染、平衡油品供求矛盾、充分利用油气资源，而且对于建站者、车辆改装者都有较好的经济效益，但仍需要政府给予政策和资金方面的支持.相信在不久的将来液化气汽车一定会大规模普及，造福于人类，在发达国家从上世纪60年代就已经实用液化石油气（LPG）做为汽车用汽油的替代产品.草；徐工 01 TEL；2010.4.24版权申明本文部分内容，包括文字、图片、以及设计等在网上搜集整理。
LPG气化炉
具有耗电少、节约电能；体积小、安装方便，外形美观大方，质优价廉；能有效地消灭钢瓶残液，提高LPG利用率。
它广泛适用于工厂、酒店、学校、单位、等集中供气或管道供气。
产品特点：1、YGS系列气化器依托日本的先进技术、制作精良、性能优越、安全可靠；容量从50KG至300KG，适用于小区住宅和工商供气；2、电控装置与电热器均采用防爆设计、防爆等级为Exdaa11AT6。
3、YGS气化器外型有圆形和方型、整体结构坚固、安全耐用；4、电控箱与气化器为一体结构，节省空间安装方便；5、气化器检测压力为30kg/cm2，安全额定压力为18kg/cm2；6、液相浮球阀可手工复位，在效地防止液态瓦斯渗出；7、安全泄压阀可将超压气体自动排同，再自动关闭；8、电子温控器对60-70水温自动调校，节约电能。
LPG瓶组站既可省电，且有利于钢瓶残液的吸收，利用率可达到100%，像台湾旺旺雪饼工厂、香港嘉顿饼干、深圳机场、大海沙酒店、高尔夫球场等承建的气站。
中邦LPG气化炉，LPG中邦化气炉，LPG中邦气化器，绝无套牌能解决燃气管道结冰结霜压力不稳，燃烧火力不足的燃气气化炉气化器工厂、厨房等各行业的使用液化石油气过程中往往出现---火力不足、压力不足、钢瓶结水结冰、钢瓶余气用不完的现象，造成燃料费用高等问题，给各工厂、酒楼、餐厅造成损失。
一般用户的在使用过程中，有两种情况：一是自然气化的钢瓶；二是强制气化的钢瓶。
自然气化是指钢瓶中的液态液化石油气依靠自身显热和吸收外界环境热量而气化的过程。
强制气化是用人为办法（安装气化器）对液化石油气进行气化。
自然气化容易受外界温度及用量的影响，在使用过程中出现火力不足、压力不足、钢瓶结水结冰、气体用不完。
怎样才能解决以上情况呢？现在有了液化气用的气化炉电加热式气化炉（器），把液化气钢瓶中的液相气体强制性气化，保证用气的稳定，流量充足，压力稳定！从成本上来算：自然气化钢瓶中液化气的剩余量一般达到10—30%，也就是说一瓶50KG装的气有5-15KG用不完，而装了气化器（炉）后，就可以彻底把气用完，我想大家会算这笔账了！我们推出采用美国技术的电热气化器-气化炉器电热水浴式气化炉（器），质量保证，价格实惠！同时能解决燃气使用中的安全隐患：因为可以将燃气钢瓶集中摆放供气，让燃气钢瓶远离火和危险区域。
LPG气化器(电加热气化器)
CPEX气化炉香港中邦气化器50kg液化气气化器LPG气化炉200kg电热式气化器/加热炉北京市爱墨科燃气设备有限公司专业提供CPEx系列中邦防爆气化器（又名化气炉）是强制气化液化石油气、液氨等液相气体的一种装置、适用于工业厂矿、住宅小区管道供气、饮食业厨房、烘焙、烤漆涂装和大型温室采暖和燃气供应系统，它能够很好的解决钢瓶中的LPG液化石油气（煤气）大量残余和管道起霜起冰结冰现象，防止压力不稳定，从而保证连续供气。
LPG液化石油气煤气管道钢瓶结冰结霜，瓦斯管道/液化气管道钢瓶结冰结霜，供气不足，压力不够，请找爱墨科气化器/汽化炉为您解决！30KG/50KG/100KG/150KG/200KG/300KG/400KG/500KG液化气汽化器/液化气气化器/液化气汽化炉/液化气气化炉/电热水浴式气化炉/气化器。
CPEX系列中邦气化器原理：气化器设有水箱、盘管及加热器，其原理：液化气由浸没在温水中的盘管内通过，吸收温水的热量后气化并过热，输入管网；温水的热能由电加热器提供，水温由温控控制在55℃-70℃，气化器上设有防止水位过低浮子开关，当水位低于一定高度时，能自动切断供电源，防止加热器干烧；气化器上设有防超温装置，当水温超过75℃能自动切断电流，防止温度过高。
中邦LPG化气炉气化器设计压力为1.77MPA，设计温度90度，分圆型带电磁阀和不带电磁阀、方型(落地式)、壁挂式三种类型，气化能力有30kg/h，50kg/h，100kg/h,150kg/h,200kg/h,300kg/h,400kg/h，500kg/h规格汽化器，另配有日本ITOKOKI伊藤LAX-20B/LAX-20C液相自动切换阀，日本KAGLA神乐液相自动切换阀。
LPG汽化站工艺设计中相关要点概述
LPG汽化站工艺设计中相关要点概述液化石油气（LPG）在城镇民用及工厂生产燃气供应中得到了广泛的应用，具有运输灵活、储存效率高、运行成本低等优点。
化工厂燃气锅炉、加热炉及回转窑等设备需要大量稳定高效的燃料气，因此，LPG汽化站成为化工厂设计的重要组成部分。
LPG汽化站的设计与城镇民用燃气供应LPG汽化站相比，具有以下几方面的特点：一是汽化站设置在化工厂内，而化工厂厂房、仓库、管道分布密集，汽化站设计中需充分考虑厂内其他设施。
二是化工厂用气条件更为苛刻，设计中对产品气的压力、温度、流量等参数需更精确控制。
下面结合某LPG汽化站设计实例，项目用气量为1.89×106m3/a，用气为两路，分别为燃气锅炉和氧化镁回转窑。
主要就LPG汽化站的工艺设计进行阐述。
1 选址及总图布置LPG汽化站的选址一般是建在厂区内。
本项目为高纯氧化镁扩建项目，厂区原有预留地，设计时选址需考虑总图布置的合理性，在符合防火间距、防爆间距的情况下，还要尽量做到汽化站与用气点靠近，管架布置方便，公辅设施进站方便，符合消防要求等实际情况。
总图布置时除要符合安全防火等相关规范外，需充分考虑LPG装卸、运输、过磅等情况。
本项目LPG设计储量为200m3，由于厂内防火距离的限制，选用6台50m3的埋地卧式储罐。
2 工艺流程设计LPG汽化站通常分为生产区和辅助区两部分。
生产区包括储罐系统、卸车系统、汽化系统，辅助区主要包括配电及控制系统。
据《城镇燃气设计规范》和厂内的实际情况，设计中把生产区设置在汽化站围墙内，辅助区设置在汽化站围墙外。
储罐系统采用6个50m3的埋地卧式储罐和一个20m3的残液储罐；卸车系统采用广泛使用的压缩机卸车系统；汽化系统选用由两台蒸汽汽化器组成的一体式汽化撬。
其工艺流程如图1。
3 设备选型汽化站工艺设计中主要设备选型是工程质量的关键因素。
LPG汽化站的主要工艺设备通常为LPG储罐、卸车压缩机、汽化器、混气机。
LPG站爆炸危险区域划分及电气设备选型
LPG站爆炸危险区域划分及电气设备选型LPG站爆炸危险区域划分及电气设备选型LPG爆炸需要同时具备LPG、氧气和引燃源。
因此要避免LPG 站发生火灾，就要保证在发生LPG泄漏时站内的电气设备不成为引燃源。
这对LPG站危险区域的划分和防爆电气设备的选型提出了较高的要求。
1危险区域的划分1.1划分的原则国际电工委员会根据爆炸性混合物出现的频繁程度和持续时间对爆炸危险区域做出了如下划分：0区是连续地存在危险性大于1 000h/a的区域；1区是断续地存在危险性10～1000h/a的区域；2区是事故状态下存在危险性0.1～10 h/a 的区域。
我国也采用了国际电工委员会的划分原则，规定0区是存在连续级释放源的区域；l区是存在第一级释放源的区域；2区是存在第二级释放源的区域。
区域的划分可以根据通风条件适当调整。
当通风良好时，应降低爆炸危险区域等级；当通风不好时，应提高爆炸危险区域等级。
由此可见，LPG站在正常运行时，站内的生产设备，如烃泵、压缩机、阀门等的密封处都存在LPG泄漏的可能。
因此，站内的储罐区、烃泵房、压缩机房、灌瓶间、瓶库等生产场所均为1区。
1.2区域的划分根据《爆炸和火灾危险环境电气装置设计规范》和《中华人民共和国爆炸危险场所电气安全规程(试行)》的规定…，《城镇燃气设计规范》对LPG站用电场所爆炸危险区域和等级作了明确的划分。
2防爆电气设备的选型2.1 防爆标志在防爆电气设备选型时，除注明防爆电气设备的型号外，应以防爆标志(见图1)作为选型的依据，依次标明防爆型式、设备类别、气体级别、温度组别等。
如E。
：dlIBT3为隔爆型、工厂用类、B级耶组的防爆电气设备的防爆标志。
①设备选型爆炸危险环境可分为爆炸性气体环境及爆炸性粉尘环境。
目前我国绝大多数防爆电气产品按爆炸性气体环境用防爆电气设备制造检验标准生产，适用于爆炸性气体环境㈨。
按照所采取的防爆措施，适用于爆炸性气体环境的防爆电气设备可分为隔爆型d、增安型e、本质安全型(ia、ib)、正压型p、充油型。
化工厂LPG汽化站工艺设计的探讨
置 ，工 艺 设 计 ，设 备 选 型 及 安 全 设 计 等 方 面 的 情 况 。 关 键 词 ：Ｌ Ｐ Ｇ 汽 化 站 ；工 艺 设 计 ；设 备 选 型 ；安 全 设 计 中 图分 类 号 ：Ｔ Ｑ０ ２ ６ ． ４ 文 献 标 志 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１ ０ ０ ３ — ６ ４ ９ ０ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — ０ ０ ８ １ — ０ ３
次 ，化工 厂用 气条 件更 为 苛刻 ，设 计 中对产 品气 的压 力 、温度 、流量等 参数 需更 精 确控 制 ，而且
需 考 虑 用 气 量 的 大 幅 度 波 动 。 另 外 ，厂 内汽 化 站
２ ０ ０ ９ ） 、《 化 工装 置 工艺 系 统 工 程设 计 规 定 》 （ ＨＧ
ｄ ｅ ｓ ｉ ｇｎ，ｅ ｑ ｕｉ ｐ ｍｅ ｎｔ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏｎ ａ ｎ ｄ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ， ｅ ｔ ｅ．
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ： ＬＰＧ ｖ ａ ｐ ｏ ｒ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏｎ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏｎ；ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇｎ；ｅ ｑ ｕｉ ｐ ｍｅ ｎｔ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ；ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇｎ
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ａｎａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｔ ｈｅ ｃ ｈａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓ ｏ ｆ ＬＰＧ ｖａ ｐｏ ｒ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏｎ ｉ ｎ ｔ ｈｅ ｃ ｈｅ ｍｉ ｃ ａ ｌ ｐ ｌ ａ ｎｔ ．Ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ａ ｃ ｔ ｕ ａ ｌ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇｎ ｃ ａ ｓ ｅ，ｄ ｅ ｓ ｃ ｒ ｉ ｂｅ ｔ ｈｅ ｒ ｅ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｆ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏｎｓ ｏ ｆ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏｎ ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ，ｔ ｏ ｔ ａ ｌ ｆ ｉ ｇ ｕｒ ｅ ｌ ａ ｙ ｏ ｕｔ ，ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ
lng加气站工艺设计及选型计算方法
lng加气站工艺设计及选型计算方法【主题】lng加气站工艺设计及选型计算方法在整个lng加气站的工艺设计和选型计算过程中，首先需要考虑的是整个加气站的规模和产能。
具体来说，加气站的规模可分为小型、中型和大型，而产能则可分为低产能、中产能和高产能。
这需要根据实际使用的lng加气站来进行具体的规划和设计。
一、规模和产能的确定在确定规模和产能的时候，首先需要考虑的是站点的选址和场地。
站点的选址应该尽量靠近lng供应站点，并且具有足够的空间容纳储罐和加气设备。
场地的地质条件和土地利用规划也需要得到充分的考虑。
只有确定了站点选址和场地后，才能进一步确定加气站的规模和产能。
还需要根据周边地区的需求和lng供应情况来确定加气站的规模和产能。
具体来说，就是需要根据周边地区的用气量和用气需求来进行分析和评估，选择合适的lng加气站规模和产能。
二、工艺设计及选型计算方法在进行lng加气站的工艺设计和选型计算时，需要考虑的因素有很多，比如加气站设备的选型、管道设计、压缩设备选型等。
下面我将逐一介绍这些内容。
1. 设备选型在lng加气站的工艺设计中，最重要的就是设备的选型。
在选择设备的时候，需要考虑到设备的可靠性、节能性和安全性。
还需要根据加气站的规模和产能来选择合适的设备型号和规格。
2. 管道设计管道设计是lng加气站工艺设计中非常重要的一环。
在进行管道设计时，需要充分考虑地质条件、气源情况和气体输送距离等因素，选择合适的管道材料和规格。
3. 压缩设备选型在lng加气站的工艺设计中，压缩设备是至关重要的一环。
在进行压缩设备选型时，需要综合考虑一系列因素，比如气源压力、气体输送距离、设备可靠性和安全性等。
三、个人观点和理解在进行lng加气站的工艺设计和选型计算时，需要充分考虑实际情况和需求，选择合适的规模和产能，并根据实际情况选择合适的设备和工艺方案。
还需要注意安全生产，确保lng加气站的安全、环保和高效运行。
总结回顾通过以上介绍，我们对lng加气站的工艺设计及选型计算方法有了一定的了解。
30方小型移动式LPG混气装置技术规格书
30Nm3/h小型移动式LPG混气装置技术规格书一、汇流排（设备编号1）（1）使用介质：液化石油气（2）流程形式：双侧式（4接口）（3）主要密封件：聚乙烯四氟、特种尼龙（4）气瓶连接管：高压胶管二、气化炉（设备编号2）（1）气化能力：35kg/h（2）设计压力：1.8MPa（3）热源：电加热器（4）传热介质：水（5）热交换器：盘管（6）工作温度：60±2.5℃三、调压阀（设备编号3）（1）进口压力：0.4～1.2MPa（2）出口压力：0.3MPa（3）数量：每套1台（4）规模：30Nm3/h，DN25四、文丘里混气机（设备编号4-1～2）（1）混气方式：文丘里引射（2）混合气产量：30Nm3/h（3）混合气比例（液空比）：LPG:AIR=1:1～2（4）混合器入口压力：0.3MPa（5）混合气出口压力：5~6kPa（6）出口尺寸：DN50（7）数量：每套2台（8）混气管数：1支（9）控制方式：全自动/可手动微调混气比例（10）安全连锁点：液化气进口压力低限、混合气出口压力高限、混合气出口温度低限，可接入氧分仪及热值仪报警连锁信号（11）报警方式：声光双报警（12）电源：380V五、缓冲罐（设备编号5）（1）压力级制：PN16（2）几何容积：0.3m3（3）规格：进口DN50、出口DN50六、氧份仪（设备编号6）（1）压力级制：PN16（2）数量：每套1台（3）检测LPG混空后气体流量：30Nm3/h（4）测试精度：不得低于1%七、高压胶管（设备编号7）（1）公称工作压力≥6.4MPa（2）规格：DN15，L=1.0m、1.5m，两种规格。
（3）数量：每个LPG钢瓶对应一根，具体数量以钢瓶数量为准。
八、说明：1、设备由厂家整体成撬，LPG钢瓶由甲方提供。
声、光报警系统应由设备厂家成撬。
2、控制及远传要求：应能实现站内系统自动运行控制，同时实现压力、温度等的现场显示。
泄漏报警、超压、低压等信号应可以远传至手机APP客户端上。
户用型上吸式生物质气化炉的设计
户用型上吸式生物质气化炉的设计上吸式生物质气化炉是一种将生物质燃料转化为可燃气体的设备，广泛用于热能利用和发电系统中。
设计一个高效可靠的上吸式生物质气化炉，需要考虑以下几个方面。
首先，设计一个合适的炉膛结构。
炉膛是气化反应的主要区域，炉膛结构的合理设计能够提高生物质的气化效率和燃烧效果。
合理选择炉膛的尺寸和形状，使其能够充分利用反应床体积，提高气化效率。
另外，应考虑炉膛的材料选择，确保其耐高温和耐腐蚀性能，以及设计合理的进气和出气口。
其次，设计一个高效的气化反应床。
反应床是生物质气化反应的核心部分，通过调整反应床的形状和材料，可以提高气化效率。
常用的反应床材料有陶瓷、耐火材料、碳纤维等，选择合适的反应床材料能够提高反应床的耐高温性能和传热效率。
此外，反应床的形状也应适当设计，以便增加生物质和气体之间的接触面积，提高气化效率。
再次，设计一个有效的气体分离装置。
气体分离装置的设计可以有效地从气化产物中分离出可燃气体。
常见的气体分离装置有精制净化器、过滤器和冷却器等。
精制净化器可以去除气体中的灰尘和颗粒物，过滤器可以去除气体中的杂质和高分子化合物，冷却器可以将气体冷却到安全温度以便储存和利用。
最后，设计一个完善的安全控制系统。
生物质气化过程中产生的气体具有一定的危险性，因此设计一个完善的安全控制系统非常重要。
安全控制系统应包括气体泄漏监测和报警装置、过温保护装置和防爆装置等。
此外，还应设置完善的操作控制系统，以便对气化炉的运行进行实时监测和控制。
综上所述，设计一个高效可靠的上吸式生物质气化炉需要考虑炉膛结构、气化反应床、气体分离装置和安全控制系统等方面。
通过合理的设计和选择，可以提高气化炉的气化效率和燃烧效果，实现对生物质资源的高效利用。
LPEC石油化工装置加热炉配管设计技术规定
1 适用范围本标准规定了加热炉的平面布置及其工艺和燃料系统的配管设计以及蒸汽分配管等的布置。
本标准适用于石油化工装置各类型管式加热炉的配管设计。
本标准不适用于转化炉，裂解炉的配管设计。
2 加热炉的布置2.1 加热炉的布置应符合GB50160-92 《石油化工企业设计防火规范》的要求，（以下简称《防火规范》“明火加热炉，宜集中布置在装置的边缘，且位于可燃气体，液化烃、甲B 类液体设备的全年最小频率风向的下风侧”。
2.2 加热炉与其他工艺设备、控制室、变配电室等距离应符合《防火规范》的间距要求。
2.3 当在明火加热炉与露三布置的液化烃设备之间，设置非燃烧材料的实体墙时，其防火间距可小于22.5m，但不得小于15m。
当液化烃设备的厂房或甲类气体压缩机房朝向明火加热炉一面为封闭墙时，加热炉与厂房的防火间距可小于22.5m，但不得小于15m，明火加热炉附属燃料气分液罐、燃料气加热器等与炉体的防火间距，不应小于6m。
2.4 实体墙的高度不宜小于3m，距加热炉不宜大于5m，并应能防止可燃气体窜入炉体。
2.5 加热炉的布置应留有检修空地和进出起重机具的道路。
加热炉与道路的距离不应小于3m，如图1、图2。
对水平管加热炉在弯头箱的一侧应留有抽出炉管的空地，一般应为炉管长度加 1.5m，若检修空地与道路相连接时，则道路可作为检修空地的一部分。
例如：炉管长度为12m，道路宽4m，加热炉与道路的距离应为9.5m。
2.6 水平敷设胀接炉管的加热炉，其弯头箱不应正对装置的仪表室、变配电室、阀组等人员集中或经常操作的地方。
防爆门的方位不得面向操作区和其它设备。
2.7 热裂化、重整、加氢精制、加氢裂化装置的反应器，焦化装置的焦碳塔与加热炉之间的距离以6 8m 为宜，且不得将反应器与加热炉分别布置在装置主管桥的两侧。
反应器与加热炉之间可设副管桥，如图3、图42.8 对带有蒸汽发生器的加热炉和反应器应将汽包、给水泵和其它发生蒸汽的设备，布置在加热炉附近。
气化炉结构设计及制造工艺 6-14
I气化炉结构设计及制造工艺摘要煤炭资源在我国一次能源中占70%以上，所以为了适应我国缺油、少气、富煤的基本国情，本设计针对水煤浆制取合成气的大型设备——气化炉进行研究，根据一开始所选择的炉型，对其主要零部件设计计算，包括上下封头、筒体、支座、密封和人孔等结构，并绘制出气化炉的装配草图。
然后对整个气化炉制造过程及以上各零部件的制造工艺研究分析，阐述关键制造工序并提出解决制造难点的方案。
结合设备制造的过程经验，针对SA387Gr11CL2材料表面堆焊耐蚀层、复合钢板对接、各零部件组焊等焊接工艺也做了重点分析，并做出总结。
通过查阅相关资料，最终选择合适的热处理方式，即分部件单个热处理并辅助加工手段逐层消除保证后，做最后的整体消除应力热处理以达到最终效果。
同时，由于设备的大型化，难以运输，所以本文对设备的现场组装、压力试验等也做了一定的介绍。
关键词：德士古气化炉，结构设计，制造工艺，焊接II Structure Design and Manufacturing Process of GasifierABSTRACTCoal resources accounted for more than 70% in China's primary energy, in order to adapt to China's basic national conditions of lacking oil and gas and riching in coal resources, the design mainly discuss gasifying furnace which is used to produce synthetic gas from coal water slurry, first I design and calculate the main parts of the gasifier according to the furnace type before, including the heads of gasifier, cylinders, supporting seats, sealing and manhole structure, next draw the assembly sketches of gasifier. Then, analyze the manufacturing technology of the whole gasifier and the major parts, elaborate the key manufacturing procedure and put forward the plan to solve the questions of difficult manufacturing process. Analyze and summarize the surfacing process of SA387Gr11CL2, the butt welding of the composite steel, and the welding technology of the parts by combining with the process experiences of the equipment manufacturing. And choose the suitable heat treatment finally, through accessing to relevant information, which is heating the parts of gasifier with the auxiliary means of processing layer by layer to eliminate stress. Then, heat the whole of gasifier to eliminating stress to achieve the final effect. At the same time, due to the large-scale of equipment, it is difficult to transport, so this paper also introduces the field of equipment.Key words: Texaco gasification furnace, structure design, manufacturing process, weldingIII目录摘要 (I)ABSTRACT (II)1 绪论 (1)1.1 课题研究的背景及理论意义 (1)1.2 气化炉的选型 (1)1.3 煤气化炉的发展趋势 (1)1.4 德士古气化炉介绍 (2)1.4.1 德士古炉型气化炉的技术特点 (2)1.4.2 水煤浆气化特点 (2)1.5 气化炉容器外壳的选材 (2)1.5.1 反应室壳体选材 (2)1.5.2 激冷室壳体选材 (3)1.6 主要材料的力学性能 (3)1.7 气化炉的制造问题 (4)1.7.1 运输问题 (4)1.7.2 装备问题 (4)1.7.3 制造与检验 (4)2 德士古气化炉主要部件的设计 (5)2.1 气化炉结构特点与技术特性 (5)2.2 主要部件的设计计算 (5)2.2.1 燃烧室筒体壁厚的计算与校核 (5)2.2.2 激冷室筒体的设计 (6)2.2.3 上球形封头的设计 (7)2.2.4 下锥体封头的设计 (7)2.2.5 密封结构设计 (8)2.2.6 人孔补强结构设计 (8)2.2.7 支座结构设计 (12)3 气化炉的制造工艺研究 (13)3.1 制造规范及要求 (13)3.1.1 制造规范 (13)3.1.2 技术要求 (13)3.2 主要部件的制造工艺流程 (13)IV3.2.1 主要部件成型前的通用工艺流程 (13)3.2.2 上球形封头成型 (14)3.2.3 激冷室筒体的成型 (17)3.2.4 燃烧室筒体的成型 (21)3.2.5 下锥体封头的成型 (23)4 气化炉制造中的焊接技术研究 (25)4.1 SA387Gr11CL2耐热钢焊接性的分析 (26)4.2 耐热型低合金钢焊接的要求 (26)4.3 主要结构的焊接工艺分析 (27)4.3.1 上球形封头环向坡口焊接 (27)4.3.2 燃烧室筒体纵焊缝焊接 (27)4.3.3 激冷室（复合钢板）筒体纵焊缝焊接 (28)4.3.4 筒体锻件的局部堆焊 (31)4.3.5 下锥形封头与大法兰组焊 (32)4.3.6 接管与复合钢板筒体的焊接 (33)4.3.7 筒体锻件与内件的焊接 (34)5 气化炉的组装 (37)致谢 (38)参考文献 (39)气化炉结构设计及制造工艺11 绪论1.1课题研究的背景及理论意义我国石油和化学工业在快速发展的同时，正面临着资源、能源和环境等多重压力。
气化炉直径和高度比例
气化炉直径和高度比例
摘要：
一、气化炉简介
1.气化炉的作用
2.气化炉的分类
二、气化炉直径和高度比例的重要性
1.影响气化效果的因素
2.优化直径和高度比例的意义
三、理想的直径和高度比例
1.常见气化炉的直径和高度比例
2.根据气化炉类型选择合适的比例
四、实际应用中的调整
1.考虑原料特性的调整
2.考虑生产需求的调整
五、总结
1.直径和高度比例对气化炉的重要性
2.未来发展趋势和优化方向
正文：
气化炉是一种在高温条件下将固体燃料转化为气体燃料的设备，它在能源、化工、冶金等领域具有广泛的应用。
气化炉的类型有很多，如固定床气化炉、流化床气化炉、气流床气化炉等。
气化炉的直径和高度比例对于气化效果有着重要的影响。
合适的直径和高度比例能够提高气化效率，降低能耗，同时也有利于设备的运行维护。
因此，优化气化炉的直径和高度比例对于提高生产效益具有重要意义。
在实际应用中，并没有一个统一的理想直径和高度比例，因为这需要根据具体的气化炉类型、原料特性以及生产需求来确定。
例如，对于固定床气化炉，通常直径和高度的比例在1:3 到1:5 之间；而对于流化床气化炉，这一比例可能会更大一些，约为1:6 到1:8。
然而，在实际生产中，由于原料特性的差异和生产需求的变动，有时候需要对气化炉的直径和高度比例进行调整。
例如，如果原料的粒度较大，可能需要增加气化炉的高度以保证气化效果；如果生产需求较大，可能需要加大气化炉的直径以提高产量。
总的来说，气化炉直径和高度比例的选择是一个需要综合考虑多方面因素的过程。
气化炉 参数
气化炉参数
气化炉的参数可能会因型号和用途的不同而有所差异，但一般而言，以下是一些常见参数：
1. 型号：不同的气化炉有不同的型号，如GL250、GL320、GL480等。
2. 尺寸：气化炉的大小和形状各不相同，具体尺寸可能包括长、宽和高。
3. 电压和频率：这些参数通常用于描述气化炉所使用的电源，如电压（如220V）和频率（如50Hz）。
4. 燃料种类：气化炉可以使用的燃料种类可能包括天然气、液化气等。
5. 燃料出口尺寸：这表示燃料出口的大小，通常以英寸或寸为单位。
6. 使用效果：例如，每加料5公斤，可以持续使用燃气90-180分钟，途中不断气。
7. 功能：例如，使用粉碎料、颗粒料、气化燃料，能高温裂解制造出高能燃气（火焰为蓝色）。
使用纯木柴、秸秆（切成10公分左右），经热化学氧化后制造出燃气（紫红色火焰）。
8. 粘接材料：炉体连接处焊接率下降100%，整个炉体无焊接，采用化工原料配方，粘接后高温不开裂、不老化、不脱落、易拆除。
请注意，上述参数仅为参考，实际选择时还需要根据具体的用途和需要进行筛选。
如果您对某一类型的气化炉有具体需求或问题，可以查阅产品说明或者向制造商或销售商咨询。
LPG瓶组间设计选型
***小区住宅瓶组间设计说明
一、概况
***小区住宅共计1097户，因天然气中压管线暂时无法覆盖到，因此采用管道液化气方式临时供气。
液化气热值：24355kal/Nm3；密度为2.362kg/Nm3（气态）;
50Kg液化气钢瓶的水容积0.118Nm3/瓶
1097户同时工作系数0.129，户均热负荷：15000kal/h，每户考虑一台燃气灶和一台热水器；
户均月耗气量：15kg；
二、工艺计算
一期的高峰流量：1097×(15000/24355)×0.129×2.362=205.86kg/h
采用强制气化方式使用液化气钢瓶（50kg）：
用气高峰时需要钢瓶数：N f=(205.86÷50)＝4.12≈5瓶
采取使用瓶25只，备用瓶5只，共计30只钢瓶，存瓶容积是3.54m3。
换瓶周期：
I=G·N h/G p=50公斤/瓶×25只/（15/30×1097）公斤/天
=2.28天≈2天
三、安全间距要求
该瓶组间钢瓶总容积为 3.54m3<4m3。
《城镇燃气设计规范》GB50028-2006第8.4.3条规定瓶组间总容积小于4立方米时与建、构筑物的防火间距为：
⑴明火、散发火花地点30m
⑵民用建筑10m
⑶重要公共建筑20m
⑷主要道路10m
⑸次要道路5m
设计人：审核人：2008年4月建议瓶组站大小为：
瓶组间：7.5×3.8＝28.5ｍ3
气化间：4.0×3.5＝14ｍ3
值班室：3.5×3.5＝12.25ｍ3
总建筑面积：54.75ｍ3。
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LPG气化炉的选型与设计
2003-8-8
摘要：介绍LPG气化炉在实际运行工况中，其实际供气量随LPG气质、气化炉工作压力的变化而变化，并绘制了LPG气化炉供气量在不同气质，情况下随工作压力变化的曲线图。
关键词：LPG气化炉；气质；工作压力；实际供气量
1 引言
目前国内LPG气化炉主要采用两种加热方式，即电加热式和热水加热式。
其中，热水加热式又分为热水循环式和明火水浴式。
LPG气化炉运行工况随各地LPG气体组分、气象条件的不同而不同，而气化炉样本中所提供的气化量是在一定气体组分、温度和压力下标定的。
因而
在气化炉的设计与选型中，当地LPG气体组分及气象条件下气化炉的实际供
气能力须重新核算，才能既满足供气量需求而又经济合理。
2 气化炉的工作原理
气化站强制气化多采用等压强制气化。
如图所示1，利用储罐1内LPG
自身的压力将液态LPG送人气化炉2中，液态LPG在气化炉中等压气化，气
态LPG经过调压器减压后，送人输气管网。
3 气化炉的选型计算
在气化炉选型与计算中，仅仅只计算实际LPG组分与样本气体组分的气化潜热的比值，从而得出气化炉的实际供气量是不够的。
这种计算是基于两种组分气体吸收的热量相等这个前提条件，而在实际的换热过程中(如图2)，换热量即热媒释放的热量(LPG吸收的热量)
Q=K·F·Δt (1)
式中：Q—换热量
F—换热面积
Δt—温差
对于同一类型的气化炉可以建立如下的数学模型：
①在达到最大气化量时，气化炉的换热面积F为常数。
②气化炉的换热系数K为常数。
③液态LPG从低温升至饱和态温度所吸收的热量远远小于液态LPG气化所吸收的热量，故该部分热量在计算中忽略不计。
可见，换热量Q与热媒和LPG的温差成正比，根据气化炉换热面积公式F=G·Δ
2，
i／(K·Δt m) (2) 式中：F —气化炉的换热面积，m
G —气化炉气化量，Kg/h；
Δi—气化1KgLPG所需要的热量，Kcal/Kg。
Δi=i2-i1， (3)
式中：i1—进入气化炉时液态LPG的热焓，Kcal/Kg；
i2—离开气化炉时气态LPG的热焓，Kcal/Kg；
K—气化炉的总传热系数，Kcal/m2h℃；
Δt m—热媒和LPG的平均温差，℃。
Δt m＝[(t1－t4)＋(t2－t3)]/2 (4)
式中：t1、t2—载体进出口温度，℃，
t3—操作压力下LPG开始沸腾的温度，℃：
t4—LPG离开气化炉时的过热温度，℃。
由公式(2)知：气化炉供气量
G ∝Δt m/Δi
由此可见，同一型号气化炉的供气量与工作状态有密切关系。
即
G=f(t热媒，t LPG进口，t LPG出口，丙烷、丁烷组分比)
=f(t热媒，P气化炉，t LPG出口，丙烷、丁烷组分比)
因各国的产品标准不同，如SAMDICK、RANSOME、KAOSAN等厂家所生产的气化炉气化量是以液态纯丙烷在工作压力为100PSI(7Kg/cm2)的情况下进行标定的。
而在我国常用的LPG一般为丙烷、丁烷按不同的比例混合而得，且气化炉的工作压力也随储罐的压力变化而变化。
表1 气化炉样本参数
气体组分液体进气化炉
时的温度
气体离开气化炉
时的温度
气化炉工作压力
纯丙烷20F-(6.7℃)100F(37.8℃)100PSI(7Kg/cm2)
各类气化炉热媒温度设定值略有不同，笔者以某明火水浴式气化炉为基础，分别计算了气化炉在丙烷丁烷不同组分、不同工作压力下供气量的变化。
并绘制成图(图3)
该图简明地显示了气化炉供气量随丙烷、了烷不同组分、不同工作压力变化的趋势，并同样适用于电热式气化炉和热水循环式气化炉。
在计算中，(1)丁烷为正丁烷；(2)热力参数值均为气体在标准状态下参数值：(3)气体露点温度低于45℃的，气体过热温度均设定为48℃。
但在实际运行中，可根据气体的实际露点温度确定合适的气体过热温度，以有效地减少能耗，但同时该气化炉供气量也会相应发生变化。
因而在实际运行中，还可根据气化炉工作的实际状态适当调整气化炉的热媒温度、控制LPG出口温度，使气化炉达到最佳工作状态。
4 试验验证
选用某气化站正在运行的气化炉进行实际试验，该站所用LPG为丙烷、了烷，其体积比为3∶7，气化炉的工作压力为3.6Kg/cm2。
气化站布置如图4。
试验结果如表2。
由表2可知，试验结果与理论计算相吻合。
表2 ××气化站试验结果
样本值理论计算试验结果气体丙烷100% 30% 30%
组分丁烷/ 70% 70%
气化炉水温℃77 75 75 气化炉进口压力Kg/cm28 3.6 4.5
气化炉出口压力Kg/cm28 3.6 3.6
饱和LPG温度℃19 17 17 气化炉出口LPG气体温度℃37.8 48 48.87
调压器后气体压力Kg/cm2/ / 1.849
通过流量Kg/h 4800 / 3645.6 计算值与样本值比值100% 80.5% 76.00%
5 2台或多台并联运行系统
2台或多台气化炉并联运行时，运行系统有2种设计方式：一种是单台炉+单台调压器；一种是多台炉并联+2台调压器(一开一备)如图5。
这两种形式在国内都有应用。
从设备运行的互换性、系统初投资等方面考虑第2种形式具有一定的优越性；从气化后气体易发生回凝等方面考虑第1种形式具有一定的优越性。
在保证气化后的气体在进入调压器前的管段中不发生回凝时，采用第2种形式更经济。
6 结论
(1)气化炉在实际运行中由于介质、工况的差异，其实际供气量与样本值有一定偏差，因而在气化炉的选型计算中须分析LPG的组分、用气高峰时储罐压力变化范围，对所选气化炉的供气量进行重新校核，根据实际用气量配置合适、经济的气化炉。
(2)运行中应根据LPG的露点温度选择合适的LPG过热温度，以保证气化炉出来的气体不致回凝、能耗最小运行最经济。
(3)多台炉并联时，炉与调压器的连接方式有两种，一种是单台炉+单台调压器；一种是多台炉并联+2台调压器(一开一备)，这两种方式各具特点，设计时可根据实际情况选择合适的形式。
参考文献
[1]《煤气设计手册》编写组，煤气设计手册，中国建筑工业出版杜．
[2] 姜正侯，燃气工程技术手册，中国建筑工业出版社．
[3] 哈尔滨建筑工程学院等，燃气输配，中国建筑工业出版社．
[4]SAMDICK、RANSOME、KAOSAN等气化炉样本．。