SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究_张之颖

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基于SMA阻尼器的古塔模型结构振动台试验研究

基于SMA阻尼器的古塔模型结构振动台试验研究

ZHAO Xi n , a g ’ WANG h —i n , S e la g ZHOU —i , ANG Xi n y n ZHAO —h n Fu l n HU a g— u , Xic e g
( .E ua o nsy S e aoa r f t c r 1 d ct nMiir ’ K yL brt o r t e& E r q aeE g er g X ’nU i r t o Ac .& Tc . X ’l 70 5 , hn ; i t o y Su u at u k n i ei , ia nv sy f rh h n n e i eh , ia 10 5 C ia l
( .西安建筑科技大学 结构 工程 与抗 震教育部重点实验室 , 1 西安
2 .西安建筑科技大学 材料科学与工程博士后流动站 , 西安

要 :针对某古塔结构的主要受力和变形特点, 并遵循“ 保护第一” 修旧如旧” 和“ 的古建筑保护原则, 设计了3
种S MA阻尼器 , 出了将其安装于古塔结构 以提高其抗震性 能的保护 方案 , 提 探讨 了 S MA阻尼器 的安装方式 及确定其 数 量 的计算 方法 , 并进行 了装有 S MA阻尼器 的古塔模 型结构 振动 台试 验 。试验 结果表 明 , 中所提 S 文 MA阻 尼器可有效 地 提高该古 塔结 构的抗震能力 , 且对其他历 史建 筑的保护和修复也具有一定的参考意义 。 关键 词 :古塔 ; 形状记忆合金 阻尼器 ; 振动 台试验 ; 修旧如旧
3 atq a eE gn eigR s a h& T s C ne .E r u k n ie r e er h n c et et r,G a gh uU ies y G a gh u5 0 0 , hn ) u n z o nv r t , u n zo 1 4 5 C i i a

振动台试验中小缩尺比模型材料试验研究

振动台试验中小缩尺比模型材料试验研究

比表面积 ! I43O<Y3 #
7S4
初凝时间 d I(" 30S
表 (N)(&O 级硅酸盐水泥试验结果
9GCSJ(N9JDEFJD[SEDLX)(&O ?LFESGUMHJVJUE
终凝时间 d I("
安定性 d II
4‘ # 抗折强度 d \_)
4‘ # 抗压强度 d \_)
4S3
3/S
‘/7
07/3
杨等通过抗折强度和劈裂强度试验对微粒混凝土受 拉性能进行了研究*0+ % 沈 德 建 等 在 试 验 研究 的 基 础上建立考虑应变率和初始静载影响的微粒混凝土 抗压强度和弹性模量计算方法*S+ % 然而"在小缩尺 比的地下结构振动台模型试验中"需采用低弹性模 量微粒混凝土模拟原型结构中的混凝土"且两者的 力学性能之间应满足一定的相似条件% 因此"有必 要对低弹性模量微粒混凝土的性能进行研究%
7R?7:#@7291359=!4 "69B75@133Q5A137@"!73@197:#13 #2 5B1I#2; 91<379759
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阻尼振动实验:阻尼和振动频率的关系

阻尼振动实验:阻尼和振动频率的关系

感谢观看
THANKS
研究振动系统结构、参数对振动特性的影响
02 探索新的实验手段和方法
尝试新的实验方案和观测手段以获得更准确 的数据
03 研究振动系统的性能优化
通过实验和分析寻找振动系统的最佳工作状 态
未来展望
振动系统特性研究
结构分析 参数优化 振幅控制
实验手段探索
新仪器引入 观测技术改进 数据处理方法更新
性能优化方向
实验装置
弹簧
模拟弹性振动特性
振子
用于产生振动
阻尼器
模拟阻尼效果
振动台
支撑实验装置
总结
阻尼振动实验是探究阻尼和振动频率之间关系的 重要实验,通过实验可以更好地理解阻尼现象对 振动系统的影响,为工程中应用阻尼振动提供参 考。
● 02
第2章 实验步骤
实验准备
在进行阻尼振动实验 之前,首先要检查实 验设备是否完好,包 括振动台、振子等设 备,并做好实验记录 表的准备,确保实验 顺利进行。
实验目的
探究阻尼对 振动频率的
影响
了解阻尼对振动 的影响
分析阻尼系 统的特性
探讨阻尼系统的 特点
研究不同阻 尼条件下的 振动频率
比较不同阻尼条 件下的振动频率
加深对振动 现象的理解
提高对振动现象 的认识
实验原理
01 自由振动
系统在无外力作用下的振动
02 强迫振动
外力强制系统振动
03 阻尼比
阻尼对振动特性的影响
不同阻尼比会导致振动频率的变化
03 计算结果对比
实验值与理论值的对比分析
总结与展望
通过实验结果分析,我们深入了解了阻尼对振动 频率的影响规律,同时也发现了实验中可能存在 的误差来源。未来可以进一步优化实验方案,提 高实验数据的准确性。

SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究_张之颖

SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究_张之颖
DO I :10.15951/j .tmgcxb .2010.02.013 第 43卷第 2期 2 0 1 0 年 2月
土 木 工 程 学 报
CHINACIVILENGINEERING JOURNAL
Vol.43 No.2
Feb.
20 10
SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究
张之颖 1 赵钟斗 2 吕西林 3 楼梦麟3
第 43卷 第 2期
张之颖等 · SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究
· 101·
缺 。 文献 [ 7]对比了一些非经典阻尼体系复模态分析 方法 , 可以看出对于自由度较多的实际 SSI体系 , 这些 方法不仅计算量巨大且精度难以保证 。文献 [ 8]提出 了非经典阻尼 多自由度 SSI体系 动力分析的 一种方 法 , 其 必 须 在 复 模 态 解 耦 的 基 础 上 , 采 用 CloughPenzien非平稳随机地震动模型 , 取得体系相对位移方 差的时域解和等效平稳化位移方差后 , 方可求出相对 最大地震位移 。文献 [ 9] 以多自由度 SSI体系为例 , 提 出了通过交替式频 -时域方法求解非经典阻尼体系的 算法 , 以期提高计算速度 。文献 [ 10] 对非经典阻尼体 系的复特征值的求解建议了一 种较为简单的数值解 法 , 但当体系阻尼比大于 0.01时 , 该方法的精度将受 到很大影响 。
上解释困难 。
SSI效应下阻尼体系的试验确定 , 可以通过 振动 试验或地震过程 , 采用系统频域识别方法进行 。 较小 动力下的试验结果 , 主要用 以指导 “第一 阶段抗震设 计 ”, 大动力下的阶段性检测 , 可以了解非线性开展过 程对体系阻尼特性的变化影响 。
试验时 , 首先要在 SSI体系不同部位设置 n个位 移或加速度传感器 。 因加速 度传感器的频响范 围较 宽 , 故本次试验是以加速度传递函数的实测为基础 的 。可以证明 , 除符号 相反外 , 加速度传递函数 与位 移传递函数取得的模态参数是一致的 。 本文 SSI体系 阻尼特性的考察 , 是以体系不同部位的实测加速度传 递函数的对比为基础的 , 测量点 l获得的第 r阶模态 的阻尼比 , 可直接根据半功率带宽法求得 。

振动台模型试验的完整数据

振动台模型试验的完整数据

国家自然科学基金重点项目资助(No. 50338040, 50025821)同济大学土木工程防灾国家重点实验室振动台试验室研究报告(A20030609-405)12层钢筋混凝土标准框架振动台模型试验的完整数据Benchmark Test of a 12-story Reinforced Concrete Frame Model on Shaking Table 报告编制:吕西林李培振陈跃庆同济大学土木工程防灾国家重点实验室振动台试验室2004年1月目录1 试验概况 (1)2 试验设计 (1)2.1试验装置 (1)2.2模型的相似设计 (1)2.3模型的设计与制作 (1)2.4材料性能指标 (4)2.5测点布置 (4)2.6加速度输入波 (5)2.7试验加载制度 (9)3 试验现象 (9)4 试验数据文件 (12)4.1 AutoCAD文件 (12)4.2输入地震波数据文件 (12)4.3测点记录数据文件 (12)4.4传递函数数据文件 (12)12层钢筋混凝土框架结构振动台模型试验1 试验概况试验编号:S10H模型比:1/10模型描述:单跨12层钢筋混凝土框架结构激励波形:El Centro波、Kobe波、上海人工波、上海基岩波工况数:62试验日期:2003.6.16试验地点:同济大学土木工程防灾国家重点实验室振动台试验室2 试验设计2.1 试验装置地震模拟振动台主要性能参数:台面尺寸 4.0m×4.0m最大承载模型重25t振动方向X、Y、Z三向六自由度台面最大加速度X向1.2g;Y向0.8g;Z向0.7g频率范围0.1Hz~50Hz2.2 模型的相似设计表1中列出了模型各物理量的相似关系式和相似系数。

2.3 模型的设计与制作模型比为1/10,梁、柱、板的尺寸由实际高层框架结构的尺寸按相似关系折算。

原型和模型概况见表2,模型尺寸和配筋图见图1。

模型材料采用微粒混凝土和镀锌铁丝。

微粒混凝土是一种模型混凝土,它以较大粒径的砂砾为粗骨料,以较小粒径的砂砾为细骨料。

振动台试验用横向钢阻尼装置设计与测试

振动台试验用横向钢阻尼装置设计与测试

振动台试验用横向钢阻尼装置设计与测试张银喜;郝红肖;孔令俊;何俊;陈彦北;曹志峰【摘要】In order to verify the seismic isolation performance of the transverse steel damper device( TSDD) in the actual bridge system,finite element simulation analysis technology was used to design small steel damper device for shaking table test. In combination with existing experimental condition,the performance of equipment was tested, while the method of attachment in shaking table test was studied. The results show that the plastic deformation of the V-shaped frame damping element can evenly distribute over its arcuate segment,the equivalent plastic strain at first time to reach the maximum displacement meets the recommended value for service life. The hysteresis curves obtained in the test are full,stable,and the yield strength is in good agreement with the requirements. After the test, there is no fracture occurred in the V-shape damping element. Because in some test,the adhesive layer between the test equipment and the auxiliary tool has fractured,the welded connection is suggested in shaking table test.%为验证横向钢阻尼装置在实际桥梁体系中的减隔震性能,利用有限元仿真分析技术设计了可供振动台试验使用的小尺寸横向钢阻尼试验装置,并结合现有试验条件对所设计的试验装置的性能进行了测试,同时对振动台试验中试验装置与工装的连接方式进行了研究.结果表明,V形架阻尼元件的塑性变形能够较为均匀地分布于其弧形段,初次达到最大位移时的等效塑性应变值满足使用寿命要求的建议值;试验所得滞回曲线饱满、稳定,屈服力符合设计要求,试验后V形架阻尼元件未发生断裂.由于部分试验中试验装置与工装间的胶层发生断裂,建议在振动台试验中采用焊接.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2017(000)005【总页数】3页(P31-33)【关键词】减隔震;横向钢阻尼装置;模型试验;振动台;数值仿真【作者】张银喜;郝红肖;孔令俊;何俊;陈彦北;曹志峰【作者单位】株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007;株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007;株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007;株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007;株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007;株洲时代新材料科技股份有限公司,湖南株洲 412007【正文语种】中文【中图分类】U443.5近年来,随着桥梁减隔震技术取得较大发展,弹塑性钢阻尼器在桥梁减隔震中的应用日益广泛,已形成了多种成熟的钢阻尼支座产品[1-3]。

阻尼震动实验报告

阻尼震动实验报告

一、实验目的1. 了解阻尼振动的基本概念和特点;2. 掌握阻尼振动实验的基本操作和数据处理方法;3. 研究不同阻尼系数对阻尼振动的影响;4. 分析阻尼振动过程中的能量损失和振幅衰减规律。

二、实验原理阻尼振动是指在外力作用下,振动系统由于阻尼力的作用,其振动幅度逐渐减小,最终趋于稳定的过程。

阻尼系数是描述阻尼力大小的重要参数,它反映了阻尼对振动系统的影响程度。

在阻尼振动实验中,我们通常采用简谐振动系统,如弹簧振子、摆等,来模拟阻尼振动现象。

根据牛顿第二定律,阻尼振动系统的运动方程可表示为:m d²x/dt² + c dx/dt + k x = F(t)其中,m为质量,c为阻尼系数,k为弹簧刚度,x为位移,F(t)为外力。

三、实验装置1. 弹簧振子:包括弹簧、质量块、支架等;2. 阻尼装置:用于调节阻尼系数;3. 传感器:用于测量振动位移;4. 数据采集器:用于记录实验数据;5. 计算机:用于数据处理和分析。

四、实验步骤1. 将弹簧振子固定在支架上,调节阻尼装置,使阻尼系数为0;2. 用传感器测量弹簧振子的初始振幅;3. 在弹簧振子上施加外力,使其开始振动;4. 使用数据采集器记录振动过程中的位移数据;5. 改变阻尼系数,重复步骤3和4,记录不同阻尼系数下的振动数据;6. 分析实验数据,研究不同阻尼系数对振幅衰减和能量损失的影响。

五、实验数据与分析1. 阻尼系数为0时,弹簧振子进行无阻尼振动,振幅保持不变;2. 随着阻尼系数的增加,振幅逐渐减小,衰减速度加快;3. 当阻尼系数达到一定程度时,振幅趋于稳定,表明振动系统已达到稳态;4. 阻尼系数与振幅衰减速度之间存在一定关系,可用阻尼系数与振幅衰减率的比值来描述。

六、结论1. 阻尼振动是振动系统在外力作用下,由于阻尼力的作用,振动幅度逐渐减小,最终趋于稳定的过程;2. 阻尼系数是描述阻尼力大小的重要参数,它反映了阻尼对振动系统的影响程度;3. 阻尼系数与振幅衰减速度之间存在一定关系,阻尼系数越大,振幅衰减速度越快;4. 通过实验,我们掌握了阻尼振动实验的基本操作和数据处理方法,为研究振动系统在实际工程中的应用提供了理论依据。

SSI体系阻尼特性分析

SSI体系阻尼特性分析


要: 根据 实际建 筑情况 , SI 系的运动 分为滑移 把 S体
能性和条件
经典 阻尼体 系具有一致均匀 的阻尼特性 , 动方程可在主模态 [ 运 5 1 空 间解耦 , 系具 有经典正则模态 , 在“ 型” 体 存 振 概念 , 其动力分析可采用传
运 动和 非滑移运 动,通过对这 两种运动状 态的动力特性分

在现实 中 , 完全 符合经典阻尼特性 的建筑 结构
是非常少 的, 往往 由于结构 的初始缺 陷 、 材料 的不均

结 力厶 当外界的影响时, () , , 外£ 两者非滑移运动 ; 当/外 £ r () 眦时 , 两


者产生滑移运动 。下面就这两种情况分别予 以分析 。
关 键 词 :S体 系; 阻尼体 系; SI 经典 滑移运动 ; 非滑移运动
中图分类号 : U 4 2 T 4 1. 文献标识码 : B
阻尼体系 , 在此不再赘述 。 对 S I 系而言 , S体 上部结构和地基土可分别看作两个连续动力子 系 统, 这两个子系统均可视为经典阻尼体系 , 那么如果把这两个 子系统综合 在一起 , 整个体系是否可以视 为经典阻尼体系呢? 其关键就在于上部结构

2 S I 系近似 为经典 阻尼体 系的可 S体
收稿 日期 :0 1 2 1 2 1-1 — 0 作者简介 : 李胜强( 94 )男 , 18 一 , 安徽萧县人 , 业于西安 交 毕 通大学 , 士 , 硕 助理工程师。
此时, 如果整个 体系看作一个 自由度 , 么体 系的刚度 由地基 土和 那
此 以一 简单 例子进行分析 , 图 1 如 所示 , ^和 、 分 别为地基土和上 层、 , 2 部结构 的弹性模量和惯性矩 , F为外界影响力。

阻尼对结构模态测试精度影响的试验研究_1053

阻尼对结构模态测试精度影响的试验研究_1053
第35卷第3期 201 5年6月
地 震 T 程 与 T 程振 动
EARTHQUAKE EI\GINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS
Vol.35 No.3 Jun. 201 5
文章编号: 1000 - 1301 (2015 ) 03 - 0086 - 08
DOT : 10.13197/j.eeev. 211
们往往忽略了试验模态测试采用的方法及测试结果的准确性。对于某特定结构模态的试验测试,主观上由 于激励方法、参数 设置、 数据采集及分析系统等诸多方面缺乏统一 的理论技术指导其结果可靠性完伞依赖 于技术人员的经验和 尝试υ 另一方面,简单、理想的线弹性多自由度体系 各 |占|有模态之间有正交忡,不相 合。 从能 量角度表现为每 一个固有模态都 对应着一种特定能 量平衡状态, 各 状态之间无能 量交换,也就互不 相合。 理论上在实际测试中要激山"纯模态"响应是不 可能的任何一种形式的振动必将激山多个模态响 应,使被测的振动为多个模态混叠。 兰;向、工程中在阻尼较大时, )\�I生阻尼的囚素众多,大多数属于菇滞阻尼 等关于振型正交的阻尼体系,但仍有其他阻尼网素,系统振型关于阻尼 矩阵也不完全正交,则表示结构振动 时振型之间能 量可以互相传递[4J。 以罔1 (a)巾举出的缩尺比为1:5 的四层钢筋棍凝土框架结构模型:5J为 例,其结构一阶阻尼比大小为2.4%(由脉冲激励测试的自谱计算得到),模态测试结果见图 1 ( L)所示,图l ( h)巾同有频率峰值周围多其他干扰频率,且频率阶次越高振功能 量越低使得频率识别用难。 如以上的实 际T程中测试模态频域无法分辨的情况是再由于阻尼过大造成呢。本文为考察阻尼造成模态混叠时,实际 结构振动测试结果与理论的同有模态相比精度如何。 为重点考察阻尼因素对结构模态测试结果的影响,设 计了专层剪切型钢框架模型及可调硅油阻尼器以3 种常用模态测试方法为例 对其在阻尼比由小到大逐渐 增大的 各 种工况下的频率和振型进行测试。

阻尼现象对振动周期的影响实验研究

阻尼现象对振动周期的影响实验研究

,系统容易发生共振现象,导致振幅急剧增大;而当阻尼过大时,系统
响应变得迟钝,影响工作效率。
实验结论和解释
阻尼现象对振动周期具有显著影响
实验结果表明,阻尼的增加会导致振动周期延长。这一结论对于工程实践中减振降噪、提 高系统稳定性具有重要意义。
阻尼与系统稳定性密切相关
实验结果还揭示了阻尼与系统稳定性之间的内在联系。适当的阻尼可以抑制系统共振,提 高稳定性;而过小或过大的阻尼都会对系统性能产生不良影响。
03
06
4. 改变阻尼器的大小,重复步骤3,记录 不同阻尼下的振动加速度数据。
05
3. 开启振动台,使其产生振动,并通过 数据采集仪记录振动加速度数据。
04
2. 将加速度传感器固定在振动台上,以 测量振动加速度。
实验数据记录和处理
01 02 03 04 05
数据记录:记录不同阻尼下的振动加速度数 据,包括振幅、频率等。
学术研究意义
阻尼现象是振动领域的重要研究方向之一。通过实验研究阻尼对振动周期的影 响,可以深入揭示阻尼现象的内在规律,为相关理论研究和工程应用提供有力 支持。
研究目的和问题
研究目的
本实验旨在通过模拟不同阻尼条件下的振动过程,探究阻尼 现象对振动周期的关键问题包括如何准确模拟不同 阻尼条件、如何精确测量振动周期以及如何通过数据分析揭 示阻尼与振动周期之间的内在关系。
振动系统内部各部件之间的摩擦 是产生阻尼的主要原因之一。这 种摩擦会导致能量的耗散,使振 动幅度减小。
外部作用
外部作用力或环境因素(如空气 阻力、水阻力等)也会对振动系 统产生影响,导致能量的损失和 振动周期的变化。
阻尼现象对振动系统的影响
A
振幅减小

实验室震动分析实验报告(3篇)

实验室震动分析实验报告(3篇)

第1篇实验名称:实验室震动分析实验日期:2023年3月15日实验地点:实验室振动台实验人员:张三、李四、王五一、实验目的1. 了解震动分析的基本原理和方法。

2. 掌握实验室振动台的使用方法。

3. 通过实验,分析不同振动条件下的震动特性。

二、实验原理震动分析是研究物体在受到周期性或非周期性外力作用下的动态响应过程。

本实验通过实验室振动台对物体进行振动,利用传感器采集震动信号,通过分析信号,得到物体的振动特性。

三、实验仪器与材料1. 实验室振动台2. 传感器3. 数据采集器4. 个人电脑5. 振动实验样品四、实验步骤1. 准备工作:将振动实验样品放置在振动台上,确保样品与振动台接触良好。

2. 连接仪器:将传感器固定在样品上,将传感器输出端连接到数据采集器,数据采集器与个人电脑连接。

3. 设置实验参数:根据实验需求,设置振动台振动频率、振动幅度等参数。

4. 开始实验:启动振动台,使样品进行振动,同时启动数据采集器,记录震动信号。

5. 数据分析:将采集到的震动信号导入电脑,利用振动分析软件进行数据处理和分析。

6. 实验结束:关闭振动台,整理实验器材。

五、实验结果与分析1. 振动频率分析:根据实验数据,分析样品在不同振动频率下的振动特性。

从实验结果可以看出,随着振动频率的增加,样品的振动幅度逐渐减小,振动速度逐渐增大。

2. 振动幅度分析:在相同振动频率下,分析样品在不同振动幅度下的振动特性。

实验结果表明,随着振动幅度的增加,样品的振动速度和加速度也随之增加。

3. 振动响应分析:分析样品在振动过程中的响应特性,包括振动速度、加速度和位移。

从实验结果可以看出,在低频振动下,样品的振动响应较小;在高频振动下,样品的振动响应较大。

4. 振动稳定性分析:观察样品在振动过程中的稳定性,包括振动幅度、频率和相位。

实验结果表明,在振动过程中,样品的振动幅度、频率和相位保持稳定。

六、实验结论1. 通过本实验,掌握了实验室振动台的使用方法,了解了震动分析的基本原理和方法。

阻尼振动实验报告

阻尼振动实验报告

阻尼振动实验报告
在阻尼振动实验中,我们通过实验装置测量了阻尼对振动特性的影响。

本次实验旨在探究阻尼对振动系统的影响,并通过实验数据进行分析和讨论。

以下是本次阻尼振动实验的报告:
实验装置及步骤
本次实验采用了一台带有阻尼装置的简谐振动器,实验装置包括振动器、振幅测量器、频率计等设备。

实验步骤如下:
1. 将振动器固定在实验台面上,并调整振动器的参数,使其处于稳定状态。

2. 将频率计连接至振动器,准确测量振动器的振动频率。

3. 启动振动器,记录振动的振幅随时间的变化。

实验数据处理与分析
通过实验数据的采集和记录,我们得到了阻尼振动的振幅随时间的变化曲线。

根据实验数据,我们可以得出以下结论:
1. 随着时间的推移,振幅逐渐减小,表明系统的振动受到了阻尼的影响。

2. 随着阻尼系数的增加,振幅的减小速度也随之增加,说明阻尼对振动的影响是显著的。

3. 阻尼对振动系统的自由振动频率也产生了一定的影响,振动频率随阻尼系数的增加而减小。

实验结论和讨论
本次实验结果表明,阻尼对振动系统的影响是不可忽视的。

阻尼能够减少振动系统的振幅,降低系统的能量,并影响系统的振动频率。

在实际工程中,阻尼的控制和优化对于提高系统的稳定性和性能至关重要。

总结
通过本次实验,我们深入了解了阻尼对振动系统的影响,并通过实验数据得出了结论和分析。

阻尼振动是振动学中的重要概念,对于工程领域具有重要意义。

希望本次实验报告能够帮助大家更好地理解阻尼振动的原理和特性。

测阻尼系数实验报告(3篇)

测阻尼系数实验报告(3篇)

第1篇一、实验目的1. 了解阻尼系数的概念和测量方法。

2. 掌握使用不同方法测定阻尼系数的原理和步骤。

3. 通过实验,验证阻尼系数在不同条件下的变化规律。

二、实验原理阻尼系数是描述阻尼作用强度的一个物理量,其定义为阻尼力与外力之比。

在振动系统中,阻尼系数的大小直接影响系统的振动特性,如振幅、频率等。

本实验通过以下几种方法测定阻尼系数:1. 振幅衰减法:通过测量振动系统在无外力作用下的自由衰减振动,计算阻尼系数。

2. 频率响应法:通过测量振动系统在不同频率下的响应,计算阻尼系数。

3. 波尔共振法:利用波尔共振仪,测量振动系统在不同阻尼力矩下的共振频率,计算阻尼系数。

三、实验器材1. 波尔共振仪2. 频率计3. 振幅传感器4. 信号发生器5. 示波器6. 电源7. 数据采集器8. 计算机及实验软件四、实验步骤1. 振幅衰减法:(1)将振动系统置于波尔共振仪上,确保系统稳定。

(2)启动信号发生器,产生频率为f0的正弦波信号。

(3)将信号发生器输出信号接入振动系统,观察振幅变化。

(4)记录振动系统自由衰减振动的振幅随时间的变化数据。

(5)根据振幅衰减数据,计算阻尼系数。

2. 频率响应法:(1)将振动系统置于波尔共振仪上,确保系统稳定。

(2)使用频率计测量振动系统的自振频率。

(3)调整信号发生器输出信号的频率,使其等于振动系统的自振频率。

(4)观察振动系统的响应,记录振幅和相位变化数据。

(5)根据频率响应数据,计算阻尼系数。

3. 波尔共振法:(1)将振动系统置于波尔共振仪上,确保系统稳定。

(2)调整波尔共振仪的阻尼力矩,使振动系统达到共振状态。

(3)记录振动系统的共振频率。

(4)改变阻尼力矩,重复步骤(2)和(3),得到多个共振频率。

(5)根据共振频率数据,计算阻尼系数。

五、实验结果与分析1. 振幅衰减法:根据实验数据,计算得到阻尼系数为0.05。

2. 频率响应法:根据实验数据,计算得到阻尼系数为0.04。

SSI体系阻尼比实测及其分布规律研究_张之颖

SSI体系阻尼比实测及其分布规律研究_张之颖

收稿日期:2008–07–24;修回日期:2008–11–22 基金项目:土木工程防灾国家重点实验室基金重点项目(2006–A–02) 作者简介:张之颖(1962–),女,1999 年于西安交通大学结构工程专业获博士学位,现任副教授,主要从事土–结构相互作用、结构抗震方面的教学 与研究工作。E-mail:zhangzhy@
中图分类号:O 342
文献标识码:A
文章编号:1000–6915(2009)03–0641–08
RESEARCH ON MEASUREMENT OF DAMPING RATIOS OF FULL-SCALE SSI SYSTEM AND ITS DISTRIBUTION LAW
ZHANG Zhiying1,LI Shengqiang1,TAN Gaoming1,CHO Chongdu2,LU Xilin3
实际 SSI 体系阻尼比值较准确的识别,提出环境激励下 SSI 体系阻尼比测试与识别方法,并应用这一识别方法,给出西
安及其周围地区 82 幢各类 SSI 体系基本等效黏滞阻尼比的实测识别结果。同时在实测阻尼比数据的基础上,初步研究
实际 SSI 体系阻尼比的总体分布规律、影响因素和取值范围。
关键词:结构力学;阻尼比;SSI 体系;试验研究;分工程学报 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering
Vol.28 No.3 March,2009
SSI 体系阻尼比实测及其分布规律研究
张之颖 1,李胜强 1,谭高铭 1,赵钟斗 2,吕西林 3
981横向长周期r0810总数据r0811纵向短周期r0837实测值拟合曲线基本自振周期t1s长周期方向的基本阻尼比fig4basicdampingratiolongperiod基本自振周期t1s45所示表明ssi体系沿个主轴方向的基本阻尼比均呈现出与相应方向基本自振周期的相长短周期方向基本阻尼比拟合曲线对比fig6comparisonfittingcurvesbasicdampingratioshortperiodsssi体系阻尼比实测及其分布规律研究34场地土类型对阻尼比的影响建筑物地基作为ssi体系的重要组成部分必将影响体系的动力特性

考虑土_结构相互作用的多跨连续梁桥振动台阵试验研究_闫晓宇

考虑土_结构相互作用的多跨连续梁桥振动台阵试验研究_闫晓宇

第46卷第11期2013年11月土木工程学报CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNALVol.46Nov.No.112013基金项目:国家重点基础研究发展“973”计划(2011CB013603)、国家自然科学基金(91315301)作者简介:闫晓宇,博士研究生收稿日期:2013-01-08考虑土-结构相互作用的多跨连续梁桥振动台阵试验研究闫晓宇1李忠献1李勇2杜修力2(1.天津大学滨海土木工程结构与安全教育部重点实验室,天津300072;2.北京工业大学城市与工程安全减灾省部共建教育部重点实验室,北京100124)摘要:土-结构相互作用(SSI )对软土地基上桥梁结构地震响应的影响不可忽略。

通过对一座1ʒ10比例的四跨高架连续梁桥模型的振动台阵试验,系统地分析了SSI 效应对大跨度连续梁桥地震响应的影响规律。

研究表明:顺桥向地震激励下,SSI 效应增大了桥墩变形、墩底受力、墩顶水平加速度及主梁水平加速度,地震响应峰值随剪切波速的减小而单调递增,说明剪切波速是影响SSI 效应的重要因素;桥墩加速度响应、位移响应和应变响应对SSI 效应的敏感程度有所差异,其中加速度响应对SSI 效应最敏感,考虑SSI 效应后增幅最大;SSI 效应将引起支座相对位移的剧烈变化;实时耦联动力子结构试验技术是进行桥梁结构考虑SSI 效应的振动台试验的有效方法。

关键词:连续梁桥;土-结构相互作用;振动台阵试验;地震响应;实时耦联动力子结构试验中图分类号:U448.21文献标识码:A文章编号:1000-131X (2013)11-0098-07Shaking tables test on a long-span continuous girder bridgeconsidering soil-structure interactionYan Xiaoyu 1Li Zhongxian 1Li Yong 2Du Xiuli 2(1.The Key Laboratory of Coast Civil Structure Safety of the Ministry of Education ,Tianjin University ,Tianjin 300072,China ;2.The Key Laboratory of Urban Security and Disaster Engineering of the Ministry of Education ,Beijing University of Technology ,Beijing 100124,China )Abstract :The influence of soil-structure interaction under earthquake excitation should be considered for the bridge-foundation system ,especially for the foundation of soft soil.A 1ʒ10scaled model of a four-span continuous girder bridge was tested on shaking tables to investigate the influence of soil-structure interaction on seismic response of the bridge model.The experimental results indicate that SSI effect increases the dynamic response of the bridge model.The peak of the response monotonously increases as the shear wave velocity decreases ,which shows the shear wave velocity is an important factor influencing the SSI effect.The sensitivity of acceleration ,displacement and strain to SSI effect is significantly different.The acceleration is more sensitive to SSI effect in the longitudinal direction.Furthermore ,SSI effect may cause dramatic changes in the relative displacement of bearings.The test results verify the effectiveness of the real-time dynamic hybrid testing technique.Keywords :continuous girder bridge ;soil-structure interaction ;shaking tables test ;seismic response ;real-time dynamic hybrid substructure testing E-mail :zxli@tju.edu.cn引言上部结构破坏是连续梁桥常见的地震灾害之一,常发生在设置伸缩缝的位置。

阻尼振动实验报告

阻尼振动实验报告

阻尼振动实验报告篇一:阻尼振动与受迫振动实验报告阻尼振动与受迫振动实验报告一、实验目的(一)观察扭摆的阻尼振动,测定阻尼因数。

(二)研究在简谐外力矩作用下扭摆的受迫振动,描绘扭摆在不同阻尼的情况下的共振曲线(即幅频特性曲线)。

(三)描绘外加强迫力矩与受迫振动之间的位相随频率变化的特性曲线(即相频特性曲线)。

(四)观测不同阻尼对受迫振动的影响。

二、实验仪器扭摆(波尔摆)一套,秒表,数据采集器,转动传感器。

三、实验任务1、调整仪器使波耳共振仪处于工作状态。

2、测量最小阻尼时的阻尼比ζ和固有角频率ω0。

3、测量其他2种或3种阻尼状态的振幅,并求ζ、τ、Q和它们的不确定度。

4、测定受迫振动的幅频特性和相频特性曲线。

四、实验步骤1、打开电源开关,关断电机和闪光灯开关,阻尼开关置于“0”档,光电门H、I可以手动微调,避免和摆轮或者相位差盘接触。

手动调整电机偏心轮使有机玻璃转盘F上的0位标志线指示0度,亦即通过连杆E和摇杆M使摆轮处于平衡位置。

然后拨动摆轮使偏离平衡位置150至200度,松开手后,检查摆轮的自由摆动情况。

正常情况下,震动衰减应该很慢。

2、开关置于“摆轮”,拨动摆轮使偏离平衡位置150至200度后摆动,由大到小依次读取显示窗中的振幅值θj;周期选择置于“10”位置,按复位钮启动周期测量,停止时读取数据10Td。

并立即再次启动周期测量,记录每次过程中的10Td的值。

(1)逐差法计算阻尼比ζ;(2)用阻尼比和振动周期Td计算固有角频率ω0。

3、依照上法测量阻尼(2、3、4)三种阻尼状态的振幅。

求出ζ、τ、Q和它们的不确定度。

4、开启电机开关,置于“强迫力”,周期选择置于“1”,调节强迫激励周期旋钮以改变电机运动角频率ω,选择2个或3个不同阻尼比(和步骤3中一致),测定幅频和相频特性曲线,注意阻尼比较小(“0”和“1”档)时,共振点附近不要测量,以免振幅过大损伤弹簧;每次调节电机状态后,摆轮要经过多次摆动后振幅和周期才能稳定,这时再记录数据。

阻尼对结构模态测试精度影响的试验研究

阻尼对结构模态测试精度影响的试验研究

阻尼对结构模态测试精度影响的试验研究杨伟松;郭迅;何福;许卫晓【期刊名称】《地震工程与工程振动》【年(卷),期】2015(35)3【摘要】结构振动是多个振型参与的结果。

在结构抗震设计及地震工程相关领域,结构模态数值的应用程度越来越高,其准确程度从根本上关系到结构设计和工程抗震的实现效果。

为考察阻尼对实际结构模态测试结果的影响,设计了三层剪切型钢框架模型及可调硅油阻尼器。

计算其理论模态,并通过三种常用的模态测试方法,对其在阻尼比由小到大逐渐增大的各种工况下的频率和振型进行测试。

试验结果表明:阻尼比对结构模态测试结果确有影响,测试精度随着阻尼比的增大而降低,但在实际结构阻尼比量级时,常用测试方法得到的简单结构的模态结果精度可以满足工程计算需要;脉动法、初位移释放法和激振法的测试精度依次提高。

【总页数】8页(P86-93)【关键词】模态测试;阻尼比;振型精度;硅油阻尼器【作者】杨伟松;郭迅;何福;许卫晓【作者单位】中国地震局工程力学研究所中国地震局地震工程与工程振动重点试验室;防灾科技学院【正文语种】中文【中图分类】TU352.1;TU375.4【相关文献】1.薄板-附加阻尼层复合结构振动模态特性试验研究与仿真分析 [J], 王超;吕振华;顾叶青;吕毅宁2.嵌入式共固化耐高温阻尼复合材料结构的模态分析试验研究 [J], 张乾;梁森;韦利明3.环境激励下冷却塔结构模态测试与阻尼比特性研究 [J], 柯世堂; 余玮; 朱鹏; 侯宪安; 姚友成; 王振宇; 高玲4.土-结构相互作用体系合成模态阻尼比的振动台模型试验研究 [J], 吕西林;张之颖;曹文清5.粘弹阻尼结构频响函数计算的高精度模态展开法 [J], 童昕因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

不同阻尼体系的运动状态判别法研究

不同阻尼体系的运动状态判别法研究

不同阻尼体系的运动状态判别法研究
黎莹;张之颖;魏洪杨
【期刊名称】《振动与冲击》
【年(卷),期】2018(037)015
【摘要】运动状态是阻尼体系最为基础的体现形式,从不同阻尼体系动力分析方法的基本区别人手,对不同阻尼体系的运动状态进行了基础性理论研究,得出了阻尼体系类别判定的充要条件,表明了体系运动状态连续是其为经典阻尼体系的直接决定因素.并以运动断层、鞭梢效应及半主动控制器加速度的“针尖”放大效应工程现象,讨论了各自阻尼体系的类别.
【总页数】7页(P164-170)
【作者】黎莹;张之颖;魏洪杨
【作者单位】西安交通大学城市学院,西安710018;西安交通大学人居环境与建筑工程学院,西安710049;西安交通大学人居环境与建筑工程学院,西安710049【正文语种】中文
【中图分类】TU973+.2
【相关文献】
1.雷达成像中基于进退法的鸟类目标运动状态自动判别方法 [J], 朱丰;冯有前;封同安;何元桥;张群
2.平面应力状态下主应力与主平面对应关系研究──锐角判别法 [J], 王庆旭;彭义
3.用图表法判别发动机所处状态及气门可调性的研究 [J],
4.不同运动状态下人血清中活性氧及其清除体系中某些因素的变化 [J], 刘洪珍; 冷
永强
5.基于大型振动台试验的SSI阻尼体系判别研究 [J], 尹义贺;韩治宇;张之颖
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SSI效应对粘弹性阻尼结构减震效果的影响分析

SSI效应对粘弹性阻尼结构减震效果的影响分析

SSI效应对粘弹性阻尼结构减震效果的影响分析郭阳照;周云;邓雪松【期刊名称】《防灾减灾工程学报》【年(卷),期】2009(29)3【摘要】本文以一单跨7层框架结构为研究对象,对不同场地和地震波输入条件下的粘弹性阻尼结构进行了二维有限元时程分析,探讨了SSI(土-结构动力相互作用)效应对粘弹性阻尼结构减震效果的影响。

分析结果表明:①在硬土和稍硬土地基条件下,SSI效应明显降低了结构的楼层位移峰值,若在抗震设计中对客观存在的SSI 效应加以考虑,设置较少数量的阻尼器(与刚性地基假定条件下确定的阻尼器数量相比)就能使结构的实际地震位移反应满足基于刚性地基假定的地震位移控制目标;②粘弹性阻尼结构的减震效果与场地条件、输入地震动特性密切相关;③与刚性地基相比,SSI效应使粘弹性阻尼结构的减震效果明显降低,且地基越软,降低幅度越大。

因此,在实际的工程设计中,应当充分考虑SSI效应,对粘弹性阻尼结构的减震控制效果进行合理的评价,并针对不同的场地条件选用合适的阻尼器类型和性能参数,才有可能达到预期的减震控制效果。

【总页数】7页(P313-319)【关键词】粘弹性阻尼结构;有限元分析;SSI效应;减震效果【作者】郭阳照;周云;邓雪松【作者单位】广州大学土木工程学院【正文语种】中文【中图分类】TU352.1【相关文献】1.考虑SSI效应的黏弹性阻尼器减震框架结构体系的简化分析 [J], 赵学斐;王曙光;杜东升;刘伟庆2.粘弹性阻尼器对框架结构的减震效果分析 [J], 孙悦新3.粘弹性阻尼器对框架结构的减震效果分析 [J], 李涛;张玉敏4.粘弹性阻尼结构减震效果的统计分析与算法比较 [J], 王云飞;孟少平;刘文锋5.黏弹性阻尼器减震结构考虑SSI的参数分析 [J], 李培振;舒欣;杨金平因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

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在土木工程中 , 当结构体系不考虑地基协同作用 时 , 一般被公认可以近似为经典阻尼体系 。 但当考虑 地基 -结 构 相 互 作 用 (Soil-StructureInteraction, 简 称 SSI)时 , 多数学者认为[ 6-9] , 由于体系组成材料的不同 , 各部分材料的耗能特性存在差异 , 因此 , “考虑地基协 同作用的体系 ”不能被近似为经典阻尼特性 。 现有的 一些研究基本也是在此思想认识主导下进行的 , 而且 在这一认识前提下的研究 , 亦多以公式推导和数值模 拟分析为主 , 对 SSI体系实际阻尼机制的研究甚为欠
ShakingtabletestsofthedampingbehaviorofSSIsystems
ZhangZhiying1 ChoChongdu2 Lǜ Xilin3 LouMenglin3 (1.Xi′anJiaotongUniversity, Xi′an710049, China;2.InhaUniversity, Incheon402751, Korea; 3.StateKeyLaboratoryforDisasterReductioninCivilEngineering, TongjiUniversity, Shanghai200092, China)
上解释困难 。
SSI效应下阻尼体系的试验确定 , 可以通过 振动 试验或地震过程 , 采用系统频域识别方法进行 。 较小 动力下的试验结果 , 主要用 以指导 “第一 阶段抗震设 计 ”, 大动力下的阶段性检测 , 可以了解非线性开展过 程对体系阻尼特性的变化影响 。
试验时 , 首先要在 SSI体系不同部位设置 n个位 移或加速度传感器 。 因加速 度传感器的频响范 围较 宽 , 故本次试验是以加速度传递函数的实测为基础 的 。可以证明 , 除符号 相反外 , 加速度传递函数 与位 移传递函数取得的模态参数是一致的 。 本文 SSI体系 阻尼特性的考察 , 是以体系不同部位的实测加速度传 递函数的对比为基础的 , 测量点 l获得的第 r阶模态 的阻尼比 , 可直接根据半功率带宽法求得 。
动 , 并在同一时刻通过平衡位置 。 而非经典阻尼动力 体系具有复模ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ振型 , 其主要特征为 [ 6] :各点位移之
间有不同的相位差 , 不存在各点位移均为零或同时达
到最大位 置的时刻 ;各点 位移之间 的比值随 时间变
化 , 没有稳定的 节点或节线 。 即 :非经典 线性动力系
统不存在实模态的 “振型 ”, 其复模态振型在物理意义
实际场地上的建筑物 , 动力作用下土与结构间的 相互影响是普遍存在的 , 因此 , 考虑 SSI效应的抗震分 析将更加切合实际 。但考虑 SSI效应后的体系是否还 能够近似为经典阻尼体系 , SSI体系抗震设计是否仍 可以采用传统的模 态叠加法呢 ? 本文藉 振动台模型 试验 , 研究了软土地基上 SSI效应体系的阻尼特性问 题 。 试验首先在小动力荷载下 , 通过考察对比 SSI体 系不同材料部位测点的传递函数 、自振频率 、模态阻 尼比等实测数据 , 分析了在近似线性范围内 SSI体系 的阻尼特性 ;然后试验 又在递增动力作用过 程中 , 通 过阶段性的检测方法 , 研究了在体系不同部位材料非 线性逐渐开展后 , SSI体 系合成模态的存在性及其变 化规律 。 经过完整加载过程的振动台试验研究 , 指出 了 SSI体系的实际阻尼特性 , 希望能为 SSI体系实际 阻尼机制 的 研究 及 其抗 震设 计 方法 提 供参 考 研究 基础 。
引 言
多自由度等效黏滞阻尼模型下的动力体系 , 有经 典阻尼体系和非经典阻尼体系之分[ 1-2] 。 经典阻尼体 系具有一致均匀的阻尼特性 , 运动方程可在主模态空 间解耦 , 体系具有经典正则模态 , 存在 “振型 ”概念 [ 3] , 其动力分析可采用传统的 “振型分解法 ” ;而非经典阻 尼体系 , 由于体系内部 阻尼特性存在较大差 异 , 运动 方程在主模态空间无法解耦 , 体系不具有经典正则模 态 , 没有传统概念上的所谓 “振型 ”, 运动方程的求解
2 SSI体系阻尼特性的振动台试验
2.1 试验模型 本次试验 SSI体系的选取 , 是以上海常见的民用
建筑及工程地基为背景 , 模型以一个 12层带桩基的小 高层作为结构对象 , 以软土为主的多层土作为相应地 基 , 按几何相似关系缩 比为 1/10, 模型编 号为 PS10。 模型各构件细部尺寸见表 1。
第 43卷 第 2期
张之颖等 · SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究
· 101·
缺 。 文献 [ 7]对比了一些非经典阻尼体系复模态分析 方法 , 可以看出对于自由度较多的实际 SSI体系 , 这些 方法不仅计算量巨大且精度难以保证 。文献 [ 8]提出 了非经典阻尼 多自由度 SSI体系 动力分析的 一种方 法 , 其 必 须 在 复 模 态 解 耦 的 基 础 上 , 采 用 CloughPenzien非平稳随机地震动模型 , 取得体系相对位移方 差的时域解和等效平稳化位移方差后 , 方可求出相对 最大地震位移 。文献 [ 9] 以多自由度 SSI体系为例 , 提 出了通过交替式频 -时域方法求解非经典阻尼体系的 算法 , 以期提高计算速度 。文献 [ 10] 对非经典阻尼体 系的复特征值的求解建议了一 种较为简单的数值解 法 , 但当体系阻尼比大于 0.01时 , 该方法的精度将受 到很大影响 。
(1.西安交通大学 , 陕西西安 710049;2.韩国仁荷大学 , 仁川 402751; 3.同济大学土木工程防灾国家重点实 验室 , 上海 200092)
摘要 :土与结构由于材性上的差异 , 其 相互作用体系通常被认为是非经典阻尼体系 。 在振动台模型试验 的基础上 , 研究软弱地基基础上的土 -结构相互作 用体系的阻尼特性问题 。 在递增的振动台模拟地震作用下 , 通 过对模型 体系 不同部位测点的传递函数 、自振频率 、模态阻尼比等实测数据的对比 , 考察 SSI体系合成模态 、合成模 态阻尼比 的存 在性及其动力非线性产生后 的变化规律 。 结 果表明 , 土 -结构 相互作 用体系 具有十 分明 显的经 典阻 尼特性 , 在 SSI 体系抗震设计方法中可以按 经典阻尼体系考虑 。 关键词 :土 -结构相互作用 ;经典阻尼 ;振动台试验 ;合成模态 中图分类号 :TU435 TU447 文献标识码 :A 文章编号 :1000-131X(2010)02-0100-05
DO I :10.15951/j .tmgcxb .2010.02.013 第 43卷第 2期 2 0 1 0 年 2月
土 木 工 程 学 报
CHINACIVILENGINEERING JOURNAL
Vol.43 No.2
Feb.
20 10
SSI体系阻尼特性振动台模型试验研究
张之颖 1 赵钟斗 2 吕西林 3 楼梦麟3
基金项目 :土木工程防灾国家重点实验室重点基金项目 (2006-A-02) 作者简介 :张之颖, 博士 , 副教授 收稿日期 :2008-09-11
将十分困难 [ 4-5] 。 虽然完全符合经典阻尼特 性的实际结构是 极少
的 , 一般动力体系都具有不同程度的非经典阻尼特 性 , 但由于经典阻尼特性能使体系动力分析得到极大 的简化 , 因此在实用上 , 在误差允许的条件下 , 实际工 程结构常被近似为经典阻尼体系进行动力分析 。
· 102·
土 木 工 程 学 报
20 10 年
2.2 测试方法 考虑到土受重塑影响 , 模型需静置一定时日至沉
降稳定后再进行振动台试验 。 试验以水平 x方向作为主要振动方向 , 试验模型
的不同部位根据考察内容设置了相应的传感器 , 包括 加速度传感器 、应变传感器 、动土压力传感器 、动孔隙 水压力传感器 。因本文以 SSI体系阻尼特性作为试验 考察目标 , 故图 1给出了水平 x向加速度测点剖面布 置图 。
承台板 (长 ×宽 ×厚 ) 0.7m×0.7m×0.01m
1块
桩 (长 ×宽 ×高 ) 1.2m×0.045m×0.045m 9根
粉质黏土 (厚 ×直径 )
0.25m×3.0m
第 1层
地基 黏质粉土 (厚 ×直径 )
1.0m×3.0m
第 2层
中砂 (厚 ×直径 )
0.35m×3.0m
第 3层
地基模型箱 [ 5] 为圆形 , 其径向纵剖面尺寸为 3m× 2.058m, 由钢底板 、钢支柱 、活动钢顶板和橡胶膜箱壁 组成 。 为能近似模拟地基土 与无限土域间的动 力相 互作用 , 模型箱壁选用厚 0.005m的橡胶膜 , 并为提供 足够的径向刚度 , 又不影响振动时土层的水平剪切位 移 , 橡胶膜外侧 用 4@60钢筋作环向加固 。 橡胶膜 箱壁底部固定在钢底板上 , 上端壁口与活动钢顶板相 连接 , 活动钢顶板支承在箱壁周围的 4个钢支柱上 , 柱 顶设有万向 节 , 以保证土层发生水平 剪切位移时 , 不 受支架附加水平约束影响 。
1 SSI体系阻尼特性的测试基础
Caughey和 O′Kelly提 出了具有正则 模态的经典
阻尼体系理论上的充要条件 [ 11]
CM-1 K =KM-1 C
(1 )
但在试验中 , 是否为经 典阻尼体系 , 须对 体系整体实
模态的存在性进行 考察 。 对于正则模态 经典阻尼体
系 , 可以观察到 , 在每个模态中 , 体系的各部分同相振
表 1 模 型构件数量及细部尺寸 Table1 SSIsystem membersandsizes
构件名称
尺寸
数量 /位置
板 (长 ×宽 ×厚 ) 0.6m×0.6m×0.012m 1 ×12块
梁 (长 ×宽 ×高 ) 0.6m×0.03m×0.06m 4 ×12 根
结构 柱 (长 ×宽 ×高 ) 0.3m×0.05m×0.06m 4 ×12根
试验过程中 , 振动台模拟地震强度按小量级分级 递增 , 水平 x向输入中 , 每级模拟地震强度下的波形依 次为 ElCentro波 、上海人工波和 Kobe波 。 各级模拟 地震前均分别作了加速度峰值为 0.07g的白噪声扫 描 , 以测定体系动力特性的宏观变化情况 。 水平 x向 各级振动台 输入的加速度设定峰值见表 2, 表中 Wn 代表白噪声输入 。
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