预应力砼连续箱梁支架受力分析
预应力混凝土连续箱梁施工质量控制要点分析
立 杆 一安装 第 一步 大横 杆 （ 各立 杆 扣牢 ） 安装 第 一 与 一
（） 侧 模 面 板 采 用 １ｍ ２外 ５ｍ厚 的镜 面 竹 胶 板 ， 用 口 步 小横 杆 一第 二步 大横 杆 一第 二步 小 横杆 一 第三 、 四步 ６ ２ ｍ的松 木作 为 模 板 的横 肋 ， 再用 口 １ ×１ｃ ×１ｃ ０ ５ ｍ的 大 横杆 和 小横 杆 一接立 杆 一加 设剪 刀撑 。 松 木作 为背 带和 骨 架 ， 间距 为 ９ ｃ ， 为支 撑 系统 。 ０ｍ 作
记， 铺设底模 。 待底模全部铺设完毕后 ， 通过上顶托精确
调整 底模 面板 至 设计 标 高 ， 同时要 保 证每 个 项托 与 方木
底 板 及 腹板 倒 角 部 分 ， 二 次 浇 注腹 板 ， 三 次浇 注 顶 第 第
板 。前两 次不 用考 虑 内模 支撑 的 问题 ， 三 次浇 注 顶板 第 时 ， 钢 管上放 置 顶托 ， 来调 整顶 模 的标 高和 拆模 。 在 用
当架 子 搭 设至 设 计 标 高后 ，按 作 业 要 求 设置 防护
栏 ， 好 安全 网及 连 接 和加 固杆 件 ， 后 在 顶 托 上铺 设 挂 然 横 向和纵 向的方 木 。通过 放样 ， 方 木上 用 油漆 做好 标 在
支 撑 的 内模支撑 系统 。
（） ２由于箱梁 砼 浇注 分三 次浇 注 ，第一 次浇 注 横 梁 、
验 结果 表 明， 单 根立 杆 的承 载 能力 大 于 ４５吨 ， 其 ． 满足
各种 现 浇箱 梁 的结 构支 撑 型 式 ， 此 ， 们 决 定采 用 立 据 我 杆纵 向间距 ９ ｃ ， ０ ｍ 翼板 位置 横 杆 间距 Ｄ Ｏ ， 板位 置立 Ｏｍ 底
Midas预应力混凝土连续箱梁分析算例课件
MIDAS软件是一款功能强大的有限元 分析软件，可以对预应力混凝土连续 箱梁进行精确的建模和分析，为桥梁 设计提供可靠的技术支持。
预应力混凝土连续箱梁的设计和施工 需要综合考虑多种因素，包括结构形 式、材料特性、施工方法等，以确保 桥梁的安全性和经济性。
展望
随着科技的不断进步和工程实 践的积累，预应力混凝土连续 箱梁的设计和施工将不断得到
预应力体系
通过在混凝土浇筑前施加 预压应力，改善了结构的 受力性能，提高了梁的承 载能力和稳定性。
横向联系
连续箱梁采用横隔板和横 梁等横向联系构件，确保 了结构的整体稳定性。
预应力混凝土连续箱梁的设计原理
力学分析
根据结构力学原理，对连 续箱梁进行受力分析，确 定各截面的弯矩、剪力和 扭矩等。
预应力设计
特殊情况处理
针对模型中可能出现的特殊情况， 如施工阶段、预应力张拉等，说明 处理方法。
计算结果分析
01
02
03
04
变形分析
分析模型在受力后的变形情况 ，包括挠度、转角等。
应力分析
分析模型中的应力分布和大小 ，包括正应力和剪应力。
预应力张拉分析
针对预应力张拉的情况，分析 张拉后的应力分布和损失。
结果对比
优化和完善。
未来可以进一步研究新型材料 和结构形式在预应力混凝土连 续箱梁中的应用，以提高桥梁
的性能和耐久性。
有限元分析软件的功能和精度 将不断提升，为预应力混凝土 连续箱梁的分析和设计提供更 加可靠的技术支持。
未来可以通过加强科研合作和 技术交流，推动预应力混凝土 连续箱梁领域的创新和发展， 为我国桥梁事业的发展做出更 大的贡献。
05 参考文献
CHAPTER
浅析现浇预应力连续箱梁支架预拱度计算及施工控制
浅析现浇预应力连续箱梁支架预拱度计算及施工控制摘要：本文结合某项目现浇连续预应力箱梁（30+35+30m）的工程实践，通过对满堂支架受力体系各项因素产生的挠度及浇筑成型施加预应力后产生向上的挠度分析，依据结构力学挠度变形原理、预应力混凝土弹性原理理论计算，通过对支架预拱度的设置来控制支架顶高程设置预拱度，控制桥梁纵向高度。
引言：一座预应力连续箱梁桥梁，除了要对主梁进行强度计算，以确定结构具有足够的强度安全储备外，还在计算梁的变形，以确保结构具有足够的刚度（通常指竖向挠度）。
公路桥梁规范中规定对于预应力钢筋混凝土梁式桥，以上部结构跨中最大竖向挠度，不应超过l/600（l为计算路径）。
在满堂支架搭设时，顶面高控制时考虑后类因素产生的竖向挠度的影响，设置预拱度值，使成型后连续箱梁纵断面线型与设计竖曲线接近一致。
关键词：连续预应力箱梁预拱度挠度1、项目连续预应力箱梁简介本项目桥梁采用1联（30+35+30米）连续箱梁结构，桥墩为固定支座，桥台两端为滑动2支座，箱梁宽10.5米，高2.0米，高度11米。
施工过程采用碗口式满堂支架现浇筑混凝土，支架高度9米，纵横向间距0.9米、0.6米，步距1.2米，后施加纵向预应力的施工工艺进行施工，预应力束为低松弛钢绞线，锚具为VOM锚。
2、支架预拱度设置预拱度设置根据规范要求确定挠度影响因素，准确方式计算，最终确定满堂支架预拱度。
3跨连续梁桥箱梁满堂支架在确定施工拱度值时，按以下因素计算预拱度。
满堂支架搭设时，第一跨、第三跨按二次抛物线设置6.2mm预拱值，第二跨预拱值为未设置预拱值。
5、结束语本项目超静定结构在支座处多余约束的次内力矩近似按三等跨进行计算，未考虑平面弯曲弯角对预应力摩阻力影响小，通过对本项目的过程数据收集，各影响因素理论计算与实测对比分析，实测数据与理论计算数据相近似，在施工阶段可作为类似项目的支架预拱度依据。
参考文献：[1]路桥施工计算手册[2]《桥梁工程》(桥梁工程专业用上册)(第二版)——范立础[3]《结构设计原理计算示例》——叶见曙作者简介：张静，1989.10.11，助理工程师赵彬，1975.11.13，助理工程师。
预应力混凝土连续箱梁齿块受力分析及设计
预应力混凝土连续箱梁齿块受力分析及设计
文◎ 伊大勇（哈尔滨市市政工程设计院）
摘要：预应力混凝土连续箱梁结构中的 齿块、槽口等局部构件的计算容易被人们忽 视,其作用却很关键。本文就齿块受力分析及 设计做了在公路与城市道路的桥梁工程中，对 预应力混凝土连续箱梁结构的齿块、槽口等 局部构件的计算通常得不到人们重视。原因 是：(1)小跨径的箱梁中,齿块所负担的张拉 吨位较小,箱梁顶板或底板的构造配筋已能 满足齿块邻近区域箱梁顶板或底板的受力要 求；(2)有关齿块受力分析及配筋的书籍较 少，设计者对于齿块的受力问题，缺少理论 计算的指导。齿块虽小，但它在整个箱梁结 构中起到的传力作用却不容小觑。
六、实行经济指标绩效考核，提高各级 执行力、落实力
为充分调动各级管理人员积极性，化解 规模扩大对企业管理带来的种种压力，围绕 公司年度生产经营总体目标，把各级管理层 职责、机关（项目部）部室职能与中心工作 相结合，突出各自考核的侧重点；把分项落
实指标与年度生产经营计划目标相结合，突 出挂钩经济指标的具体性；把服务保障工作 与中心工作要求相结合，突出企业发展各项 工作的整体性，并把所制定的各级各类管理 人员挂钩奖励基数，分解到所挂钩条款上。 实行工资收入与责任成本管理效果挂钩的政 策，推行“联岗、联产、联效”的绩效工资 制度。严格考核审批制度和发放手续。对效 益工资的发放按照工程进展情况，预留一定 比例，待项目竣工后兑现。经济指标绩效考 核的推行，有效拉开了各级各类管理人员收 入差距，调动了各级管理人员工作的积极 性、主动性和创造性。
（上接73页）控制的好坏对项目能否实现好 的经济效益至关重要。各项目要严格把好物 资设备的“计划关、质量关、定价关、采购 关、验收入库关、出库使用关、限额发料 关、余料回收关、物资消耗关、盘点核算 关”等十大关口，加强全过程控制，遏制采 购质次价高材料、浪费倒卖材料等现象，堵 塞管理漏洞。具体做法主要有：在物资设备 采购上，一是全面详细进行市场调查。二是 博览信息，加大主要材料信息掌握，三是结 合项目的实际，邀请适宜的分供方参加本项 目物资、设备招标工作，形成有序竞争。在 物资设备过程使用控制上，一是加强计划管 理，强调主动控制。二是推行限额发料、按 月盘点。发现问题及时处理，预防施工队偷 工减料，浪费、倒卖材料等不良现象发生； 三是通过定期物资节超分析，及时办理有关 手续，规避审计风险。
预应力混凝土连续梁桥
一预应力混凝土连续梁桥1.力学特点及适用范围连续梁桥在结构重力和汽车荷载等恒、活载作用下，主梁受弯，跨中截面承受正弯矩，中间支点截面承受负弯矩，通常支点截面负弯矩比跨中截面正弯矩大。
作为超静定结构，温度变化、混凝土收缩徐变、基础变位以及预加力等会使桥梁结构产生次内力。
由于预应力结构可以有效地避免混凝土开裂，能充分发挥高强材料的特性，促使结构轻型化，预应力混凝土连续梁桥具有比钢筋混凝土连续梁桥较大的跨越能力，加之它具有变形和缓、伸缩缝少、刚度大、行车平稳、超载能力大、养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。
预应力混凝土连续梁桥适宜于修建跨径从30m到100多m的中等跨径和大跨径的桥梁。
2.立面布置预应力混凝土连续梁桥的立面布置包括体系安排、桥跨布置、梁高选择等问题，可以设计成等跨或不等跨、等截面或变截面的结构形式（图1）。
结构形式的选择要考虑结构受力合理性，同时还与施工方法密切相关。
图1连续梁立面布置1．桥跨布置根据连续梁的受力特点，大、中跨径的连续梁桥一般宜采用不等跨布置，但多于三跨的连续梁桥其中间跨一般采用等跨布置。
当采用三跨或多跨的连续梁桥时，为使边跨与中跨的最大正弯矩接近相等，达到经济的目的，边跨取中跨的0.8倍为宜，当综合考虑施工和其他因素时，边跨一般取中跨的0.5〜0.8倍。
对于预应力混凝土连续梁桥宜取偏小值，以增加边跨刚度，减小活载弯矩的变化幅度，减少预应力筋的数量。
若采用过小的边跨，会在边跨支座上产生拉力，需在桥台上设置拉力支座或压重。
当受到桥址处地形、河床断面形式、通航（车）净空及地质条件等因素的限制，并且同时总长度受到制约时，可采用多孔小边跨与较大的中间跨相配合，跨径从中间向外递减，以使各跨内力峰值相差不大。
桥跨布置还与施工方法密切相关。
长桥、选用顶推法施工或者简支—连续施工的桥梁，多采用等跨布置，这样做结构简单，统一模式。
等跨布置的跨径大小主要取决于经济分跨和施工的设备条件。
连续箱梁底板受力分析
连续箱梁底板受力分析0 引言箱形截面由于具有良好的结构受力性能。
在结构施工过程中或使用过程中具有良好的稳定性。
能适应现代化施方法的要求。
被广泛应用于各种桥梁[1]- [2]。
然而近年来。
随着大吨位预应力技术的大量采用，以及箱梁宽度的增加和底板厚度的减薄，箱梁局部破坏或失稳现象明显增多。
因为箱梁构造的原因，底板预应力筋张拉时会在箱梁底板产生垂直于板平面的作用于管道的径向荷载，此径向荷载会产生底板横向受弯，如图1所示，从而形成底板的横向受弯正应力；同时，由于预应力管道削弱了底板截面受力，作用于管道底部的荷载会产生沿管道中心的局部受拉。
其中底板横向弯曲产生的正应力较大，在应力分布中占据主导地位，竖向局部应力尽管数量略小，但钢筋布置不容易处理或容易忽视而形成沿波纹管中心连线的分层拉裂[3]。
本文以箱梁底板横向受弯的简化计算模型为例，提出对连续箱梁桥底板构造设计的优化方法，以供以后的工程设计提供参考价值。
1 箱梁底板受力分析预应力外崩力作用下的箱梁底板受力一般可以采用空间实体单元的有限元分析，计算结果更加精确。
但有时从设计角度而言，简化计算方法也可以为设计提供较大的参考价值，同时简化计算方法还可以为空间分析结果的复核提供参考。
在此，提出箱梁底板横向受弯的简化计算方法和公式，供设计中参考使用。
箱梁底板的横向受弯与箱梁顶板承受车轮荷载的计算方法类似，箱梁底板也可以认为是弹性支撑于腹板上的单向板。
因为是简化计算，为简单起见，径向力可以按照沿纵向均布的荷载计算，当然也可以按集中力计算，但需要按照单向板的有效工作宽度计算有效板宽。
根据多跨连续单向板的计算方法，底板横向受力的计算可以采用如下的简化计算方法计算：2）根据板厚t和腹板高度h确定弯矩修正系数，计算跨中弯矩和支点弯矩。
当时：（1.1）（1.2）与空间实体有限元计算结果对比，，。
所以，简化计算与实体有限元计算结果比较接近，可以用于粗略估算。
2 结论本文通过对某刚构桥在跨中设置与不设横向加劲肋2種情况的空间有限元分析，得到如下结论：1、连续刚构除应进行常规的考虑箱梁受力特点的整体受力分析和桥面板的局部分析以外，还应考虑底板在预应力外崩力作用下的横向受弯和局部受拉计算，并根据计算结果进行相应的钢筋配置和验算。
浅谈预应力混凝土连续箱梁支架施工
１ 支架 设计
３ 支 架 预压
定， 在横 桥横 向布置 １ 列 立杆 ， １ 间距有 １２ｍ和 ０ ６ｍ两种 ． ． ． 每列 ９ ０％ 、０ １０％、２ １０％对 各观测点标 高分别进 行观 察记 录。若条 形 立 杆设计支撑荷 载为 ３ Ｎ 即 ３０ｔ ） ０ｋ （ ． 根 。横 向布置 见图 ２ ／ ： 基础 上的观测 点 标高 误 差 较 大 ， 则说 明地 基 出现 不 均匀 局 部沉
维普资讯
第２ ８卷 第 ８期
・
５ ・ ６
２００２车 ８ 月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡ＿Ⅺ ＡＲ 、 ＣＨＩ ＣＩ ＴＥ ＇ ＵＲＥ
Ｖｏ ８ ‘ ｌ １ ）８ Ａｕ ｇ ２ ０ ０ ２
文 章 编 号 ：０９６２ （０２ Ｏ ． ５ ．２ １０ 。８ ５２０ ）８０ ６０ ０ －
ｆ １ ｒ） ｆ） ｒ １ ｎ ｎ
填 。立 杆 支 座 采 用 Ｃ ５ 凝 土 浇 筑 的 条 形 基 础 加 固 ， 形 基 础 尺 １混 条 寸 采 用 长 １ ｍ、 ０ ２ｍ、 ０ ３ｍ， 杆 间 距 按 １２ｍ考 虑 ； １ １ 宽 ． 厚 ． 立 ． Ｃ５混
施工 ， 模完成 后浇筑 混 凝 土 以前 ，为 了检 验支 架 的 承载 能 力 ， 底 大运 高 速 公 路 祁 县 至 临 汾 段 平 遥 出 口互 通 匝道 桥设 计 为 同时减小 和消除支架 在荷 载作 用 下 的竖 向挠 度 变形 和非 弹性 变 １ ６ｍ＋２×２ ５ ｍ＋１ ６ ｍ预应 力连续 箱 梁桥 ， 求采 用满 堂 式支 架 形 ， 要 以及地基 的不均 匀沉降 ， 并且 确保箱 梁混凝 土 的浇筑 质量 ， 从
０． １ ６１ １
图 ２ 立 杆 横 向布 置 图
试析高速公路桥梁预应力现浇混凝土连续箱梁
试析高速公路桥梁预应力现浇混凝土连续箱梁【摘要】为探讨高速公路桥梁预应力现浇混凝土连续箱梁，结合实际案例，立足预应力现浇混凝土连续箱梁的结构特点，分析了具体的施工要点。
分析结果表明，预应力现浇混凝土连续箱梁是一种新颖的桥梁工程结构形式，在施工效率、质量控制、造价等方面有诸多优势，但施工工序比较多，影响施工质量的因素比较多，需要严格把控好每道工序和每个细节，才能保证施工质量，发挥出预应力现浇混凝土连续箱梁优势，促使我国桥梁工程持续健康的发展。
【关键词】高速公路；桥梁工程；预应力；连续箱梁1、工程概述G4216线宁南至攀枝花段高速公路，本项目共设置主线大桥2座，全长1693.54m；匝道大桥6座，全长1495.04m。
桥梁结构形式：上部结构主要有预制T梁、现浇箱梁及钢箱梁；下部结构主要有柱式墩、空心薄壁墩及矩形实心方墩；基础主要有钻孔灌注桩基础结构形式。
2、预应力现浇混凝土连续箱梁的特点预应力现浇混凝土连续箱梁和常规钢筋混凝土桥梁相比具有明显特点，具体如下：第一，结构简单。
预应力现浇混凝土连续箱梁结构比较轻巧，虽然箱梁模板的质量比较低，具有高度小，跨度大等优势，在实际施工中能够发挥出很大的作用。
第二，应用广泛。
预应力现浇混凝土连续箱梁能够实现不同跨度、不同平面曲线桥梁的施工要求，可有效克服地形地貌，以及地面既有构筑物对桥梁施工造成的不良影响。
具有很强的环境适应能力，这也是很多地形地貌复杂地段桥梁工程施工中，大力推行预应力现浇混凝土连续箱梁施工技术的主要原因。
第三，成本较低。
在预应力现浇混凝土连续箱梁施工全过程中，占地面积小，体积小，施工操作比较简单，不需要大量机械设备和人力资源的投入，可有效降低施工成本。
3、预应力现浇混凝土连续箱梁施工要点3.1地基处理虽然预应力现浇混凝土连续箱梁在施工中对现场地形地貌和环境条件的要求比较低，但对基础确有一定的要求。
在正式施工前，需要进行全方位的清表作业。
钢管支架底部需要填筑碾压厚度不小于25cm的弃渣垫层，对基础进行硬化处理，在基础四周还需要开挖出排水沟，以保证雨水能够及时排出到施工范围之外，为预应力现浇混凝土连续箱梁施工营造一个良好的环境和条件。
预应力砼连续箱梁桥荷载试验
预应力砼连续箱梁桥荷载试验为了验证预应力混凝土连续箱梁桥的受力性能以及结构的安全可靠性，需要进行荷载试验。
荷载试验是通过施加不同荷载条件下的荷载作用于桥梁结构，观测和记录其变形和应力情况，从而验证其设计理论和计算方法的正确性和可靠性。
预应力混凝土连续箱梁桥是一种常用于中小跨径桥梁的结构形式，其受力性能和结构安全性对桥梁整体的安全稳定性起着至关重要的作用。
荷载试验是验证预应力混凝土连续箱梁桥受力性能和结构安全可靠性的重要手段之一。
一般而言，荷载试验应分为静载试验和动载试验两种类型。
静载试验是在没有车辆作用下，通过施加静载荷对桥梁进行试验，以验证桥梁的受力性能和变形情况；动载试验则是在有车辆作用下，通过模拟车辆荷载对桥梁进行试验，以验证桥梁在实际使用过程中的受力性能和结构安全可靠性。
在进行荷载试验前，需要做好试验准备工作。
首先是对桥梁结构和试验设备进行检查和保养，确保其在试验过程中能够正常工作；其次是进行试验方案的制定和试验参数的确定，包括试验荷载的大小、作用方式和作用时间等；最后是对试验过程中的数据采集、记录和分析方法的确定，以保证试验数据的可靠性和准确性。
荷载试验的过程中，需要进行试验前的静态观测，包括测量和记录桥梁的初始位移和应力情况，作为试验前的基准数据；然后是施加静态荷载进行静载试验，根据试验参数的要求施加不同大小的荷载，观测和记录桥梁的变形和应力情况，以评估其受力性能和安全可靠性；最后是进行动态荷载试验，模拟车辆荷载作用下桥梁的受力情况，观测和记录其振动情况，分析其结构的稳定性和安全可靠性。
荷载试验是验证预应力混凝土连续箱梁桥受力性能和结构安全可靠性的重要手段，通过科学合理的试验方案和方法，可以全面评估桥梁的受力性能和结构安全可靠性，为其在实际使用中提供重要的参考依据，同时也为桥梁设计和施工工艺的改进提供了重要的数据支持。
温度作用对预应力混凝土连续箱梁桥内力影响分析
温度作用对预应力混凝土连续箱梁桥内力影响分析摘要：为研究温度作用对预应力混凝土连续箱梁桥内力的影响，以云南省某3×30m预应力混凝土连续箱梁为例，设置不同的均匀温度和梯度温度工况进行主梁内力分析。
结果表明，对于预应力混凝土连续箱梁桥，梯度温度作用对结构内力的影响显著大于均匀温度作用，且结构内力与温度变化幅度呈正相关关系。
关键词：预应力混凝土连续箱梁；温度作用；内力分析Abstract: In order to study the effect of temperature on theinternal force of a prestressed concrete continuous box girder bridge, a 3×30m prestressed concrete continuous box girder in Yunnan Province is taken as an example. Different uniform temperature and gradient temperature conditions are set to analyze the internal force of the main beam. The results show that for prestressed concrete continuous box girder bridges, the effect of gradient temperature on the internal force of the structure is significantly greater than the effect of uniform temperature, and the internal force of the structure has a positive correlation with the magnitude of temperature change.Keywords: prestressed concrete continuous box girder; temperature effect; internal force analysis1引言桥梁是我国交通路网的关键枢纽，为交通行业的持续发展发挥重要作用。
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析摘要:近几年,我国高速公路建设呈高速发展态势,高速公路网逐渐形成。
后续新建高速公路势必与已建高速公路网相交而需设置大型立交枢纽互通,网格越密,出现相交的概率越大。
大型立交枢纽互通里面的路线线形复杂,上下层道路立体交叉等给桥梁跨径布设、结构计算等带来相当的难度。
本文通过汕头至昆明国家高速公路贵州板坝至江底段顶效东立交枢纽主线跨线桥多联30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁的设计,以便进一步了解在大型立交枢纽互通中桥梁设计的布跨特点以及受力计算分析规律,为以后同类型桥梁设计提供借鉴和参考。
关键词:大型立交枢纽互通桥预应力混凝土连续弯箱梁现浇受力计算分析1 引言顶效东立交枢纽主线跨线桥分为主桥和引桥,其中主桥采用多联的30+40+30m现浇预应力混凝土连续梁设计,引桥采用多跨30m的先简支后结构连续装配式预应力混凝土小箱梁结构,本主线跨线桥属于大型立交枢纽互通桥。
2 工程概况顶效东立交枢纽位于兴义万屯镇的贡新村,桥轴线地表高程在1388.5～1400.5m之间,相对最大高差仅12m。
桥位区较平缓,主要为水旱地。
年平均气温15.1℃,1月份气温最低,极端最低气温－8.9℃。
桥位地质条件为第四系残坡积层粘土:褐黄色、橙黄色、黑褐色,粘性一般～较好,局部含少量碎石,可塑为主。
基岩为三叠系中统关岭组灰岩、白云岩,灰岩沉积于白云岩之上,两者呈整合接触,主要为弱风化层,裂隙较发育,偶有溶洞。
3 桥跨布置根据立交枢纽处地形、地貌,路线采用主线上跨,匝道下穿形式。
匝道B、匝道C以不同方向,不同交角与之相交。
其中:匝道B与主线的交点桩号为BK0+728.451= K76+425.105,交角44°;匝道C与主线的交点桩号为CK0+436.976=K76+326.976,交角47°。
由于下穿匝道B、匝道C与主线交角较小、匝道路基宽度均较宽,达10.5m,而与匝道相交部分主线位于圆曲线范围内,半径1700m,整幅路基宽度24.5m,故初步布置主线跨线桥跨越匝道的跨度需要达到40m及以上。
高铁特大连续梁桥边跨现浇段支架搭设及预压施工技术控制
高铁特大连续梁桥边跨现浇段支架搭设及预压施工技术控制摘要针对目前高铁施工中大跨度连续梁桥边跨现浇段的施工，笔者主要介绍了边跨连续梁桥支架搭设的施工方案，支架的受力分析以及支架预压的荷载验算和数据处理工作，验证了施工方案的可行，为类似工程提供了借鉴。
关键词连续梁；边跨；支架；受力分析；预压1 工程概况某高铁特大桥为48 m+80 m+48 m三跨预应力钢筋混凝土连续梁体系，全长177.5 m，连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12 m，箱梁底宽6.7 m。
顶板厚度除梁端附近外均为40 cm；底板厚度40 cm至100 cm，按直线线性变化；腹板厚48 cm 至60 cm，按折线变化。
全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有空洞，供检查人员通过。
边跨现浇段共用c50混凝土96.318立方，钢筋17.405吨。
边跨现浇段连续箱梁支架采用碗扣式钢管脚手架搭设，该支架搭设速度快，受力性能及稳定性好，单根立杆承载力可达3t，为近期国内较普便使用的多功能新型建筑材料。
2 支架搭设的前期准备2.1 技术准备开工前需对支架搭设的横向、纵向、竖向三个方向碗扣脚手架的间距和高度进行排列，根据本现浇箱梁段宽度跨距确定出支架的纵向、横向的计算间距，再由所在位置的地基标高和箱梁底的设计标高确定出立杆的计算高度，初步的方案如下：边跨现浇段箱梁纵、横间距均为0.6 m，翼缘板外侧搭设间距1.2 m支架为人行通道，端横梁处搭设工作平台，间距为1.2*1.2 m。
支架搭设的间距确定后，再根据上部具体的现浇箱梁的结构形式和对应模板支立的方式计算上部荷载，对支架的受力进行验算，安全系数取1.5，经验算后若能满足安全要求即可以进行现场的施工，若不能满足安全要求即实际荷载超过碗扣件的允许荷载，需对支架的间距进行调整，直至验算满足要求。
2.2 试验准备在搭设支架前，应由试验室对地基处理的全过程进行跟综检查，检查5%灰土的压实情况及砼的强度，地基压实度≥90%，砼的强度为c25砼，确保基础处理强度达到规定标准。
预应力混凝土连续箱梁齿块受力分析及设计
了叙述 。实 际工程 中，对 齿块进 行设计 时， 还要考 虑施 工时 的便宜性 ，张拉 空间 的预 留 等若干 问题 ， 以确 保所 设计的工 程实用 ，安
全 ，经 济 。
参考文献 ： ＋ １ ．朱汉华 陈孟冲 袁迎捷： 预应力混凝
土连续箱 梁桥裂缝分析 与防治 北京：人民交
是 ： （） 跨 径 的 箱 梁 中 ， 块 所 负 担 的 张 拉 １小 齿 吨 位 较 小 ， 梁 项 板 或 底 板 的 构 造 配 筋 己 能 箱 满 足 齿 块 邻 近 区 域 箱 梁 项 板 或 底 板 的 受 力 要 裂 应 力 ， 而在 荷 载 作 用 区 域 旁 的端 面 上存 在 着 很 高 的 破 碎 应 力 ， 由于 这 两 种 应 力 的 存 在 ，可 能 导 致 齿 块 表 面 产 生 纵 向裂 缝 。 ３ 短 束 都 是 在 梁 中 切 断 锚 固 的 ，这 就 使 ． 得 顶 板 或 底 板 承 受 锚 固 钢 束 的 集 中荷 载 的 作 用 ， 如 果 这 个 集 中 荷 载 超 出顶 板 或 底 板 的 最 大 抗 力 ，就 会 使 得 齿 块 与 顶 板 （ 板 ）交 界 底 处 产 生 横 向 裂 缝 ， 如 果 任 由这 道 裂 缝 开 展 下 去 ，可能会 导致腹 板也 产生裂 缝 ，从 而降低 箱梁的耐久性 ，给结构安合带来重大隐患。 ２ ．钢 束 的 弯 起 角 度 不 宜 过 大 ， 齿 块 锚 固
行 《 路 钢 筋 混 凝 土 及 预 应 力 混 凝 土 桥 涵 设 公 ４ 张继尧 王 昌将． 悬臂浇筑预应 力混 ． 计 规 范 》 的 有 关 条 文 进 行 配 筋 ，此 处 不 再 赘 凝 土 连 续 梁桥 北 京 ：人 民 交通 出版 社 述。
预应力砼连续箱梁桥荷载试验
预应力砼连续箱梁桥荷载试验预应力砼连续箱梁桥是一种常见的桥梁结构形式，因其具有强度高、使用寿命长、结构稳定等优点，被广泛应用于桥梁工程中。
为了验证其结构性能和荷载承载能力，进行荷载试验是必不可少的一项工作。
本文将对预应力砼连续箱梁桥荷载试验进行介绍和分析。
一、试验目的1. 验证连续箱梁桥结构在设计荷载下的受力性能和安全性；2. 获取桥梁在荷载作用下的变形和裂缝情况，为结构设计提供参考；3. 评估预应力砼材料的工程性能和使用效果。
二、试验方案1. 试验对象：选取一座已建成的预应力砼连续箱梁桥作为试验对象，该桥梁跨度为XX米，桥面宽度为XX米，共有X个跨径，总长度为XX米。
2. 试验荷载：根据设计荷载标准，采用静载试验和动载试验相结合的方式，包括静态荷载、动力作用和环境温度变化等多种荷载情况。
3. 试验方法：使用传感器和数据采集系统对桥梁结构进行实时监测和数据记录，包括力、位移、应变等多个方面的参数。
三、试验过程1. 静态荷载试验：首先对桥梁结构进行静态荷载试验，通过在桥面铺设载重车辆或设置静力荷载仪器，实时监测桥梁结构的变形和受力情况。
根据设计要求，逐步增加荷载直至达到设计荷载水平。
2. 动态荷载试验：在静态荷载试验完成后，进行动态荷载试验。
采用振动台或车辆等动力装置对桥梁进行动态荷载作用，观察结构的动态响应和振动情况。
3. 环境温度影响试验：在不同时间段内，对桥梁结构的温度变化进行监测和记录，以评估温度对预应力砼材料和桥梁结构的影响。
四、试验数据分析1. 桥梁结构的受力情况：根据试验数据，对桥梁主要构件的受力情况进行分析，包括桥墩、连续箱梁、预应力材料等的受力状态和荷载承载能力。
2. 变形和裂缝情况：通过测量和监测，获取桥梁结构在荷载作用下的变形情况，并对结构的裂缝情况进行评估和分析。
3. 材料性能评估：根据试验数据，评估预应力砼材料在实际工程中的性能和使用效果，包括抗压强度、抗拉强度、变形性能等指标。
32+48+32m连续梁支架强度验算
32+48+32m连续梁现浇支架验算一、验算依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）以下简称手册二、设计说明本工程连续梁（32m+48m+32m）为预应力砼箱梁，梁体结构为单箱单室、斜腹板、变截面结构,全长113.5m，计算跨度为32+48+32m，0#段长6.0m，1#号段长3.0m。
中支点梁高4.078m，跨中梁高3.078m，箱梁底宽5.0m至5.5m，梁顶宽12.0m。
箱梁采用满堂支架分段现浇法施工。
连续箱梁横断面结构如下图：二、碗扣式支架结构箱梁现浇支架碗扣式支架结构详见《碗扣式支架结构布置图》碗扣式支架的立杆间距：纵桥向——在端横梁0.3米，其余空心梁段为0.6米；横桥向——在腹板为0.3米，底板下为0.6米，在翼缘板下为0.9米；横杆步距1.2m 。
每根立杆设计荷载[N]=30KN 。
支架模板结构：侧模、内模及底模均采用15mm 竹胶板，其下纵桥向布设12×14cm 肋木，按间距30cm 布置；在肋木下横桥向布设12×14cm 承重方木，按间距60cm 布置。
三、支架结构材料参数1、竹胶板：规格1220x2440x15mm弹性模量：纵向Ez=6.5GPa 、横向Eh=4.5GPa弯曲强度： f 顺=80MPa 、f 横=55MPa密度：9.5KN/m3（以上数据为厂家提供）2、木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =3、Q235钢材：拉压应力 []140 1.3182a MP σ=⨯=弯曲应力 []145 1.3188.5a w MP σ=⨯=剪应力 []85 1.3110.5a MP τ=⨯=弹性模量 52.110a E MP =⨯四、荷载腹板荷载：32126/m 4.05m 105.3/m q KN KN =⨯=空心段顶、底板荷载：'32126/m (0.40.6)m 26/m q KN KN =⨯+=(梁端变截面)施工人员、施工料具、运输荷载：22 2.5/m q KN =水平模板的砼振捣荷载：232/m q KN = 倾倒砼产生荷载：242/m q KN =模板荷载：25 1.5/m q KN =五、结构检算(一) 底模竹胶板检算1、腹板下底模找竹胶板检算12×14cm 肋木按中心间距30cm 纵桥向布置（木胶合板按净跨度18cm 进行验算）。
某预应力砼连续箱梁桥荷载试验分析
对残余 应变均小于 《 跨 径混凝土桥梁 的试验方法》 大
（９ ２ １ 月 ）规 定 的２ ％。 １８年 ０ ０
挠度 测 点 布置 ： Ｉ 在 —Ｉ Ⅱ一Ⅱ截面 顶 部桥 面 左 右 和
表２ 各控制截面挠ห้องสมุดไป่ตู้分析表 （ 单位 ：ｍｍ）
际受 力状 态 ，评 价结 构在 荷载 作用下 的工作性 能 ，检 验
桥跨 结构 是否满 足设 计荷 载 要求 ，２ １ 年 对该 桥进 行 了 ０２ 静动 载试 验 。
板 ，横 截 面 梁 高 １ ０ ． ｍ，顶 板 宽 度 为 １ｍ，底 宽 为 ７ ， ５ ｌ ｍ
箱梁两翼板悬臂长度为２ ｍ；箱梁顶底板保持水平 ，腹
应变 测 点布置 ：在 Ｉ —Ｉ、 Ⅱ一Ⅱ和 Ⅲ一Ⅲ截面 的箱 梁底 部粘 贴混 凝 土应 变片进 行 测量 ，各控 制截 面 应变 测 点布 置见 图４ 。
度校 验 系数 为０ ７ ｏ ７ ． ￣ ． ，应 变校 验 系数 为０ １ ０ １ ６ ７ ． ￣ ． ；第 ８ ９ ２ 跨 中截 面 挠 度校 验 系数 为０ ０ ０ ２ 跨 ． ￣ ． ，应 变 校 验 系数 ７ ８
ｕ型台 、扩 大 基 础 ，４ 号桥 台 为板 凳 台 ，桩 基 础 ；基 础 采 用 钻 孔 灌 注 桩 基 础 ，端 承 桩 。主 梁 混 凝 土 采 用 Ｃ ０ ５ 砼 ，桥 面 铺 装 采 用 Ｃ ０ 水 砼 ，桥 台 、桥 墩 采 用 Ｃ ０ ４防 ４、
Ｃ０ ３ 、Ｃ２ 砼 ，桩 基 础 采 用 Ｃ ５ 。设 计 荷 载 等 级 为 公 ５ ２砼 路 一Ⅱ级 。为 了解 桥跨 主体 结 构在 试 验荷 载 作 用下 的 实
钢筋混凝土预应力连续箱梁现浇支架方案设计探讨
１ 受 力分 析
二 一 １１ 荷载计算 ． 导 ］ 根据箱粱 截面变化情况 ， 将梁体划分 为 ｌ ３个 节段 ， 依据《 公路桥 涵施工技术规 范》 的规定 ， 算 计
出箱 梁 现 浇 的荷 载 及组 合 情 况 （ 表 １。 如 ）
表 １ 全桥 总 施工荷 载
图 １ 箱粱 横断面 （ 单位 ： ｍ ） ｍ
计算模 型按 七跨 连续 梁考 虑 ， 根据图 ３ 所示 ， 为偏于安全考虑 ，贝雷桁 架梁 的荷 载按支 点处 的 最大 荷载计算 ， ｑ ４ ９２ Ｎｍ， 用力矩分 配 即 ＝０． ｋ ／ 采 ２ 法进行计算 ，绘 出贝雷桁架梁剪力分 布图和弯矩 分布 图（ 见图 ４ 图 ５ 。 、 ）
现浇支架采用钢管桩支 点 ，上铺设 贝雷桁架梁 形 成平 台， 在平 台上搭设碗扣式 网络支架 。 由于马汊 河为五级航道 ，施 工期要保持通航 ，中跨要 留足 ２ ６ｍ宽度的通航孔 。两侧边跨跨 中各设一支 点 ， 因此 ， 贝雷桁架梁按七跨等截面连续梁设计 。
收稿 日期 ：ｏ ６ ０ — ２ ２０—８０
由图 ４ 、图 ５可 以看 出 ，在通航孔支点 Ａ、 Ｂ 才 能做到城 中有山水 ， 市水 系随处 可见 ， 城 城市绿 化系统相连 ， 我们 的城市才会 有特色 。
作者简介 ： 薛海（９３ ）男 ， １７一 。 江苏淮安人 ， 工程师 ， 从事公路工程 建设 、 施工管理工作 。
维普资讯
８ ６
管理施工
城 市 道桥 与 防 洪
２０ 年 １ 月第 ６ ０６ １ 期
钢筋混凝土预应力连续箱 梁现浇支架方案设计探讨
薛
摘
海 万建银 。 ，
（ ． 省南京市公路管理处 ， １ 江苏 江苏南京 ２ ０ ０ ； ． １０ ８ ２江苏淮 阴水利建设集 ｌ有 限公 司， 引 江苏淮阴 ２ ３ ） ２ ￣５
预应力混凝土连续刚构箱梁荷载试验分析
图４ 试 验 测试 截 面 示意 图 （ 位 ：ｏ ） 单 ｍ
３ １ 静载 试验 工 况 ．
２ 有 限 元模型
按照 大 桥 的 结构 特 点 ． 用ＭＩ 软 件 建 立 有限 元 运 ＤＡＳ 模 型 （ 图３ 。 见 ） 根据 设 计 荷 载 等级 进 行荷 载计 算 ， 据 结 根
静载 试 验工 况如 表 １ 所示 。
的 振动 信 号进 行 分析 ，即可得 到 结 构 的 自振 特 性 。 （ ）无障 碍行 车 试验 ２
校 验 系数 为０５ ～ ．１ ．９ ０６ ，第 ９ 跨 中截 面 梁 底 挠 度 校 验 系 跨
数 为 ０６ －） ６ ．１４． ，均 小 于 《 跨 径 混 凝 土 桥 梁 的 试 验 方 ６ 大 法 》 （９ ２ １ 月 ）规定 的常 值范 围 （．￣ ．５ ，相 对 １８年 Ｏ ０７ １ ） ０
１ 桥 梁 概况
某新 建 高速 公路 上 的 一座大 桥 ，桥梁 主跨 采 用预 应 力 混凝 土连 续 箱梁 ，跨 径 为 （ ０ ６ ＋ ０ ４ ＋ ０ ４ ）ｍ，上 部结 构
采 用 单箱 单 室 变截 面 连 续 箱 梁 ，梁 宽 １ ．５ （ １ ５ ２７ ｍ １ ． ｍ＋ ７ ２ ０５ ｘ． ｍ的防 撞栏 杆 ） ，箱梁 顶 板 宽度 为 １ ． ｍ，底 宽 为 ２７ ５
信 号 采集 设 备 和一 套相 应 的谱 分析 软 件 ，就 可 以 测得 结
构 自振 特性 。该 法 充分 利 用了 环境 振 动 的特 点和 结构 在 环 境 振 动 激 励 下 的 振 动 特 征 。是 一 种 简 易 而 可 靠 的方 法 。对 结构 来 说 ，每个 结 构都 有 自己的 固有 频 率 ，对 于 外 界如 环 境振 动 的激 励 ，由于相 位 的原 因 ，和 结构 的 固
预应力砼连续箱梁桥荷载试验
预应力砼连续箱梁桥荷载试验预应力砼连续箱梁桥是现代桥梁建设中常见的一种桥梁结构形式，其具有结构刚度高、承载性能强等特点，被广泛应用于高速公路、铁路等交通工程中。
为了验证预应力砼连续箱梁桥的受力性能和安全性能，进行荷载试验是必不可少的一项工作。
本文将对预应力砼连续箱梁桥荷载试验进行详细介绍。
一、试验目的和意义1. 试验目的预应力砼连续箱梁桥荷载试验的主要目的是验证桥梁结构的受力性能和安全性能，检验其设计方案的合理性和可行性，为桥梁的投入使用提供依据。
二、试验对象和试验方案1. 试验对象本次荷载试验的对象是某高速铁路上的一座预应力砼连续箱梁桥，该桥梁跨越一条河流和一条公路，为双线铁路。
2. 试验方案根据桥梁的实际情况和设计要求，本次荷载试验包括静载试验和动载试验两部分。
静载试验主要是利用静载车辆模拟桥梁上的静载作用，测量和记录桥梁的变形、应力等数据；动载试验则是利用实际运行的列车模拟桥梁上的动载作用，观测桥梁的振动、动应力等情况。
试验方案还包括试验荷载的确定、测量点的设置、数据采集和分析等内容。
三、试验过程和方法1. 试验准备在进行荷载试验前，需要对桥梁进行全面的检查和评估，确保桥梁结构的完好性和安全性。
还要确定试验荷载的大小和位置，设置合适的测量点，准备好数据采集设备和仪器。
2. 静载试验静载试验采用静载车辆模拟桥梁上的静载作用，通过逐步加重的方式给桥梁施加荷载，测量和记录桥梁在不同荷载情况下的变形、应力、挠度等数据，并进行实时监测和检测。
4. 数据分析通过对试验数据的分析和处理，可以得出预应力砼连续箱梁桥在不同荷载作用下的受力性能和变形情况，评估其安全性能和可行性，为今后相关桥梁的设计和施工提供重要参考。
四、试验结果和结论通过荷载试验，我们得出了关于预应力砼连续箱梁桥的一系列数据和结论。
静载试验显示，桥梁在设计荷载范围内变形较小，应力分布均匀，符合设计要求；动载试验结果表明，桥梁在列车通过时振动较小，动应力稳定，安全可靠。
预应力混凝土箱梁锚下局部应力分析
应力趋于均匀 ，此过渡区段 的长度与张拉端对应 顶 板 的 厚 度 ５ ｍ相 当 。至 张 拉 端 约 １５ｍ处 ， 值 ０ｅ ． 其
稳 定 在 ２０ＭＰ 左 右 。 ． ａ
图 ５ 各 控 制 端 面 测 点 布 置 图
（ ） 距 离 端 面 ｌ ２ ｍ为 横 向 和 竖 向横 向 ２在 ０ ０ｅ 拉 压 应力 的 分 界 点 ，在 此 范 围 内受 横 向压 应 力 作 用 ， 应 力 值 随着 远 离 锚 具 的方 向迅 速 减 小 ； 范 其 此 围外 过 渡 为受 横 向拉 应 力 作 用 ， 入 劈 裂 区域 ， 进 大
加 加＆ ｎ Ｌ ；
瑚
由于模型具有对称性 ， 了简化计算及分析过程 ， 为 故在Ａ ｓｓ ｎｙ中只建立 ｌ 实体模 型 ， ， ４ 并在相应 的对称 面上 施 加 对 称 边 界条 件 。有 限元 模 型 见 图 １ 。
６３４ｌ８７ｌ７５Ｂ ㈣ 哪 懈
（ 虚线为沿孔道直径的分布图 ， 实线为锚垫板周边 对 应 点 的 分 布 图 ） 。 埘 ＂ 丑矗 ∞ ∞ ＂
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筋采用符合Ｇ ／５ ２— ９ ５ 准 的２ ０ ＢＴ ２ ４ １９ 标 ７ 级 。 ．低 １２ ５ 松弛高强 钢绞线 ， 准强度Ｒ ＝ ６ Ｐ ， 标 ２ ｌ ０Ｍ ａ张拉控 ８ 制 应力 为 ＝ ． Ｒ ＝ ９ Ｐ ，锚 具 采 用群 锚 Ｏ７ ２ １３５Ｍ ａ ５ ｌ— ５ １— ７ １— ９ 拉锚 固体 系 。 ５ １ 、５ １ 、５ １ 张
收 稿 日期 ：０ ９ １－ ０ ２０ — １３
作者简介 ： 敬辉 （ ９ ２ ） 男 ， 江 临海 人 ， 程师 ， 事 桥 项 １８ 一 ， 浙 工 从 梁设 计与 检测加 固方 向研究 工作 。
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预应力砼连续箱梁支架受力分析
本文从搭设满堂脚手架需的基础，叙述预应力砼连续箱梁，必须基础稳固，支架荷载分析计算全面，通过预压，消除主要的非弹性变形和弹性变形，使底模顶面预设标高符合设计要求。
标签支架；砼连续箱梁；预压；荷载
在南水北调安阳段的生产桥的施工中，上部结构为后张法现浇预应力混凝土连续箱梁，梁长有95m、80m、70m、66m等，梁宽有5.5m、4.5m两种，下部结构为钻孔灌注桩基础、柱式墩台。
桥梁设计车辆荷载等级为公路—Ⅱ级。
桥位地震动峰值加速度为0.15g。
在两桥台处设D80型伸缩缝各一道。
混凝土设计标号为C50。
本文就预应力砼连续箱梁支架受力，进行分析。
1 地基处理（渠道内搭满堂脚手架）
满堂脚手架的沉降值控制至关重要，所以应严格控制地基的强度，首先在桥位的两侧挖好排水系统，然后对原地面进行压实处理，土基高度比渠底高0.6m。
在桥墩与桥台之间的渠坡上挖台阶，台阶高0.1m，宽0.3m，长(梁宽加1m)，然后在土台阶上浇C10垫层、厚0.1 m，作为渠坡面上搭钢管架子垫石。
坡面上粉2cm厚水泥砂浆，防止下雨时雨水冲毁台阶。
对承台与渠坡交界处架子搭设，承台开挖时的工作面，根据设计要求选用回填材料，回填跟承台顶面平，承台顶面以上土方暂不回填，搭满堂脚手架时，承台与渠坡交界处的三角形部位，立杆纵横间距按0.3m布设，大小横杆层步距按0.9 m搭设，增加斜撑杆。
同时，注意渠坡上钢管与承台处钢管的连接。
2 支架荷载计算分析
支架进行强度、刚度及稳定进行验算，确保支架在施工过程中能满足承载要求。
进行验算，过程如下：
满堂脚手架顶层大横杆验算：
箱梁底砼荷载，按中跨计算
G=30/80×（265-30）×26=2291.25KN
安全系数取K=1.2，假设全部重量作用于底模上，则底模按每平方米承受的荷载为：按中跨30m计算。
F1=2291.25×1.2/（3×30）=30.55KN/㎡
施工荷载。
F2：施工人员、施工机具堆放荷载：取1 KN/ m2
F3：振捣混凝土时产生的荷载：取2KN/ m2
F4：模板为木模结构，经计算自重均布荷载为0.5KN/m2
F5：支架自重均布荷载为1.5KN/m2
总荷载=F1+F2+F3+F4+F5=35.55KN/㎡
纵向钢管验算（按箱梁底计算）
箱梁底宽3m，按支架搭设的方案，支架纵向搭设13排钢管，计算荷载时，假设所有重量共3199.5KN（35.55×3×30），均由13排钢管平均受力，则每排钢管的均布荷载为8.2 KN/m2[3199.5/(13×30)]
查钢管截面特征表
[σ]=0.205 KN/m2E=206×103 N/mm2 I=12.19×104mm4
W=5.08×103mm3钢管跨径按L=0.6 m，按两跨连续梁计算，计算如下：
q=8.2KN/m
跨中最大弯矩M=ql2/8=8.2×0.62/8= 0.369 KN*m
弯拉应力验算σ=M/W=0.369/5.08×103 =0.000073N =6.9KN。
经验算，支架承载力满足要求。
立杆地基承载力验算N/Ad≤K*fk
式中N---上部结构传至立杆底部的轴心力设计值
Ad—立杆基础的计算面积
fk—地基承载力标准值
K—调整系数，按以下规定采用：碎石土、砂土、回填土0.4；粘土0.5；岩土、混凝土1.0。
土基承载力验算：N/Ad
=6.9KN/(0.29m×0.6m)=0.04MPa<K*fk=0.4×0.2=0.08MPa
通过计算得出，地基承载力满足要求。
2.1 层高布置
根据平整压实后的地基标高，计算出支架净高，按竖向大小横杆步距0.9m 为一层，分层排列至顶端，以便满足支架总高度的要求。
支架高度计算应考虑垫块、立杆、木楞、底模厚度等尺寸高度，并画出支架布置图，以便指导施工，顺利安装，确保支架牢固、稳定。
2.2 支架搭设
支架搭设顺序为：用墨斗在砼垫层上弹出梁纵向中线，以中线为基线弹出间距为0.6m平行线，在弹出梁的横向中线，以横向中线为基线，向两侧弹出平行线，纵横线的交叉点作为钢管立杆位置点，立杆钢管下面垫(10×10cm) 竹胶板，和方木(5×10cm)、同时设置扫地杆、沿梁的纵向每15m设剪刀撑。
根据计算出的架子顶部高程，设置图纸标识的预拱度，架子最上层小横杆上，纵向放置大模杆，大横杆间距按0.25M布置。
同时在顶层小横杆上焊直径6mm 钢筋固定大模杆，钢管调平后铺设方木，横向方木（0.05mx0.1m的方木）间距按0.15摆放；纵向挂梁中线和梁的边线。
进行方木调平，铺设2.5×1.2×0.015（m）的竹胶板。
再根据按设计箱梁的重量及附加重量进行支架预压加载，预压加载完成后方可进行箱梁模板的安装。
3 支架预压
3.1 支架预压试验的目的：是消除主要的非弹性变形和弹性变形量，使底模顶面预设标高符合设计要求。
3.2 初步拟定预压方法：在竹胶板（或木板）上形成预压平台，在平台上画出方格，根据箱梁自重分布情况计算出每个方格内的荷载量，按方格放沙袋进行预压。
最大荷载为设计荷载的1．2倍。
加载重量分三次逐渐进行，每次加载时，需对支架进行观测，如果发现异常情况，应立即停止加载，待查明原因后方可继续进行。
3.3 荷载计算
按施工图设计，预压总荷栽为箱梁总重的120%，箱梁的混凝土量为265m3,钢筋混凝土的密度取2.6t/ m3,其荷载重为689t，再加上外部荷载，按箱梁总重的120%预压，预压总荷载为689×1.2=826.8(t),采用铺设砂袋的方法预压，砂袋每袋重50kg,共用砂袋826.8×1000÷50=16536袋.
3.4 在搭好的钢管支架上，以现浇箱梁自重120%对支架进行预压，预压材料采用砂袋。
在支架顶部预先设立观测点，由跨中向两端每2m布设(顺水流方向)3点，用水准仪测量高程，观测支架的总变形值。
支架预压前应在支架顶面设置预拱度，预拱度数据组合为支架弹性变形值5mm，支架及地基承压后非弹性变形值5mm，箱梁自重作用跨中挠度值3mm（梁高1500mm，跨中挠度为h/500），支架预拱度为13mm。
在预压范围内，沿混凝土结构纵向每隔1/4跨径应布置一个检测断面，每个检测断面布置5个对称分布的监测点。
支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于3级，3级加载依次宜为单元内预压荷载值的60%、80%、100%。
当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。
每级加载完成后，先停止下一级加载，并每间隔12h对支架沉降量进行一次监测。
当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，进行下一级加载。
加载完成后，每隔24h观测一次，各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm。
待支架受压稳定后卸载，将预压过程中的有关数据与理论数据对比分析，而后进行合理调整，以最终控制支架的预拱度，确保箱梁浇筑成型后线条顺直。
4 結语
通过详尽的数据分析，保证了上部结构砼连续箱梁的顺利进行，为以后类似桥梁的施工提供了参考。