40+2X55+40连续梁门式支架检算书
连续钢构梁支架检算
一、计算说明计算时关键考虑中间跨距最大的最不利情况进行检算。
结构计算依据为《钢结构设计手册》、《建筑施工手册》第四版Q235钢设计值[σ]=205MPa。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，依据设计要求，为保证梁体结构和支架稳定性，该梁分两次浇注，首先浇注右幅梁体，待梁体养护龄期达到7天后，在浇注左幅梁体。
1.1 主要参数：恒载分项系数取1.2活载分项系数取1.4C40钢筋混凝土容重取26KN/m3(素砼容重为25 KN/m3,钢筋容重取0.15Kg/ m3)。
竹胶板木模选120cm×240cm×2cm矩形模板，弹性模量E=5.0×103MPa,密度为б1=700Kg/m3,静弯强度[σ]=11MPa。
钢管外径48mm，厚3.5mm，截面积为489mm2，惯性矩I=12.18cm4，抵抗矩W=5.079cm3,每米长自重38.4N/m，回转半径i=15.78mm。
I10工字钢截面抵抗矩W=49cm3，截面惯性矩I=245cm4，每米重量11.261Kg/m。
I36a工字钢的截面抵抗矩W=877.6cm3,截面惯性矩I=15796cm4，每米重量60Kg/m，设计值[σ]=205MPa。
松木密度440kg/m3,抗弯强度[σ]=17MPa，抗剪强度[fv]=1.7MPa，弹性模量E=10×109Pa。
I50a工字钢每米重量93.61Kg/m，I=46472cm4，W=1858.9cm3。
直径52.9cm螺旋焊钢管，8mm壁厚，每米重量103.29kg/m, 截面抵抗矩W=1680.55cm3,截面惯性矩I=44450.54cm4，回转半径i=18.42cm,截面积S=130.88cm2重力加速度g取9.8。
二、方案选择2.1架空方案钢构梁侧模板选用竹胶板木模，单块尺寸为120cm×240cm×2cm，梁侧模板竖向支撑选用100mm×100mm松木，间隔30cm布置。
【精选】支架检算说明书
目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、模板检算 (3)四、横向支撑肋检算 (5)五、纵向方木支垫检算 (6)六、支架承载力检算 (8)七、地基检算 (9)八、抗倾覆检算 (10)九、附件 (12)支架检算说明书一、工程概况郑州黄河公铁两用桥是京广铁路客运专线跨越黄河的特大型桥梁，桥梁全长14.887公里（QDK642+805.734～QDK657+709.611）。
郑州黄河公铁两用桥位于原阳县韩董庄乡前孟庄村东侧，距韩董庄引黄闸约3km，接现国道G107线，全长约3.8 KM。
其中北岸铁路分建段引桥在N172-N175墩处采用一联（50+80+50）m预应力混凝土连续箱梁上跨郑焦晋高速公路。
箱梁顶宽为13.4m，底宽为6.7m，跨中箱梁顶板厚40cm，梁体内设有横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。
该连续箱梁采用悬臂现浇法施工。
其中，0#、1#节段和边跨现浇段需采用满堂支架现浇施工。
梁体采用单箱单室、变截面、变高度结构。
中支点截面如下：跨中截面、边跨直段截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm ，壁厚3.5mm 碗扣式支架，纵向间距60cm ；横向间距底板下60cm ，腹板下30cm ，其他90cm ；横杆层距翼缘板下为120cm ，箱身下为60cm ，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°—60°角。
外膜采用竹胶板和钢模板配合使用，内膜采用竹胶板。
外模模板下部采用10×10cm 的方木作为横向支撑肋，中心间距为20cm ，下部采用10cm×15cm体，强的方木作为纵向方木支垫，中心间距腹板下为30cm ，其他为60cm 。
地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为50cm ，表面利用C20混凝土进行封层。
处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm 。
国道连续梁结构检算书
305国道连续梁结构检算书一、支架结构检算1、工字钢强度及挠度计算：为了保证通车安全，采用Ф500mm钢管作支架立柱，采用I40a工字钢作横梁，I28a工字钢做纵梁，跨越305国道，施工桥梁上部，确保交通畅通，门架尺寸延纵桥向6米，净宽4.75米,高3.5米。
工字钢检算：I40a，67.56kg/m；S=631.2cm3；W=1085.7cm3；I=21714cm4；I28a，43.47kg/m；S=292.7cm3；W=508.2cm3；I=7115cm4；（1）荷载分析：检算最不利位置，由图可知，腹板位置的工字钢受力最大，假设腹板位置仅设一根28a工字钢，则其所承受的荷载分析如下：腹板钢筋砼断面2.15m2，折算成每米均布荷载：q1=×1×=m2模板荷载：q2=m工字钢自重：q3=m人及机具施工活载q4=4KN/m则q总=q1+q2+q3+q4=61KN/m（2）纵梁检算最大弯炬：Mmax=ql2/8=61×62/8=·m抗弯刚度：σmax= Mmax/W ==540Mpa≥[σ]=170Mpa最大剪力：Qmax=ql/2=61×6/2=183KN抗剪强度：τmax=QmaxSmax/Id=183KN×292.7cm3/7115cm4×8.5mm=≤[て]=125Mpa挠度：fmax=5qL4/384EI=5×61×64/384××108×71440×10-8=69mm≥[l/400]=15mm由以上对纵梁的检算可知，腹板下设置1根28a工字钢无法满足抗弯及挠度的要求，故腹板下设置9根，则抗弯刚度及挠度均能满足承载要求，且荷载分析中是最大载面和最小载面平静分析，而实际门架施工中要偏于中跨跨中位置，故实际荷载要小于计算荷载，结构是稳定的。
（3）横梁检算假设纵梁对横梁施加的荷载集中作用在横梁跨中位置，则其受力如图所示：最大弯炬：Mmax=Pl/4=183×4=·m抗弯刚度：σmax = Mmax/W =×106/×103=≤[σ]=170Mpa最大剪力：Qmax=P/2=1832=抗剪强度：てmax=QmaxSmax/Id=×631.2cm 3/21714cm 4×10.5mm=≤[て]=125Mpa挠度：fmax=5ql 4/384EI=5×61×384××108×71440×10-8=0.001mm ≤ [l/400]=3mm 通过以上计算可知，40a 工字钢横梁在抗弯、抗剪及挠度等方面均能满足施工要求，结构稳定。
支架受力检算书
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
连续梁支架计算书~四分部
连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。
1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。
每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。
2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。
三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。
四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。
竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数三、设计简图1 一立杆.2-立杆加强杆£ 3—横杆14一横杆加强杆ln精门架简图落地门架.门架简图14r* B-ttttfi UnfihIL-O I u-^fcWh iwwh iw^落地门架—门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型① 48x3 水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型① 48x31、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1=(G kl+ G k2X2+ G k3X1/2+ G k4X2X1/1+ G k5X2+ G k6X2)/h二(0.224+ 0.040x2+ 0.165x1/2+ 0.184x2x1/1+ 0.006x2+ 0.0085x2)/1.950 =0.402kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2=(G k7Xl/COSa x2/4+ G k8XlX1/4+ G k9/4+ G ki0*4/4+ G ki*+ G k/X h) /h二(0.038x1.830/0.684x2/4+ 0.038x1.830x1/4+ 0.014/4+ 0.015x4/4+0.015x1.830+ 0.050x1.830x1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=nx Q k xbxl=2x3x1.219x1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：«k=^z x^s x«o =0.74x0.8x0.3=0.178 kN/ m2q k= 3k x 1=0.178x1.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325x3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2x(0.402+0.15)x33.6+1.4x13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9x1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2x (0.402+0.15)x33.6+0.9x1.4x (13.385+2x0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I/h1/h0=107800+107800x1536/1930=193593 mm4 i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmX=kh0/i=1.22x1930/21.37=110.19由九查规范表B.0.6,得①=0.516N d寸• Af=0.516x424x2x205x 10-3=89.7kN 得，N < N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
支架力学检算
铁路通道跨一级(40+56+40)m连续梁1#块支架力学检算一、主要计算说明：根据施工技术方案主要计算各构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下，逐个验算杆件受力是否符合要求。
⑴基坑及顺沟顺路土方1370m3⑵基坑回填土670m3⑶换填砂夹碎石347.5m3⑷M10浆砌片石基础253m3⑸M10浆砌片石函身、出入口边墙467.5m3⑹盖板钢筋5600kg⑺丙种防水层236m2⑻M10浆砌片石附属工程13.7m3⑼C30混凝土盖板41.8 m3⑽C20混凝土39.13m3二、计算依据及计算方式：（一）计算依据：1、《建筑五金实用手册》2、《路桥施工计算手册》3、《钢结构—原理与设计》4、《钢结构设计规范》5、《钢管混凝土结构设计与施工规程》6、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》7、路桥施工手册《桥涵》8、连续梁施工设计图纸9、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-8610、《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-2005（二）、计算方式：采用手算和有限元计算相结合的方式三、具体计算：（一）1#块荷载分布的确定：根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》。
模板及支架荷载：q=1.0kN/m2，设备及人工荷载：q=3.0kN/m2，砼浇注冲击荷载：q=1.5kN/m2，砼浇注振捣荷载：q=1.5kN/m2计算。
混凝容重（配筋率大于2%）：q=26kN/m3混凝土超灌系数取: 1.05根据提供的图纸，确定支架受力最大横断面图，如图1所示。
图1 最大横断面图 单位：cm1、 腹板部位荷载计算长度取1m ，马蹄处重量分配在墩顶处，此处不再计算马蹄处位置，选取位置为马蹄外范围，梁高取4.80m 计算。
①混凝土自重荷载计算()()⎡⎤⨯+⨯⨯+⨯⨯÷⨯=⎢⎥⎣⎦214.800.800.6 1.00.7126 1.40180.8/2kN m 考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：⨯=280.8 1.0584.84/kN m②模板荷载计算侧模：()⨯⨯÷⨯=21 4.15 1.0 1.401 2.96/kN m底模：()⨯⨯÷⨯=21 1.40 1.0 1.4011/kN m内侧模板：(()⨯+⨯÷⨯=21 2.9 1.0 1.401 2.17/kN m 腹板模板总荷载为：++=22.961 2.17 6.13/kN m③设备及人工荷载：23/p kN m =④砼浇注冲击及振捣荷载：23/p kN m =腹板下荷载合计：1p =①+②+③+④=+++=284.84 6.133396.97/kN m2、底板部位荷载计算①混凝土自重荷载[]()⨯+⨯+⨯⨯⨯÷⨯=24.40.60.7 3.20.90.3126 3.2141.84/kN m 考虑混凝土超灌，系数取1.05 ，则底板部位混凝土分布荷载为： ⨯=241.84 1.0543.94/kN m②箱内顶模、底模，底板底模荷载顶模：()()+⨯⨯⨯÷⨯=22.621 1.0 3.21 1.11/kN m 底模：()⨯⨯÷⨯=23.21 1.0 3.211/kN m底板底模：()⨯⨯÷⨯=23.21 1.0 3.211/kN m模板分布荷载为：++=21.1111 3.11/kN m③设备及人工荷载：23/p kN m =④砼浇注冲击及振捣荷载：23/p kN m =底板部位分布荷载合计：2p =①+②+③+④=+++=241.84 3.113350.95/kN m 3、翼板部位荷载计算①混凝土自重荷载()()⎡⎤⨯⨯+⨯⨯÷⨯=⎢⎥⎣⎦21 1.450.650.255126 1.45111.77/2kN m 考虑混凝土超灌，系数取1.05 ，则底板部位混凝土分布荷载为：⨯=211.77 1.0512.36/kN m②模板荷载模板分布荷载为:(()+⨯⨯÷⨯=20.2551 1.0 1.4511.21/kN m ③设备及人工荷载：23/p kN m =④砼浇注冲击及振捣荷载：23/p kN m =底板部位分布荷载合计：3p =①+②+③+④=+++=212.36 1.213319.57/kN m4、荷载分布示意图：根据以上计算荷载，节段荷载分布示意图如图2所示：图2 横向荷载分布图 （单位：cm ）（二）I25横梁检算：横梁采用型钢工25，以间距为0.6m 布置。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，每榀门架内的方木数量4根。
梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度120mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一）、梁底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 =833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 24.000×0.900×0.407=8.784kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 5.000×0.407=2.033kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m2.强度计算最大弯矩的计算公式如下:M = ql2/8最大弯矩 M = 0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m截面应力=1.473×106/166666.7=8.84N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.900×14.549/2=6.547kN截面抗剪强度计算值 T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:v = 5ql4/384EI最大变形 v =5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!二）、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算计算简图梁底托梁弯矩图(kN.m)0.034梁底托梁变形图(mm)梁底托梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.678kN.m最大变形 vmax=0.479mm最大剪力 Qmax=2.738kN截面应力=0.678×106/288000.0=2.355N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!三）、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
40 56 40m支架法连续梁支架及门洞计算书
附件4：支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m 直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006 ）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
(40+56+40)连续梁支架计算书 -
(40+56+40)连续梁碗扣支架计算书1 满堂支架设计概况(40+56+40)连续梁施工采用满堂碗扣支架浇筑施工。
支架基底用砖渣换填，用20T振动压路机碾压6～8遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm 厚C25混凝土垫层，立杆底设可调底托12×12cm钢板,立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设12×15㎝纵向方木（松木）。
横向铺设10×10㎝方木，底模板采用20㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
连续梁混凝土一次浇筑完成。
2 计算依据2.1.1 几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2,重量G=37.6N/m。
2.1.2 计算参数=12.19cm4截面惯性拒 I1截面抵抗矩W=5.08cm31允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P≤2KN/m立杆设计最大荷载：(横杆步距指横杆竖向间距)横杆设计最大荷载：横杆允许最大挠度：f≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.1.3 计算桥型计算（40+56+40）连续梁碗扣支架，墩高取本标段最高墩20m。
（40+56+40）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）箱梁采用C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，箱梁设计混凝土方量约为：1873m3。
钢筋345t。
3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载[P]=40KN/根。
本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm。
钢筋混凝土容重按26KN/m3计算，静载安全系数取1.2，活载安全系数取1.4。
箱梁支架搭设高度为24m，底板支架通过可调顶托调整高度，可调顶托上方纵向布置12×15cm方木，间距同立杆，纵向方木上方布置横向10×10cm方木，腹板及底板处间距加密至20cm，翼板间距取30cm。
门式支撑系统验算书
门式支架支撑系统验算书本验算书选取箱梁荷截最大的梁高1.65m段进行验算。
箱梁混凝土分二次浇注，第一次浇捣底板和腹板，第二次浇捣顶板和翼板。
本方案按一次浇筑进行模板支撑系统的设计和安全稳定验算，以增大安全储备。
一、材料规格及其力学性能1 、模板外模均采用厚18mm木胶合板，基本幅面为2440×1220mm每米宽截面力学性能如下：W＝5.4×10-5m3 I=4.86×10-7m4E=4.0×103MPa 〔σw〕=30Mpa2、模板横楞模板横楞采用100×100mm截面方木条其截面力学性能如下：W＝1.67×10-4m3 I=8.33×10-6m4E=9.0×103MPa 〔σw〕=12Mpa每米自重5.0Kg，即0.05KN/m。
3、托梁采用Φ48×3.5mm钢管，以○○形式进行安装单根钢管截面力学性能如下：W＝5.08×10-6m3 I=1.218×10-7m4A=4.89×10-4m 2 r＝1.578×10-2m〔σn〕=145Mpa每米自重3.92Kg，即0.0392KN/m。
4、门架（1）一榀门架的稳定承载力设计值N d根据门架型号和尺寸已知：门架立杆钢管Φ42×2.5mm，A1=310mm2h 0=1930mm，I=6.08×104mm4门架加强杆钢管为Φ26.8×2.5mmI 1=1.42×104mm4 h1=1536mm门架立杆换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4门架立杆换算截面回转半径门架立杆长细比：根据H=11m＜30m，查表知系数k=1.13 λ=k×h0/ i=1.13×1930/15.25=143查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.335一榀门架的稳定承载设计值：N d=φ·A·f =0.335×310×2×205×10-3 =42.6KN（2）门架静荷载计算①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 4步1设 0.165×1/4=0.041kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.374kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 Ngk1 = 0.374 / 1.950 = 0.192kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(1×0.600)=13.0002×0.038×(1×0.600)/cos/(4×1.950)=0.077kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 Ngk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 N= 0.339kN/m。
门支架受力分析计算书
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。
q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30c m布设，取；lp＝0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153得Mm ax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•mQm ax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算①正应力σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)＝0.029×6÷(1×0.022)＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）②剪应力τ＝QS÷Ib其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m4b＝1mτ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）满足剪应力要求（二）底板刚度验算查《建筑静力结构计算手册》P153得fm ax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109PaI＝6.67×10-7m4q=2.625t/m＝2.625×104N/ml＝0.3mfm ax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
门架连续梁计算书
附件二连续梁及门架计算书共有4 跨梁材性：Q235考虑自重，自重放大系数为1.21.连续承轨梁,第1 跨计算：跨度为6 M截面为250x200x6x8截面Ix = 5.3275e+007 mm4截面Wx = 426200 mm3面积矩Sx = 234667 mm3腹板总厚6 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.8由最大壁厚8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa整体稳定系数计算：截面：普工40a组合受压翼缘自由长度：6000 mm截面材性：Q235荷载情况：跨中无侧向支承点集中荷载作用于下翼缘由GB 50017--2003 第126页表B.2 查整体稳定系数初步查得整体稳定系数φb = 1.07 > 0.6修正后整体稳定系数φb' = 0.806449第 1 跨计算结果：跨度为6 M截面为GD10-6B截面Ix = 1.7484e+009 mm4上表面处Wx = 2.1143e+006 mm3下表面处Wx = 4.6869e+006 mm3面积矩Sx = 1.6719e+006 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.8由最大壁厚10 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-58.2657--58.2657 KN弯矩范围为-169.899--0 KN.M最大挠度为1.42535 mm (挠跨比为1/4209)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为5.57164 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为76.5304 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为45.3121 MPa 满足!2.门架计算:粗算上承重梁,简化为简支梁,暂按,7.5m宽度计算.,最外这排门架边受力最大. 梁材性：Q235全梁有均布荷载1 KN/M(,屋架的压力)考虑自重，自重放大系数为1.2计算结果：跨度为7.5 M截面为HN396x199截面Ix = 2e+008 mm4截面Wx = 1.0101e+006 mm3面积矩Sx = 543774 mm3腹板总厚7 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.9由最大壁厚11 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-39.2991--83.2991 KN弯矩范围为-175.498--0 KN.M最大挠度为17.5 mm (整体挠跨比为1/770)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为32.3542 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为165.47 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为193.048 MPa 满足!受压翼缘外伸宽度与厚度之比为8.72727 满足!(GB50017--2003 第32页4.3.8)腹板高厚比为53.4286 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页4.3.2)。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书1.计算说明1.1概况：工程项目：京广客专信阳东站门架高度：8.8m 5层工程内容：站台雨棚吊顶1.2本工程采用门式脚手架规格如下：水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。
2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN连接棒2个6*2*10-3=0.012KN锁臂2副0.0085*2=0.017KN合计0.492KN每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93对应cosɑ=0.732钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m2.3 施工荷载产生的轴向力标准值N标准=2*1*1.83=3.66KN2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值W k=0.7µZ.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值M k=0.708*62/10=2.549KN.m2.5 计算脚手架稳定性N≤N d，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
1元计算书_40_梁模板门式脚手架支撑计算书4
梁模板门式脚手架支撑计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017计算参数:脚手架搭设高度为25.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
门式架体安全等级选用二级，结构重要性系数取值为1.0。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h= 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2= 0.08m，b1= 0.75m。
门架立杆采用φ48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度120mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用[10号槽钢U口水平。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.50)+1.40×2.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
附件4：40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架检算报告1 门式支架方案40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。
门式支架：距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。
其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。
底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。
门式脚手架随梁型布置，呈扇形。
纵枋方布置：竹胶板下方为纵向枋方。
纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。
门式支架布置图如图1所示。
（a）立面图（b）平面图（c）侧面图图1 现浇支架图2 验算依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)桥梁施工图纸3 检算荷载3.1 分项荷载根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。
（1）混凝土自重预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。
（2）施工活荷载1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0k N/m2计。
4 立杆竖向承载力验算（1）中部实心段及腹板下立杆（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内）端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。
立杆受力：P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。
（2）端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。
立杆受力：P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。
（3）跨中底板、翼缘板下立杆跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。
立杆间距布置为0.9×1.0m。
立杆受力：P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。
（4）立杆受力检算调整底座及顶托最小的抗压承载能力为65KN （300≤L ≤450mm ），安全系数K 取1.5，立杆最大受力为：P =36.84 kN ＜65KN/1.5=43.33kN ，立杆强度满足要求。
5 梁底模板及枋木检算5.1 模板1.5cm 厚竹胶板，规格：1220244015mm ⨯⨯ 弹性模量：纵向 6.5GPa Z E =、横向 4.5GPa h E = 弯曲强度：纵向80MPa z σ=、横向55MPa h σ= 5.1.1 端部实心段下及腹板下竹胶板一、距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m 范围内中部实心段下及腹板下纵向枋木为密铺，主要为纵向枋木受力，对梁底竹胶板进行检算。
板下竹胶板受力：板按照3 m 厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为：q =1.2×3×26.5+1.4×6=103.8 kN/m 2竹胶板钉在纵向枋木上，纵向分配枋木，高10cm ，宽10cm ，纵向净间距20cm ，如图2所示。
103.8kN/m 2图2 竹胶板、纵向枋木构造图竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径30cm ，取长度方向1m 条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：22531.00.015 3.7510m 66bh W -⨯===⨯33741.00.0152.812510m 1212bh I -⨯===⨯由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：最大弯矩：2max 8ql M ==103.8×0.302/8=1.17kN ·m最大剪力：max 2qlQ ==103.8×0.30/2=15.57kN 最大弯曲应力：max max MW σ==1.17/（3.75×10-5）=31200 kPa=31.20 MPa<[]σ=55MPa最大剪应力：maxmax 32Q Aτ==3/2×15.57/1.0/0.015=1557kPa=1.557 MPa<[]τ=2.0MPa竹胶板最大变形：4max 5384ql f EI ==5×103.8×0.304/384/6.5/106/2.8125/10-7=0.6×10-3m=0.6mm<[]f =400l =300400=0.75mm竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。
二、其余部分 板下竹胶板受力：板按照2.31 m 厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为：q =1.2×2.31×26.5+1.4×6=82 kN/m 2竹胶板钉在纵向枋木上，纵向分配枋木，高10cm ，宽10cm ，纵向净间距20cm ，如图2所示。
82kN/m 2图2 竹胶板、纵向枋木构造图竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径30cm ，取长度方向1m 条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：22531.00.015 3.7510m 66bh W -⨯===⨯33741.00.0152.812510m 1212bh I -⨯===⨯由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：最大弯矩：2max 8ql M ==82.00×0.302/8=0.92kN ·m最大剪力：max 2qlQ ==82.00×0.30/2=12.3kN最大弯曲应力：max max MW σ==0.920/（3.75×10-5）=24500 kPa=24.5 MPa<[]σ=55MPa最大剪应力：maxmax 32Q Aτ==3/2×12.3/1.0/0.015=1230kPa=1.23 MPa<[]τ=2.0MPa竹胶板最大变形：4max 5384ql f EI==5×82×0.304/384/6.5/106/2.8125/10-7=0.473×10-3m=0.473mm<[]f =400l =300400=0.75mm 竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。
5.1.2 跨中底板下竹胶板跨中底板及翼缘板下纵向枋木为密铺，间距0.4m ，主要为纵向枋木受力，对梁底竹胶板进行检算。
板下竹胶板受力：板按照0.65 m 厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为：q =1.2×0.65×26.5+1.4×6=29.07 kN/m 2竹胶板钉在纵向枋木上，纵向分配枋木，高10cm ，宽10cm ，纵向净间距30cm ，如图2所示。
29.07kN/m 2图2 竹胶板、纵向枋木构造图竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径40cm ，取长度方向1m 条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：22531.00.015 3.7510m 66bh W -⨯===⨯33741.00.0152.812510m 1212bh I -⨯===⨯由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：最大弯矩：2max 8ql M ==29.07×0.402/8=0.581kN ·m最大剪力：max 2qlQ ==29.07×0.40/2=5.81kN最大弯曲应力：max max MW σ==0.581/（3.75×10-5）=15500 kPa=15.50 MPa<[]σ=55MPa最大剪应力：maxmax 32Q A τ==3/2×5.81/1.0/0.015=581kPa=0.581MPa<[]τ=2.0MPa竹胶板最大变形：4max5384ql f EI==5×29.07×0.404/384/6.5/106/2.8125/10-7=0.53×10-3m=0.53mm<[]f =400l =400400=1mm 竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。
5.2 纵向枋木纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m ，端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分），间距为0.15m ，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m ，梁高最大值为3.00m 。
（1） 中部实心段及腹板下纵向枋木（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m 范围内） 布置间距为0.3m 。
中部实心段及腹板下纵向枋木承担的均布荷载为：q =1.2×3.00×0.3×26.5+1.4×6.0×0.3=31.14kN/m ；纵向枋木（宽10cm×高10cm ）的截面特性：220.100.1066bh W ⨯===1.667×10-4m 3。
330.100.101212bh I ⨯===8.333×10-6m 4弹性模量：10E GPa =，容许弯曲应力[]13MPa a σ=，容许剪应力：[]2MPa a τ= 端部实心段及腹板下纵向枋木（宽10cm×高10cm ）搭设在横向枋木（宽12cm×高15cm ）上，跨度50cm ，如图3所示。
31.14kN/m图3 纵向枋木计算简图最大弯矩：2max 8ql M ==31.14×0.502/8=0.97kN ·m最大剪力：max 2qlQ ==31.14×0.50/2=7.785kN最大弯曲应力：max max MW σ==5820kPa=5.82MPa<[]σ=13MPa最大剪应力：maxmax 32Q Aτ==1.5×7.785/0.10/0.10=1168kPa=1.168MPa<[]τ=2MPa中部实心段及腹板下纵向枋木最大变形：4max 5384ql f EI==5×31.14×0.504/384/10/106/8.333/10-6=0.304×10-3m=0.304mm<[]f =400l =500400=1.25mm 中部实心段及腹板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。