挂篮计算书
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
挂篮计算书07.19
目录第1部分设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 挂篮主要构件重量 (2)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2面板截面参数 (4)2.1.3面板的最大应力及最大变形 (5)2.2竖肋[8计算 (5)2.2.1构造 (5)2.2.2竖肋[8的验算： (5)2.3底模纵梁强度检算 (7)2.3.1 构造 (7)2.3.2 强度分析 (7)2.3.3 刚度分析 (8)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (9)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[6.3计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (12)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (13)4.1前下横梁结构分析 (13)4.2后下横梁结构分析 (16)4.3前上横梁结构分析 (19)4.4外模滑梁结构分析 (22)4.5内模滑梁结构分析 (25)4.6内模支架结构分析 (28)第5部分主桁架结构分析 (29)5.1构造 (29)5.2载荷分析 (29)5.3建模 (30)5.4分析，结果提取 (31)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (34)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (34)6.2挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (36)6.3挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (37)6.4挂篮行走时小车的抗倾覆计算 (38)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (38)6.6主桁连接销计算 (39)附件A 前下横梁结构分析命令流 (40)附件B 后下横梁结构分析命令流 (42)附件C 前上横梁结构分析命令流 (44)附件D 外模滑梁结构分析命令流 (46)附件E 内模滑梁结构分析命令流 (48)附件F 主梁结构分析命令流 (50)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①、向莆铁路大桥施工图设计；②、《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③、《钢结构设计规范》GB50017-20031.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥上部结构为(40+64+40)m为连续箱梁主桥连续刚构箱梁单幅桥面顶宽12.2m,底宽5.74m,采用单箱单室截面,斜腹板，悬臂长度为3至3.5m，梁高按二次抛物线变化，其中端部和跨中梁高为1.7m，中间支点梁高为3.1m。
连续梁挂篮、模板设计计算书
目录第一章挂蓝结构计算 (3)1. 概况 (3)2. 检算说明 (3)2. 1 设计依据 (3)2.2 设计荷载 (4)2.3 材料的容许应力 (4)3. 挂篮的检算 (4)3.1底模分配梁——I28a (4)3.2 底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）——2I36b (8)3.3后下横梁计算（行走状态）——2I36b (9)3.4后上横梁计算（行走状态）——2I40a (11)3.5底篮前下横梁-2I36b (12)3.6内顶模滑梁——2I25a (14)3.7翼缘模板滑梁——2I25a (15)3.8精轧螺纹钢计算 (17)3.9前上横梁——2I56b (17)3.10主梁 (19)第二章挂蓝模板计算 (21)1、设计、施工规范 (21)2、参数信息 (21)3、荷载标准值计算 (23)4、模板面板的计算 (23)4.1.抗弯强度验算 (24)4.2.抗剪强度验算 (25)4.3.挠度验算 (26)5、模板内外楞的计算 (26)5.1.内楞的抗弯强度验算 (27)5.2.内楞的抗剪强度验算 (28)5.3.内楞的挠度验算 (29)第一章挂蓝结构计算1. 概况螺河特大桥跨G324国道40+64+40m连续梁为螺河特大桥第一联连续梁，墩号为8#～11#，线间距5m，采用悬灌施工，为此设计钢箱纵梁式挂篮。
结构形式：梁全长145.2m,计算跨度为40+64+40m, 端支座处、直线段和跨中处梁高均为2.89m，中支座处梁高为5.29 m。
梁底下缘按二次抛物线变化。
梁体构造：梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.6m，箱梁顶板厚度34～60cm，底板厚为44～100cm，腹板厚度50～70～90cm。
梁体混凝土强度等级采用C50，预应力体系除纵向、横向预应力外，还有局部竖向预应力。
挂篮构造：采用钢箱纵梁式挂篮，单个挂蓝重约55t。
由承重系统、牵引行走系统、模板系统、悬吊锚固系统、操作平台及预埋件组成。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
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目录一、概述 (1)二、设计依据及主要参数 (1)三、设计计算主要取值材料及参数 (2)四、计算荷载 (2)五、控制计算(许用应力和实际应力的比值为安全系数) (3)1、底板纵梁 (3)2、腹板纵梁 (5)3、翼板下纵梁 (7)4、底篮前横梁 (9)5、底篮后横梁 (10)6、内滑梁 (12)7、吊带: (14)8、上前横梁 (14)9、中横梁 (16)10、主桁架 (16)六、空载行走时抗倾覆能力的计算 (21)1、中横梁 (21)2、行走小车 (23)一、概述F匝道桥主桥全长170m。
主桥平面位于直线段上，纵面位于R=3200m曲线及直线段。
纵坡为4%~-0.3% 。
桥面横坡2.0 % 。
主桥为三跨变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m底板宽6.0m翼缘板悬臂长为2.5m，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。
主桥箱梁1号至10号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m，0号块长10.0m，中、边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为4.0m。
挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m，梁重102.3t，8#块梁长4.0m，梁重103.8t。
挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。
梁段重102.3吨。
二、设计依据及主要参数1、控制设计计算所采用的主要依据a、F匝道桥施工图设计b、公路桥涵钢木结构设计规范c、公路桥涵施工技术规范d、钢结构设计手册e、预应力高强精轧螺纹钢设计施工暂行规定三、设计计算主要取值材料及参数钢材的强度设计值（MPa）主桁销子选用40Cr钢材料，节点销子的允许弯曲应力为785Mpa，允许剪应力为125Mpa。
四、计算荷载砼的自重荷载取26KN/m3，不均匀分布系数取1.2，施工荷载取2.5Kpa,一侧外模板重6吨,底模重2.5吨,单个内模板重4吨。
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挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
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附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
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挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮设计计算书
(40+64+40)m连续梁桥菱形桁架挂篮设计计算书编制：日期：2007年4月一、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (4)（2）横肋截面特性 (4)（3）强度 (5)（4）挠度 (5)二、侧模板计算 (6)1.1荷载 (6)2.2面板验算 (7)3.3 横肋计算 (8)4.4 竖向桁架计算 (9)5.5 组合最大挠度 (10)三、底篮纵梁计算 (11)1.两腹板之间、底篮正下方纵梁计算 (11)1.1受力分析 (11)1.2强度计算 (11)1.3刚度计算 (12)2.处于斜腹板正下方的纵梁计算 (13)2.1受力分析： (13)2.2强度计算: (13)2.3刚度计算: (14)四、底篮前托梁计算 (15)1．受力分析 (15)2．强度与刚度计算 (16)五、底篮后托梁计算 (17)1．受力分析 (17)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (18)3 .计算结果 (18)六、侧模纵梁与内模滑梁计算 (19)1．侧模纵梁计算 (19)2．内模滑梁计算 (21)七、分配梁与吊带计算 (22)1．分配梁7 (22)2．分配梁2 (23)3．分配梁4 (23)4、分配梁1 (23)5．分配梁5 (24)6．分配梁8 (24)7．分配梁3 (25)8．分配梁6 (25)9．前吊杆 (25)12．钢吊带 (25)11．后托梁锚杆 (26)八、前横梁 (27)1．受力分析 (27)2．杆件轴力计算 (27)九、主桁架计算 (29)1．受力分析 (29)2．强度计算 (30)3．主桁架挠度 (31)4．主桁架销子与结点板的校核 (31)十、行走小车轴承计算 (34)一、底篮模板1.1 底模面板 （1）荷载悬浇节段以1#块底板为最大厚度，新浇混凝土对底篮模板的压力标准值：20512.18712.026m KNh F =⨯=⋅=γ新浇混凝土对底篮模板的压力设计值：20121.222.1m KNF F =⨯=倾倒混凝土对底篮模板的压力设计值：224.84.16m KNF =⨯=（2）面板验算选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
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104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月目录1 工程概述和计算依据 (1)1.1工程概述 (1)1.2设计依据 (1)1.3材料允许应力及参数 (1)1.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7)2.2导梁、滑梁计算 (11)2.2.1外滑梁 (11)2.2.2外导梁 (12)2.2.3内滑梁计算 (14)2.3前上横梁验算 (15)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19)2.5.2 挂篮主桁内力 (23)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28)4 吊杆验算 (29)4.1横梁吊杆验算 (29)4.2滑梁吊杆验算 (30)5锚固系统验算 (30)6挂篮行走验算 (30)6.1挂篮行走受力分析 (30)6.2后下横梁 (31)6.3外滑梁 (32)6.4行走吊杆 (32)6.5反扣轮 (33)6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33)6.6行走主桁抗倾覆计算 (34)7挂篮操作抗风要求 (34)8结论 (34)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+ MPa密度：γ=7850 Kg/m³泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012表1.钢材允许应力钢材允许应力（Mpa）应力种类符号钢号Q235B Q345B45#(调质）30CrMnTi（贝雷销）40Si2MnV(精轧螺纹钢筋)抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶紧）[бc] 210 300表2.焊缝允许应力焊缝允许应力（Mpa）焊缝种类应力种类符号构件钢号Q235B Q345B对接焊缝抗拉、抗压[б] 140 200 抗剪[τ] 85 120贴角焊缝抗拉、抗压和抗剪[τ] 120 150表3.螺栓和销轴连接允许应力(MPa)螺栓的性能等级、销轴和构件的钢号普通螺栓销轴承压型连接高强度螺栓抗拉[δ]抗剪[τ]承压[δc]抗弯[δ]抗剪[τ]抗拉[δ]抗剪[τ]承压[δc]普通螺栓4.8级145 100销轴45号360 125 40Cr承压型高强度螺栓8.8级210 125 10.9级构件Q235 210 Q345 300钢材按容许应力取值，临时钢结构提高30%，节点销子的抗弯允许应力在任何荷载作用下不得提高。
1.4挂篮主要技术指标及参数（1）梁段最大重量：225.3t；（2）梁段最大分段长度：4.5m；（3）梁段混凝土重量：2.65t/m³；（4）人群及机具荷载：2.5 KPa；（5）超载系数取1.05；（6）新浇砼动力系数取1.2；（7）挂篮行走时的冲击系数取1.2；（8）抗倾覆稳定系数2.0；1.5计算组合及工况（1）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)（2）计算工况：根据梁段长度、重量、梁高等参数，设计时按以下三种工况进行计算。
工况一：1号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段高度最大、混凝土重量最大。
工况二：4号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段高度较大、混凝土重量较大。
工况三：9号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段长度最大、混凝土重量较大。
工况四：9号梁段完成，挂篮由9号至10号梁段走行工况。
此工况挂篮走行距离较长，控制挂篮走行状态抗倾覆稳定及外模、底模走行梁走行状态的强度和刚度。
1.6挂篮计算模型根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序MIDAS进行空间分析。
挂篮浇筑时砼重传力途径如下：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁、外滑梁分别传至前一节段已施工完的箱梁翼板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量通过内滑梁分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（3）箱梁底板、腹板砼及底篮平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。
挂篮结构计算模型见下图，包括主桁架、立柱间横向连接系、前上横梁、底篮、导梁等所有的承重系统。
菱形挂篮结构计算空间模型2、荷载计算2.1底篮平台计算2.1.1平台加载分析表1#底纵梁计算加载：1#块后断面一根底板纵梁荷载分析表1底板砼重量KN/m 0.915*0.8*26.5=19.419.42底板砼设计重量KN/m 19.4* 1.2*1.05=24.4419.4* 1.05=20.373施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.71#块前断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.853*0.8*26.5=18.0818.082底板砼设计重量KN/m 18.08* 1.2*1.05=22.7918.08* 1.05=18.993施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载1#块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 7.2*0.2*26.5=38.1638.162腹板砼设计重量KN/m 38.16* 1.2*1.05=48.0838.16* 1.05=40.073施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载1#块前断面纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 6.8*0.2*26.5=36.0436.042腹板砼设计重量KN/m 36.04* 1.2*1.05=45.4136.04* 1.05=37.843施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#底纵梁计算加载：4#块后断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.74*0.8*26.5=15.6915.692底板砼设计重量KN/m 15.69* 1.2*1.05=19.7715.69* 1.05=16.473施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#块前断面一根底板纵梁荷载分析表1底板砼重量KN/m 0.68*0.8*26.5=14.4214.422底板砼设计重量KN/m 14.42* 1.2*1.05=18.1614.42* 1.05=15.143施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.74#块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 6.02*0.2*26.5=31.9131.912腹板砼设计重量KN/m 31.91* 1.2*1.05=40.231.91* 1.05=33.53施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#块前断面纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 5.61*0.2*26.5=29.7329.732腹板砼设计重量KN/m 29.73* 1.2*1.05=37.4629.73* 1.05=31.223施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#底纵梁计算加载：9#块后断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.478*0.8*26.5=10.1310.132底板砼设计重量KN/m 10.13* 1.2*1.05=12.7710.13* 1.05=10.643施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#块前断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.435*0.8*26.5=9.2229.2222底板砼设计重量KN/m 9.222* 1.2*1.05=11.629.222* 1.05=9.6833施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 4.3*0.2*26.5=22.7922.792腹板砼设计重量KN/m 22.79* 1.2*1.05=28.7222.79* 1.05=23.933施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#块前断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 4*0.15*26.5=15.915.92腹板砼设计重量KN/m 15.9* 1.2*1.05=20.0315.9* 1.05=16.73施工\机具荷载KN/m 2.5*0.15=0.384底模自重KN/m 1.2*0.15=0.180.185纵梁自重KN/m0.60.6计算强度荷载项目计算刚度荷载2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度）1#块底篮平台剪应力（单位:Mpa ）1#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）4#块底篮平台剪应力（单位:Mpa）4#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）9#块底篮平台剪应力（单位:Mpa）9#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）由计算模型可知：底纵梁受最大弯矩、最大剪力均在1块，最大弯应力为：131.1＜ 1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。