00Cr17TiMo铁素体不锈钢热轧边裂分析

&&其次$在实验室中采用模拟轧制试验研究了 加热温度对边裂的影响) 模拟轧制的试样取自大 生 产 的 中 间 坯$ 厚 度 为 %R G G $试样加工为 !"" G G[ #R" G G [%R G G $经过 R 道次轧制到 5G G $加热温度分别为 # !"" $# #R" $# #"" U) 最后$研究加热温度对连铸坯晶粒度的影响) 试样 取 自 正 常 连 铸 坯 边 部 的 中 间 位 置$ 加 工 成 %" G G[ %" G G[ 5" G G $加热温度分别为 # !"" $ # #$R $# #R" U$保温 5" G + = 后水淬)
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图 #&热轧板边裂宏观形貌
, + K 1 #&S ?K -C F B C QG B C F DG D F HJD ) D K @D E > J-JD > F D ) ) ? H) B > -
图 !&热轧板边部的显微形貌
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F> FE加热温度对边裂的影响 在不同加热温度下$ 实验室模拟轧制的边部 宏观形貌如图 5 $可以看出在 # !"" *# #R" U 加热 的条件下$ 边部出现层状结构$ 其中 # !"" U 比 # #R" U边部层状结构要严重$# #"" U 条件下边 部良好) 轧制后边部的显微组织如图 R 所示$ 加 热温度越高$ 边部质量越差$ 层状结构越明显$ 当 加热为 # !"" U和 # #R" U 时$ 边部质量较差$ 并 且显微组织中出现粗大压扁的晶粒和混晶现象)
GE分析与讨论
G> DE边裂的原因 由实验室模拟轧制试验的结果可知$ 加热温 度是材料的非常敏感因素$加热温度越高$边部的 层状结构和显微组织中的带状组织越明显) 通过连铸坯晶粒粗化试验$ 研究不同加热对 连铸坯边部的晶粒的影响$ 如图 9 所示) 由图 9 可见$随着加热温度的升高$边部晶粒尺寸不断地 长大并且出现混晶$当温度为 # #R" U和 # #$R U 图 R&边部显微组织
! . "#R ("1 ! V+ """ (#1 ! X = """ (#1 ! V "%" ("1 ! W "5" ("1 ! . F #$1 """ ] #71 """ ! * "%R ("1 ! 3 +g! * L "1 #"" ] "1 %R" ! X D "1 7"" ] #1 """ 2
上海市科委科研基金资助项目!#Ro Y #R!"#"" 刘春粟 &工程师&#'79 年生&!"#% 年毕业于北京科技大学 现从事钢铁产品研发工作&电话&!995R!"9 S I G B + ) &) + /C J/=< /TLB D < > ) 1 C D G
中热 应 力 和 组 织 应 力 等 都 是 导 致 边 裂 的 原 因 ' # 8'( ) 徐军等 ' #"( 在 5%" 和 5#"V 不锈钢边裂分 析过程中指出该边裂主要是在两相区轧制$ 由于 第二相的比例过高导致的&陈兴润 ' ##( 等指出 !!"R
&&对热轧未退火板的层状结构* 碎边和正常边 部进行显微分析$显微组织如图 ! 所示$可以看出 层状结构和碎边的边部显微组织为亮暗相间的带 状组织$同时碎边的显微组织有微裂纹的出现$而 正常边部的显微组织相对比较均匀)
FE试验结果分析
F> DE边裂缺陷分析 边裂的宏观形貌如图 # 所示) 边裂缺陷现象 较为严重$ 形貌可划分为三种类型$ 一是层状结 构$二是碎边$三是介于层状结构和碎边之间的形 貌$其呈现为既有层状结构 g 碎边的形态$ 如图 # # L% 的 (处所示)
刘春粟等&"". F #$3 + X D 铁素体不锈钢热轧边裂分析 双相不锈钢边裂的主要原因是边部奥氏体晶粒粗 大$铁素体和奥氏体两相比例不协调造成的&而对 于超纯铁素体不锈钢边裂的报道比较少) 入的分析和研究$以下为具体材料和分析方法)
%$
首先$将边部试样经过 , . ) % 溶液腐蚀后 $ 使 用a + C B 光学显微镜* 扫描电镜和能谱对边裂缺 陷试样断面组织进行观察分析&按照 4 6 : 35%5"1 # $通过硬度仪对试样沿热轧板宽方向从边部到中 心进行测量分析) 试样取自于大生产热轧边裂的 未退火 样 板$ 厚 度 为 5 G G $其化学成分如表 # 所示)
%9
宝&钢&技&术
!"#$ 年第 % 期
OO= 1 DUK $ P& 铁素体不锈钢热轧边裂分析
刘春粟# !王咏波! !毕洪运#!% " #1 宝山钢铁股份有限公司!上海&!"#'"" ' !1 宝钢不锈钢有限公司!上海&!""5%# ' %1 汽车用钢开发与应用技术国家重点实验室" 宝钢# !上海&!"#'"" # &&摘要通过边裂缺陷分析&采用模拟轧制试验的方法研究加热温度对边裂的影响& 以及连 F #$3 + X D 铁素体不锈钢热轧边裂的原因进行逐渐深入的分 铸坯晶粒粗化试验等三方面对 "". 析和研究% 最终得出以下结论*当加热温度达到 # #R" U 时! 晶粒开始长大! 当加热温度达到 # !"" U时!出现明显混晶现象% 混晶导致在轧制过程中出现不均匀变形!经过精轧后出现边 部层状结构以及边裂等缺陷% &&关键词铁素体不锈钢' 边裂' 加热温度' 混晶' 不均匀变形 中图分类号3 4 #5!1 !%&文献标志码6 &文章编号#""7 8 "$#9 !"#$ "% 8 ""%9 8 "5 % &$ !#"1 %'9' : ; 1 + < < =1 #""7 8 "$#91 !"#$1 "%1 ""$
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宝&钢&技&术
!"#$ 年第 % 期
&&在扫描电镜下对边裂的显微组织进行观察分 析$如图 % 所示$ 其中 (处为金相显微镜下的暗 带$6处为金相显微镜下的亮带$可以看出 (处有 明显的腐蚀坑$相对而言$6处腐蚀坑不是非常明 显) 对 ( *6两处的能谱和显微硬度进行分析$ 如 表 ! 所示) 可以看出带状组织 ( * 6两处的成分 和硬度没有明显区别) ( * 6两处的形貌确实不 同$是由于存在着不均匀变形$导致两者之间的位 . ) 错密度不同$受 , % 的腐蚀程度不同 $ 最终导致 显微组织形貌不同) 图 %&带状显微组织
, + K 1 %&6 B =??G + C F D < > F /C > /F -
表 FE带状成分分布及硬度对比
3 B L) !&. D G HD < + > + D =B =? JB F ?=< < C D G HB F + < D =D E > J-LB =??G + C F D < > F /C > /F 位置 ( 6 元素成分 : 2 ! V+ "1 5! "1 5% ! . F #$1 %$ #$1 R9 ! X D "1 $7 "1 7# ! , 7#1 RR 7#1 #7 # !"$ !## 显微硬度# ` e % ! !"" !"9 % !#% !"%
DE材料及分析方法
本文通过边裂缺陷分析*采用模拟轧制试验的 方法研究加热温度对边裂的影响*以及连铸坯晶粒 粗化试验等三方面对热轧边裂的原因进行逐渐深
表 DE: HGR 铁素体不锈钢化学成分
3 B L) #&. JG + C B ) C D G HD < + > + D =< D E 6 5%9 E F F + > + C< > B + =) < < < > )
' % 4)* 1 -* T-. -" B, $ , &( OO= 1 DUK $ P& ( ) 1 1 $ + $ *, + -$ . " ) , , , + ) ) " $ .+ / )/ &+ 1 &" " $ . 4
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时边部组织几乎均为等轴晶$ 并开始出现异常长 G $ 如图 9 # B % 所示& 大的晶粒$ 尺寸直径达 9R" & 当温度为 # !"" U 时$ 边部的晶粒出现明显的混 RR" & G之间不等) 晶现象$晶粒尺寸在 R" ]
图 5&边部宏观形貌
, + K 1 5源自文库S ?K -G B C F DG D F HJD ) D K @