孔口装置示意图
井下探放水技术规定
一井下探放老空水技术要求1.老空水探放原则对于采掘工作面受老空水害影响的矿井，应当坚持“预测预报、探掘分离、有掘必探、先探后掘、先治后采”的原则进行探放水。
除了要遵循上述原则外，探放老空水还应遵循以下具体原则：（1）主动探放的原则。
当老空区上方（地面或井下）不存在重要建筑物、老空水与地表水体及煤系含水层水力联系不密切，老空积水体压覆的大量煤炭资源急待开采时，应采取主动探放原则，将该部分老空区积水疏干，以彻底解除水患。
（2）先隔离后探放的原则。
包括两种情况：一是老空区水与地表水有密切水力联系，接受降水和地表水补给；或老空区的积水量大，不易疏干。
为避免矿井增加长期排水费用，应先设法隔断老空积水补给源或减少老空区补给水量，然后再进行探放水。
二是煤层松散或节理发育，采掘工作已邻近积水区，直接探放水有安全隐患时，应先修筑隔水墙，并预埋套管，在墙外进行探放水。
如果隔断老空区补给水源有困难而无法进行有效的疏放，必须留设防水煤(岩)柱，与生产区隔开，待条件成熟后再进行处理。
（3）先降压后探放的原则。
对水量大、水压高的老空积水区，—3—应本着从高处向低处分段、逐步探放的原则，降低老空区水压；或先从煤层顶底板岩层打放水钻孔，把水压降至安全值后，然后再沿煤层打探水钻孔。
（4）先堵后探放的原则。
当老空区积水与强含水层水或其他水体存在密切的水力联系，且补给量较大时，应先封堵老空水与其他水体的水力联系通道，然后再进行探放水。
2.老空水“三线”当采掘工作面接近老空积水区时，为防止老空水透水，确保采掘工作和人身安全，需将老空积水区的积水围、水位标高、积水量等资料填绘在采掘工程图上。
经过分析划出三条界线，即积水线、探水线、和警戒线，简称“三线”（图1）。
图1积水线、探水线和警戒线示意图1—积水线（采空边界）；2—探水线；3—警戒线积水线：即老空区、小窑采空区的积水围。
是根据地质调查、物探、钻探等探查结果圈定的老空积水边界线。
探水线：根据积水区的位置、围、地质及水文地质条件及—4—其资料可靠程度、采空区和巷道受矿山压力破坏情况等因素确定。
联络通道冷冻法施工作业指导书
联络通道冷冻法施工作业指导书XX市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部邓胜1.适用范围本作业指导书适用于采取冷冻法加固矿山法开挖的联络通道施工作业。
2.技术要求2.1技术质量标准2.1.1冻结加固施工技术要求1> 冻结孔开孔位置误差不大于100mm.应避开管片接缝、螺栓、主筋和钢管片肋板；2> 冻结孔最大允许偏斜150mm<冻结孔成孔轨迹与设计轨迹之间的距离>。
最大允许间距通道处1300mm.泵站处1400mm；3> 冻结孔有效深度<管片表面以下冻结管循环盐水段长度>不小于冻结孔设计深度。
冻结管管头碰到冻结站对侧隧道管片的冻结孔.不能循环盐水的管头长度不得大于150mm；4> 冻结管用Ф89×8mm低碳钢无缝钢管。
冻结管耐压不低.0.8Mpa.并且不低于冻结工作面盐水压力的1.5倍；5>设透孔用于冷冻排管及冻结站对面冻结孔供冷.排管敷设应密贴隧道管片；6> 施工冻结孔时的土体流失量不得大于冻结孔体积.否则应及时进行注浆控制地层沉降；7> 打透孔复核两隧道预留口位置。
如两隧道预留口相对位置误差大于100mm.则应按保证冻结壁设计厚度的原则对冻结孔布置进行调整；8> 设计积极冻结时间内.要求冻结孔单孔流量不小于5m3/h；积极冻结7天盐水温度降至-20℃以下；冻结15天盐水温度降至-24℃以下；开挖时盐水温度降至-28℃以下.去、回路盐水温差不大于2℃。
如盐水温度和盐水流量达不到设计要求.应延长积极冻结时间.保证达到设计的冻结壁厚度及温度；9> 积极冻结时.在冻结区附近200m区域内的透水砂层中不得采取降水措施.并且在冻结区内土层中不得有集中水流；10> 在冻结壁附近隧道管片内侧敷设保温层.敷设范围至设计冻结壁边界外2m。
保温层采用阻燃的软质塑料泡沫材料.导热系数不大于0.04W/mk。
保温板采用专用胶水密贴在隧道管片上不留空隙.板材之间搭接宽度不小于150mm。
千米钻机钻孔孔口防喷孔装置及封孔工艺应用煤矿瓦斯治理经验交流材料
煤层透气系数m2/MPa2.d
瓦斯压力Mpa
原煤瓦斯含量
m3/t
煤的坚固性
系数f
煤层瓦斯放散
初速度△P
3#
0.87114—4.258
0.29—0.52Mpa
8.66—13.15
1.22—1.48
36—49
百米钻孔自然瓦斯涌出量m3/min.hm
百米钻孔自然瓦斯涌出
衰减系数d-1
残存瓦斯含量（Max）m3/t
为避免事故扩大化，寺河矿在千米钻机施工地点下风侧增加了一组监控探头，一旦瓦斯异常涌出可立即切断钻孔施工地点及下风侧区域所有动力电源，保证矿井安全。
如何解决钻孔施工时瓦斯喷孔是我矿瓦斯治理工作者的新课题。通过近年的努力和实践，寺河矿不断改进、创新、总结了一整套钻孔施工防喷工艺和技术，以下进行简单介绍：
图1千米钻机钻孔施工工艺及防瓦斯超限采取措施示意图
寺河矿千米定向钻机采用先封孔后打钻的施工工艺，整个防喷系统包括孔口五通、气水分离器、PE400抽气三通、八孔防水箱、防喷水箱等五部分组成，整个系统层层设防，每个装置均与负压管路相连接，把瓦斯控制在抽放系统内。下面就各系统作用及功能进行介绍：
1、孔口五通
0.1288—0.2877
0.0018—0.0089
3.54
表2西井区3#煤层瓦斯基本参数测定结果
煤层编号
煤层透气系数m2/MPa2.d
瓦斯压力Mpa
原煤瓦斯含量
m3/t
煤的坚固性
系数f
煤层瓦斯放散
初速度△P
3#
0.0239—4.2579
0.2—2.12Mpa
10.9—22.8
1.05—1.88
33—47
钻机总体设计、液压系统设计说明书(机械CAD图纸)
1绪论图1.1 型钻机总图1. 固定架2. 夹持卸扣装置3. 孔口导向装置4. 80回转器5. 液压马达6. 73防松器7. 单重分流器(50通径)8. 推进架9. 滑架10. 变角机构11. 机架12. 转盘组件13. 步履机构14. 支撑组件图1.21.1 钻机主要用途钻机的各组成部分都采用了国内先进的组装技术，再加上合理的液压系统，钻机很好的成为一体，关键元件选用优秀可靠的产品，全部是由液压控制，表盘显示，操作灵活，大大提高了工作效率，满足了客户需要。
本产品属于履带式锚固工程钻机，整机重量小于5500公斤。
履带式锚固钻机适用于城市中基坑支护和控制建筑物位移的锚固工程。
本产品是整体式钻机，其中还配有步履机构和夹持卸扣器。
步履机构移动迅速，对中孔位置十分迅速。
夹持卸扣器可以自动拆卸钻杆和套管，这样大大提高了工作效率。
MDL-80D型履带锚固钻机性能十分稳定，工作效率高，具有多用性等特点。
它配和普通的钻头进行回转钻进；往往会在坚硬的岩层采用常规的球齿钻头，进行高速成孔；当在坚硬岩层等不稳定的地层，往往会采用跟钻具可进行钻进成孔，并增加了旋喷功能。
履带式锚固钻机主要有如下几大特点:1、钻机采用全液压的控制、操作灵活、移位方便、机动性好、省时、省力。
2、钻机回转器采用双液压马达驱动，输出扭矩大，回转中心较同类的产品低，大大提高了钻机钻孔的平稳性。
3、新型的变角机构使对孔更加的迅捷，可调节范围增大，并且可以降低对工作面的要求。
4、针对施工地区的地质特点，对钻机总体系统进行了优化，确保钻机在室外温度为40°C时，最打温度为75°C。
5、配有专用跟管钻进钻具（钻杆、套管等），成孔的质量好。
6、履带式锚固钻机主要适合于深基坑锚固支护，还可通过旋喷模块的更换，使钻机可以进行旋喷施工。
1.2、主要技术参数图1.3主要钻进方法：潜孔锤常规钻进、合金钻进、螺旋钻进。
1、钻孔直径（mm）：φ100～φ2102、钻孔深度（m）：60～1003、钻孔角度（°）：0～904、额定输出扭矩(Nm)：45005、额定转速（r/min，正反转）：Ⅰ档(低速档) 6 20 36 60 (输出扭矩4610 N.M)Ⅱ档(高速档) 12 40 72 120 (输出扭矩1767 N.M)6、额定提升力（kN）：607、额定给进力（kN）：308、给进行程（mm）：28009、滑移行程(mm)：90010、动力：电动机，30kW+11kW+1.5kW11、重量（kg）：600012、爬破角度：25°13、主机垂直状态：3200×2200×500014、主机水平状态：4800×2200×1900 (不装固定架)2 钻机的总体传动设计2.1、总体传动设计传动的类型有按工作原理分有机械式，电力式，流体式，磁力式；按运动方式分有定传动比、变传动比，变传动比又分为有级和无级以及周期性规律变化等。
探放水钻孔设计
泸县雨坛镇铁丁山煤矿探放水钻孔设计泸县雨坛镇铁丁山煤矿探放水钻孔设计探水钻孔的布置（一）探放水的主要参数1．超前距探水时从探水线开始向前方打钻孔，一次打透积水情况少见，常是探水－掘时－再探水－再掘进，循环进行。
而探水钻孔终孔位置应始终超前掘进工作面一段距离，该距离称超前距）。
2允许掘时距离经探水证实无水害威胁，可以安全掘进的长度称允许掘进距离。
3．帮距帮距是指使巷道两帮与可能存在的老窑积水之间保持一定的安全距离，即呈扇布置的最外侧探水孔所制的范围与巷道帮的距离。
其值应与超前距相同，超前距一般采用20m在薄煤层中可缩短，但不得小于8m，也可用下式计算：式中a――超前距，m；A――安全系数，一般取2～5；L――巷道跨度（宽或高取大值），m；P――水头压力，MPa；Kp――煤的抗张强度，MPa。
4．钻孔密度（孔间距）它指允许掘进距离终点横剖面上探水钻孔之间的间距，不超过3m，以免漏掉老窑巷道。
（二）探放水孔布置方式探水钻孔的布置方式和巷道类型、煤层厚度与产状有关，情况不同时，布置方式也有所不同。
总的说来，探水钻孔的布置从平面上看，主要有扇形和半扇形两种。
1．扇形布置巷道处于三面受水威胁的地区，进行搜索性探放老窑水，其探水钻孔多按扇形布置，探水钻孔之间的平面夹角，一般在70～150，使巷道前进方向及左右两侧需要保护的煤层空间均有钻孔控。
2．半扇形布置对于积水肯定在巷道一侧的探水地区，探水钻孔可呈半扇形布置。
半扇形的钻孔向巷道一侧撒开，使巷道一侧需要保护范围内的煤层空间有钻孔控制。
（三）探水与掘进的配合1．双巷掘进交叉探水因积水区在上方，上山巷道三面受水威胁，一般应双巷掘进。
其中一条适当超前探水、泄水，另一条随后，用来安全撤人。
双巷之间每隔30m～50m掘一联络巷，并设挡水半墙，以便在其中一条上山出水时，水不会窜到另一条上山中去。
2．双巷掘进单巷超前探水在倾斜煤层中进平巷时，一般是用上方巷道超前探水，探水钻孔布置成扇形，下方巷道为泄水巷，两巷之间每隔30m～50m掘一联络巷。
抗硫采油(气)井口装置
油管头四通下法兰有200（或7“）BT密封及相应的注脂或试压孔，使用时必须从注脂阀注入高压密封脂，方能使BT密封起作用。若密封出现渗漏，应从注脂阀和试压阀分别注入密封脂，使密封继续生效。注脂压力不超过该法兰额定工作压力；如密封套管，则不超过该套管的额定许用挤毁压力。压力试压孔用于套管悬挂器外密封试验。
图6 采油（气）树
c. 采油（气）树的工作原理： 采油（气）树主平板阀为1、4、7号阀，两翼平板阀为8、9号阀，两翼节流阀为10、11号阀。在使用过程中，一般使用单翼，7号阀主要用于井口作业。单翼通道上平板阀有三只，任意关闭一只平板阀就可以截断通道，但1号阀一般不作为操作阀使用，当其它平板阀出现泄漏时截断通道，可以安全的更换泄漏的阀门。所以，对1号平板阀质量要求很高。可调式节流阀用于调节通道流量。特别注意：法兰式平行闸阀不可作为节流用，而可调式节流阀不宜作开关阀用。
根据用户的要求进行气密封试验。
验收准则：注脂孔冒气泡为前座密封不合格，不冒气泡为前座密封合格；
油管头下法兰接试压法兰，1、2、3阀全关，卸下注脂阀，其余阀全开，丝扣法兰堵头拆下，从油管头下法兰输入压力空气，检验阀1、2、3阀前座密封性能；
b. 外围阀后座密封性能试验：
.油管头下法兰接试压法兰，4、5、6阀全关,其余阀全开，丝扣法兰堵头拆下，装上1、2、3阀的注脂阀，从油管头下法兰输入压力空气，检验4、5、6阀后座密封性能；
抗硫采油(气)井口装置的检验： 抗硫采油(气)井口装置的性能要求、金属材料的质量控制要求、非金属材料的质量控制要求、抗腐蚀合金堆焊的质量控制、本体静水压试验（单独装置）要求和密封垫环及垫环槽形式与法兰式平行闸阀相同。抗硫采油(气)井口装置还应进行的试验： 通径试验：使用按SY/T5127-2002 P58表33加工的通径规完全贯通采油树主孔通径； 采油树(或油管头)本体静水压试验：完全采用已进行本体静水压试验过的装置（非散件连接装置）组装的采
粉体流动性测定指导原则公示稿
附件：粉体流动性测定指导原则公示稿粉体流动性测定指导原则粉体流动性与制剂生产过程及制剂产品质量密切相关，因此在制药工业中应用广泛。
目前，粉体流动性的表征方法有很多，而且影响因素较多，这对准确表征粉体流动性带来一定困难。
本指导原则旨在描述药学领域中最常用的粉体流动性表征方法。
虽然没有一种单一而简单的测定方法能够充分表征药用粉体的流动性，但本指导原则提供了在药品研发和生产过程中可参考的标准化测定方法。
常用于测定粉体流动性的基本方法有四种：（1）休止角，（2）压缩度和豪斯纳（Hausner）比，（3）流出速度，（4）剪切池法。
每种方法都有多个变量。
考虑到不同测定方法的相关变量，尽量使测定方法标准化是非常必要的。
因此，本指导原则重点讨论了最常用的测定方法，阐明了重要的试验注意事项，并提出了方法的标准化建议。
一般而言，任何测定粉体流动性的方法都应具有实用性、有用性、可重现性、灵敏性，并能获得有意义的结果。
需要说明的是，没有任何一种简单的粉体流动性测定方法能够充分而全面地表征制药工业中所涉及的所有粉体的流动性。
建议根据科学研究的需要，使用多种标准化的测定方法从不同的方面来表征粉体的流动特性。
休止角休止角已被广泛用于多个分支学科以表征固体的流动特性，是一种与颗粒间摩擦力或颗粒间相对运动阻力相关的特性参数，其测定结果很大程度取决于所使用的测定方法。
在锥体的形成过程中由于粉体的离析、聚结或粉体中空气的混入而增加试验的难度。
尽管存在很多困难，但这种方法仍然在制药工业中广泛应用，许多研究实例都证明了休止角在预测生产过程中可能出现的流动性问题具有一定的实用价值。
休止角是物料以圆锥体呈现时所形成的稳定的三维角（相对于水平基座），圆锥体可通过以下几种方法中的任何一种形成。
基本方法休止角的测定方法有多种。
测定静态休止角最常用的方法可以基于以下两个重要的试验变量来分类:（1）粉体通过“漏斗”的高度相对于底盘而言是固定的，或者其高度可以随着锥体的形成而变化。
砖砌小号直通人孔装置图(旧标)
170
5
120
铁盖位置
20
100
760
50
6 7 8 9 10
100
50
10 1370 1510 10 1360 10 10 10 10 10 1350 1490 1210 1350 1120 1260 2730 700 材 料 表
100
1200
砖砌人孔上覆配筋图
12 13 14
6
7
8
9
10
11
12
13
14
材 料 表 序号 材料名称
90 90
单位 数量 块 m
3
备注
四壁及口 圈基座用
5 4
1
120
#100机砖 #50水泥砂浆 抹面水泥砂浆 #100混凝土 #150混凝土
1421 0.300
100 30
190
200
660
20
3 4 5
m3 m3 m3 根 根 套 个 个 付 kg m3 m3
10 1300 1440
S1
S2 S3 S4 Sn
15 16
上复拱高图 砖砌人孔
575 650 1800 575
钢筋直径(毫米) 总长度(米) 总重量(公斤) 8 22.94 27.91 9.1 17.2
编号 s h
1 0
2
3
4
5
6 30
7 0
10
200 400 600 800 1000 1050
260 250 220 180 110
660 700
100
B-B'断面图
编号 s h 1 0 200 2 300 180 3 600 110 4 900 0
第三章井口装置
4、法兰、钢圈
法兰是带有螺栓孔的凸缘并用于连接承压设备的 密封结构的端部连接。符合APl 规范的法兰即为 API 法兰。
盲法兰没有中心通孔，用于完全封闭法兰端面 或出口连接。盲法兰与所要封闭的出口法兰应具 有相同的压力等级并可配相同的密封元件。
按连接方式不同，法兰可分为螺纹式法兰和焊 颈式法兰。螺纹式法兰的一侧为密封面，另—侧 为内螺纹。焊颈式法兰的一侧为密封面，另一侧 为焊接坡口。
⑷表层套管用法兰与套管头下法兰连接，油层套管用丝扣与套管头内丝扣连接。
15—生产阀门
二、抽油井采油树及油管头
1—密封盒； 2—胶皮阀门； 3—生产阀门； 4—油压表； 5—套管阀门； 6—套压表； 7—三通； 8—油管头上法兰； 9—油管头； l0—温度计
1）光杆密封器
光杆密封器 1—主体；2—密封胶皮；3—芯子；4—丝杆；5—密封盒； 6、11—密封胶皮；7、12—压盖；8、13一密封胶皮压帽； 9—紫铜垫圈；10—导向螺钉
5—总阀门；6—测试阀门；7—回水阀门；8—套压表；9—注水压力表
层套管
第三章 井口装置
双
1— 上部套管头；
级
2—下部套管头；
套
3—油管头；
管 头
4—上部套管悬挂 器（卡瓦式）； 5—上部悬挂套管；
示
6—下部套管悬挂
意
器（卡瓦式）；
图
7—下部悬挂套管； 8—连接套管（表
层套管）
2.油管头
⑴位置：油管头装在套管头的上面，它包括
油管悬挂器和套管四通。
⑵.油管悬挂器的作用是悬挂井内油管
其他类型油管头
⑷顶丝法兰盘装在套管四通上，油管挂坐在顶丝法兰的
座上，并起到挤压盘根密封油、套环形空间的作用，同时 起到卡住油管，防止井内压力太高时将油管柱顶出的作用。
山西省井下老空水探放技术要求
附件一井下探放老空水技术要求1.老空水探放原则对于采掘工作面受老空水害影响的矿井，应当坚持“预测预报、探掘分离、有掘必探、先探后掘、先治后采”的原则进行探放水。
除了要遵循上述原则外，探放老空水还应遵循以下具体原则：（1）主动探放的原则。
当老空区上方（地面或井下）不存在重要建筑物、老空水与地表水体及煤系含水层水力联系不密切，老空积水体压覆的大量煤炭资源急待开采时，应采取主动探放原则，将该部分老空区积水疏干，以彻底解除水患。
（2）先隔离后探放的原则。
包括两种情况：一是老空区水与地表水有密切水力联系，接受降水和地表水补给；或老空区的积水量大，不易疏干。
为避免矿井增加长期排水费用，应先设法隔断老空积水补给源或减少老空区补给水量，然后再进行探放水。
二是煤层松散或节理发育，采掘工作已邻近积水区，直接探放水有安全隐患时，应先修筑隔水墙，并预埋套管，在墙外进行探放水。
如果隔断老空区补给水源有困难而无法进行有效的疏放，必须留设防水煤(岩)柱，与生产区隔开，待条件成熟后再进行处理。
（3）先降压后探放的原则。
对水量大、水压高的老空积水区，—3—应本着从高处向低处分段、逐步探放的原则，降低老空区水压；或先从煤层顶底板岩层打放水钻孔，把水压降至安全值后，然后再沿煤层打探水钻孔。
（4）先堵后探放的原则。
当老空区积水与强含水层水或其他水体存在密切的水力联系，且补给量较大时，应先封堵老空水与其他水体的水力联系通道，然后再进行探放水。
2.老空水“三线”当采掘工作面接近老空积水区时，为防止老空水透水，确保采掘工作和人身安全，需将老空积水区的积水范围、水位标高、积水量等资料填绘在采掘工程图上。
经过分析划出三条界线，即积水线、探水线、和警戒线，简称“三线”（图1）。
图1积水线、探水线和警戒线示意图1—积水线（采空边界）；2—探水线；3—警戒线积水线：即老空区、小窑采空区的积水范围。
是根据地质调查、物探、钻探等探查结果圈定的老空积水边界线。
流阻特性实验
液阻特性实验发布日期：[08-10-19 15:32:52] 浏览人次：[768]一、实验目的液压传动的主要理论基础是液体力学,油液在系统中流动时,因磨擦和各种不同形式的液流阻力，将引起压力损失,它关系到确定系统的供油压力，允许流速,元件辅助装置和管道的布局等,对提高效率和避免温升过高有着重要的意义。
另一方面在液压传动中常会遇到油压流经小孔和缝隙的情况，而它们的流量计算公式是建立节流调速和伺服系统等工作原理的基础，同时也是对液压元件和相对运动表面进行泄漏估算和分析的基础。
本实验通过对标准型液流阴力的实验，定量的确定“流量－压力特性”，计算出与液阻特性有关的指数φ，深入理解孔口液流的液阻特性。
本实验通过测量油液流过不同形状管道和液压元件的压力损失，深入了解产生压力损失的主要原因，并分析在实验条件下的压力损失数值的大小，从而建立一定量的概念。
本实验还通过环形缝隙流动的实验，通定流量一压力特性，进而验证；当ε=l时，最大偏心环形缝隙的流量是同心环形缝隙流量的2.5倍。
二、实验内容和方案(一) 薄壁小孔、细长小孔和短孔的液阻特性(流量一压力特性)液压系统中，油液流经液压阻力时产生压力损失。
流量Q与压力损失Δp之间可有如下表达式：Q=ΔPφ/R式中R——液阻，与孔口尺寸、几何形状、油液性质和流动状态等因素有关；φ——与液阻特性有关的指数。
上式取对数得：1gQ=1g R -1+φlgΔP取lgΔP为横坐标，取1gQ为纵坐标，1g R -1为纵坐标轴上的截距，则φ为直线的斜率。
理想情况下：当液阻为薄壁小孔时，φ=0．5当液阻为细长小孔时，φ=1当液阻为短孔时，0.5<φ<1实验装置按理论进行设计，每种标准形式的液阻都分别做成独立的(参数是确定的)装置，以便分别对它们进行实验。
测量点的布置及其与标准压力表的连接，其中特别是泄漏等对实验精度有着重要的影响。
流量的测量采用椭圆齿轮流量计，用秒表计时，直接观察流量的累积数差。
1085工作面切眼顶板探水设计(1)
乌海市海融煤炭有限责任公司煤矿1085工作面切眼顶板探水施工设计方案编制单位：地测科编制时间：2012 年3月1日编制与审核目录一、施工目的 (1)二、富水异常区概况 (1)三、探放水注意事项 (2)四、探放水工程设计 (3)五、探水设备 (5)六、排水设备及路线 (7)七、避灾路线 (7)八、探放水安全措施 (7)1085工作面切眼顶板探放设计一、施工目的1085工作面运输与回风顺槽掘进的过程中在接近及进入富水异常区时均出现过顶板淋水现象，判断为顶板砂岩裂隙水。
1085切眼存在少量裂隙渗水现象。
此外，1085工作面回采过程中部分地段也处于富水异常区的范围内，为消除顶板砂岩裂隙水的威胁，保证采掘工作面安全生产，保障员工生命安全，现特制定此探水方案。
二、富水异常区概况1 1085工作面切眼附近物探成果海融煤矿于2011年在井田范围内全区域进行了地面瞬变电磁勘探，主要探查明区内各断层的含、导水性；圈定区内主采煤层顶、底板含水层相对富水范围；查明奥灰岩溶相对发育区。
并探查测区内富水区域的分布及连通情况。
通过本次电法勘探工作，在1804工作面附近共发现了2个低阻异常区，1号富水异常区在DF3断层处，2号富水异常区在1804工作面处（见下图）。
还融矿8号煤层瞬变电磁勘探成果图图1 8煤顶拟视电阻率影像图图2 切片层位示意图2富水异常区水文地质条件分析图1为8号煤层顶板拟视电阻率影像图，由图易知，平面上整体电性平稳，大部充填颜色趋近，可见本区原始数据地形矫正效果显著，区内拟视电阻率在36～84Ωm之间变化，经分析认为，低阻值区是砂岩含水的电性反映，结合工作面掘进、水文孔资料及构造发育情况，圈出了ρτ＜54.5Ωm电性异常区；对内插及人文干扰的异常进行剔除后将低阻区（图2中绿色填充区域）放在8煤底板构造图上，富水区主要集中DF3正断层发育地段及井田东南部（南东倾单斜构造的最低处），与矿井地质资料吻合。
三、探放水注意事项1）检查排水系统。
软黏土地质条件联络通道冻结法加固土体施工关键技术
软黏土地质条件联络通道冻结法加固土体施工关键技术摘要：以杭州地铁四号线某标段为工程背景，针对粉土及粉质黏土地质条件下联络通道开挖可能出现的地表沉降问题，采用冻结法进行土体加固，从冻结法施工原则、施工关键工序以及冻结质量保证措施进行针对性设计，有效保证了冻结法施工的顺利进行，确保了施工安全，同时可为类似项目提供参考。
关键词：软黏土；联络通道；冻结法；沉降控制引言随着国民经济的快速发展和城市化进程的不断推进，促进了城市轨道交通的不断发展，盾构法因施工速度快、对地层扰动小和环保等优点而在城市隧道建设中大量使用[1-2]。
为实现地下空间网络互通，建立已有空间之间的衔接，确保隧道运营期间的安全，基于防火、防灾和救援等的需要，常在相邻2条隧道之间每隔一定距离设置一条联络消防通道[3]。
从结构安全度看，由于存在明显的应力集中[4]，联络通道必然会形成受力非常不利的空间交叉结构形式[5]。
故通常在联络通道开挖前需要对周围土体进行加固处理[6]。
本文以苏州地铁四号线为工程依托，针对软粘土地区联络通道冻结法施工关键技术进行研究，以期减小因联络通道开挖引起的涌水涌砂、土体沉降等施工风险，确保施工安全，同时为类似项目提供参考。
1 工程概况苏州地铁4号线15标包含两站两区间，隧道设计为左、右两线，其中左线长3046m，右线长3019m，区间埋深8.9m～19.2m，在左右两线各建立两个联络通道，联络通道由与隧道管片相接的喇叭口、水平通道和通道下方的泵站等三部分组成，(联络通道主体结构剖面图如图1所示)，为确保施工安全，根据工程地质条件及施工条件，确定采用“隧道内钻凿，布设水平孔、近水平孔冻结临时加固土体，矿山法暗挖构筑”的施工方案。
联络通道处土层自上而下依次为：①3素填土、②y淤泥质粉质粘土、③2粉质粘土层、④1粉粘夹淤质粉粘土、⑤1粉质粘土层、⑥1粘土层、⑥2粉粘夹粘土、⑦2粉砂夹粉土层。
图1 联络通道主体结构剖面图2 冻结法施工特点、工重难点及基本原则2.1 施工特点冷冻法施工通过向地层中打入钢管，继而注入氯化钙溶液在钢管内进行低温盐水循环流动，使土体冷却到设计温度，形成密闭的冻结帷幕，使得土体开挖相对安全。
复杂地质环境下地铁联络通道冷冻加固技术研究
Value Engineering0引言在地铁建设过程中其正线区间隧道一般采用盾构法进行施工，该方法不但施工速度快而且安全性也高，但区间隧道之间的联络通道由于垂直于线路且受场地限制盾构机无法施工，一般采用矿山法进行开挖。
相比于盾构施工，矿山法可在狭小空间进行作业，但该方法施工作业安全风险较高，施工工序繁琐且施工进度较慢，同时若施工不当极易造成周边地表沉降或位移，因此在施工前必须采用有效的地质加固措施。
地铁施工加固方案分为两种，一是超前注浆，对于浅层地质该施工方法操作简单，效果明显，但当地质复杂或深度较深时施工质量无法保证；二是冷冻加固，其适用于深层复杂情况的地质加固，而且还可以有效隔离地下水，其抗渗性是其他方法无法比拟的。
在徐州市城市轨道交通6号线一期工程地铁区间隧道联络通道施工中，由于该联络通道位于城市交通主干道路面以下位置，周边地质环境复杂且地下水位较高，因此在施工过程中必须严格控制地面沉降，否则一旦发生地表变形过大，可能造成通行受阻，造成使用功能不正常，影响市民生活，同时也必须确保施工区域在开挖过程中处于安全可控状态。
为此采用冷冻加固技术对联络通道周边地质进行加固处理，同时对施工中的各项工序进行严格把控。
通过一系列措施，不但有效加快了施工作业，而且大大降低了对地面交通道路的影响，同时也确保了施工区域作业环境的安全，有效减少了重大安全隐患发生的风险。
1工程概况市政府站~紫金路站区间从市政府站北端引出，沿汉风路路下向北走行，侧穿在建招银大厦、在建金融中心A6、A8地块、侧穿肖庄河桥、侧穿绿地商务城16号楼、侧穿绿地缤纷城、侧穿绿地梵顿公馆、侧穿绿地书香苑后进入紫金路站。
区间隧道起止里程为左（右）DK28+300.713~左（右）DK29+593.178，左线设一处短链4.117m ，左线全长1289.348m ，右线全长1293.465m 。
线间距16~63m ，区间隧道覆土厚度11.5~19.3m ，区间于右DK28+539.578（左DK28+540.261）处设置1#联络通道，于右DK29+133.578（左DK29+129.461）处设置2#联络通道。
地铁盾构联络通道冷冻法
三、冻结方案设计
3.1工程概况
东方马城站～金银湖站2#联络通道工程 Ⅱ号联络通道的开挖长度为8.905m(包括左右线两侧开口 环的厚度），宽度为3.9m,高度为4.05m.在距左右线各1.61m 的位置各安装一道防火门，防火门的高度为2.1m，宽度为 1.6m。Ⅱ号联络通道下穿 金银湖、侧穿银桥桥桩。 Ⅱ号联络通道以已贯通的盾 东金2#联络 通道位置 构隧道为作业面采用矿山 法施工、采用冻结法加固。
开孔实际操作图
4.4 钻孔偏斜和终孔控制
• 1.钻孔的偏斜应控制在1%以内，在确保冻土帷幕厚 度的情况下，单排孔相邻终孔间距不得大于1.2m， 集水井部位群孔相邻终孔间距不得大于1.6m，冻结 孔成孔最大允许偏斜150mm ，否则应补孔。 • 2.冻结孔钻进深度应不小于设计深度，不参与制冷循 环的长度不大于150mm。
4.2 冻结孔定位与管片开孔:
按冻结孔施工图进行冻结孔孔位放线，孔位布置首 先要依据管片配筋图和钢管片加强筋的位置，应避开管 片接缝、螺栓、主筋、止水条和钢管片肋板，误差一般 不应大于100mm，其中包括4个穿透孔。 • 1.在正式开孔前，利用隧道管片上的补浆孔钻Ф38mm 小孔径探孔，检查地层稳定性。 • 2.开孔选用J-200型金刚石钻机，配φ130mm金刚石取 芯钻头进行钻孔，深度约300mm，以不钻穿管片控制。 用钢楔楔断岩心、取出后，打入加工好的孔口管，并固 定，每个孔口管要至少有4个固定点固定在管片上。
法作为联络通道和盾构进出洞加固的重要施工方法。
•现在地铁施工联络通道采用冻结法施工的城市很多， 其联络通道结构大同小异。有些地区在施工经验及 专家意见下，对冻结孔布孔方式、数量和结构方面 作了很好的优化。
•现冻结法施工的联络通道采用“隧道内水平冻结加 固土体、隧道内矿山法开挖构筑”的全隧道内施工 方案。即：在隧道内利用水平孔和部分倾斜孔冻结 加固地层，使旁通道及泵房外围土体冻结，形成强 度高，封闭性好的冻结帷幕。在冻土中采用矿山法 进行旁通道及泵房的开挖构筑施工，地层冻结和开 挖构筑施工均在区间隧道内进行。
山西省井下探放老空水技术要求
附件一山西省煤监局山西省煤炭厅【2017】116号文件井下探放老空水技术要求1.老空水探放原则对于采掘工作面受老空水害影响的矿井，应当坚持“预测预报、探掘分离、有掘必探、先探后掘、先治后采”的原则进行探放水。
除了要遵循上述原则外，探放老空水还应遵循以下具体原则：（1）主动探放的原则。
当老空区上方（地面或井下）不存在重要建筑物、老空水与地表水体及煤系含水层水力联系不密切，老空积水体压覆的大量煤炭资源急待开采时，应采取主动探放原则，将该部分老空区积水疏干，以彻底解除水患。
（2）先隔离后探放的原则。
包括两种情况：一是老空区水与地表水有密切水力联系，接受降水和地表水补给；或老空区的积水量大，不易疏干。
为避免矿井增加长期排水费用，应先设法隔断老空积水补给源或减少老空区补给水量，然后再进行探放水。
二是煤层松散或节理发育，采掘工作已邻近积水区，直接探放水有安全隐患时，应先修筑隔水墙，并预埋套管，在墙外进行探放水。
如果隔断老空区补给水源有困难而无法进行有效的疏放，必须留设防水煤(岩)柱，与生产区隔开，待条件成熟后再进行处理。
（3）先降压后探放的原则。
对水量大、水压高的老空积水区，—3—应本着从高处向低处分段、逐步探放的原则，降低老空区水压；或先从煤层顶底板岩层打放水钻孔，把水压降至安全值后，然后再沿煤层打探水钻孔。
（4）先堵后探放的原则。
当老空区积水与强含水层水或其他水体存在密切的水力联系，且补给量较大时，应先封堵老空水与其他水体的水力联系通道，然后再进行探放水。
2.老空水“三线”当采掘工作面接近老空积水区时，为防止老空水透水，确保采掘工作和人身安全，需将老空积水区的积水范围、水位标高、积水量等资料填绘在采掘工程图上。
经过分析划出三条界线，即积水线、探水线、和警戒线，简称“三线”（图1）。
图1积水线、探水线和警戒线示意图1—积水线（采空边界）；2—探水线；3—警戒线积水线：即老空区、小窑采空区的积水范围。
是根据地质调查、物探、钻探等探查结果圈定的老空积水边界线。
激光打孔机的基本结构示意图
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7.2 激光焊接
图9-4 VCSEL的典型结构示意图
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9.1.2 光纤激光器
1. 光纤激光器的基本原理及其特点 光纤激光器和其他激光器一样，由能产生光子的增益介质、使光子得到反馈并在 增益介质中进行谐振放大的光学谐振腔和激励光子跃迁的泵浦源三部分组成。
(1)基本原理 以纵向泵浦的光纤激光器（如图9-5）为例说明光纤激光器的基本原理
激光加工技术 光纤通信系统中的激光器和光放大器
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7.1 激光加工的一般原理
1.激光加工大都基于光对非透明介质的热作用，也即吸收光能引起的热效应。 因此激光光束特性、材料对光的吸收作用以及导热性等有重大影响；
1）光束特性
例：一个CO2激光器，设聚焦前透镜面上光斑尺寸 10mm，有效截面输出功
率为200W，透镜焦距f＝10mm，求透镜后焦点处光斑有效截面内的平均功率密 度？
脉冲波形对于焊接质量也有很大的影响72激光焊接四激光深熔焊1激光深熔焊的原理2激光深熔焊工艺参数3激光焊接过程中的几种效应五激光焊的优点当激光功率密度达到106107wcm2时功率输入远大于热传导对流及辐射散热的速率材料表面发生汽化而形成小孔图721孔内金属蒸汽压力与四周液体的静力和表面张力形成动态平衡激光可以通过孔中直射到孔底
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7.4 激光切割
二、激光切割分类及其机理
※ 汽化切割:工件在激光作用下快速加热至沸点，部分材料化作蒸汽逸去，部分 材料为喷出物从切割缝底部吹走。这种切割机制所需激光功率密度一般为108Ｗ /cm2左右，是无熔化材料的切割方式 ※ 熔化切割: 激光将工件加热至熔化状态，与光束同轴的氩、氦、氮等辅助气流 将熔化材料从切缝中吹掉。熔化切割所需的激光功率密度一般为107Ｗ/cm2左右
岩基灌浆技术
岩石地基灌浆1 灌浆方法基岩灌浆有多种方法，按照浆液流动的方式分，有纯压式灌浆和循环式灌浆；按照灌浆段施工的顺序分有自上而下灌浆和自下而上灌浆等。
它们各有优缺点，各自适应不同的情况。
1.1 纯压式和循环式灌浆1.1.1纯压式灌浆将浆液灌注到灌浆孔段内，不再返回的灌浆方式称为纯压式灌浆，图2.6.1a为纯压式灌浆的灌浆设备、管路布置安装形式。
很显然，纯压式灌浆的浆液在灌浆孔段中是单向流动的，没有回浆管路，灌浆塞的构造也很简单，施工工效也较高，这是它的优点。
它的缺点是，当长时间灌注后或岩层裂隙很小时，浆液的流速慢，容易沉淀，可能会堵塞一部分裂隙通道，解决这一问题的办法是提高浆液的稳定性，如在浆液中掺加适量的膨润土，或者使用稳定性浆液。
1.1.2循环式灌浆浆液灌注到孔段内，一部分渗入岩石裂隙，一部分经回浆管路返回储浆桶，这种方法称为循环式灌浆，图2-6-1b为循环式灌浆的灌浆设备、管路布置安装形式。
为了达到浆液在孔内循环的目的，要求射浆管出口接近灌浆段底部，规范规定其距离不大于50cm。
循环式灌浆时，无论何时灌浆孔段内的浆液总是保持着流动状态，因而可最大限度地减少浆液在孔内的沉淀现象，不易过早地堵塞裂隙通道，因而有利于提高灌浆质量，这是其优点。
它的缺点是比纯压式灌浆施工复杂、浆液损耗量大、工效也低一些；在有的情况下，如灌注浆液较浓，注入率较大，回浆很少，灌注时间较长等，可能会发生孔内浆液凝住射浆管的事故。
在国外，纯压式灌浆采用比较普遍。
我国灌浆规范规定“帷幕灌浆方式宜采用循环式灌浆，也可采用纯压式灌浆”，“浅孔固结灌浆可采用纯压式灌浆”。
各个工程应根据工程具体情况选用。
（a）（b）（c）图2-6-1灌浆方式示意图a、b-纯压式灌浆；c-循环式灌浆1—灌浆段；2—灌浆塞；3—阀门；4—压力表；5—灌浆泵；6—供浆管；7—储浆搅拌机；8—进浆管；9—回浆管；1.2 自上而下和自下而上灌浆1.2.1自上而下灌浆自上而下灌浆法（也称下行式灌浆法）是指自上而下分段钻孔、分段安装灌浆塞进行的灌浆。