继电器整定值计算全
计算电动机热继电器及整定值
普通三相异步电机正常工作时绕组都是△接法，按下面公式计算的电机额定电流是电机△接法的线电流。
对于普通电机，电机极数不会影响线电流的大小（参见电机技术参数表）。
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为14千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，计算电动机电流。
解：已知U＝380（V），cosφ＝0.85，η＝0.95，P＝14（KW）电流答：电动机电流29安培。
2、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为10千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，选择交流接触器、热继电器及整定值。
解：已知U＝380V，P＝10KW，cosφ＝0.85，η＝0.95电流选择交流接触器KM＝Ie×（1.3～2）＝26～40（A），选CJ10－40的接触器选择热继电器FR＝Ie×（1.1～1.5）＝22～25（A），选JR16－20／30热元件22A 的热继电器。
热元件整定值等于电动机额定电流，整定20A答：电动机电流为20A，选40A的交流接触器，选额定电流30A热元件22A的热继电器，整定值20A。
3、一台三相交流异步电动机，其型号规格为Y112M－4，4KW；额定电压380V、△接法；cosφ＝0.8；η＝0.85.计算该电动机的额定电流和保护用的熔体规格和热继电器的动作电流整定值是多少？解：电动机的额定电流为保护用的熔体规格为Ir＝（1.5～2.5）I＝（1.5～2.5）×8.9A＝13.4～22.3A热继电器的电流整定值IZ＝1.0×I＝1.0×8.9＝8.9A答：该电动机的额定电流为8.9A，保护用的熔体规格可选20A，热继电器的保护整定值应调在8.9A。
计算电动机电流热继电器及整定值
计算电动机电流热继电器及整定值1、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为14千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，计算电动机电流。
解：已知U＝380（V），cosφ＝0.85，η＝0.95，P＝14（KW）电流此主题相关图片如下：答：电动机电流29安培。
2、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为10千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，选择交流接触器、热继电器及整定值。
解：已知U＝380V，P＝10KW，cosφ＝0.85，η＝0.95电流此主题相关图片如下：选择交流接触器KM＝Ie×（1.3～2）＝26～40（A），选CJ10－40的接触器选择热继电器FR＝Ie×（1.1～1.5）＝22～25（A），选JR16－20／30热元件22A的热继电器。
热元件整定值等于电动机额定电流，整定20A答：电动机电流为20A，选40A的交流接触器，选额定电流30A热元件22A的热继电器，整定值20A。
3、一台三相交流异步电动机，其型号规格为Y112M－4，4KW；额定电压380V、△接法；cosφ＝0. 8；η＝0.85.计算该电动机的额定电流和保护用的熔体规格和热继电器的动作电流整定值是多少？解：电动机的额定电流为此主题相关图片如下：保护用的熔体规格为Ir＝（1.5～2.5）I＝（1.5～2.5）×8.9A＝13.4～22.3A热继电器的电流整定值IZ＝1.0×I＝1.0×8.9＝8.9A答：该电动机的额定电流为8.9A，保护用的熔体规格可选20A，热继电器的保护整定值应调在8.9A4、一台三相异步电动机额定电压380V；额定电流28A；cosφ＝0.85；η＝0.9.计算电动机的功率是多少？交流接触器应选多大规格？保护用熔断器的熔体应选多大？解：电动机功率为P＝3UeIe cosφη＝3×0.38×28×0.85×0.9≈14KW保护用的熔体规格为Ir＝（1.5～2.5）Ie＝（1.5～2.5）×28＝42～70A交流接触器的电流规格为Icj＝（1.3～2）Ie＝（1.3～2）×28＝36.4～56A答：电动机的功率14KW；交流接触器可选CJ20型40A；保护用的熔体可选60A。
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继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
整定值表
保护类型
整定值
备 注
整流机组
调变侧
Sel-351A
CT
变
比
300/1
速断保护
I=4A/1200A t=0S
一次侧DL跳闸
复合电压启动过电流保护
过电流元件
I=1.1A/330A;t=0.5S/25周波
一次侧DL跳闸
低电压元件
60V（PT线电压）
负序电压元件
6V（PT线电压）
整变侧
Sel-501-2
200/1
速断保护
I=3A/600A; t=0S
一次侧DL跳闸
过电流保护
I=0.8A/160A; t=0.5S/25周波
一次侧DL跳闸
过负荷保护
I=0.78A/156A;t=9S（相间反时限）
报警信号
10kv滤波装置
母联
CT
变比
1200/1
过电流保护
I=1.1A/1320A; t=0.2S/10周波
一次侧DL跳闸
I=4.8~4.9A/144~147A t=0S
A-AC;B-BA;C-CB
A-AC;B-BA;C-CB
低压侧
I=3.1A/930A t=0S
A-A;B-B;C-;-C
2＃动力变126#
25MVA
200/5
Sel-351A
过电流保护
I=4.7A/188A; t=1.5S/75周波(高压侧)
t=1S/50周波(低压侧)
高、低压侧DL跳闸
方向零序电流保护
I=2A/80A; t=0.1S/5周波(高压侧)
10kV配电所继电保护配置及整定值的计算方法(实用)
10kV配电所继电保护配置及整定值的计算方法（实用）说到10kV配电系统继电保护配置及整定值的计算，想必大部分电气设计人员再熟悉不过，但对于刚刚参加电气设计工作不久的新人来说就可能一脸懵了。
10kV配电系统广泛地应用在城镇和乡村的用电中，但在继电保护配置及定值计算方面往往不完善，常发生故障时断路器拒动或越级跳闸，影响单位用电和系统安全，因此，完善配置10kV配电系统的保护及正确计算定值十分重要。
那么10kV配电系统中继电保护具体如何配置？它的定值又应该如何计算呢？一起来学习一下吧！1、前言10kV配电所的继电保护方案、整定计算，为保证选择性、可靠性，从区域站10kV出线、开关站10kV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
2、继电保护整定计算的原则（1）需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》等相关国家标准。
（2）可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
3、继电保护整定计算用系统运行方式(1）按《城市电力网规划设计导则》：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10kV 短路电流宜为Ik≤16kA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110kV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。
(2）系统最大运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。
(3）系统最小运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。
(4）在无110kV系统阻抗资料的情况时，由于3～35kV系统容量与110kV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110kV系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。
(5) 本计算：基准容量Sjz=100MVA，10kV基准电压Ujz=10.5kV，10kV基准电流Ijz=5.5kA。
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继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择） ：k deP N（ 4-1 ）Scacoswm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑ P N -- 拥有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和， kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算k de0.4 0.6P max（ 4-2 ）P N式中 P max -- 最大一台电动机额定功率，kW ；coswm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台搬动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即IcaS N 103（4-13）I1N3U 1 N式中 S N —搬动变电站额定容量，kV ?A ；U 1N —搬动变电站一次侧额定电压， V ；I 1N —搬动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台搬动变电站供电时，最大长时负荷电流 I ca 为两台搬动变电站一次侧额定电流之和，即I ca I 1 N1 ( S N1S N 2 ) 103 （ 4-14）I 1N 23 U 1 N（3）向 3 台及以上搬动变电站供电时，最大长时负荷电流 I ca 为IcaP N 103KSC（ 4-15）3U Ncoswmwm式中 I ca —最大长时负荷电流，A ；P N —由搬动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；U N —搬动变电站一次侧额定电压， V ；K sc —变压器的变比；coswm 、 η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（ 4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆， 应取采区最大电流； 而对并列运行的电缆线路， 则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的本质工作电流计算① 支线。
所谓支线是指 1 条电缆控制 1 台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
继电保护配置整定计算
一继电保护灵敏系数灵敏性是指在电力设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的灵敏系数。
灵敏系数应根据不利的正常（含正常检修）运行方式和不利的故障类型计算，但可不考虑可能性很小的情况。
灵敏系数应满足有关设计规范与技术规程的要求，当不满足要求时，应对保护动作电流甚至保护方案进行调整。
灵敏系数K m为保护区发生短路时，流过保护安装处的最小短路电流I k·min与保护装置一次动作电流I dz的比值，即：K m＝I k·min／I dz。
式中：I k·min为流过保护安装处的最小短路电流，对多相短路保护，I k·min取两相短路电流最小值I k2·min；对66KV、35KV、6~10kV中性点不接地系统的单相短路保护，取单相接地电容电流最小值I c·min；对110kV中性点接地系统的单相短路保护，取单相接地电流最小值I k1·min；I dz为保护装置一次动作电流。
各类短路保护的最小灵敏系数列于表1.1表1.1 短路保护的最小灵敏系数注：（1）保护的灵敏系数除表中注明者外，均按被保护线路（设备）末端短路计算。
（2）保护装置如反映故障时增长的量，其灵敏系数为金属性短路计算值与保护整定值之比；如反映故障时减少的量，则为保护整定值与金属性短路计算值之比。
（3）各种类型的保护中，接于全电流和全电压的方向元件的灵敏系数不作规定。
（4）本表内未包括的其他类型的保护，其灵敏系数另作规定。
二电力变压器保护1电力变压器保护配置电力变压器的继电保护配置见表4.1－1表4.1－1 电力变压器的继电保护配置注：（1）当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的带时限的过电流；（2）当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装设变压器低压侧中性线上安装电流互感器的零序过电流保护；（3）低压侧电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装设专用的过负荷保护；（4）密闭油浸变压器装设压力保护；（5）干式变压器均应装设温度保护。
10kV配电系统继电保护的配置与整定值计算
笔者曾做过10多个10kV配电所的继电保护方案、整定计算，为保证选择性、可靠性，从区域站10kV出线、开关站10kV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
一、整定计算原则（1）需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》等相关国家标准。
（2）可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
二、整定计算用系统运行方式（1）按《城市电力网规划设计导则》：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10kV短路电流宜为Ik≤16kA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110kV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。
（2）系统最大运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。
（3）系统最小运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。
（4）在无110kV系统阻抗资料的情况时，由于3～35kV系统容量与110kV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110kV系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。
（5）本计算：基准容量Sjz=100MVA，10KV基准电压Ujz=10.5kV，10kV基准电流Ijz=5.5kA。
三、10kV系统保护参数只设一套，按最大运行方式计算定值，按最小运行方式校验灵敏度（保护范围末端，灵敏度KL≥1.5，速断KL≥2，近后备KL≥1.25，远后备保护KL≥1.2）。
四、短路电流计算110kV站一台31.5MVA，10kV4km电缆线路（电缆每km按0.073，架空线每km按0.364）=0.073×4=0.29。
10kV开关站1000kVA：（至用户变电所电缆长度只有数十米至数百米，其阻抗小，可忽略不计）。
继电保护整定计算公式大全
继电呵护整定估计公式之阳早格格创做1、背荷估计（移变采用）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电设备的估计背荷，kV A ；∑PN --具备相共需用系数Kde 的一组用电设备额定功率之战，kW.综采处事里用电设备的需用系数Kde 可按下式估计Nde P P k ∑+=max 6.04.0 （4-2）式中 Pmax--最大一台电效果额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权仄衡功率果数2、下压电缆采用：（1）背一台移动变电站供电时，与变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV•A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A.（2）背二台移动变电站供电时，最大万古背荷电流ca I 为二台移动变电站一次侧额定电流之战，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）背3台及以上移动变电站供电时，最大万古背荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大万古背荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总战，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm—加权仄衡功率果数战加权仄衡效用.（4）对付背单台大概二台下压电效果供电的电缆，普遍与电效果的额定电流之战；对付背一个采区供电的电缆，应与采区最大电流；而对付并列运止的电缆线路，则应按一路障碍情况加以思量.3、 矮压电缆主芯线截里的采用1）按万古最大处事电流采用电缆主截里 （1）流过电缆的本量处事电流估计① 收线.所谓收线是指1条电缆统造1台电效果.流过电缆的万古最大处事电流即为电效果的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —万古最大处事电流，A ；N I —电效果的额定电流，A ；N U —电效果的额定电压，V ； N P —电效果的额定功率，kW ； N ϕcos —电效果功率果数；N η—电效果的额定效用.② 搞线.搞线是指统造2台及以上电效果的总电缆. 背2台电效果供电时，万古最大处事电流ca I ，与2台电效果额定电流之战，即21N N ca I I I += （4-20）背三台及以上电效果供电的电缆，万古最大处事电流ca I ，用下式估计wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中 ca I —搞线电缆万古最大处事电流，A ；N P ∑—由搞线所戴电效果额定功率之战，kW ； N U —额定电压，V ； de K —需用系数；wm ϕcos —加权仄衡功率果数.（2）电缆主截里的采用采用央供 p KI ≥ca I （4-22） 4、短路电流估计 ① 电源系统的电抗sy Xbrar sar arsar sy S U IU U IU X 2)3(2)3(33===（4-75）式中sy X —电源系统电抗，Ω；ar U —仄衡电压，V （6kV 系统仄衡电压为6.3kV ）；)3(s I —稳态三相短路电流，A ；br S —井下中央变电所母线短路容量，MV·A （用式4-75估计时单位应普遍）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0= （4-76）式中0x —电缆线路单位少度的电抗值，6kV~10kV 电缆线路0x =0.08Ω/km ；L —自井下中央变电所至综采处事里移动变电站，流过下压短路电流的沿途各串联电缆的总少度，km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX （4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ars 3)3( （4-78）（7）二相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s S 4、过流整定1. 下压配电拆置中过流继电器的整定暂时使用的矿用隔爆下压真空配电箱继电呵护拆置大普遍采与电子呵护拆置，部分新产品采与微电脑统造及呵护，其呵护功能有过流呵护（短路呵护、过载呵护）、泄电呵护、过电压战短电压呵护等.底下便电子呵护拆置的过电流呵护整定估计要领搞一计划.1）呵护一台移动变电站（1）短路（瞬时过流）呵护继电器动做电流移动变电站里里及矮压侧出线端爆收短路障碍时，应由下压配电箱去切除.果此，动做电流应按躲过变电站矮压侧尖峰背荷电流去整定，即动做电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动做电流，A ；（短路呵护，即速断）；1.2~1.4—稳当性系数;T K —变压器的变压比；i K —下压配电箱电流互感器变流比； Mst I ⋅—起动电流最大的一台大概几台电效果共时起动，电效果的额定起动电流，A ；∑NI —其余电气设备额定电流之战，A.安排继电器过流呵护整定拆置，使动做电流大于等于其估计值.敏捷系数（敏捷度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —呵护拆置的敏捷度；)2(s I —移动变电站二次侧出心处最小二相短路电流，A ； gT K —变压器组别系数，对付于Y ,y 交线的变压器，gT K =1；对付于Y ,d 交线变压器gT K =3.其余参数意思共上.（2）过载呵护整定电流隔爆型下压配电箱过载呵护拆置的动做电流，按移动变电站一次侧额定电流去整定，即sb N I I ==（4-87）式中 N S —移动变电站额定容量，kV A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，kV .2）呵护几台移动变电站一台下压配电箱统造一条下压电缆，而那条下压电缆又共时统造几台移动变电站，形成戴有分收背荷搞线式供电办法，综采处事里供电系统普遍采与那种供电办法.（1）短路呵护拆置动做电流整定短路呵护拆置动做电流整定仍按式（4-85）估计，敏捷度按式（4-86）校验.应注意，敏捷度校验中，)2(s I 为呵护范畴终端的最小二相短路电流，该呵护范畴终端是指最近一台移动变电站二次出心处最小二相短路电流.（2）过载呵护整定电流下压配电箱过载呵护拆置的动做电流按线路最大处事电流去整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88） 式中w I ⋅max —线路的最大处事电流（即为最大背荷电流Ica ），A ；3max 10w ca S I I ⋅⨯==（4-89）∑NS -由该下压电缆所统造的移动变电站额定容量总战，kV•A ；N U 1-下压额定电压，V ；2．移动变电站过流呵护拆置整定估计暂时煤矿井下使用的国产移动变电站结构形式有二种：①下压背荷开关、搞式变压器、矮压馈电开关组成移动变电站.正在矮压馈电开关中拆有半导体脱扣器，动做过流呵护拆置.JJ30检漏继电器动做泄电呵护拆置.下压背荷开关中无过流呵护拆置；②下压真空断路器、搞式变压器、矮压呵护箱组成移动变电站.正在下压开关箱中拆有过流呵护拆置，正在矮压开关箱中拆有过流呵护战泄电呵护拆置.1）移动变电站下压开关箱中过流呵护拆置的整定 （1）短路呵护的整定移动变电站里里及矮压侧出线端爆收短路障碍时，应由移动变电站下压断路器去切除.移动变电站短路呵护拆置的动做电流，应躲过矮压侧尖峰背荷电流，即按式（4-85）整定，按式（4-86）校验.应注意，敏捷度校验中，)2(s I 为呵护范畴终端的最小二相短路电流，该呵护范畴终端是指最近一台磁力起动器，能源电缆出心处最小二相短路电流.（2）过载呵护整定移动变电站过载呵护的整定电流，与移电站一次侧额定电流，即按式（4-87）估计.2）移动变电站矮压呵护箱中过流呵护拆置的整定 （1）短路呵护整定按式（4-91）估计整定值，按式（4-92）校验敏捷度. （2）过载呵护整定移动变电站矮压呵护箱中，过载呵护的整定电流与所统造电效果额定电流之战乘以需用系数.即sb de N I K I =∑ （4-90）式中 ∑N I —所有电效果额定电流之战，A ；de K —需用系数，由简直背荷决定.3）移动变电站矮压馈电开关过流呵护拆置的整定 （1）移动变电站矮压馈电开关短路呵护的整定 按式（4-91）估计整定值，按式（4-92）校验敏捷度. （2）过载呵护的整定过载呵护的整定电流，与所统造电效果额定电流之战乘以需用系数，即按式（4-90）估计.3. 井下矮压系统过流呵护拆置整定（包罗过电流脱扣器） 1）矮压馈电开关过流呵护拆置的整定（1）变压器二次侧总馈电开关大概搞线的配电开关中过电流继电器动做电流sb st M N I I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流呵护拆置的动做电流，A ；M st I ⋅—被呵护搜集中最大一台电效果的起动电流，A ；∑NI —被呵护搜集中除最大容量的一台电效果中，其余电效果额定电流之战，A.呵护拆置的敏捷系数央供5.1)2(≥=sbs r I I K （4-92）式中)2(s I —被呵护搜集终端最小二相短路电流，A.（2）对付于新式系列DZKD 大概DWKB30型馈电开关，拆有电子脱扣拆置，即过载少延时过流呵护、短路短延时（0.2~0.4s ）过流呵护战短路速断呵护.过载少延时过流呵护的整定范畴：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ），具备反时限个性；短路短延时过流呵护的整定范畴：（3~10）N sw I ⋅； 短路速断呵护的整定范畴：8N sw I ⋅大概20N sw I ⋅. 过载少延时呵护的动做电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载少延时呵护动做电流倍数；de K —需用系；∑NI —被统造的所有电效果额定电流之战，A ；短路短延时呵护的动做电流整定倍数：sb st M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94） Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动做电流估计值，A ； 敏捷系数央供5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对付于采与电子呵护拆置的新式磁力起动器过电流呵护拆置的整定采与电子呵护拆置的磁力起动器，死产厂家分歧，呵护拆置各同.如QCKB30系列磁力起动器采与JLB-300型电子呵护拆置；QJZ-300/1140型磁力起动器，拆有5块电子统造呵护插件；BQD-300/1140型磁力起动器，采与ABD8型电子呵护拆置；QJZ-200/1140型磁力起动器采与JDB 型电机概括呵护拆置；各别新产品采与微机统造呵护等等.虽然呵护拆置典型分歧，然而是过流呵护整定的央供相共，即（1）过载呵护的整定电流央供略大于万古最大背荷电流.大概者道，略小于所统造电效果的额定电流，即o sb I ⋅≤N M I .（与交近值） （4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流，A ；N M I .—电效果额定电流，A.那样整定的缘由是，死产板滞所配套的电效果并不是按电效果的谦背荷安排，电效果的功率略大于死产板滞的功率.（2）过电流速断呵护的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅ （4-98）式中s sb I ⋅—速断呵护的整定电流，A ；N st I ⋅—电效果的额定起动电流，A ；对付鼠笼电效果，普遍N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅；速断整定电流倍数央供为过载呵护的8倍大概10倍，普遍电子呵护拆置由硬件电路的安排去包管.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8大概10 （4-99）速断呵护敏捷系数央供：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100）3）过热继电器整定（1）过热继电器的动做电流整定.过热继电器的动做电流应略大于被呵护电机的背荷电流.（2）过热-过流继电器动做电流的整定.过热组件的动做电流整定与过热继电器相共，过电流组件的动做电流的整定共速断呵护.4）熔断器熔件的采用（1）呵护1台鼠笼型同步电效果，熔件的额定电流应躲过电效果的起动电流，即FN st F K I I .⋅=（4-101）式中F I —熔体的额定电流，A ；N st I ⋅—电效果的额定起动电流，A ； FK —当电效果起动时，熔体不熔化的系数，与值范畴1.8~2.5.正在仄常起动条件下，沉载起动，与2.5，时常起动大概沉背荷起动，与1.8~2.由于熔体资料大概电流大小的分歧，熔断器的呵护特死直线不真足相共，果此，正在思量沉载起动时间为6~10s ，沉载起动时间为15~20s 的前题下，有关资料提出对付分歧型号的熔断器，采与分歧的系数，睹表4-17，以供使用时参照.表4-17熔体不熔化系数（2）呵护多台鼠笼电效果供电搞线的熔断器，熔件的额定电流为∑+=⋅NFMst F I K I I （4-102）式中M st I ⋅—搞线电缆供电的最大电效果额定起动电流，A ；∑NI —其余电效果额定电流之战，A.F K —熔体不熔化系数；（3）呵护电钻变压器，熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103） 式中T K —变压器的变压比；（4）呵护照明变压器，熔体的额定电流∑=N TF I K I 4.1~2.1 （4-104）式中 N I ∑—照明灯额定电流之战，A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的采用根据熔件额定电流估计值F I ，采用熔体的额定电流F N I ⋅，央供F N I ⋅≈F I （4-105）根据选定的F N I ⋅，决定熔断器的额定电流，再根据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是可符合.（6）敏捷系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4大概7 （4-106）式中)2(s I —被呵护线路终端大概电效果进线端子上的最小二相短路电流，A ；4大概7—敏捷系数，对付于660V 电网，F N I ⋅＞100A 时与4，F N I ⋅≤100A 时与7；对付于127V 电网与4.如果是呵护照明变压器大概电钻变压器时，敏捷系数央供Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流，A ；T K —变压器变比；3—Y ,d 交线变压器，二次侧二相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断本领的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值睹表4-18，必须谦脚F off I ⋅≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —呵护范畴尾端的三相短路电流，A.表4-18熔断器的极限分断本领 相间短路呵护整定估计准则 第一道 线路呵护整定估计1）三个电压等第各选一条线路举止线路呵护整定 2）110千伏线路最大背荷电流可根据给定条件估计，35战10千伏线路可按300安估计.第一节 10千伏线路呵护的整定估计准则：电流呵护具备简朴、稳当、经济的便宜.对付35千伏及以下电网，常常采与三段式电流呵护加沉合闸的呵护办法，对付搀纯搜集大概电压等第较下搜集，很易谦脚采用性、敏捷性以及速动性的央供.整定估计：对付10千伏线路常常采与三段式电流呵护即可谦脚央供，本量使用时不妨根据需要采与二段也不妨采与三段呵护.根据呵护整定估计准则：电流速断，依照躲过本线路的终端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式央供一次、二次的动做电流皆需要估计.注意问题：1）归算至10千伏母线侧的概括阻抗2）估计最大三相短路电流，3）估计最小二相短路电流，校核呵护范畴4）采用线路适合少度（选一条）估计5）动做时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段协共整定.由于当前的10千伏线路普遍皆是搁射形线路，不相邻线路，可不设本段呵护过电流呵护，即电流呵护第III段，依照躲过本线路的最大背荷电流整定式中Krel——稳当系数，普遍采与1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由搜集简直交线战背荷本量决定；Kre——电流继电器的返回系数,普遍与0.85.校核终端短路的敏捷度.动做时限由于不需要与相邻线路协共，可与0.5秒.预防配变障碍时呵护的误动做.暂时采与微机型呵护，皆配有戴矮电压关锁的电流呵护，以及线路沉合闸.第二节35千伏线路呵护的整定估计准则：对付35千伏电网，常常采与三段式电流呵护加沉合闸的呵护办法不妨谦脚央供，然而对付于搀纯搜集、环形搜集，很易谦脚央供.对付35千伏线路，偶尔大概有相邻线路，果此需要三段式呵护，如果是惟有相邻变压器，则限时电流速断呵护应依照躲过变压器矮压侧短路整定，时间则与0.5秒，然而应校核本线路终端短路的敏捷度.电流速断，依照躲过本线路的终端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式央供一次、二次的动做电流皆需要估计.注意问题：1）归算至35千伏母线侧的概括阻抗2）估计最大三相短路电流，3）估计最小二相短路电流，校核呵护范畴4）采用线路适合少度（选一条）估计5）动做时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段协共整定.Iset1=krelIn1/nTA如果不相邻线路，依照躲开线路终端变压器矮压侧短路整定，如果不相邻变压器参数，可树立一个5000千伏安的主变，查其参数，估计短路电流.注意电流归算到对付应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对付电流二段，应包管本线路终端短路的敏捷度过电流呵护，即电流呵护第III段，依照躲过本线路的最大背荷电流整定式中Krel——稳当系数，普遍采与1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由搜集简直交线战背荷本量决定；Kre——电流继电器的返回系数,普遍与0.85.校核终端短路的敏捷度，以及相邻元件短路的敏捷度（变压器矮压侧）动做时限由于不需要与相邻线路大概元件的后备呵护协共，可根据相邻元件的时间与1.0-1.5秒.暂时采与微机型呵护，皆配有戴矮电压关锁的电流呵护，以及线路沉合闸.第三节相间短路距离呵护的整定估计准则一、距离呵护的基础观念电流呵护具备简朴、稳当、经济的便宜.其缺面是对付搀纯电网，很易谦脚采用性、敏捷性、赶快性的央供，果此正在搀纯搜集中需要本能越收完备的呵护拆置.距离呵护反映障碍面到呵护拆置处的距离而动做，由于它共时反应障碍后电流的降下战电压的落矮而动做，果此其本能比电流呵护越收完备.它基础上不受系统运止办法变更的做用.距离呵护是反应障碍面到呵护拆置处的距离，而且根据障碍距离的近近决定动做时间的一种呵护拆置，当短路面距离呵护拆置处较近时，呵护动做时间较短；当短路面距离呵护拆置处较近时，呵护动做时间较少.呵护动做时间随短路面位子变更的关系t=f(Lk)称为呵护的时限个性.与电流呵护一般，暂时距离呵护广大采与三段式的阶梯时限个性.距离I段为无延时的速动段；II段为戴有牢固短延时的速动段，III段动做后备呵护，其时限需与相邻下级线路的II 段大概III 段协共.二、整定估计准则图4-1 距离呵护整定估计证明以下以图4-1为例证明距离呵护的整定估计准则 （1）距离I 段的整定距离呵护I 段为无延时的速动段，只反应本线路的障碍.整定阻抗应躲过本线路终端短路时的丈量阻抗，思量到阻抗继电器战电流、电压互感器的缺面，须引进稳当系数Krel ，对付断路器2处的距离呵护I 段定值IIset.2relA-B1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被呵护线路的少度；z1 ——被呵护线路单位少度的正序阻抗，Ω/km ； KIrel ——稳当系数，由于距离呵护属于短量呵护，所以稳当系数与0.8～0.85.（2）距离II 段的整定距离呵护I 段只可呵护线路齐少的80%～85%，与电流呵护一般，需树立II 段呵护.整定阻抗应与相邻线路大概变压器呵护I 段协共.1） 分收系数对付丈量阻抗的做用当相邻呵护之间有分收电路时，呵护拆置处丈量阻抗将随分收电流的变更而变更，果此应试虑分收系数对付丈量阻抗的做用，如图线路B-C 上k 面短路时，断路器2处的距离呵护丈量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I II（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X（4-3）S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X（4-4）式中 AU 、BU ——母线A 、B 丈量电压；ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗；Zk ——短路面到呵护拆置处线路的正序阻抗； Kb ——分收系数.对付如图所示搜集，隐然Kb ＞1，此时丈量阻抗Zm2大于短路面到呵护拆置处之间的线路阻抗ZA-B+Zk ，那种使丈量阻抗变大的分收称为帮删分收，I3称为帮删电流.若为中汲电流的情况，则Kb ＜1，使得相映丈量阻抗减小.2） 整定阻抗的估计相邻线路距离呵护I 段呵护范畴终端短路时，呵护2处的丈量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I（4-5）依照采用性央供，此时呵护不该动做，思量到运止办法的变更做用，分收系数应与最小值bminK ，引进稳当系数IIrelK ，距离II 段的整定阻抗为II II I set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （（4-6）式中 II relK——稳当系数，与相邻线路协共时与0.80～0.85.若与相邻变压器协共，整定估计公式为II II set.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （（4-7）式中稳当系数IIrel K 与0.70～0.75，T Z 为相邻变压器阻抗. 距离II 段的整定阻抗应分别依照上述二种情况举止估计，与其中的较小者动做整定阻抗.3） 敏捷度的校验距离呵护II 段应能呵护线路的齐少，并有脚够的敏捷度，央供敏捷系数应谦脚 II set.2senA-B= 1.3Z K Z （4-8）如果敏捷度不谦脚央供，则距离呵护II 段应与相邻元件的呵护II 段相协共，以提 下呵护动做敏捷度.4）动做时限的整定距离II 段的动做时限，应比与之协共的相邻元件呵护动做时间超过一个时间级好Δt ，动做时限整定为II(x)2i =+Δt t t （4-9）式中 (x)i t ——与本呵护协共的相邻元件呵护I 段大概II 段最大动做时间.（3）距离呵护III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻下级线路距离呵护II 大概III 段协共III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （（4-10）式中(x)set.1Z ——与本呵护协共的相邻元件呵护II 段大概III 段整定阻抗.②与相邻下级线路大概变压器的电流、电压呵护协共III III set.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （（4-11）式中 min Z ——相邻元件电流、电压呵护的最小呵护范畴对付应的阻抗值.③躲过仄常运止时的最小背荷阻抗 当线路上背荷最大（IL.max ）且母线电压最矮（UL.min ）时，背荷阻抗最小，其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~（4-12）式中 UN ——母线额定电压.与过电流呵护相共，由于距离III 段的动做范畴大，需要思量电效果自开用时呵护的返回问题，采与齐阻抗继电器时，整定阻抗为III set.2L.minrel ss re 1Z =ZK K K（4-13）式中 Krel ——稳当系数，普遍与1.2～1.25；Kss ——电效果自开用系数，与1.5～2.5；Kre ——阻抗丈量元件的返回系数，与1.15～1.25. 若采与齐阻抗继电器呵护的敏捷度不克不迭谦脚央供，不妨采与目标阻抗继电器，思量到目标阻抗继电器的动做阻抗随阻抗角变更，整定阻抗估计如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角；ϕL ——背荷阻抗的阻抗角. 按上述三个准则估计，与其中较小者为距离呵护III 段的整定阻抗.2）敏捷度的校验距离III 段既动做本线路呵护I 、II 段的近后备，又动做相邻下级设备的近后备呵护，并谦脚敏捷度的央供.动做本线路近后备呵护时，按本线路终端短路校验，估计公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15） 动做相邻元件大概设备的近后备呵护时，按相邻元件终端短路校验，估计公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥（4-16）式中 Kb.max ——分收系数最大值；Znext ——相邻设备（线路、变压器等）的阻抗.3） 动做时间的整定距离III 段的动做时限，应比与之协共的相邻元件呵护动做时间（相邻II 段大概III段）超过一个时间级好Δt ，动做时限整定为III (x)2i =t t t+∆（4-17）式中 (x)i t ——与本呵护协共的相邻元件呵护II 段大概III 段最大动做时间.1整定花园站出线距离呵护，任选一条110千伏，如图整定少度为11千米的线路，等值如下：思量分收系数做用，估计与相邻呵护协共的二段定值. 2．选1条35千伏线路，按线路变压器组整定（终端变压器容量按线路背荷的1.5倍采用），决定呵护规划.3．选一条10千伏线路.按终端线路思量，不思量与相邻线路协共，摆设电流速断战过电流呵护.。
继电保护定值整定计算公式大全
1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
热继电器选用计算.
( 一) 一般方法保护长久工作或中断长久工作的电动机时热继电器的采用计算方法是：(1)一般状况下，按电动机的额定电流选用，使热继电器的整定值为(0 ．95— 1． 05)I N，I N为电动机的额定工作电流 ) ，或选用整定范围的中值为电动机的额定工作电流。
(2) 保护 Y—起动电动机，当热继电器的3个热元件分别串接在联络的各相绕组内，热继电器的整定电流应按电动机的额定电流整定。
(3)保护并联电容器的赔偿型电动机，只有有功电流流经热继电器，热继电器的整定电流可按下式近似进行整定 :式中 It——热继电器整定电流．A；I N——电动机额定电流， A；cosφ——电动机功率因数。
( 二) 作图法用于保护频频短时工作电动机的热继电器，每小时同意的操作次数，与电动机的起动过渡过程、通电连续率及负载电流等要素相关。
复合加热的热继电器，在频频短时工作下每小时同意的操作次数，可按图 1 所示的速查曲线采用。
间接加热的热继电器每小时同意的操作次数，比按图 1 速查曲线采用的次数稍高。
当电动机每小时的操作次数较高时，可采用带速饱和电流互感器的热继电器。
图 3—1 及其应用方法是依据以下公式绘制和确立的。
频频短时工作同意操作频次为式中 f 。
——同意操作频次，次/h ；Kc ——计算系数， Kc＝0.8 —0.9 ；ts ——电动机起动时间， s：Ks ——电动机起动电流倍数( 即其起动电流与其额定电流之比 ) ；K L——电动机负载电流倍数( 即其负载电流与其额定电流之比) ：K1 ——热继电器额定整定电流与电动机额定电流之比：TD——通电连续率。
电力系统继电保护简易整定值计算方法解析
电力系统继电保护简易整定值计算方法解析电力系统继电保护是电力系统中的一项重要保护措施，用于保护电力设备和电力系统的安全运行。
继电保护的作用是在电力设备发生故障时迅速切断故障部分，保护其他正常运行的设备和维持电力系统的稳定运行。
为了保证继电保护的可靠性和准确性，需要对继电器的整定值进行计算和调整。
继电保护的整定值是指继电器在运行过程中的触发值或操作值。
整定值的计算通常基于电力系统的特性参数和保护的要求。
以下是一种简易的整定值计算方法：1. 确定继电保护的类型和工作原理：不同的继电保护适用于不同的故障类型，如过电流保护、过载保护、短路保护等。
根据具体的保护要求选择相应的继电器类型和工作原理。
2. 确定故障类型和故障参数：根据电力系统的运行状态和故障记录，确定可能发生的故障类型和故障参数。
故障类型主要包括短路故障、接地故障、过载故障等。
故障参数包括故障电流、故障电压等。
3. 计算继电保护的整定值：根据故障类型和故障参数，可以采用下面的几种方法来计算继电保护的整定值。
- 基于经验法：根据经验公式或经验数据，直接确定继电保护的整定值。
- 基于理论法：根据电力系统的特性和保护要求，采用理论模型计算继电保护的整定值。
- 基于试验法：通过实际的试验和测量，确定继电保护的整定值。
- 基于仿真法：利用电力系统仿真软件进行继电保护整定值的计算和优化。
4. 调整整定值：根据实际的保护需求和运行情况，对继电保护的整定值进行调整。
调整整定值时需要考虑系统的稳定性和可靠性，并确保继电保护能够准确判别故障并及时动作。
需要注意的是，继电保护的整定值计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素和参数。
在实际应用中，通常需要借助专业软件和工具来辅助计算和调整整定值。
整定值的计算和调整也需要经验和专业知识的支持，建议由具备相关知识和经验的工程师或技术人员进行。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)教学内容
继电保护定值整定计算公式大全（最新）继电保护定值整定计算公式大全1负荷计算(移变选择)：式中S ea -- —组用电设备的计算负荷，kVA刀F N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 综采工作面用电设备的需用系数 K de 可按下式计算式中P maL 最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1) 向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中S N —移动变电站额定容量，kV?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压，V ; I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流 G 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即(S N 1 S N 2)10I ca I 1N1 I 1N2一S eak de|P N(4-1)COS wmkde0.4 0.6 弋(4-2)I ca I 1N(4-13)(4-14)S N 103(3) 向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流I ca为COS N —电动机功率因数;N—电动机的额定效率。
1 eaP N 103二：3U N K SC COS wm wm(4-15)式中l ea —最大长时负荷电流，A ；P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和， kW ； U N —移动变电站一次侧额定电压，V ； K se —变压器的变比;COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。
(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之 和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线 路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、低压电缆主芯线截面的选择 1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1)流过电缆的实际工作电流计算①支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工 作电流即为电动机的额定电流。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。
(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流I ca 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即ca 1 N1 1N2kde g P N(4-1)k“04 0吩(4-2 )Ica I 1NS N 103 ■3U 1N(4-13 )(S N1S N2)103(4-14 )3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为P N 103ea■- 3U N K sc COS wm wm(4-15)式中I ea —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；U N—移动变电站一次侧额定电压，V;K se —变压器的变比；COS wm、nwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
1 ea 1 NP N103、3U N eosN(4-19 )式屮1 ea -长时最大工作电流， A ；I N -电动机的额定电流， A ；U N电动机的额定电压，V ；P N - 电动机的额定功率，kW ；eosN —电动机功率因数；NN —电动机的额定效率。
继电保护配置及整定计算
继电保护灵敏系数灵敏性是指在电力设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的灵敏系数。
灵敏系数应根据不利的正常〔含正常检修〕运行方式和不利的故障类型计算，但可不考虑可能性很小的情况。
灵敏系数应满足有关设计标准与技术规程的要求，当不满足要求时，应对保护动作电流甚至保护方案进展调整。
灵敏系数K m为保护区发生短路时，流过保护安装处的最小短路电流I k •min与保护装置一次动作电流I dz的比值，即：K m = k min/ I dz。
式中：|kmin为流过保护安装处的最小短路电流，对多相短路保护，|k・min取两相短路电流最小值|k2・min ；对66KV、35KV、6~10kV中性点不接地系统的单相短路保护，取单相接地电容电流最小值Q min ；对110kV中性点接地系统的单相短路保护，取单相接地电流最小值I k1 • min ; I dz为保护装置一次动作电流。
各类短路保护的最小灵敏系数列于表 1.1表1.1 短路保护的最小灵敏系数注：〔1〕保护的灵敏系数除表中注明者外，均按被保护线路〔设备〕末端短路计算。
〔2〕保护装置如反映故障时增长的量，其灵敏系数为金属性短路计算值与保护整定值之比；如反映故障时减少的量，那么为保护整定值与金属性短路计算值之比。
〔3〕各种类型的保护中，接于全电流和全电压的方向元件的灵敏系数不作规定。
〔4〕本表内未包括的其他类型的保护，其灵敏系数另作规定。
电力变压器保护1电力变压器保护配置电力变压器的继电保护配置见表 4.1 —1表4.1 —1 电力变压器的继电保护配置注：〔〕当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的带时限的过电流;〔2〕当利用高压侧过电流保护及低压侧岀线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装设变压器低压侧中性线上安装电流互感器的零序过电流保护；〔3〕低压侧电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装设专用的过负荷保护；〔4〕密闭油浸变压器装设压力保护；〔5〕干式变压器均应装设温度保护。
3~10kV电动机-纵联差动保护(用BCH-2型差动继电器时)整定计算
3~10kV电动机－纵联差动保护（用BCH-2型差动继电器时）整定计算一、计算条件可靠系数：Krel=1.3电流互感器的同型系数：Ktx=0.5电流互感器允许误差：Δf=0.1接线系数：Kjx=1电动机起动电流倍数：Kst=6.5电流互感器变比：nTA=80电动机额定电流：IrM=279(A)同步电动机接线端三相短路时，输出的超瞬态电流：I"k3M=2017.83(A)继电器的动作安匝：AW0=60电动机额定电流：IrM=279(A)最小运行方式下，电动机接线端两相短路时，流过保护安装处的超瞬态电流：I"k2·min=6347.78(A)二、计算公式及结果保护装置的动作电流，按躲过电动机起动电流条件计算为：Iop·K=Krel*Ktx*Δf*Kjx*Kst*IrM/nTA=1.3*0.5*0.1*1*6.5*279/80=1.47347(A)按躲过电流互感器二次回路断线条件计算为：Iop·K=Krel*Kjx*IrM/nTA=1.3*1*279/80=4.53375(A)按躲过外部短路时同步电动机输出的超瞬态电流条件计算为：Iop·K=Krel*Ktx*Δf*Kjx*I"k3M/nTA=1.3*0.5*0.1*1*2017.83/80=1.63949(A)保护装置的动作电流应取上述三个结果中的最大值，故Iop·K=4.53(A)BCH-2型继电器的计算匝数为：Wc=AW0/Iop·K=60/4.53=13.234(匝)第一平衡线圈实用匝数WI·ph·sy为0匝，差动线圈实用匝数Wc·sy为0匝(0+0<13.234)，第二平衡线圈实用匝数为0匝，短路线圈抽头选2-2。
保护装置的灵敏系数（按最小运行方式下，电动机接线端两相短路时，流过保护装置的短路电流校验）：Ksen=(WI·ph·sy+Wc·sy)/AW0*Kjx*I"k2·min/nTA=(0+0)/60*1*6347.78/80=0<2保护装置的灵敏系数小于2，不符合要求！。
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继电器整定值计算目录1.发电机—变压器组保护装置整定计算2.66/6备用变压器保护装置整定计算3.备用分支回路过电流保护4.厂用6KV工作电源保护装置整定计算（1#厂用电抗器）5.2#厂用电抗器6.6KV高压电动机保护装置整定计算（引风机）7.送风机（560KW）8.热网循环泵9.1#循环泵（220KW）10.给水泵（350KW）11.6/0.38KV厂用变压器保护装置整定计算（1#、2#、3#厂用变）800KVA12.4#厂用变（化学水）630KVA13.备用变（800KVA）14.厂用变零序电流保护（1#、2#、3#）800KVA15.66KV母线保护装置整定计算16.66KV母线分段断路器保护装置整定计算概述一、设计依据：本设计根据大连工发（1990）181号文《关于金州区热电厂初步设计的批复》和大连市电业局编制的《金州热电厂接入系统设计》进行编制的。
工程按两机三炉（2*15MW+3*75t/h）进行设计并考虑发展一机两炉的可能。
本电厂的电气主接线设计，短路电流计算及主要电气设备选择等均以上述原则为依据。
并根据电厂指挥部意见增设66KV厂用备用变压器。
二、设计范围：1、本设计不包括下列内容：1）66千伏架空线路。
2）66千伏联络线继电保护由大连市科学协会设计，详见46FD27卷。
2、除1项外，承担热电厂范围内全部电气设计。
三、电厂与系统的连接根据大连电业局金州热电厂接入系统设计，金州热电厂和地区电网连接电压为66千伏，热电厂两路66KV 联络线双T在吴西线上（吴屯一次变至西海二次变66KV线路）。
四、电气主接线66K为单相母线分段接线，66KV1#联络线及1#主变接与66KVⅠ段母线，66KV2#联络线及2#主变，0#变接与66KVⅡ段母线。
发电机变压器为单元连接，并设有66KV备用变做起动备用电源。
五、同期点的选择本设计电气主接线系统的同期点装在以下断路器上：1、发电机—变压器组66KV油断路器。
2、66KV两路联络线油断路器。
3、66KV分段油断路器。
六、同期方式采用自动准同期和手动准同期两种同期方式，由同期开关进行选择。
七、短路电流计算短路电流计算依据：1、大连电业局提供的系统短路资料，系统最大运行方式热电厂66KV母线短路阻抗0.0905，最小运行方式热电厂66KV母线短路阻抗0.583（未计及热电厂投入运行）。
2、济南生建电机厂提供的QF-15-2型15000KW汽轮发电机次暂态电抗值0.1321。
3、计算最大短路电流电厂按三机运行考虑（考虑电厂二期扩建一台15000kw机组），三机分列运行。
计算最小短路电流电厂按单机运行考虑，经计算66KV母线短路容量起始值（最大运行方式）1349.5MVA，发电机出口母线上短路容量起始值为305.1MVA，6KV厂用母线上（电抗器后）短路容量起始值为94.9MVA。
八、主要设备选择1、主变压器选用SFL7-16000/63。
66±3*2.5%/63千伏，16000千伏安变压器。
1*2.52、66KV备用变压器选用SL7-3150/66 ，66±2*2.5%/6.3千伏，3150千伏安变压器。
3、66千伏户外油断路器，采用带电动操作机构的SW2-63Ⅱ（W）防污型油断路器。
4、66千伏户外隔离开关采用GW5-60Ⅱ（W）型隔离开关。
5、厂用工作电源及厂用工作电源与备用电源联络油断路器采用SN10-10Ⅱ型少油断路器，6/0.38千伏低压变压器及高压电动机回路采用SN10-10Ⅱ型。
九、厂用电接线及布置（一）厂用电接线及负荷计算为保证厂用电的可靠性，厂用6千伏动作电源由发电机出口引接，厂用备用电源引自66千伏系统，并设SL7-3150/63型备用变压器一台，高、低压厂用电系统按炉分段，设有备用段，并装有备用电源自投装置，电动机容量大于200千瓦接自6千伏厂用母线，其它电动机分别接自380/220伏厂用电源和车间动力屏。
主厂房内设置3台800千伏安的厂用工作变压器和一台800千伏安的厂用备用变压器。
化学水处理间设置一台630千伏安变压器，供化学水处理间及综合楼、循环水处理间、机钳间、备件材料库、食堂、浴池等低压负荷用电。
（二）负荷统计厂用电计算负荷为7068千伏安，厂用电抗器额定电流选择见46FDZ-11。
（三）厂用配电装置选择及配置主厂房○B--○C跨▽+7.00米平台下为厂用配电装置室，配电装置室下设有电缆夹层。
高压开关柜选用JYN10-2型手车式开关柜，低压厂用配电装置采用PGL2型屏，车间内动力屏采用XL-21型动力配电箱。
十、厂用电动机控制厂用高压电动机及重要的低压厂用电动机采用直流控制系统，以提高控制的可靠性。
主厂房主要设备按机、炉分别在各自的仪表控制室内控制。
输煤系统在输煤集中控制室集中联锁控制，化学水处理与化学水控制室内控制，在机旁也可就地控制。
重要电动机的备用机组均有自投装置，重要电动机的低电压延时保护整定9秒，保证备用电源投入以后，电动机可以恢复正常工作。
十一、直流系统为供给全厂电气和热工控制，信号、保护、自动装置、事故油泵、事故照明等直流负荷，来设计装设一组GFD-600型固定型防酸式铅蓄电池，容量600安时，共计130个蓄电池，基本电池88个，端电池42个。
充电设备选用KCFA01-100/200~360型可控硅整流装置，浮充电设备选用KCFA01-50/200~360型可控硅整流装置；为了防止端电池硫化问题，本设计考虑装设单独的可控硅整流充电装置，选用KCFA01-30/60~110型，对端电池采用KP3-350型手动控制器调整。
蓄电池台架采用瓷砖台架。
蓄电池内引线采用电缆埋管式，直流屏共四块，事故照明切换屏一块。
蓄电池组及充电设备布置在主控楼底层。
十二、二次接线，继电保护及自动装置本工程各主要电气元件如：发电机—变压器组，厂用6KV工作电源，厂用工作及备用变压器，66千伏户外配电装置的各断路器，采用在主控楼集中控制，直流系统的控制屏及事故照明切换屏也设置在主控制室内。
主控制室还装有保护屏，中央信号屏，电度表屏等。
主控室的控制、信号、测量采用强电控制，灯光监视二次回路，中央信号由事故和预告信号组成。
均能重复动作，设指挥信号与汽机室相联系，控制及信号电源为直流220伏。
（一）各电气元件继电器保护装置的配置，见46FD27~46FD31卷。
（二）自动装置1、6千伏厂用工作电源，0.38千伏厂用工作电源均设有备用电源自动投入装置。
2、同期采用手动准同期和自动准同期装置。
3、汽轮发电机采用山东博山电气控制设备厂生产的SWK-1数显无功功率控制屏调节发电机励磁。
4、66千伏线路装有检查相邻线路有电流的自动重合闸装置。
十三、电气设备布置及电缆敷设（一）66千伏采用户外配电装置，单母线分段结线，两台主变与一台66千伏备用变布置在室外，6.3千伏侧采用组合导线（每相为3*LGJQ-400）引自主厂房○A列。
（二）发电机小间分层布置，±0.00米平面装设电抗器，三台手车式高压开关柜，内装：两组电压互感器，厂用工作电源断路器等。
▽+3.70 、+3.40平面装设发电机灭磁屏，发电机中性点避雷器、隔离开关等。
由小间引出线至主厂房○A列间采用带有防护措施的母线桥，出墙后经组合导线（每相3*LGJQ-400）送至主变低压侧。
（三）主控制楼为三层布置，主控制室设在三楼▽+7.75米平面，有天桥通向主厂房▽+7.00米平面机组运输层，二层▽+4.10米平面为电缆夹层，一层▽±0.00米平面布置低压配电室，蓄电池室，充电室，电缆竖井及其他辅助房间。
(四)本工程6千伏厂用工作电源采用交联聚乙烯铜芯电缆，其它6千伏电缆采用交联聚乙烯铝芯电缆，低压采用1千伏全塑电力电缆或全塑外护层电力电缆，控制电缆采用KVV型全塑控制电缆。
选择电缆环境温度，空气中按30℃，电缆直埋按25℃，锅炉间按35℃考虑。
主控制楼、主厂房厂用配电装置均设有电缆夹层，主厂房与主控制楼间采用在天桥下设置敷设电缆的夹层。
由主控制楼▽±0.00平面至▽+4.10米设有两个电缆竖井通向电缆夹层，由电缆夹层可通向主控制室。
66千伏户外升压站设有电缆沟通向主控制楼。
厂区电缆根据数量的多少分别采用电缆沟敷设和直埋敷设。
电缆夹层及主厂房▽+7.00平台下电缆敷设采用电缆桥架。
（五）本设计在电缆密集场所（电缆夹层、电缆沟、电缆桥架）采取防止电缆着火延燃的措施，所有电缆桥架分支处均加装电缆槽盒，槽盒两端用防火腻子封住。
电缆涂防火涂料，所有敷设电缆孔洞，在电缆敷设好后，均用防火腻子封死。
十四、过电压保护及接地（一）过电压保护按“电力设备过电压保护设计技术规程”要求设置，为保护发电机过电压，在发电机中性点装设FCD-4型磁吹避雷器。
（二）建（构）筑物防雷66千伏户外配电装置，烟囱、冷却塔、组合导线、油罐、油库采用直击雷保护措施，66千伏户外配电装置采用独立避雷针塔，进行保护组合导线由66千伏升压站避雷针塔和主厂房A列避雷针共同保护，输煤系统高建筑物已在烟囱防雷保护范围内，不再另设直击雷保护。
（三）接地保护接地及工作接地采用一个共用接地体，接地电阻不得大于4欧姆。
十五、照明和检修网络电厂内设有正常照明、事故照明、障碍标志信号照明、检修照明。
正常照明及事故照明具有独立的供电网络，正常照明网络电压380/220伏，灯泡电压220伏，主厂房电缆夹层照明电压采用36伏，事故照明分四种：1、主控室设两盏直流常明灯，由220伏蓄电池供电。
2、主控室事故照明，正常交流有电时不亮，交流断电后事故照明灯亮，由直流220伏蓄电池供电，应定期检查事故照明灯具是否完好。
3、主厂房事故照明由设在主控室事故照明切换屏供电，正常交流供电，交流电源消失后，自动切换至直流蓄电池供电，保证重要生产场所和通道的照明。
4、输煤系统、化学水系统采用应急灯做事故照明。
烟囱设障碍标志信号照明。
主厂房采用高压水银灯及钠灯混合照明、局部照明采用白炽灯，主控制室、仪表室、化学室、办公室等采用日光灯照明，综合楼及其它附属建筑采用日光灯和白炽灯照明，户外配电装置采用投光灯照明，厂区道路及煤厂采用高压水银灯照明。
事故照明采用白炽灯。
检修照明：主厂房锅炉间及电除尘器入孔附近设置检修照明，设置220伏检修照明插座，利用12伏移动变压器接手提作业灯。
动力检修网络由厂用配电装置引出专用线供电，分别在输煤系统，锅炉间、汽机间、化学水等处设置检修电源开关（100A铁壳开关）。
十六、辅助车间电气检修间和电气试验室设在主控楼及综合楼二楼内，试验设备见46FD3卷，设备的安装，请电厂自行考虑。
十七、金州热电厂过电流保护动作时间配合：十九、继电器保护整定计算只作为选择继电器依据，不作为整定的依据。