哈汽300MW机组滑参数停机过程中上、下缸温
300MW机组集控运行汽机题库(简答)
300MW机组集控运行汽机题库简答题1.何谓水锤?如何防止?在压力管路中，由于液体流速的急剧变化，从而造成管中的液体压力显著、反复、迅速地变化，对管道有一种“锤击”的特征，这种现象称为水锤(或叫水击)。
为了防止水锤现象的出现，可采取增加阀门起闭时间，尽量缩短管道的长度，在管道上装设安全阀门或空气室，以限制压力突然升高的数值或压力降得太低的数值。
2.何谓疲劳和疲劳强度?金属部件在交变应力的长期作用下，会在小于材料的强度极限σb甚至在小于屈服极限σb的应力下断裂，这种现象称为疲劳。
金属材料在无限多次交变应力作用下，不致引起断裂的最大应力称为疲劳极限或疲劳强度。
3.什么情况下容易造成汽轮机热冲击？(1)汽轮机运行中产生热冲击主要有以下几种原因：(2)起动时蒸汽温度与金属温度不匹配。
一般起动中要求起动参数与金属温度相匹配，并控制一定的温升速度，如果温度不相匹配，相差较大，则会产生较大的热冲击。
(3)极热态起动时造成的热冲击。
单元制大机组极热态起动时，由于条件限制，往往是在蒸汽参数较低情况下冲转，这样在汽缸、转子上极易产生热冲击。
(4)负荷大幅度变化造成的热冲击，额定满负荷工况运行的汽轮机甩去较大部分负荷，则通流部分的蒸汽温度下降较大，汽缸、转子受冷而产生较大热冲击。
突然加负荷时，蒸汽温度升高，放热系数增加很大，短时间内蒸汽与金属间有大量热交换，产生的热冲击更大。
(5)汽缸、轴封进水造成的热冲击。
冷水进入汽缸、轴封体内，强烈的热交换造成很大的热冲击，往往引起金属部件变形。
4.汽轮机起、停和工况变化时，哪些部位热应力最大?汽轮机起、停和工况变化时，最大热应力发生的部位通常是：高压缸的调节级处，再热机组中压缸的进汽区，高压转子在调节级前后的汽封处、中压转子的前汽封处等。
5.为什么排汽缸要装喷水降温装置?在汽轮机起动、空载及低负荷时，蒸汽流通量很小，不足以带走蒸汽与叶轮摩擦产生的热量．从而引起排汽温度升高，排汽缸温度也升高。
300MW汽轮机滑参数停机操作票1
□监护操作□单人操作
单位：编号：
（注：√表示已执行。
若有未执行项，在备注栏说明原因。
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操作人：监护人：（单元长）运行值班负责人：
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大唐灞桥热电厂热力机械操作票□监护操作□单人操作
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热力机械操作危险点控制措施票。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：汽轮机是一种利用蒸汽驱动转子旋转来产生动力的机械设备，通常用于发电厂和船舶等领域。
在停运状态下，汽轮机的温度会逐渐下降，这时就会出现上下温差增大的现象。
下面就让我们来探讨一下汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因之一是机体内部的散热不均匀。
在汽轮机运行过程中，大量的热量会被转换成机械能，同时也会有一部分热量通过散热的方式向外界散失。
而当汽轮机停止运转后，机体内部的余热会导致散热不均匀，造成上下温差增大。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因还可能与环境温度的变化有关。
在夏季或者高温环境下停运的汽轮机，由于外部温度高和通风不良，会导致机体内部的热量无法有效地散失，从而使得机体内部温度较高，上下温差增大。
而在冬季或者低温环境下停运的汽轮机，由于外部温度低，可能会导致机体内部的热量更快地向外界散失，造成上下温差增大。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因是多方面的，包括机体内部的散热不均匀、环境温度的变化以及机体内部的材料和结构等因素。
为了减少上下温差增大的影响，需要在设计和运行过程中充分考虑这些因素，尽量减少机体内部热量的堆积和不均匀散热，确保汽轮机在停运状态下能够保持稳定的温度分布。
【本文共432字】一、热量散失不均匀二、环境温度变化夏季或高温环境下停运的汽轮机，外部温度高，通风差，热量散失困难；冬季或低温环境下停运的汽轮机，外部温度低，热量更快散失，上下温差增大。
三、材料和结构因素不同材料热传导性和热容量差异大，导致机体内部不同部位温度变化速度不同，上下温差增大。
一些隔热性差的部件可能造成热量堆积，影响温度分布。
第二篇示例：汽轮机是一种利用蒸汽或其他气体来驱动涡轮机工作的动力机械。
在工业生产中，汽轮机被广泛应用于发电、航空和船舶等领域。
有时汽轮机在停运状态下会出现上下温差增大的情况，这样的现象可能会影响设备的正常运行。
300MW机组滑参数停机过程上下缸温差大原因分析及对策
ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｄｕｒｉｎｇ ３００ ＭＷ ｕｎｉｔ ｖａｒｉａｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｓｈｕｔｄｏｗｎ ｏｆ ａ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ ｉｓ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ ｉｎ ｄｅｔａｉｌ． Ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｖａｒｉａｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｓｈｕｔｄｏｗｎ， ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ ｉｎ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｏｉｎｔｓ ｆｏｒ ａｔｔｅｎｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｆｕｔｕｒｅ ａ ｒｅ ｇｉｖｅｎ． Ｉｔ ｌａｙｓ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｄｅｅｐ ｖａｒｉａｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｓｈｕｔｄｏｗｎ．
Ｐａｒａｍ ｅｔｅｒ Ｓｈｕｔｄｏｗｎ ａｎｄ Ｃｏｕｎｔｅｒｍ ｅａｓｕｒｅｓ
ＣＨＥＮ Ｐｉｎｇ， ＧＡＯ Ｊｉａｎ－ｓｈｅｎｇ， ＬＩＡＮＧ Ｊｉｎ—ｌｉ （Ｊｉａｙｕｇｕａｎ Ｈｏｎｇｓｈｅｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｔｈｅｒｍａｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｊｉａｙｕｇｕａｎ，Ｇａｎｚｕ ７３５１００，Ｃｈｉｎａ）
次 滑停 均造 成 中压 缸 上 缸 温 度 达 ４１０ ｏＣ，上 、下 缸 温差 已达 ５０ ｃＩ＝以上 ，机 组被 迫 停止 滑停 ，快速 减 负 荷停 机 ，造成 打 闸停机 后 快冷装 置 不能投 入 ，机 组冷 却 时 间延长 ，延长 了检 修工 期 。现 就 ２００９年 １Ｏ月 ２ 日新 机 组滑 参 数 停 机 为例 ，通 过 参 数 （见表 １）分 析 ，找 出上 、下缸 温差 大原 因 ，并 提 出解决 方法 。
300MW机组中速暖机过程中压缸上下缸温差大原因分析及处理
300MW机组中速暖机过程中压缸上下缸温差大原因分析及处理针对某发电厂300 MW汽轮机在冷态开机时，尤其进入到中速暖机时，都是会出现中压缸上下缸温差异常增大现象，不仅严重影响了机组的安全运行，延长了启动的时间，而且增加了机组启动油耗。
从运行方式、中压缸结构基础上进行全面分析，找出了导致中压缸温差大的原因，并提出了解决问题的办法，保证了机组的安全、经济的启动。
标签：冷态;中压缸;疏水;温差某300MW机组，汽轮机是由哈尔滨汽轮机厂生产的压临界机组，N300-16.7/537/537型汽轮机。
本汽轮机的高、中压缸采用合缸结构，并设计成内外双层汽缸结构。
高中压外缸是合金刚构件，以水平中分面分成上下两半。
两只分开的内缸，其材料与外缸相同。
内缸由外缸水平中分面支撑，内缸同时起到压力容器的作用，使得外缸只需要较薄的壁和较小尺寸的水平法兰，这样使得汽缸、法兰、螺栓都易于加热，所以本机组对法兰、螺栓均未采用加热（冷却）装置，简化了系统及启动操作程序。
该机组曾几次出现，在从全冷态开机，从汽机冲转至600RPM的摩擦检查以及机组各项参数均正常，在机组2040RPM中速暖机后1个小时左右，中压缸（排汽端）上下缸温差开始逐渐增大，最后该温差增大至58度，机组被迫打闸，严重影响了机组的安全。
1 分析①机组冲转后第一级金属温度188度，中压静叶持环温度199度，总胀7MM，轴承各瓦振动正常，最大振动接近8丝，高压缸的第一级金属温度和中压缸的中压静叶持环温度基本是同步被加热的，速率基本上是以1.5度/分钟，非常均匀，缸胀也是已正常的速度在膨胀，从冲转到暖机这个过程中说明冲转参数是没问题的;②从机组冲转方式来看，该机组采用的是高中压缸联合启动，中压缸不参与汽机的调速，2个中压主汽门和2个中调门处于全开状态，基本上排除了中压缸上下缸进汽不均导致的上下缸温差大;③就地检查中压缸底部无保温层脱落，也无气流的冲击声，无任何水雾，水汽，这就排除了中压缸下部以及相关的管道、疏水有爆破的迹象导致下缸过度的冷却而形成的温差;④当缸温差达到30度时，在中压缸底部人工加厚保温层，但是缸温差上升速度依旧没有改变，基本上也排除了因保温层的原因引起的上下缸温差大;⑤整个中速暖机过程中，机组的真空并不是很高，只有-82kPa且很稳定，所以也排除了真空太高，引起的中压缸进汽量小，引起的缸温差大，同时也排除了因真空的不稳定导致的疏水的不稳定;⑥高低加一般情况下汽机3000RPM定速以后投入，从一点上也除因中压缸因高低加的投入而导致的使中压缸下缸蒸汽流速增大因引起的下缸温度的降低;⑦整个中速暖机过程中，凝汽器水位正常，没有出现过满水现象，所以也不就不存在因凝汽器水位过高淹没汽机疏水扩容器，导致的疏水不畅;⑧除氧器水位也未出现满水现象，且各段抽汽逆止门和电动门严密性合格，各抽汽管道未曾出现过水击现象;⑨轴封系统是用的辅汽，整个开机过程中轴封温度一直稳定，没有出现大幅度摆动想象;⑩最后经过对与中压缸相连的管道以及系统连接方式进行详细的检查、分析确定了造成缸温差大的真实原因。
300MW直接空冷机组停机后汽缸进水的原因分析及防范措施
高 恩厚 ， 周亚 民 ， 张立胜
（ 包头 第 二 热 电厂 Fra bibliotek 内蒙 古 包 头 ０４３） １０ ０
［ 摘要】针 对 ３ ０ＭＷ 直接 空 冷供 热机 组 ２ ０ — ２ １ ０ ０ ７ ０ — ８故 障停 机后 ， 汽缸进 水 ， 造成 高压 缸
上 、 缸 温差 大的 典型 事件 ， 过认 真分 析 ， 为 主要 由高排 逆 止 门不 严 密 、 旁减 温 水调 整 下 通 认 高
［ 稿 日期】２ ０ — ３ ０ 收 ０ ７０—７ 【 者 简 介】高 恩 厚 （９ ４ ）男 ， 苏 人 ， 业 于东 北 电力 学 院 ， 士学 位 ， 作 １６ 一 ， 江 毕 硕 高级 工 程 师 ， 从 事 发 电 厂生 产 管 理 工 作 。 现
ｏ ２ 岛 岛 岛 盎 ； 等 霉 岛 盎 岔 窑 ；
否严 密 。 高排 逆止 门后 疏水 门没 有排 大气 ， 能将逆 不 止 门后 的疏水 及 时排 除。 另外 ， 主蒸 汽 、 热蒸 汽管 再 道疏 水 也没有 排大 气 门 ，不 便 于启 动时 的检查 和疏 水。 对此 采取 了如 下处 理措 施 ： 、 高 中主 汽 门前 、 后疏 水 至排 汽装置 加装 疏水 排 大气 ；高排 逆止 门后疏 水
发 电 机 跳 闸 时 间／ ｉ ｍｎ
图 １ ３号 机 高 压 内缸 上 、 壁 温 度 曲线 下
记 录 曲线显 示 ：２ ５ ， Ｏ ：５ 高缸 内上 壁 温 ４ ４ Ｏ℃ ， ９． ８ 高 缸 内壁上 、 缸 温 差 ９４ 下 ． ６℃； 排 逆 止 门后 温 度 高 ３ ８℃ ，高排 逆 止 门前 温度 ３ ０℃ ；５ １ 排 逆止 ２ ３ ０ ：２高
Ｅ Ｈ油 泵跳 闸 ， ２号 Ｅ Ｈ油 泵 未联 启 ；立 即抢投 ２号
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因汽轮机是一种能够将热能转化为机械能的热力机械设备。
在汽轮机运行的过程中，会产生一定的热损失，导致汽轮机内部温度不均匀，其中上下温差是一个比较常见的现象。
那么，为什么汽轮机在停运状态下上下温差会增大呢？下面我们就来探讨一下这个问题。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因之一是由于机组内部热态的热损失。
汽轮机在运行时会受到各种外部环境的影响，例如环境温度、风扇的通风情况等，这些因素都会导致汽轮机内部温度的不均匀。
当汽轮机停运后，由于没有热源的输入，机组内部的热态会逐渐消散，导致上部和下部的温度差异逐渐增大。
汽轮机在停运状态下上下温差增大的原因主要是由于机组内部热态的热损失、结构设计不合理以及绝热效应等因素共同作用所致。
为了减小汽轮机在停运状态下上下温差的增大，可以通过改进机组内部结构设计、优化绝热效应以及加强机组的保温措施等方法来提高汽轮机的温度均匀性，从而提高汽轮机的运行效率和性能。
【字数：431】第二篇示例：汽轮机是一种利用蒸汽作为工质的热机，通过蒸汽的压力能量转化为机械能，驱动发电机发电。
在汽轮机的运行过程中，温度是一个至关重要的参数，它直接影响着汽轮机的性能和效率。
在汽轮机停运状态下，上下部温差增大的原因主要包括以下几点。
第一，热胀冷缩效应。
汽轮机在运行时，受到高温高压蒸汽的加热，导致机体产生膨胀；而在停运状态下，机体冷却后收缩，但上部和下部温度变化的速度不同，这就导致上下部温差逐渐增大。
第二，机体结构不均匀。
汽轮机由许多不同材料制成，上部和下部材料的热胀冷缩系数可能会不同，使得上下部在停运状态下的温度变化不一致，进而导致温差增大。
机体外部环境温度差异。
汽轮机通常运行在厂房内，而厂房内部的温度可能受季节、天气等因素的影响而产生变化，当上下部机体表面暴露在不同温度的环境中时，也会导致上下部温差增大。
停机后汽缸温差大原因分析及处理
停机后汽缸温差大原因分析及处理摘要：汽轮机在发电厂日常发电工作中的正常运行，影响着整个发电厂发电量以及整个发电厂正常发电。
而发电厂的正常工作则影响着生产生活的方方面面。
笔者在本文中，结合汽轮机高压缸上下缸温差大的影响，分析汽轮机上下缸温差大的原因，最后探讨汽轮机上下缸温差大的处理措施，以期为相关人员提供些许借鉴。
关键词：汽轮机，高压缸上下缸，温差大机组停机后，高压外缸上、下缸温差过大。
如不及时处理，可能造成缸体变形，从而引起动静碰磨和大轴弯曲等严重后果。
本文分析了停机后汽缸温差大的原因，并提出了解决方案。
1 汽轮机高压缸上下缸温差大的影响汽轮机机组在运行过程中，一旦其内上下缸的温差过大就会对转子的偏心造成一定程度的影响，会引起转子偏心发生较大变化，当转子偏心的变化幅度太大或者出现异常的反弹情况时，会引起缸体内部的摩擦变大，一旦其内摩擦过大就会使得其内的温度急剧上升，而摩擦的间隙这时则会慢慢缩小，相应的碰摩加剧，给汽轮机机组的安全运行带来非常严重的危害，而且汽轮机高压缸上下缸的温差过大时，还会引发缸体变形，而一旦缸体变形就会影响到汽轮机结合面的严密性，轻则会出现漏汽，动静间隙过小，摩擦加剧，重则会使得轴承中心发生弯曲，导致机组发生振动，影响机组的平稳运行。
通常情况下汽轮机机组在运行规程上有明确规定，若是汽轮机的上下缸的温差超过 50℃时，应立刻停机，直到上下缸的温差恢复正常状态时才能再次启动运行，而且其间延误的时间过长也会导致电厂的经济损失增大。
2 汽轮机上下缸温差大的原因2.1设计的不合理主要由汽缸、转子以及附属设备组成，在实际的设计过程中为了汽缸生产以及运输的便利性，将汽缸分割成两部分进行设计，而在一些特殊的情况下会将汽轮机分成多个部分进行设计。
同时为了达到良好的保温效果，在汽轮机的外部有时还会加转一层外套层。
汽轮机内部转子主要由主轴、叶轮和叶片等几个部件组成。
而汽轮机的附属设备包括疏水系统、测温系统以及进排风系统。
《精品》300MW汽机技师专业技能题库
下一刻大风就把小白球吹跑了；或者你才在上一个洞吞了柏忌，下一个洞你就为抓了老鹰而技师专业技能题库一、填空题（共50道）1、滑停过程中主汽温度下降速度不大于(1-1.5)℃/min。
2、机组启动时，上缸调节级处金属温度低于(204)℃时，称为冷态启动，机组热态启动时，蒸汽温度应高于汽缸金属温度(50--100)℃3、机组运行中，发现窜轴增加时，应对汽轮机进行(全面检查)，倾听(内部声音)、测量(轴承振动)。
4、汽轮机发生水冲击的原因：锅炉（满水）或蒸汽（大量带水），并炉不妥，暖管疏水不充分，高压加热器（钢管泄漏）而保护装置未动作，抽汽逆止门不严等。
5、汽轮机负荷不变，真空下降，轴向推力（增加）。
6、汽轮机内有(清晰)的金属摩擦声，应紧急停机。
只有凭借毅力，坚持到底，才有可能成为最后的赢家。
这些磨练与考验使成长中的青少年受益匪浅。
在种下一刻大风就把小白球吹跑了；或者你才在上一个洞吞了柏忌，下一个洞你就为抓了老鹰而7、汽轮机上下缸温差超过规定值时，(禁止)汽轮机启动。
8、汽轮机停机包括从带负荷状态减去(全部负荷)，解列(发电机)、切断汽机进汽到转子(静止)，进入(盘车)状态。
9、汽轮机真空严密性试验应每月进行一次，试验时将真空泵入口手动门（关闭），注意真空降低数值，一般试验（8）分钟，试验结束后将真空泵入口手动门（开启）10、汽轮机正常停机时，在打闸后，应先检查（有功功率）是否到零，再将发电机与系统解列，或采用（逆功率保护动作）解列。
严禁带负荷解列以防超速。
11、汽轮机主蒸汽温度在10min内下降(50)℃时应打闸停机。
热态启动冲转前，应连续盘车(4)小时以上。
12、循环水中断，会造成(真空)消失，机组停运。
13、在冲转并网后加负荷时，在低负荷阶段。
若出现较大的胀差和温差，应停止(升温升压)，应(保持暖机)。
14、真空严密性试验应在负荷稳定在(80%)额定负荷以上，平均每分钟真空下降值不大于（400）Pa为合格。
300MW汽轮机中压缸上下缸温差大原因及控制措施
《装备维修技术》2021年第14期—167—300MW 汽轮机中压缸上下缸温差大原因及控制措施孙宏亮韩全文刘明鑫（辽宁调兵山煤矸石发电有限责任公司，辽宁调兵山112700）摘要：汽轮机上下缸温差关系着汽轮机安全运行的重要控制指标，为防止汽轮机大轴弯曲、轴承烧损事故，国家电力公司《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》中明确规定：汽轮机启动前必须符合高压外缸上下缸温差不超过50℃，高压缸内缸上下缸温差不超过35℃，否则禁止启动。
汽轮机上下缸温差大往往发生在机组启、停机或低负荷进汽量较少时，由于机组进汽量较少，汽轮机金属受热不均匀，产生上下缸温差过大。
针对调兵山发电公司2号汽轮机中压缸上下缸温差过大问题展开分析，总结上下缸温差大产生的原因，通过运行方式调整，合理控制汽轮机上下缸温不超过规定值，保证汽轮机安全运行。
另外，机组停机过程中控制好汽轮机上下缸温差，还能有效降低汽轮机缸温，缩短汽轮机检修工期，产生巨大的经济效益。
关键词：汽轮机；上下缸温差；缩短检修工期；经济效益1.汽轮机上下缸温差大危害及产生原因1.1汽轮机上下缸温差过大危害；国内大型多缸汽轮机的启动与停止时,很容易使上下汽缸产生温度差。
有时，由于汽缸保温层脱落，也会造成上下汽缸温差过大。
严重影响汽轮机安全运行。
一般来讲汽轮机上汽缸温度要高于下汽缸温度。
上汽缸温度高、热膨胀大，而下汽缸温度低、热膨胀小，温差达到一定数值就会造成“猫拱背”形态。
形成“猫拱背”同时，下汽缸底部动静之间的径向间隙就会减小，进而造成汽轮机内部动静部分摩擦，磨损汽轮机内部的隔板汽封和其他汽封，同时，隔板和叶轮还会偏离正常运行平面，使汽轮机转子轴向间隙减小，与其它不利因素一起造成轴向摩擦。
摩擦程度过大就会引起汽轮机大轴弯曲，发生振动。
如果不及时处理，可能造成汽轮机转子永久性变形。
根据汽轮机缸体挠度计算表明，当汽轮机上、下缸温差值达到100℃时,汽缸的挠度达到1mm。
而汽轮机隔板和围带汽封以及平衡活塞的径向间隙设计值在一般在0.5～0.75mm 之间。
300MW汽轮机高中压缸温差大原因分析及改造
300MW汽轮机高中压缸温差大原因分析及改造【摘要】在汽轮机启停过程中，容易出现上下缸温差超标现象，严重时容易造成汽缸变形，甚至动静部分碰磨，严重威胁了机组的安全运行，同时也延长了机组启动时间。
本文针对某电厂300MW汽轮机启动过程中高中压缸温差大现象进行了详细分析，并提出了相应的改造措施。
改造完成后，彻底消除了汽轮机高中压缸温差大的缺陷。
【关键字】汽轮机；缸温；改造前言某电厂11号汽轮机型号为N300-16.7/537/537-8，是东方汽轮机厂吸引国外最新技术设计制造的亚临界、中间再热、高中压合缸、两缸两排汽、单轴凝汽式汽轮机。
在高中压缸部位，共设置了四段抽汽。
其中，第一段抽汽位于高压七级后，供#1高压加热器；第二段抽汽位于高压十级后（高压排气），供#2高压加热器；第三段抽汽位于中压三级后，供#3高压加热器；第四段抽汽位于中压排气，供除氧器。
同时，高中压缸底部还布置较多的疏水管道。
这红结构形式，在机组启停过程中难免容易出现拉缸温的现象。
一旦汽缸上下温差过大，就会造成转子偏心，汽缸体的应力变化，从而影响了机组运行的安全稳定性。
1 高中压缸温差大现象某电厂11号机组自2005年7月22日通过168小时运行，截止2012年12月31日，已经历二十多次启停。
机组冷态启动在2000rpm暖机时，机组会出现缸温差增大的现象。
机组温、热态启动时，机组冲转后，在1000rpm升速至2600rpm 的过程中，机组高压内缸内下壁温度会出现缸温下降的现象，下降幅度在5～40℃，缸温差最大超过35℃。
2006年6月26日机组大修后开机，当汽轮机转速升速到1177rpm时，高压内缸上、下内壁温度出现突然的下降，1分钟内高压内缸内上壁温度由122.7℃降至87.2℃后回升，下降了35.5℃；同一时间内高压内缸内下壁温度由118.1℃降至114.6℃，只下降了3.5℃，缸温差最大时为27.4℃。
2008年8月11日机组温态启动时，机组启动冲转前高内缸内上壁温度278℃。
汽轮机停机后高压缸上下缸温差大的原因分析
汽轮机高压缸上、下缸温差大的原因分析及处理措施（广州市旺隆热电有限公司，广东广州511340）摘要：针对广州市旺隆热电有限公司两台汽轮机开机过程和停机后高压缸上、下缸温差大的现象，详细分析造成此现象的原因，在机组检修和开、停机过程中采取有针对性的处理措施，控制高压缸上、下缸温差。
广州市旺隆热电有限公司（以下简称旺隆公司）两台汽轮机为哈汽生产的双缸、单轴、冲动式、单抽、凝汽式汽轮机，分别于2005年9月和10月投入运行。
自投产后两台汽轮机多次在开机过程和停机后出现高压缸上、下缸温差大的现象，特别是当机组故障停机后三小时内汽轮机高压缸上、下缸温差就超过50℃，致使机组无法快速恢复运行。
1.旺隆公司汽轮机高压缸上、下缸温差大现象1.12006年12月24日1点31分，＃2机保护动作机组掉闸，机组停运后在3点30分时左右汽缸温差已扩大到50℃，机组停定后3小时内，下缸温度降幅10℃/h以上。
1.22008年5月8日15点35分，＃1机保护动作机组掉闸，掉闸前汽机上缸内壁温度502.6℃，下缸内壁温度498.5℃。
17点34分上缸内壁温度降至477.4℃，下缸内壁温度降至426.4℃，上下缸温差51℃，机组停定后3小时内，下缸温度降幅10℃/h以上。
1.3通过收集2009年两台机滑参数停机后缸温数据发现，机组停定8小时后两台机上、下缸温差均会超过50℃，机组停定后3小时内，下缸温度降幅10℃/h以上。
1.42006年至2009年期间，机组热态开机过程中有数次高压缸上、下缸温差超过50℃，机组被迫打闸停机。
2.缸温差大的影响和危害当出现缸温差时，转子偏心会出现一定程度的变化。
当出现较大偏心尤其异常性反弹时，可能会发生缸体内部的动静部分摩擦，摩擦处产生热量温度升高，动静部分间隙进一步减小，碰磨加剧，给机组带来严重损害。
另外，当缸温差较大时，缸体将发生“猫拱背”变形，轻则破坏汽机结合面的严密性，导致漏汽，重则致使动、静部分间隙变小，导致动静摩擦，另外缸体变形会使轴承中心发生变化，使机组发生剧烈振动。
300MW机组汽轮机运行规程
300MW机组汽轮机运行规程300MW机组汽轮机运行规程SD 216—87中华人民共和国水利电力部关于颁发《300MW机组汽轮机运行规程》(SD216—87)的通知(87)水电电生字第44号为加强大机组运行管理工作，现颁发《300MW机组汽轮机运行规程》SD216—87，自1989年1月1日起开始执行。
本规程主要根据上海汽轮机厂国产300MW 汽轮机编制，其它类型的300MW汽轮机可参照执行。
各有关火力发电厂应根据本规程的要求并结合各机组的情况和特点制订现场的“汽轮机运行规程”。
请各单位在执行本规程过程中，注意总结经验，积累资料，随时将发现的问题、建议或修改意见寄部电力生产司，以便补充修订。
1987年5月15日说明1.本规程适用于上海汽轮机厂产品编号A152—2，N300—165/550/550型300MW 中间再热凝汽式汽轮机，配用直流锅炉，机组的旁路系统是容量为2×13%额定流量的全旁路和17%额定流量的高压旁路。
对上海汽轮机厂产品编号A152—3、A152—4的国产300MW汽轮机，本规程中的规定可供参考。
各发电厂应根据本规程编制现场运行规程。
凡本规程未包括的部分，须根据实际运行经验和制造厂家的规定，做必要的补充。
2.本规程中汽轮机设备规范、主要技术性能及运行限额是根据上海汽轮机厂提供的说明书编写的。
3.本规程中述及发电机、励磁机的内容，与现场配用发电机、励磁机的制造厂说明书或部颁有关规程有抵触时，以后者为准。
4.本规程中的条文根据国家标准总局批准的《标准化工作导则编写标准的一般规定》编号。
有关计量单位是按中华人民共和国法定计量单位使用方法编写，由于新的计量单位刚刚开始使用，故本规程中压力、能量以新计量单位为准，在括号内附以老的计量单位。
规程中述及压力数值，均为绝对压力(真空数值仍为表压值)，在编写现场运行规程时可改写成表压值。
5 .由于国产300MW汽轮机的调节系统的动态特性未能保证合格，机组的旁路系统、自动化方面未能满足甩负荷后保持低负荷运行及停机不停炉运行的安全要求，故本规程按机组装有横向保护——锅炉联动跳闸汽轮机、发电机联动跳闸汽轮机、汽轮机联动跳闸发电机、汽轮机联动跳闸锅炉编写。
滑参数停机方法介绍(精)
5
6 7 合计
开式水泵
闭式水泵 顶轴油泵 3270.7KW
185
75 37
小机直流润滑油泵
电泵辅助油泵 轴加风机
5.5
5.5 7.5
密封油排烟风机
小机油箱排烟风机
1.6
1.1
• 减少运行维护成本，略。
适用范围：
• 机组大、小修停机 • 汽轮机本体及其连接附件需检修，要求汽
缸温度较低水平时。
应用注意事项：
• 关闭炉侧至机侧疏水，机组转速到零、真空到零，撤去轴
封供汽，达到投快冷的条件。
关闭主蒸汽母管疏水，主蒸汽管道左、右侧疏水，再热热段母管疏水，再热 热段左、右侧疏水，高排逆止门后疏水的气动门、手动门
方法实施后的结果：
• 上、下缸温差＜37 ℃。 • 机组转速到零，盘车投入，快冷投入。 • 从停机至缸体温度100 ℃耗时96h。比原停
思考：
• 精力放在现场，能力行在攻关上：
300MW机组自投运至今，目前现场还存在类似这样通过我们的努力可以 解决的问题，我们应当形成相应的攻关团队，群策群力，在提高我们 自身能力的同时能够解决现场的问题。如：水塔不能全塔配水的问题， 真空泵叶轮频繁损坏的问题，轴加不能事故疏水的问题，#7、8低加无 水位运行的问题，等等……。 我们的主值班员能够详尽的提出真空泵空气系统存在的问题及解决方 案。 300MW机组人员普遍年轻，有着对问题的思考、解决的激情，只要体制 上对于他们的努力给以肯定，我相信有好多问题都能够解决。
• 滑停过程中任一主要参数超标，应立即停
止滑停，机组解列停机。
不足及需进一步改进的地方：
• 机组的滑停，应该是整台机组各部金属部件的同
步降温，不能仅仅停留汽轮机缸温的控制上，还 包括锅炉各部件金属温度的下降，目前我们在停 机过程中温度的控制，减温水量的多少是主要的 调节控制手段，这样易引发滑停过程中温度控制 不当造成汽轮机水击及金属部件温度的反复，易 引发转子弯曲、汽缸变形等恶性事件的发生。因 此需进一步寻求、摸索滑停过程中温度、压力的 调节控制手段，尽可能少用或不用事故减温水。
汽轮机上下缸温差大的原因及处理
汽轮机上下缸温差大的原因及处理摘要：高压汽轮机启动与停机过程中,很容易使上下汽缸产生温差。
甚至有时机组停机后,由于汽缸保温层脱落,造成上下缸温差达到130℃左右。
通常上汽缸温度高于下汽缸温度，上汽缸温度高,热膨胀大,而下汽缸温度低,热膨胀小。
温差达到一定数值就会造成上汽缸向上拱起.在上汽缸拱背变形的同时,下汽缸底部动静之间的径向间隙减小,因而造成汽轮机内部动静部分之间的径向摩擦，引起机组振动。
甚至危害汽轮发电机组安全平稳运行，严重时使大轴弯曲，若不及时处理，造成永久性变形。
关键词：温差，膨胀，动静摩擦，变形，安全运行造成汽轮机上下缸温差大的原因：1.启动初期，蒸汽在汽缸凝结放热，凝结水在重力作用下向下流动，在下缸形成水膜，影响下缸传热，使得下缸温升比上缸慢，故启动初期上缸温度高于下缸温度，如若操作不当，温差将越来越大。
在接带一定负荷后，汽缸内壁温度已经够高，蒸汽凝结放热结束，而且此时汽轮机进汽量明显增加，通流量增大，冲刷及卷带作用显著加强，水膜不易形成；此时，下缸抽汽管道预暖结束，随着高低压加热器的投运，导流作用增强，下汽缸传热增强，温差逐渐减小。
2.由于上下缸重量不同，上缸质量小于下缸，使得在相同加热条件下，上缸温升高于下缸，令外下缸布置较多的抽汽管道也是造成上下缸温差大的原因之一。
3.若抽汽管道逆止门不严或者电动门卡涩，机组打闸后，加热器水倒灌汽机，也会造成上下缸温差大4.启机应严格按照冷态先抽真空，后送轴封的顺序进行；热态反之，某厂300MW直接空冷凝汽式汽轮机，启动时调节级金属温度200度，（按照温度划分应为冷态）启机时未严格按照运行规定，先送轴封进行暖管，然后开始抽真空，由于轴封管道较长，采取逐段暖管方式，由于旁路电动门不严，导致冷水进入汽轮机导致上下缸温差不断增大至50℃，最后查清原因后立即停止轴封供汽，待真空满足要求后，充分进行轴封疏水，投入轴封。
直至满足冲转条件。
5.疏水管堵塞或者回水不畅造成冷水排不及时，也是引起上下缸温差大的主要原因。
300MW空冷汽轮机启动与运行
9、升速至2900 rpm/min 以速率100 rpm/min升速，转速至2900 rpm/min时，IV开度保持，TV开始打 开继续控制转速上升至2900rpm，转速稳定在2900rpm后，进行TV-GV阀切 换； 10、阀切换完成，输入目标转速3000 rpm，速率50 rpm/min，由GV控制升速 至3000 rpm； 11、根据需要做“OPC”试验及充油试验； 12、将DEH控制方式切为“自动同步”，发电机自动并网。控制高排通风阀 HEV关闭。高排压力建立，气流顶开高排逆止阀（如果高排温度大于427℃或 发电机并网后，延迟一分钟后，高压缸调节级后压力与高排压力的比值小于 1.7则停机.。） 13、发电机并网后，GV与IV同时开大，机组自动带负荷到5%初负荷，暖机 30分钟，期间投入低加、高加汽侧； 14、锅炉逐渐增加出力，主机以2MW/min的速率升负荷至30MW，检查高压 防进水疏水门自动关闭。主汽压力由高旁控制逐渐以0.1Mpa/min的速率升压； 15、如做危急保安器试验，暖机4小时； 16、以2MW/min的速率升负荷； 17、负荷至45MW，检查排缸喷水关闭；负荷至60MW，检查中低压防进水 疏水门自动关闭；四抽压力＞0.147 Mpa，检查除氧器汽源切为本机四抽供； 负荷至75MW，检查轴封汽实现自密封；
2、滑参数停机 滑停操作： 1）停机前检查和准备工作均按正常停机的规定执行； 2）设置目标负荷240MW，减负荷率3MW/min； 3）当机组负荷降至240MW，应稳定停留15分钟； 4）设置目标负荷180MW，减负荷率3MW/min；
5）当机组负荷降至180MW稳定后，主汽压力12 Mpa，汽温500℃，将机组阀门 方式由顺阀切换为单阀，选择汽机跟随运行方式，根据滑压曲线设置目标压力， 检查汽机调门逐渐开大，根据滑停曲线降低主再蒸汽温度，降温时应合理使用各 级减温水，防止汽温急剧下降； 6）当机组负荷降至150MW以下时，停止一台电动给水泵； 7）减负荷过程中，注意轴封汽源自动切换，当高压排汽至辅汽母管进汽门关闭 后，注意辅汽压力； 8）负荷降至90MW，此时主汽压力应保持在5.5Mpa，汽温350℃， 检查确认#1、 #2、#3高加，#5、#6、#7低加疏水、水位正常，稳定20分钟； 9）给水流量<30%，锅炉汽包水位调节自动由三冲量切至单冲量调节；给水流量 <25%，除氧器水箱水位调节自动由三冲量切至单冲量调节； 10）负荷降至45MW，主蒸汽压力3.0Map，汽温350℃； 11）空冷凝汽器及风机分组退出； 12）设定目标值0MW，减负荷率3MW/min，有功降为0后，联系电气，解列发电 机，其他操作均按正常停机步骤操作。 3、停机过程中的注意事项 、 1）在停机过程中，严格执行降温、降压曲线； 2）在减负荷中注意主蒸汽、再热蒸汽两端偏差不大于10℃； 3）检查金属温降、温差、机组振动、胀差、总膨胀、轴向位移、推力瓦温度在 整个降负荷过程中应正常；
火电机组滑参数停杌过程中的汽温控制
所谓滑参数停机，就是逐渐降低主蒸汽和再热蒸汽参数进行减负荷，直至达到要求的参数后停机、停炉。
火电机组采用滑参数停机，主要是为了停机后，使机组参数，如锅炉侧压力、温度；汽机侧汽缸及转子温度等降至较低水平。
该法一般用于。
机组小修、大修等计划停机，锅炉需降至环境温度后检修及汽机需停运盘车及油系统检修，以缩短停机至检修的时间。
滑参数停机是降温、降压过程，对于锅炉、汽机各金属部件则是降温冷却过程，必然会对锅炉的厚壁元件(汽包及蒸汽联箱)及汽轮机各零部件内产生一定的热应力，并影响汽轮机零部件的疲劳强度、热变形及转子与汽缸的胀差、机组的振动等。
由于这些因素，对降温、降压及降负荷速率均有一定要求，随机组容量、结构类型的不同，其要求也不同。
如对300—360MW 机组，一般要求如下： (1)主蒸汽和再热蒸汽温度下降速率小于1℃／min；(2)主蒸汽压力下降速率小于0．1Mpa／min； (3)主蒸汽和再热蒸汽过热度大于50℃； (4)汽缸金属温度下降速度小于1℃／min； (5)高、中压缸负胀差大于-2mm。
当主蒸汽压力降至3．43—4．9Mpa、主蒸汽温度降至330—360℃、负荷降至1．5MW时，打闸停机。
1滑参数停机过程中汽温波动原因1．1主蒸汽、再热蒸汽减温水量过大汽机制造厂一般给出滑参数停机曲线，如某325MW机组滑参数停机曲线如图1所示。
但在*作中，当按给定曲线停机时，在中、低负荷段，汽温波动幅度较大，达到80-100℃，波动速率较高，难以控制。
造成这种现象的原因是主蒸汽、再热蒸汽减温水量过大，达到该运行工况下主汽流量的40％左右，减温后蒸汽温度接近对应压力下的饱和温度；同时，由于滑参数停机是变负荷工况，汽温受到燃料、燃烧状况、风量及给水温度等因素影响较大。
无论在自动或手动控制模式下进行调整时，都较难保证汽温的稳定下滑。
尤其是在主给水切换至旁路引起汽包水位波动或给水泵转速调节范围较大时，都会引起减温水量大幅度变化，造成汽温突降，被迫打闸停机，造成滑参数停机失败。
机组的滑参数停运
机组的滑参数停运1 机组滑参数停运参数滑降范围及控制指标1.1 滑参数停机最终缸温的选择应根据具体条件而定，一般不低于250℃；1.2 过热、再热蒸汽平均降温率不超过1℃/min。
负荷变化率不超过3MW/min；1.3 蒸汽温度变化率与负荷变化率最终取决于缸温平均变化率，缸温变化率不超过0.8℃/min；1.4 汽轮机金属壁温差和锅炉厚壁部件金属壁温差不超过允许值。
2 机组减负荷2.1机组负荷由330MW减负荷至210MW，控制减负荷速率小于3MW/min，主、再蒸汽参数维持正常范围内；2.2 机组负荷210MW，将汽轮机由“顺序阀”切至“单阀”控制；2.3控制原煤仓煤位，及时停运制粉系统，磨煤机停运前关闭给煤机入口门，将给煤机内煤拉空，磨煤机抽粉干净；2.4维持负荷不变，开大调速汽门，控制锅炉降压率≤0.1MPa/min，降低蒸汽压力，同时适当降低主、再热蒸汽温度；2.5 机组负荷210MW，主汽压降至12.5MPa，主、再热汽温度为500℃，稳定运行30min；2.6负荷随参数的滑降而降低，用调门适当参与，保证负荷与主蒸汽参数的匹配；汽温必须精心调节。
使用减温水时应避免汽温突变给金属带来热冲击。
在锅炉熄火或机组甩负荷时，应及时切断减温水；2.7 负荷至180MW，主汽压力11.0MPa,主再热汽温480℃/470℃；2.8 负荷降至150MW，主汽压力9.5MPa，主蒸汽温度应为470℃；2.9负荷降至120MW，此间炉内燃烧不稳时，需及时投油助燃，停电除尘及脱硫、脱销部分设备系统。
将一台电泵转速降至3000rpm备用。
2.10 负荷降至100MW，将厂用电切为启备变带。
2.11负荷降至90MW，主汽压力6.0MPa，主蒸汽温度430℃，再热蒸汽温度410℃，稳定运行30min；2.12 参数稳定，锅炉给水由主路切至旁路运行；2.13 负荷减至60MW，主汽压力5.0MPa，主再热汽温415℃/400℃；2.14 负荷30MW,主蒸汽压力 4.0MPa，主汽温度 380℃，再热汽温为 370℃；2.15 减负荷至零（10MW以内），汽机打闸、发电机解列、锅炉熄火；2.16 机组减负荷停机的其它操作见正常停机。
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哈汽300MW机组滑参数停机过程中上、下缸温差大原因分析及解决措施摘要：本文详细介绍了某电厂哈汽300MW机组滑参数停机运行操作过程中上、下缸温差的控制方法。
通过对滑停操作过程的分析，总结了运行操作方面的经验，提出了今后应注意的问题，为下一步的深度滑参数停机打下基础。
关键词：汽轮机；滑参数停机；高压加热器；差胀；上、下缸温差0前言一般而言，对于大功率机组滑参数停机过程中，应保证回热系统的全程投入，一方面可以保证较高的给水温度，减轻锅炉在滑停过程中燃烧调整的控制难度，另一方面由于抽汽的存在，汽轮机内疏水可以方便排出，利于控制汽轮机上、下缸温差，而通过本厂新#3、4机组高加投入滑参数停机过程及参数分析，发现这种方法并不适应于新#3、4机组，相反，对于新#3、4机组需在机组开始滑参数停机前高压加热器需全部退出运行，并待机组各参数趋于稳定，再进行降温降压滑参数停机，可有效的控制机组在滑停过程中上、下缸温差在标准范围内。
1机组简介某电厂新#3、4机组是哈尔滨汽轮机厂生产的亚临界、单轴、双缸、双排汽、中间再热凝汽式汽轮机，型号N300-16.7/538/538。
主要参数如下：主汽门前压力： 16.67 MPa（a）主汽门前温度： 538℃主汽门前流量： 893.7t/h高压缸排汽压力： 3.607 MPa（a）高压缸排汽温度： 316.9 ℃再热主汽门前压力： 3.247 MPa（a）再热主汽门前温度： 538℃再热主汽门前流量: 744.73 t/h低压缸排汽压力: 4.9 kPa（a）低压缸排汽温度: 32.5 ℃低压缸排汽流量: 535.22 t/h汽轮机级数：高压缸：1 调节级+ 12 压力级 9级后Ⅰ段抽汽 13级后二段抽汽中压缸：9 压力级 18级后三段抽汽 22级后Ⅳ段抽汽低压缸：双流 2×7 压力级 24级后Ⅴ段抽汽33级后Ⅵ段抽汽27、34级后Ⅶ段抽汽28、35级后Ⅷ段抽汽2滑参数停机过程中存在的问题：新#3、4机组在投运两年来的历次滑参数停机过程中，均不能控制汽轮机上、下缸温差＜42℃，屡次滑停均造成中压缸上缸温度达410℃，上、下缸温差已达50℃以上，机组被迫停止滑停，快速减负荷停机，造成打闸停机后快冷装置不能投入，机组冷却时间延长，延长了检修工期。
现就2009年10月2日新#4机组滑参数停机为例，通过参数分析，找出上、下缸温差大原因，并提出解决方法。
表13滑参数停机过程分析从表1看出：1）21：30机组开始滑停至01：30中压缸上、下缸温差达50℃，耗时180分钟，机组负荷由238MW减至108MW，负荷下降130MW，降负荷率0.72MW/min；主蒸汽温度下降127℃，平均下降0.7℃/min；再热蒸汽温度下降119℃，平均下降0.66℃/min；中压缸上缸温度下降48℃, 平均下降0.26℃/min；中压缸下缸温度下降77℃, 平均下降0.42℃/min；中压缸上、下缸温差由21℃增大至50℃。
2）机组负荷、主蒸汽压力、温度，再热蒸汽温度，中压缸上、下金属温度下降速率均在控制标准范围内。
3）在整个机组180分钟滑停过程中，高压缸上、下缸金属温度均下降34℃，高压缸上、下缸温差在小于4℃范围内，且从变化趋势上看，无超出42℃到可能性。
中压上缸金属温度下降48℃，中压下缸金属温度下降77℃，虽金属温度下降速率均小于0.5℃/min，但中压下缸金属温度的下降速率明显比中压上缸金属温度的下降速率大，每分钟超出0.16℃，也就是说，随着滑停时间的延长，中压缸上、下缸温差将持续增大。
4）查阅、分析运行操作记录，符合以下控制要求：机组滑停过程中汽轮机阀位控制方式为“单阀”；机组滑停过程中，回热设备全部投入；在滑参数停机过程中，蒸汽过热度不低于56℃，主汽温度每降30℃稳定15分钟以上；汽轮机差胀、轴向位移、振动、轴承油压、油温、发电机密封油系统及氢压等参数均在控制标准范围内第一级蒸汽温度与第一级金属温度之差保持在—56℃至111℃之间5）在180分钟的滑停过程中，主蒸汽温度下降127℃，中压下缸金属温度下降48℃，缸体绝对膨胀由20.2mm减小至17.2mm，汽轮机整体冷却收缩3mm。
4滑参数停机过程中中压缸上、下缸温差持续增大原因分析：由上分析，本次滑参数停机，随着新蒸汽参数逐步降温降压过程的进行，因中压下缸金属温度下降速率快于上缸金属温度下降速率0.16℃/min，中压缸上、下缸金属温差与滑停时间成正比增大，造成汽轮机上、下缸温差超标，机组不能深度滑参数停机。
国产哈尔滨汽轮机厂300MW汽轮机采用双缸、双排汽结构，高、中压缸合并，在高压缸9级后上缸布置Ⅰ段抽汽供#1高加用汽，高压缸13级后（即高压排汽）取Ⅱ段抽汽供#2高加用汽，中压缸5级后下缸布置Ⅲ段抽汽供#3高加用汽，中压缸9级后下缸布置Ⅳ段抽汽供除氧器、小机用汽，Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ、Ⅷ段抽汽均布置在低压缸供四台低加用汽。
如下图：汽轮机各级抽汽分布图如上图，机组在整个滑参数停机过程中，中压主汽门、调速汽门处在全开位置，即中压缸属全周进汽运行工况，随着滑参数停机过程的进行，进入汽轮机再热蒸汽参数逐渐降低，在不考虑抽汽的情况下，中压缸上、下缸处在相同的工况运行，随着蒸汽参数的降低，中压缸上、下缸金属温度应同步下降，但因Ⅲ段抽汽布置在中压缸第五级后，相对于中压缸上、下缸来讲，即意味着逐渐降低的低温蒸汽冲刷中压缸下缸蒸汽流通速度比上缸快，由此造成中压缸下缸金属温度的下降速度快于上缸金属温度的下降速度。
而Ⅳ段抽汽布置在中压缸9级后，中压缸9级后其实是在中压缸最末一级，因此Ⅳ段抽汽量的多少并不会影响中压上下缸温差大增大。
由上分析得出，相对中压缸来讲，因低温蒸汽冲刷下缸的蒸汽相对于上缸来讲流通速度快、流通量大，是造成中压缸上、下缸温差持续增大的主要原因。
5滑参数停机过程中上、下缸温差大危害滑参数停机就是在降低机组负荷的同时，选择一定的速率降低蒸汽压力和温度，以达到充分利用机组余热和充分冷却汽轮机，缩短检修工期的目的。
由于大功率汽轮机的部件和高压管道及其附件必须有较厚的金属结构，以便承受很高的压力，在额定范围内较大的压力变化不会引起损坏事故。
但是厚重的金属部件在快速冷却时，其各部分的温度变化总是不均匀的，温度的不均匀，使热膨胀也不均匀。
而作为部件的整体是有连续性的，各部分互相之间有着相互的约束和牵制作用。
这样热的部分膨胀不出去，受到了压缩，冷的部分被拉长，因而在部件内部产生了热应力。
一般来讲，机组在滑参数停机过程中普遍存在上、下缸温差，且上缸温度高于下缸温度，上缸的金属受热膨胀量大于下缸的金属受热膨胀量，因此在机组滑停过程中严格控制上下缸温差≯42℃，最高≯56℃，若超过此极限，严重时会造成汽缸永久性变形，汽封齿磨损，汽轮机动静部分摩擦，机组振动突增等损坏设备的事故发生。
6控制措施：在机组开始滑参数停机前退出高加运行使中压缸上、下缸处在相同工况下运行，来控制上、下缸温差，至机组滑停结束打闸停机时，能够保证汽轮机缸温在较低的水平，以便汽轮机快速冷却装置能够投入，以缩短停机冷却时间，减少检修工期。
7机组退出高加运行滑参数停机情况2010年04月16日新#4机组计划性大修，此次停机我们采用了在机组开始滑参数时，便逐步退出3台高加运行。
23：00机组负荷180MW开始退出高加运行的操作，至01：30三台高加全部退出运行，且在锅炉调整许可的情况下，逐步降低主蒸汽参数，使机组逐步滑停。
停机过程各参数记录如表3、表4：表二：表三：8高加退出前、后机组滑参数停机比较分析：8.1高加退出前机组滑停中，主、再热蒸汽温度分别下降127、119℃，高压上、下缸金属温度均下降34℃，中压上、下缸金属温度分别下降48、77℃，中压缸上、下缸温差已达50℃，并呈增大趋势；而高加退出后机组滑停中，主、再热蒸汽温度分别下降171、147℃，高压上、下缸金属温度分别下降109、118℃，中压上、下缸金属温度分别下降67、75℃，中压缸上、下缸温度差最大39℃，并呈减小趋势。
8.2高加退出前机组滑停中，汽缸绝对膨胀减小3mm，高加退出后机组滑停中，汽缸绝对膨胀减小6.6mm，也就是说，高加退出后相对于高加退出前，汽轮机整体冷却效果更好，滑参数停机更充分。
8.3高加退出前，随着主蒸汽参数的降低，滑停时间的延长，中压缸上、下缸温差呈逐步增大的趋势，而高加退出后，随着主蒸汽参数的降低，滑停时间的延长，中压缸上、下缸温差呈逐步减小的趋势，也就是说，若再延长滑参数停机时间，可将汽缸温度降至更低的水平。
8.4高加退出前，随着滑参数停机过程的进行，高中压缸金属温度呈逐步减低的趋势，而高加退出后，随着滑参数停机过程的进行，高压缸上、下金属温度由311、314℃逐步上升至320、320℃，而后逐步呈减低趋势，中压缸上、下金属温度由431、400℃逐步上升至444、417℃，而后逐步呈减低趋势。
分析存在差异的主要原因是高加退出后，因汽轮机Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段抽汽的减少，高压缸后4级及中压缸蒸汽流通量相对增加，高、中压缸温度均不同程度的上升，而后机组运行工况趋于稳定，随着进汽参数的降低，中压缸缸温趋于逐步下降的趋势。
9结论：由上比较分析，哈汽300MW机组在滑参数停机操作过程中，为使机组打闸停机时汽缸温度降至更低水平，应将高加提早退出运行，可实现机组的深度滑停。
10效益分析：若采用高加提前退出运行再滑参数停机，机组打闸停机时汽缸温度可降至较低的水平，整个机组停机冷却时间缩短3天，意味着机组提前3天并网发电，所产生的效益：效益=300000kwh*72h*0.42元/kwh=907.2万元机组冷却时间减少3天，转机电耗相应减少，产生停机节电成本：3270.7kw*72h*0.42元/kwh=9.9万元效益合计：907.2+9.9=917.1万元11结束语：滑参数停机可以使汽轮机缸体、转子及锅炉得到均匀而迅速的冷却，缩短机组停机至检修的时间，提高机组的可用系数，对电厂而言是比较常见的操作，电厂应根据机组的实际情况及检修工作的具体内容确定滑参数停机的终参数及停机曲线，明确停机过程中的参数控制值及控制方法，不断总结运行经验，制定适合本厂机组滑参数停机的完善技术措施。