CFG桩复合地基承载力及变形计算表.doc

CFG桩设计计算(excel自动程序)

0.049422404
布桩数n
n=m*A/Ap
一根桩置换面积
A1=1.6mX1.6m
桩身混凝土强度标准值fcu=Fra bibliotekC15
说明：1。本表按GB-JGJ79-2002编制。水泥搅拌桩分为干法和湿法。桩身强度折减系数μ，干法取0.2~0.3；湿法取0.25~0.33。 JGJ 79-2002 编制) 2。红色部分人工输入
CFG桩计算软件
机具条件：直径D(mm) 0.4 有效桩长(m) 设计计算：桩截面面积(m2) 桩周长μp L= Ap=D2*3.14/4 μp=D*3.14 13.5 0.1256 1.256 桩长范围土层名称 1 2 3 4 5 6 1.单桩承载力：参数取值：：桩身强度折减系数：η (0.33) 0.33 2.单桩承载力特征值(取小值) 取值Ra= 3.复合地基承载力特征值fspk 4.面积置换率、布桩数面积置换率 5.结论：有效桩长L= 单桩承载力特征值Ra= 复合地基承载力特征值fspk= 13.5 430 250 Ra=μp*∑qsia*li+α*A*qp Ra=η*fcu*Ap 430 fspk=m*Ra/Ap+β*(1m)*fsk m=(fspk-β*fsk)/(Ra/Apβ*fsk) 250 桩端天然土承桩间土承载力桩间天然土承载力载力折减系数: 折减系数：β 特征值fsk(Kpa) 1 429.1752 455.928 0.85 100 面积置换率桩身混凝土无侧限抗压 m(0.01~0.1 强度标准值fcu(MPa) 0.0494224 11 桩端阻阻力qp 450 土厚li(m) 2 1.5 1.7 3 3 2.3 桩侧土磨擦阻力特征值桩端土阻力(qp:未 (qsia) 修正承载力特征值) 17 19 16 22 24 30 450

多桩型复合地基承载力计算

1、0.4（米）2、0.4（米）3、0.85（米）4、0.85（米）5、0.08695、0.08696、579.5kN式中： R a1αP1=1u p1=1.256A P1=0.1256A P2=0.1256q p1=500Σq si l i =411.47、512.1kPa式中:f spk复合地基承载力特征值（kPa）β=0.9f sk =175λ1=0.85n=3三、设计说明1、经计算，处理后地基承载力特征值取fspk=512.1kPa,此值仅供参考。

地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场复合地基载荷试验确定其值。

2、施工图见复合地基处桩布置图3、不大于30mm。

4、 CFG桩的桩长500桩顶标高为米，对应的高程为5、灰土桩的桩长桩顶标高为米，对应的高程为面积置换率 m 1=A P1/2s 1s 2=面积置换率 m 2=A P2/2s 1s 2=s 2=XX市XX小区X#住宅楼多桩型复合地基计算文件二、计算过程选取桩1（CFG桩）直径 d 1=选取桩2（灰土挤密桩）直径 d 2=采取矩形布桩桩距 s 1=一、设计依据《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025-2004 《xxxx 岩土工程勘察报告(详勘阶段)》2014.06R a1=u p1Σq si l i +αp1qp1A p1=（i表示第1层至第n层）仅由散体材料桩处理的复合地基桩土应力比桩1单桩竖向承载力特征值（kN）桩1桩端端阻力发挥系数桩1的周长（m）桩1的截面积（m 2）桩2的截面积（m 2）桩1端端阻力特征值（kPa）i表示第1层土至第n层土f spk =m 1λ1R a1/A p1+β[1-m 1+m 2(n-1)]f sk =桩间土承载力发挥系数桩1单桩承载力发挥系数桩顶和基础之间设置300mm厚褥垫层，褥垫层采用级配砂石，碎石最大粒径7.9.7-1 7.9.7-1 7.1.5-3。

刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土

三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。

2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。

3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。

4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。

5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。

6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号亚层号土层名称地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号亚层号土层名称修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 PzKpa自重应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正深度 m 平均重度 KN /m3 深度修正系数修正后承载力 kpa 计算结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正深度 m平均重度 KN /m3深度修正系数修正后承载力 kpa计算结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正深度 m平均重度KN/m3深度修正系数修正后承载力kpa 计算结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层名称计算深度 m 有效重度 KN/ 自重应力 Pcz 附加应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩模量 Mpa平均附加Ai本层沉降号号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算摘要：CFG桩复合地基加固高等级公路软基就是一种新引入的软基处理方法，具有施工周期短、工后沉降小、无噪音、无振动、不排污、节约钢材等特点而得到广泛的应用。

但是由于自身的复杂性和多样性，致使群桩相互作用机理及其承载力的计算一直没有得到令人满意的研究成果。

文章对CFG桩各个组成部分进行了详细的分析，介绍了复合地基各个参数的合理取值范围，在此基础上结合相关试验进行了承载力计算公式的推演。

关键词：水泥粉煤灰碎石桩、复合地基、软基处理、工程特性、计算参数、承载力计算0 引言CFG桩即为水泥、粉煤灰、碎石等混合料加水拌合在土中灌注形成的竖向增强体。

碎石桩复合地基，处理后承载力提高系数一般在1.2~1.6之间。

而在同样的地质条件下，CFG桩复合地基的承载力提高系数可以高达2倍以上。

CFG桩具有刚性桩特点，可全桩长发挥侧阻力，桩落在好的土层上还具有明显的端承作用。

这样就可以通过增加桩长或改变桩端持力层的方式，使桩进入较坚硬的土层来提高复合地基整体的承载力，以满足不同的设计要求。

同其他刚性桩一样，CFG桩体的刚度及变形量远大于桩间土。

在通常情况下，在桩顶和基底间设置褥垫层有效调节了桩与桩间土在荷载作用下的变形，从而确保了桩与桩间土的共同工作，这充分显示出CFG桩复合地基的柔性桩特征。

CFG桩的沉降远小于桩间土的沉降，桩体上部形成负摩擦区，致使CFG桩的实际受力与基桩有着很大的区别，其计算方法和取值也就区别于传统的基桩。

1 CFG桩复合地基结构分析1.1 褥垫层褥垫层技术是复合地基的核心技术，CFG桩只有通过褥垫层才能够构成桩土复合地基。

褥垫层厚度如果过小，桩顶时将产生非常明显的应力集中，桩间土的承载作用无法得到充分的发挥。

图1 褥垫层结构褥垫层厚度如果过大，桩土的应力比值会接近1，这样桩基就失去了在CFG复合地基中存在的意义。

所以，褥垫层厚度一般设计为10~30cm，特殊情况为50cm。

10-CFG复合地基计算-国标

土层顶高程
土层底高程
分段长度 li （m）
分பைடு நூலகம்侧摩阻力（kN）
桩端持力层阻力特征值
q pa (kPa)
2 粉质粘土 3 粉质粘土夹粉土 4 粉土 5 粉质粘土
39.0 29.0 34.0 38.0
23.05 21.73 17.13 8.63
21.73 17.13 8.63 6.13
1.32 4.60 8.50 2.50
满足要求
六、地基处理后各土层的变形模量计算及结果：
土层名称 2 粉质粘土
天然地基承载力特征值 ƒak（kPa）
220
3 粉质粘土夹粉土
180
4 粉土
210
5 粉质粘土
220
复合地基承载力特征
值
ƒspk（51k4Pa） 480
506
514
ζ=ƒspk/ƒak
2.34 2.67 2.41 2.34
天然地基压缩模量
由土层参数计算所得的桩承载力特征值Ra大于实取值Ra'，满足要求
备注
桩侧土摩阻力和桩端阻力特征值按干作业法施工工艺取值
四、桩身强度验算：
桩身混凝土强度等级
C30
由公式 f'cu=4×λ×Ra/AP×[1+γm(d-0.5)/fspa] (做深度修正)得
fcu=
30.0 N/mm2
f'cu=
21.3 N/mm2
fa= 221.85 kPa
fspa=
500 kPa
天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。
二、复合地基计算(按正三角形)
CFG复合地基承载力特征值：
fspk=fa1-γm*(d-0.5)

CFG桩计算表

7#筏板持力层位于2-2土层正方形布桩CFG桩ZK108 d=500.000 耕植土淤泥0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.5000.5001.2501.2501.0001.0001.5710.1960.0000.000455.53158.905514.4360.8501.000160.0000.125663706419.7479.10019.0001.000583.1471153.00强风化岩583.15持力层复合地基承载力特征值(kN)Ra=min[Ra,桩身强度]基础埋深为d（m）基础底面以下土重度γm 深度修正系数ηd fa=fspk+ηd*γm*（d-0.5）桩身所提供的单桩承载力Ra(c20)单桩承载力发挥系数λ桩间土承载力发挥系数β地基承载力特征值fsk 面积置换率m=d2/de2=πd2/4s2复合地基承载力特征值fspk=λmRa/Ap+β（1-m）fsk 桩身周长u(m)桩端面积Ap(m^2)单桩侧阻力特征值(kN) Qsia = u * qsi * li 桩侧土总摩侧阻力特征值(kN) ∑Qsia = u * ∑qsi * li 持力岩层总端阻力特征值(kN) Qpa = αp*qp * Ap 单桩竖向极限承载力特征值(kN) Ra = ∑Qsia + Qpa 桩身长度Li(m)桩侧磨阻力特征值qsia（kPa）桩端阻力特征值qpa（kPa）桩径d (m)桩间距s (m)桩端阻力发挥系数αpCFG桩ZK107 d=500.000 耕植土淤泥0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.5000.5001.2501.2501.0001.0001.5710.1960.0000.000411.549157.080568.6280.8501.000160.0000.125663706449.2289.10019.0001.000612.6281153.00强风化岩612.633#CFG桩ZK014 d=500.000耕植土淤泥0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.5000.5001.250 1.2501.000 1.000桩端阻力特征值qpa（kPa）桩径d (m)桩间距s (m)桩端阻力发挥系数αp 桩身所提供的单桩承载力Ra(c20)持力层复合地基承载力特征值(kN)Ra=min[Ra,桩身强度]桩身长度Li(m)桩侧磨阻力特征值qsia（kPa）复合地基承载力特征值fspk=λmRa/Ap+β（1-m）fsk 基础埋深为d（m）基础底面以下土重度γm 深度修正系数ηd fa=fspk+ηd*γm*（d-0.5）持力岩层总端阻力特征值(kN) Qpa = αp*qp * Ap 单桩竖向极限承载力特征值(kN) Ra = ∑Qsia + Qpa 单桩承载力发挥系数λ桩间土承载力发挥系数β地基承载力特征值fsk 面积置换率m=d2/de2=πd2/4s2桩间距s (m)桩端阻力发挥系数αp 桩身周长u(m)桩端面积Ap(m^2)单桩侧阻力特征值(kN) Qsia = u * qsi * li 桩侧土总摩侧阻力特征值(kN) ∑Qsia = u * ∑qsi * li 桩身长度Li(m)桩侧磨阻力特征值qsia（kPa）桩端阻力特征值qpa（kPa）桩径d (m)1.5710.1960.0000.000462.75758.905521.6610.8501.000160.0000.125663706423.6789.10019.0001.000587.0781153.00强风化岩587.08CFG桩ZK016 d=500.000 耕植土淤泥0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.5000.5001.2501.2501.0001.0001.5710.1960.0000.000458.83058.905517.7340.8501.000160.0000.125663706单桩承载力发挥系数λ桩间土承载力发挥系数β地基承载力特征值fsk 面积置换率m=d2/de2=πd2/4s2桩身周长u(m)桩端面积Ap(m^2)单桩侧阻力特征值(kN) Qsia = u * qsi * li 桩侧土总摩侧阻力特征值(kN) ∑Qsia = u * ∑qsi * li 持力岩层总端阻力特征值(kN) Qpa = αp*qp * Ap 单桩竖向极限承载力特征值(kN) Ra = ∑Qsia + Qpa 桩身长度Li(m)桩侧磨阻力特征值qsia（kPa）桩端阻力特征值qpa（kPa）桩径d (m)桩间距s (m)桩端阻力发挥系数αp 深度修正系数ηdfa=fspk+ηd*γm*（d-0.5）桩身所提供的单桩承载力Ra(c20)持力层复合地基承载力特征值(kN)Ra=min[Ra,桩身强度]地基承载力特征值fsk面积置换率m=d2/de2=πd2/4s2复合地基承载力特征值fspk=λmRa/Ap+β（1-m）fsk基础埋深为d（m）基础底面以下土重度γm单桩侧阻力特征值(kN) Qsia = u * qsi * li桩侧土总摩侧阻力特征值(kN) ∑Qsia = u * ∑qsi * li持力岩层总端阻力特征值(kN) Qpa = αp*qp * Ap单桩竖向极限承载力特征值(kN) Ra = ∑Qsia + Qpa单桩承载力发挥系数λ桩间土承载力发挥系数β桩身周长u(m)桩端面积Ap(m^2)<2-2>粉质粘土<2-3>粉细砂<2-4>中粗砂<2-5>砾砂<2-6>角砾<3>粉质粘土2.0000.0000.0000.0000.00013.00015.00012.00016.00022.00025.00020.000240.000220.000280.000400.000550.000300.00047.1240.0000.0000.0000.000408.407<2-2>粉质粘土<2-3>粉细砂<2-4>中粗砂<2-5>砾砂<2-6>角砾<3>粉质粘土0.0000.0000.0000.0000.0008.90015.00012.00016.00022.00025.00020.000240.000220.000280.000400.000550.000300.0000.0000.0000.0000.0000.000279.602<2-2>粉质粘土<2-3>粉细砂<2-4>中粗砂<2-5>砾砂<2-6>角砾<3>粉质粘土2.2000.000 5.1000.0000.0009.00015.00012.00016.00022.00025.00020.000240.000220.000280.000400.000550.000300.00051.8360.000128.1770.0000.000282.743<2-2>粉质粘土<2-3>粉细砂<2-4>中粗砂<2-5>砾砂<2-6>角砾<3>粉质粘土0.7000.000 5.1000.0000.00010.00015.00012.00016.00022.00025.00020.000240.000220.000280.000400.000550.000300.00016.4930.000128.1770.0000.000314.1591510.10.0000.0000.000<4-2>强风化岩<4-3>中风化岩<4-4>微风化岩有效桩长0.0000.0000.00015.870.0000.0000.000800.0000.0000.0000.0000.0000.000。

CFG桩计算书

北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书2011年06月北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书审定：审核：计算人：2011年05月高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼CFG桩复合地基计算书（一）工程设计参数一览表设计参数一览表①《北京市门头沟区人保大厦办公楼》岩土工程勘察报告勘察单位：中国建筑西南勘察设计研究院有限公司②基础平面图设计单位：中国中建设计集团有限公司③《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）④《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》DB13（J）31-2001 （三）CFG桩复合地基计算书1、工程名称：高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼2、复合地基设计要求：①复合地基承载力特征值f spk≥460kPa。

②天然地基土承载力特征值f k=140kPa③以第10层粉土作桩端持力层。

3、设计所需地层参数以12#孔为例。

4、桩截面积、桩周长的计算：桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。

5、±0.00对应绝对高程109.28m；垫层底标高-6.00m，对应高程103.28m。

褥垫层厚度0.20m，褥垫层底绝对标高103.28m。

6、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5m，以第5层卵石作桩端持力层。

7、单桩承载力特征值计算①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按1#孔考虑Q uk = q pk · Ap+ Up ·Σq sik · Li=2500×0.1256+1.256×（110×0.55+50×2.2+110×2.2+60×0.2）=847KN特征值：R a= Q uk／r sp=847/2=423.5KN，单桩承载力特征值R k取423kN②桩体强度的确定：fcu≥3 R k/ A P=3×423÷0.1256=10115kPa，混凝土强度取C20。

10-CFG复合地基算例-国标

CFG复合地基计算(G1)一、基本资料CFG复合地基承载力特征值f spk= 480kPa二、计算参数桩径d=0.40m桩身面积A p=πd²/4=3.14×0.42/4=0.1256m2桩身周长u=πd=3.14×0.4=1.26m桩中心距(正三角形布置) s=1.50m桩分担的处理地基面积的等效系数n1=1.05桩分担处理地基面积的等效圆直径d e=n1×s=1.05×1.5=1.575面积置换率计m=d²/d e² =0.42/1.5752=0.0645单桩承载力发挥系数λ=0.85桩间土承载力发挥系数β=0.90桩间土天然地基承载力特征值f sk=180kpa三、CFG复合地基下土层承载力验算天然地基承载力特征值f ak=180KPa，考虑深宽修正后，其承载力fa的计算：f a=f ak+ηb×γ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5);γ=9kN/m3γm=9.0kN/m3ηb=0.3 ηd=1.5基础埋深d取3m（考虑地下室）；基础宽度取6mf a=180+0.3×9×(6-3)+1.5×9×(3-0.5)=221.85kPafa=221.85kPa<fspk=500kPa，天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。

四、CFG单桩承载力特征值1. 按复合地基目标承载力特征值推算的CFG单桩承载力特征值因f spk=λ×m×R a/A p+β×(1-m) ×f sk，故CFG单桩承载力特征值R a=(f spk-β×(1-m)f sk) ×A p/(λ×m)R a= (480-0.9×(1-0.0645)×180) ×0.1256 /(0.85×0.0645)=752.45kNCFG单桩承载力特征值实取755kN。

CFG桩计算

设计计算：条件：
直径D(mm)
0.5
有效桩长(m)
L=
桩截面面积 Ap=D2*3.14/
(m2)
4
桩周长μp μp=D*3.14
11
0.19625 1.57
16-16（24
计算孔号
孔）
孔口标高 ±0.00相对绝对标高
36.850 38.980
1.单桩承载力：
参数取值：：
桩顶标高
桩身强度折减系数：η
332 0.061 380.0
桩间距(正方形布置)
Ym=
1.90 12
一根桩置换面积A1=Ap/m
3.20
d 取室外标高至筏板底
4
6.结论：
有效桩长L=
11
单桩承载力特征值Ra=
703
复合地基承
载力特征值
332
fa=
桩身混凝土
强度标准值
C25
fcu=
本表按GB-JGJ79-2002编制。红色部分人工输入
面积置换率 m(0.01~0.10)
0.055
土层侧阻力特征值(qsik)
38 34 34 0 42
桩身混凝土无侧限抗压强度标准值
fcu(MPa) 25
土层端阻力特征值(qpk)
500
桩端阻阻力 qp 500
2.单桩承载力特征值(取
小值)
Ra=μp*∑qsik*li+α *A*qpk
Ra=η*fcu*Ap
36.820 38.980 31.980
参数取值：：
桩身强度折减系数：η
桩端天然土承载力折减
(0.33)
系数:α
0.33

CFG桩复合地基处理计算

水泥粉煤灰碎石桩（CFG 桩）复合地基方案计算工程实例:本工程回填土较厚，拟采用CFG 桩复合地基。

基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。

CFG 桩直径为500，采用C25混凝土浇筑，单桩竖向承载力特征值为450KN ，单桩承载力发挥系数取λ=0.9，桩间土承载力发挥系数取β=0.8，要求处理后的地基承载力为180KPa 。

根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：sk pa spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 20.0617670)1(8.019625.04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m ＝d 2/d 2e ；d 为桩身平均直径（m ），等边三角形布桩d e ＝1．05s ，正方形布桩d e ＝1．13s 当采用三角形布置时， 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时， 1.70m s m 78.1CFG )13.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p acu 7.825419625.04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文：根据《建筑地基处理技术规范》7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。

7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：1 水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。

2 桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。

CFG桩(规范)

二、设计1、水泥粉煤灰碎石桩桩径d宜取350-600mm.2、桩的平面布置，可只布置在基础范围内。

3、桩距s应根据设计要求的复合地基承载理、土性、施工工艺等确定，宜取3-6倍桩井。

当在饱和粘性土中挤土成桩时，桩距s不宜小于4倍桩径。

4、桩体试块抗压强度平均值应满足下式要求：fcu≥3Rk/Ap式中fcu－桩体混合料试块（边长150mm立方体）标准养护28d无侧限抗压强度平均值（KPa) RK-单桩承载力标准值（KN),应按本规范条取值。

5、桩顶应设置垫层，褥垫层厚度宜取100-300mm,当桩径、桩距大时褥垫层厚度宜取高值。

6、褥垫层材料宜用粗砂、中砂、级配砂石，碎石的最大粒径不宜大于30mm.7、水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力标准值，宜通过现场复合地基载荷实验确定，初步设计时也可按下式估算：fsp,k=mRk/Ap+β(1-m)fs,k式中fsp,k——复合地基承载力标准值（KPa);m——桩土面积置换率；β——桩间土强度发挥系数，宜取对变形要求高的建筑物可取低值；fs,k——桩间土承载力标准值（KPa)。

8、单桩承载力标准值Rk的取值，应符合下列规定：(1)当用单桩静载荷实验确定单桩极限承载力标准值Ruk后，Rk可按下式计算：Rk=Ruk/γsp式中γsp——调整系数，宜取一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值，重要工程、基础下桩数较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。

(2)当无单桩载荷试验资料时，可按下式计算；Rk=Up∑qsili+qpAp式中Up——桩的周长（m);qsi——桩侧第ｉ层土德济限侧阻力标准值（KPa)可参照岩土工程勘察报告；qp——桩的极限端阻力标准值（KPa),可参照岩土工程勘察报告；li——第ｉ层土的厚度（ｍ）。

9、地基处理后的变形计算应按现行的国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7的有关规定执行，复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍，ζ值可按下式确定：ζ＝fsp,k/fki式中fki——基础地面下第ｉ层土的天然地基承载力标准值。

CFG复合地基计算

3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设计人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、施工图见复合地基处桩布置图

CFG桩计算书-自己修改完美版

一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。

CFG桩复合地基处理工程计算书

计算书：1、面积置换率计算依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）sk p aspk f m A R m f )1(-+=βλ，pp p ni pi si A q l q up Ra α+=∑=1式中：spk f --复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；λ—-单桩承载力发挥系数，取0。

80； p a —-桩端端阻力发挥系数，取1。

0；m ——面积置换率；a R —-单桩承载力特征值（kN)；p A —-桩截面积,Ap=0.09616m 2（桩径d=0。

35m ）；β——桩间土强度的发挥系数,按规范取0。

90；sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值)；p u -—桩的周长；si q ——桩侧土侧阻力特征值; i l ——第i 层土的厚度;p q —-桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层)。

单桩承载力R a 计算和取值表取Ra =200kN 进行计算。

sk paspk f m A R mf )1(-+=βλ180≤0。

8×m ×200/0。

09616+0。

9×(1-m)×60 12.12≤154.81m m ≥0.0783m=0。

0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783≈1。

228m 2。

2、桩位布置=m d 2/e d 2式中：m ——实际置换率; n ——同一承台内桩数量；A P -—桩截面积，0.09616m 2(桩径d=0。

35m ）； A —-承台面积； d ——桩身平均直径(m ）;d e ——一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m ）；正方形布桩d e =1.13s,矩形布桩d e =1。

1321s s ，s 、s 1、s 2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。

CFG桩复合地基设计桩布置以上布桩均满足mAA n p≥式中：m ——实际置换率； m ——实际置换率； n —-同一承台内桩数量；A P ——桩截面积,0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； A-—承台面积.根据以上单桩承载力计算可知，按上表桩间距布置CFG 桩，有效最短桩长不应小于2.5m ，才能满足上部荷载的要求，复合地基承载力特征值fspk ≥200kPa.3、桩体强度选择依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）Pacu A R f λ4≥式中：f cu --桩体混合料试块28d 立方体抗压强度平均值。

CFG桩计算(excel编写)

1.257
0.126
0
11
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
12
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
2 持力层
130
800
-19
2
1.6
1.6
400
1.257
0.126
261
101
有效桩长 =
1.6 m
261
备注：1.持力层土层底部高程应按桩端进入的深度输入。
4. 当某层无用时，可将该土层底部高程按应上一层的输入（不得输入错误）。
桩径
d(mm) 400
桩底面积
桩间距
Ap(m2) 0.126
S(mm) 1800
de
1.05S 1890
复合地基承载力特征值(等边三角形布桩)
m 置换率
b 0.75~0.95
fak
天然承载力特征值
Ra=min(R
a1,Ra2) 单桩承载力特征值
d2/de2
折减系数 (kPa)
(kN)
0.045
桩周长 Up(mm)
桩底面积侧摩(kN) 端阻(kN) Ap(m2) UP*Li*Qsi Ap*Qp
1
0
0
-17Leabharlann 17-0.40400
1.257
0.126
0
2
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
3
0

基桩承载力计算公式

天然地基修正公式
fa=fak+η br(b-3)+η drm(d-0.5)
参数结果 fak 170 η b 0.3 η d 1.6 r 9.2 260.26 rm 8.4 b 6 d 6.6
CFG桩承载力特征值计算公式 Ra=μ p∑qs1l1+qs2l2+qs3l3+…+qsnln)+α pqpAp fcu≥4Ra/Ap,fspk=λ mRa/Ap+β (1-m)fsk
1 Qsi Lsi λ 0.9 36 7.5 s 1.5 d 0.4 703.36 2 40 5.5 μ p 1.256 2 0 0 Ap 0.1256 4 0 0 m 0.056 20.16 5 0 0 Qp 700 6 0 0 fsk 280 7 0 0
Ra
fcu
fspk
固始蓼城美景(中苑)L11#楼
Σ qsili= 576
α p=
5、
fspk=λ mRa/Ap+β (1-m)fsk= 540.3941838 kPa
式中:fspk m= 0.055690431 AP= 0.1256 β =1 fsk= 240 λ = 0.9
复合地基承载力特征值（kPa）面积置换率桩的截面积（m2）桩间土承载力折减系数处理后桩间土承载力特征值（kPa）
复合地基（CFG桩）计算文件
一、设计依据《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 J220-2012
二、计算过程 1、 2、 3、 4、
式中： Ra
（米）选取CFG桩直径 d= 0.4 （米）采取正方形布桩桩距 s= 1.5 （其中de=1.13s，正方形布桩）面积置换率 m=d²/de²= 0.055690431