大模板计算书
建设工程高大模板支撑系统计算书
主体工程模板支撑系统验算验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。
依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。
本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。
一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构二、验算部位1、负三层顶板2、负二层顶板3、负一层顶板4、侧墙5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm）6、框架柱7、荷载叠加验算三、验算内容1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m（1）、拟采用模板支撑系统形式模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；附图：负三层模板支撑示意图（2）、荷载及组合模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2钢筋自重：1.7KN/m 3； 1.9×1.1=1.87KN/ m 2 施工人员及设备荷载：2.5KN/ m 2 计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m 2 (3)、验算1）、模板验算（取0.9m ×0.25计算单元验算） 受力简图q=45.1×0.9=40.6KN/m l=0.25-0.05=0.2mKNm ql 2.082.06.408M 22＝⨯==35221038.36015.09.06W m bh －＝⨯⨯==[]MPa MPa W M 9.129.51038.32.015=<⨯==σσ＝－ 2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩） 受力简图q=45.1×0.2=9.02KN/m l=0.9mqqKNm ql 9.09.002.9125.08/1M 22＝⨯⨯==35-22103.861.005.06W m bh ⨯⨯==＝[]MPa MPa W M 137.9103.89.025=<⨯==σσ＝－ 3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载） 附图：P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN L=0.9mKNm PL 29.01.925.025.0M ＝⨯⨯==36444141008.54841480982.00982.0W m d d d －＝⨯-=-=[]MPa MPa W M 2058.1961008.522236=<⨯⨯==σσ＝－ 4）、立杆稳定性验算 （1）、整架稳定性计算P PP整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式mc Af N γϕ'••=9.0 ）钢材抗压强度设计值（Mpa f c -查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数λϕ-；l 0=h+2a=1.2m ；i=1.58cm ；λ=75.9，φ=0.744杆件的计算截面面积-A A=4.89cm 2－材料的附加强度系数mγ'KNA f N m c 1.5259.19.01089.4744.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕ单根杆所受荷载N KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=52.1KN (2)、单肢立杆稳定性μ1w 取最大值μ1w =2.424，l 0=μ1w ×h=1.45m ；i=1.58cm ；λ=92，φ=0.649KN A f N m c 6.4559.19.01089.4649.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕN KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=45.6KN 5）、立杆底座和地基承载力验算 （1）、立杆底座验算 计算公式：N ≤R bN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值—底座承载力设计值Rb碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板R取40KNb=40KNN=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb（2）、地基承载力验算：计算公式：N≤K·fk·AdN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值A—立杆基础的计算底面积d—基础承载力标准值fkK—调整系数立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。
200×500梁模板(120板)计算书
200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·mσmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kNτmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mmνmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm符合要求！1G Gk Qk=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下：1、强度验算次楞弯矩图(kN·m)M max=0.766kN·mσmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Q max=1.475kNτmax=2Q max/A=2×1.475×1000/424=6.958N/mm2τmax=6.958N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax=4.623m m≤[ν]=min[l/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 符合要求！4、支座反力R1=1.475kN,R2=1.475kN六、主楞(纵向水平钢管)验算12q=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.473kN·mσmax=M max/W=0.473×106/4490=105.313N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=1.996kNτmax=2Q max/A=2×1.996×1000/424=9.413N/mm2τmax=9.413N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax =0.875mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！ 4、支座反力简图支座反力依次为R 1=1.005kN,R 2=5.459kN,R 3=1.005kN七、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算max 1.05×R max =1.05×5.459=5.732kN ，5.732kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m 的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/L b =2.97/15=0.198＜5 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面 Ф48×3 截面面积A(mm 2) 424 截面回转半径i(mm)15.9 截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm 2)2051、长细比验算h/l a '=1800/950=1.895，h/l b '=1800/950=1.895，查附录D ，得k=1.163，μ=1.368 l 0=max[kμh ，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mm λ=l 0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210 长细比符合要求！查《规程》附录C 得 υ=0.218 2、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a =0.95m ，h=1.8m ，查《规程》表4.2.7得υw =0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.95m ，b/h=0.95/1.8=0.528通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算K H=11) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNR2=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(1.2-0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNN ut=max[R1,R2]=max[11.856, 11.856]=11.856kN1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.856×103/(0.218×424×1)=134.677N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=11.165kN, R2=11.165kNN ut=max[R1,R2]=max[11.165, 11.165]=11.165kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·m1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×11.165×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=136.136N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.127×2.97/[(14+1)×15]=0.005kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×11.165+0.005)×103/(0.218×424×1)=126.888N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
高大悬挑模板稳定计算书
1.1.1 模板稳定验算1.1.1.1 碾压混凝土模板计算悬臂翻升钢模板拉筋间距1m ×1.8m ，每个固定点采用1根φ16钢筋进行反拉加固。
采用反拉的方式进行加固，新浇筑混凝土采用插入式振捣棒时，混凝土对模板的侧压力按下列二式进行计算，并取二式中的最小值验算：1/210120.22c F r t V ββ=；2c F r H =；F 1、F 2—新浇筑混凝土对模板的侧压力（kN/m 2）；r c —混凝土的重力密度（kN/m 3），取c r=25 kN/m 3；t 0— 新浇筑混凝土的初凝时间（h ），t 0=200/(T+15)，T —混凝土温度，取T=20, t 0=4h ；V — 混凝土浇筑速度（m/h ），取V =0.2m/h ；H — 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ），取H =3m ； β1— 外加剂影响修正系数；取1β=1.2； β2— 混凝土坍落度影响修正系数，取2β=1.15；1/210120.22c F r t V ββ= =0.22×25×4×1.2×1.15×0.2^(1/2)=13.57kN/m 2；2c F r H ==25×3=75kN/m 2；取以上二式中的最小值，F=13.57kN/m 2。
（2）倾倒、振捣混凝土产生的荷载倾倒混凝土时产生的水平荷载取2.0KN/m 2，振捣混凝土时产生的水平荷载取2.0KN/m 2；（3）组合荷载新浇筑混凝土对模板侧面的荷载分项系数=1.2；倾倒与振捣混凝土时产生的荷载分项系数iγ=1.4；组合荷载13.57 1.2 2.0 2.0 1.4q =⨯++⨯（）（）=21.89kN/m 2；（4）拉筋受力稳定验算拉筋纵向最大间距b=1.2m 、横向间距h=1.8m ；模板上每个锚固位置设置1根拉条单根拉筋上的拉力N q b h =⨯⨯=21.89×1.2×1.8=47.28KN ； HPB300，Φ16mm 圆钢单根抗拉强度设计值为270N/mm 2：[]’270 3.14881000N =⨯⨯⨯÷（）=54.26KN ； [][] N N =’= 47.28＜54.26，满足要求。
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
模板计算书002
**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。
模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。
T------混凝土的温度（20°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。
------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。
------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。
v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
高大模板计算书
附件某综合大楼高大模板支撑体系计算书目录（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕 (1)（二）梁支撑体系计算〔KL411及KL604截面400㎜×1600㎜〕 (13)（三）梁支撑体系计算〔WKL702截面600㎜×2500㎜〕 (20) (24)〔KL416、KL417及KL418截面500㎜×1200㎜、板厚120〕（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕模板采用18mm厚木胶合板，查《手册》表8-56，取其容许应力[σ]=20÷1.55＝12.9MPa，弹性模量E=6500×0.9＝5850N/mm2；容许抗剪应力[ƒv]＝1.4 N/mm2；梁底模小楞、侧模竖楞均用50×80mm杉木枋，查《计算手册》附表2-42取其容许抗弯应力[σ]=11MPa、容许抗剪应力[ƒv]=1.2MPa，弹性模量E=9000Mpa。
取梁截面为300×2600梁及梁边板带进行计算。
梁侧模竖楞木枋间距为250mm （梁侧板高2.6-0.15＝2.45m，在中间设三道2φ12对拉螺杆，水平间距为500㎜，、底楞木枋间距250㎜（净距200㎜））。
支承梁模架子采用三列φ48×3.5㎜（厚度按3.0㎜计算）钢管脚手架，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，其容许应力[σ]=205MPa，弹性模量E=2.1×105 N/mm2，惯性矩I=π÷64×（484－424）＝1.08×105㎜4，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=π÷32×（484－424）÷48＝4493mm3。
梁立杆间距为450㎜×450mm(即每排设置三根立杆，每隔一排和板支撑通长水平杆连在一起)。
专家论证高大模板方案及计算书
*****工程高大模板支撑系统施工方案1 编制依据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）；《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质〔2009〕254号）；《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程》（DGJ32/J30-2006）（第五分册：混凝土结构工程）; 《建筑施工手册》（第五版）；建设部、江苏省关于危险性较大工程专项施工方案及专家论证管理办法、规定；本工程施工图、施工组织设计。
计算软件：品茗模板安全专项施工方案设计软件V11.0.0.18803。
2、工程概况1、工程名称：2、设计单位：3、建设单位：4、监理单位：5、勘探单位：6、建筑地点：7、建筑面积：8、施工工期：9、主要建筑构造做法3 高大模板部位工程结构概况本工程1#楼、2#楼、3#楼、4#楼4个区域模板支撑存在高大模板，具体详见以下3.1～3.3表：结构情况详见支撑平面、剖面图。
上述区域、部位属高大模板施工，须编制专项施工方案并经专家论证通过后实施。
4 施工准备及施工条件4.0.1 本方案应经专家论证通过，相关审核、审批程序完整；若高大模板部位发生结构设计变更，应重新编制方案，重新组织专家论证，经相关审核、审批程序后实施。
4.0.2 已对所有涉及的施工班组操作人员及其他有关人员按本方案的要求进行全面的、有针对性的交底，使每一个人员均熟悉了解工程施工的每一细节和质量要求；4.0.3 操作人员（持证架子工）资格审查（实际操作人员人证相符）、承重构件（钢管、扣件、支托）进场验收、见证取样复试合格，符合本方案要求，相关资料齐全；4.0.4 高大模板支架地基符合本方案要求；4.0.5 对近、中、远期天气情况应充分掌握；5 总体施工顺序要求5.1 四周及高大模板范围内竖向结构施工要求高大模板范围内及四周下部结构柱、梁先行单独施工至至高大模板结平梁底(留施工缝)，在高大模板结平混凝土浇捣时这些结构柱混凝土强度不小于设计的75%。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
钢模板计算书(1)
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好 模 板 淦 鑫 造
5
贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
全钢大模板计算书
全钢大模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。
二、面板计算：故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算：2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。
σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度：M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。
1200高大梁模板计算书
二、800*1200 mm梁模板计算书(扣件钢管架)（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):800；梁截面高度 D(m):1200；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.85；梁两侧立柱间距(m):0.60，梁底中间增加1根立杆；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.5；钢筋自重(kN/m3):1.500；砼自重(kN/m3):24；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数双钢管主楞间距(mm)：350；无次楞；穿梁螺栓竖向间距为：350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；外楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；外楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板及支撑计算书
模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。
1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。
（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m 2 ②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m 2 ③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m 2 ④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m 21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m 2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m 2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm 厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m 单元计算;模板EI=3160000N ·mm 2模板W=54mm 3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm 21. 荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql 2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN ·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
侧墙模板计算书
XXX侧墙模板计算一、工程概况XXXXXX模板采用12mm厚竹胶合板。
胶合板背后内楞用50*100mm木条，大楞用Φ48*3.5mm 钢管，拉杆采用全车丝Φ12拉杆。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XX侧墙，高度按3.1m考虑，一次浇筑完成。
2、侧墙模板采用普通2*1m,15mm厚的胶合板，胶合板外侧背 5×10cm木枋作为内楞，木枋外背钢管作为大楞并设拉杆。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3挡墙模板系统计算混凝土浇筑速度取2m/h，由于在夏季施工，重庆地区按30℃气温考虑。
γH模板的侧压力为：P= K1式中 P--新浇混凝土对侧面模板的最大侧压力（KPa）γ-- 混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3—外加剂影响修正系数，不加外加剂时，取1.0；掺外加剂时取1.2K1H—有效压头高度（m）当v/T=2/30=0.07>0.035时（T为混凝土浇筑时的温度）：H=1.53+3.8*v/T=1.78(m)P= K1γH=1.2*24*1.78=51.26（KN/m2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载q=0.05526*1=0.05126（N/mm）混凝土浇筑过程中砼倾倒和振捣等因素产生的侧压力为4.0 KN/m2,所以模板最大侧压力Pmax=51.26+4.0=55.26（KN/m2）=0.05526（N/mm2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载qmax=0.05526*1=0.05526（N/mm）按强度要求计算内楞间距：lQ =4.56h(b/qmax)1/2 =4.65*12*(1/0.05526)1/2 =237.4mm按刚度要求计算内楞间距：lG=6.67h(b/q)1/3 =6.67*12*(1/0.05126)1/3 =215.5mm 式中 b—模板宽度 h—模板厚度取二者中的较小值，l=215.5mm,用l=200mm1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l=200mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(qmax*l2 )/8=(0.05526*2002 )/8=176.3 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*152/6=24 mm3应力σmax = Mmax/W =11.51N/mm2＜容许应力fm=37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算15mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:vmax=（5*q*l4）/384*E*I=(0.05126*5*2004)/(384*9898*144)=0.75mm＜容许挠度vm=l/250=0.8mm故满足要求2.次楞计算次楞用50*100mm木方，间距为200mm，计算跨径l=500mm次楞受模板传递的压力所产生的线性均布荷载qN=0.05526*200=11.05N/mm 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得木方惯性矩I=4166700 mm4弹性模量E=10000 N/mm2截面系数W=83330 mm3 (1)、强度验算木方所受最大弯矩Mmax =(qN*l2 )/8=(11.05*5002)/8=345312.5 N.mm应力σmax = Mmax/W=345312.5/83330=4.14 N/mm2＜容许应力fm=13 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算最大挠度:v max =（5*qN*l4）/384*E*I=(11.05*5*5004)/(384*10000*4166700)=0.22mm＜容许挠度vm=l/250=2mm故满足要求3、主楞计算主楞用Φ48*3.5mm钢管竖向布置间距为500mm，计算跨径lD=400mm，承受次楞传来的集中荷载，为简化计算转换为均布荷载。
模板设计计算书完整版
福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一，工程简介本工程，地下1层，地面28层。
冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为4.8m，最大柱截面为0.8X1.2m，最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m，最大柱矩为8.0x7.8m。
标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。
一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35,梁混凝土强度为C35.墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。
不掺缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。
三、施工方法（一）施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。
模板方案计算书
Lx Ly
=
0.50
查表得:
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模板施工方案
中建*局××××公司 ××××项目经理部
故 M=系数乘以 ql2=0.1X0.5X3002=4500N mm，
b---10mm
h 板厚=18 mm
W=bh2/6=10X182/6=540 mm3
故面板最大的内力：
б =M/W=4500/540=8.3 N/ mm2〈б =10.7N/ mm2
强度满足要求
3）挠度验算：
查施工技术中施工常用结构计算挠度系数为 0.677
××××工程
计算横肋的截面抵抗矩 W 和惯矩 I 见：《钢结构设计手册》 W=353.7 c m3I=7004c m4 横肋的最大内力： б =M/W==38.4X105/353.7*103=10.8N/ mm2 〈f=315 N/mm2 横肋强度满足要求 3) 挠度验算：
查施工技术中施工常用结构计算挠度 ω =0.677 ql4/100EI =0.03mm 挠度满足要求
据最大强度理论计算
则地脚螺栓最大拉力：F 总＝313KN 单根地脚螺栓最大拉力：Fmax＝313×400／800＝156.5KN 3．强度验算
地脚螺栓为Π级螺纹钢 d＝28mm，有效截面积 A＝616mm2 轴心受拉强度：σ ＝F／A＝156.5×103／616
=254.1Kpa<F=510Kpa 符合要求
模板施工方案
主楞间距 1500mm；主楞支撑在碗扣立杆上间距 1500mm； 可按两跨梁计算： 荷载为：q=13.08X1.5=19.62 N/ m 强度验算： 查施工技术中施工常用结构计算弯矩 M= 0.125ql2=0.125X19.62X15002 =55.3X105N. m m 计算主楞的截面抵抗矩 W
大钢模板施工方案和计算书
大模板施工方案及计算书咸阳世纪星城小区1＃、2＃住宅楼工程钢大模板施工方案审批：审核：编制：编制单位：陕西兴艾建设工程有限公司华宇蓝郡项目部编制日期：2008年3月25日目录1.工程概况 (1)2.模板施工方案及技术措施 (1)3.墙模板计算 (7)钢大模板施工方案及计算书一、工程概况工程名称：咸阳世纪星城1#2#住宅楼工程地点：咸阳世纪大道陈阳寨转盘东南角建设单位：三星地产监理单位：陕西百威建设监理有限公司设计单位：中联西北工程设计研究院施工单位：陕西兴艾建设工程有限公司世纪星城住宅小区地处咸阳市陈阳寨转盘十字东南角，南接高速公路入口，北临世纪大道。
1#、2#住宅楼为剪力墙结构地下一层地上十八层，总建筑面积20862.56m2，地下部分1803.85m2，总建筑高度60.80m。
本工程±0.000相对绝对标高为389.500m本工程主体结构，墙体均为剪力墙，厚度为180㎜。
15.500m以上梁、板、墙、砼强度等级为C25。
一层—三层4.20ｍ，四--十八层层高3.0ｍ。
根据工程实际结构形式及工程质量目标，墙拟采用全钢大模板施工，以保证工程主体的外观成型质量，确保工程各项指标的实现。
下面就全钢大模板的施工及其配置力学计算进行阐述：二、模板施工方案及技术措施1、准备工作：施工前认真熟悉施工图纸，注重细节的尺寸及相互关系，组织全体作业人员进行技术交底，根据本方案组织实施。
2、流水段的划分根据本工程的结构特点划分两个流水段，墙钢大模板按照标准层满配一层，2#向1#流水施工。
3、方案选择根据施工进度需要及本工程质量目标的要求，本工程墙模板采用LD-86系列全钢大模板，整体性强、刚度大、墙体表面效果好。
模板具体结构：面板采用6㎜钢板，四边框、纵肋均选用8＃槽钢，加强背楞采用10＃槽钢，2920㎜高模板并纵向设置四道。
横向穿墙空间距不大于1200㎜，模板均采用“子母口”式搭接，能承受墙体混凝土最大册压力为60KN/㎡。
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大模板设计校验计算书1、大模板所用材料：面板采用6厚钢板，大、小肋采用8号槽钢，围檩用8号槽钢，面板间采用Φ30锥形对拉螺栓，肋间满焊，面板与大肋间双面焊，面板与小肋间点焊，模板设计时，根据设计图纸尺寸配模，标准模板详“标准大钢模示意图”。
2、计算目的：确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。
3、验算大模板的强度与挠度：取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
l x/l y=400/500=0.8,K Mx 0=-0.0722 KMy0=-0.0570 KMxK My =0.0124 Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩：M x 0=KMx0×q×l x2=-=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×l y2=-0.0570×0.05×=-712.5N•mm面板的截面系数：W=bh2/6=1×62/6=6mm3应力为：σmax=M max /W=712.5/6=118.75N/mm 2＜215 N/mm 2满足要求。
求跨中弯矩：M x =KM x ×q×l x 2=0.031×0.05×4002=248N •mm M x =KM x ×q×l y 2=0.0124×0.05×5002=155N •mm钢板的泊松比v=0.3，故需换算。
M x （v ）= M x +0.3 M y =248+0.3×155=294.5N•mm M y （v ）= M y +0.3 M x =155+0.3×248=229.4N•mm应力为：σmax=M max /W=294.5/6=49.1N/mm 2＜215 N/mm 2满足要求。
3.1.2挠度验算B 0=Eh 3/12(1-v 2)=2.1×105×63/12(1-0.32)W max =K f q l 4/B 0=0.00208×0.05×4004/(41.5×105)=0.64 ≤[w]=l /500=400/500=0.8 满足要求。
3.2横肋（小肋）验算横肋间距500，采用[8荷载：q=F •h=0.05×500=25N/mm [8截面系数W=25.3×103 惯性矩 I=101.3×104mm 4弯矩按两边固定梁计算查表得：M=q l 2/12=25×4002/12=3.33×105N •mm3.2.1强度验算σmax=M max /W=3.33×105/（25.3×103）3.2.2挠度验算w=q l 4/384EI=25×4004/(384×2.1×105×101.3×104)=0.0078mm ≤[w]=l /500=400/500=0.8 满足要求。
3.3大肋、小肋与面板共同工作承受外力，围檩是大肋支承。
根据围檩的布置，以上下三道穿墙螺栓为支承点，大肋为8号槽钢其特性同小肋。
大肋荷载为：q=F l=0.05×400=20 N/mm弯矩按连续梁最大弯矩取为：M= q l2/8=20×12002/8=3.6×106N•mm3.3.1强度验算σmax=M max/W=3.6×106/（25.3×103）=142.3N/mm2＜215 N/mm2 满足要求。
3.3.2挠度验算悬臂部分挠度为：w= q l4/8EI=20×5004/(8×2.1×105×101.3×104)=0.73mm≤[w]=l/500=500/500=1 满足要求。
跨中挠度为：w= q l4（5-24λ2）/384EI=20×10504[5-24（250/1050）2]/(384×2.1×105×101.3×104)=1.08mm≤[w]=l/500=500/500=2.1 满足要求。
为保证大模板在使用期间变形不致太大，将面板的计算挠度值与横肋（竖向大肋）的计算挠度值进行组合叠加，要求组合后的挠度值，小于模板制作的允许偏差，板面平整度w≤3mm的要求。
以上分别求出面板、横肋和竖向大肋的挠度，组合的挠度为：面板和横肋组合 w=0.64+0.0078=0.6478＜3mm面板和竖向大肋的组合 w=0.64+1.08=1.72＜3mm均满足施工对模板质量的要求。
3.4围檩验算围檩采用2[8槽钢，其间距最大1200mm，W=50.6×103mm3,I=202.6×104mm4，q=F截面最大应力为：σmax=M max/W=3.68×106/（50.6×103）=72.7N/mm2＜215 N/mm2 强度足够。
因此本公司大模板的强度及刚度均能满足施工对模板质量的要求。
参考资料：《建筑施工计算手册》江正荣编，中国建筑工业出版社出版。
板面为6mm钢板，边框型材为肢高80的角钢；水平横楞为[8槽钢，间距30～35cm；竖向主楞为双拼[10钢梁，间距90～120cm。
2、外挂架构造挂架构造主要包括：三角形桁架撑、挂钩、联系维护三部分。
“外挂架”是全钢大模板施工工法的重要组成部分，外墙外模板支承于“外挂架”上。
3.1、挂架由4～5榀组装成一个“吊装片”，组装联系采用钢管搭接。
3.2、挂架提升严格遵守吊装操作规程，挂架安置后及时插上安全防滑销。
挂钩使用安全技术要求：抗剪强度；端部制作成M30粗牙螺栓，②、挂钩锚固区墙体砼强度达到 7.5 MPa 足局部墙体砼抗冲切条件 。
4、大模板安装过程要点简介按照：“先横墙，后纵墙”； “先内墙，后外墙”；“先门窗洞口模及角模，后墙体两侧模”；“先小板块模，后大板块模，大板块模压住小板块模”模板连接部位防止砂浆渗漏处理：5、电梯井模板构造6、节点构造7、门窗洞口模板顶板支撑设计计算书一、楼板模板验算1.1荷载计算楼板标准荷载为：楼板模板自重力：0.3KN/m2新浇混凝土自重力：25×0.14×1=3.5KN/m2楼板钢筋自重力： 1.1×0.14=0.154KN/m2施工人员及设备荷载（均布荷载）： 2.5 KN/m2（集中荷载）： 2.5KN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为0.2m，W=bh2/6=200×102/6=0.33×104 mm4I=bh3/12=200×103/12=1.67×104mm4则设计荷载分别为：q=[(0.3+3.5+0.154)×1.2+2.5×1.4]×0.2=1.649 KN/m设计集中荷载为： 2.5×1.4×0.2×0.2= 0.14kN1.2模板验算：⑴强度验算,查附表2-12均布荷载作用时：跨中弯矩：M1中=0.077×1.649×0.22=5.1×10-3kN.m支座弯矩：M B支=-0.107×1.649×0.22=-7.1×10-3kN.m施工荷载集中作用于跨中时：跨中弯矩：M1中=0.169×0.14×0.2=4.7×10-3kN.m支座弯矩：M B=-0.161×0.14×0.2=-4.5×10-3kN.m比较以上弯矩值，其中以施工荷载均布作用时，为最大，故以此弯矩值进行截面强度验算，由式（8-45）得：σE=M B支/W=7.1×10-3×106/0.33×104=2.15N/mm2<55N/mm2（2）刚度验算跨中挠度：W1中=K w×ql2/100EI=0.632×1.649×2004/（100×2.1×105×1.67×104） =0.48㎜﹤200/400=0.5㎜故刚度满足要求。
1.3楼板模板支承钢楞验算钢楞采用双钢管Φ48×3.5，间距1.2m（1）荷载计算钢楞承受的楼板标准荷载与模板相同，则钢楞承受的均布荷载为：q=[（0.3+3.5+0.15）×1.2+2.5×1.4]×1.2=9.88 KN/m集中设计荷载 P=2.5×1.4×1.2×1.2=5.04 KN（2）强度验算当施工荷载均布作用时：支座弯矩：M B支=-0.1ql2=-1.42×103N·m跨中弯矩：M1中=0.08ql2=1.14×103N·m当施工荷载集中作用于跨中时：支座弯矩：M B支=-0.15ql2=-0.91×103N·m跨中弯矩：M1中=0.175ql2=1.06×103N·m比较以上弯矩值，其中以施工荷载均布作用时，支座的弯矩M B支最大。
W X =5.08×103mm3 IX=12.18×104mm4σB支=M B支/W x=1.42×106/2×5.08×103=140N/mm2<215N/mm2（3）刚度验算均布荷载作用下，跨中挠度：W1中=0.677ql4/100EI=0.677×9.88×12004/（100×2.1×105×12.18×104×2） =2.7﹤L/400=3㎜集中荷载作用下的跨中挠度：W1中=1.146pl3/100EI=1.146×5.04×12004/（100×2.1×105×12.18×104×2） =1.9﹤L/400=3㎜1.4模板支架计算本工程为全剪力墙结构，模板支架轴向设计值可按不组合风载计算。
N=1.2∑NGK +1.4∑NQK∑N GK——模板及支架自重，新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。