盖梁支撑系统受力计算书
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁计算书
盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。
注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。
注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。
5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。
6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。
注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。
3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。
点击“纵向影响线”看详细计算。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
盖梁计算书
计算书一、钢管柱抱箍施工方法1、工程概况盖梁宽为3.32m，中间1.42m宽混凝土结构最高为3.9m，下部混凝土结构最高为2.1m。
双层H700型钢间距为1.9m，30工字钢间距为0.6m,长度为7.5m 标准段H700型钢中间钢管柱跨度为10m，两侧跨度为6m，外侧悬臂3.3m（有2m为工作面）2、施工荷载中间1.42m混凝土均布荷载为3.9*2.6=10.14t/m两侧各0.95m范围混凝土均布荷载为2.1*2.6=5.46t/m施工人员，机具、材料荷载：=2.5kN/m2P1砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P=2.5kN/m22模板自重荷载：=1.5kN/m2P43、30工字钢计算：中间1.42m 101.4+2.5+2.5+1.5=107.6kN/m2*0.6=64.56kN/m两侧0.95m 54.6+2.5+2.5+1.5=61.1kN/m2*0.6=36.66kN/m结果最大应力为40.5MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为0.3mm<3320/400=8.3mm支点反力为80.351KN.80.351+1.2=81.551KN4、H700型钢计算：最大应力为160.2 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为19mm<10000/400=25mm，符合要求。
抱箍处支点反力为846.163KN，钢管柱支点反力为1125.719KN。
5、钢管柱计算钢管柱最大应力为84.952 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为4mm钢管柱基础计算：1125.719/(3.14*0.3*0.3)=3983.4KPa=4MPa<20MPa(混凝土强度)，符合要求。
6、抱箍计算抱箍受竖向力为846.2KN，即该值为抱箍需产生的摩擦力，螺栓数目计算：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中P为高强螺栓的预拉力，取225kNμ摩擦系数取0.3传力接触数目取1.6*1.6*0.5=1.28K为安全系数取1.7[NL]=50.82KN螺栓数目m=846.2/50.82=16.6≈17,实际布置螺栓为24个。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖梁支架模板计算书(烂田沟大桥1～19墩)
盖梁支架模板计算书（烂田沟大桥1～19墩）盖梁施工采用抱箍底模支撑系统，立柱前后侧抱箍上各安装1根I32，2根32a＃工字钢之间用Φ25钢筋（间距2米）予以连接，在2根32a＃工字钢纵梁上铺设规格为12×15×350cm的方木，其间距为30cm。
盖梁底模和侧模模板均采用大块组合钢模板进行拼接，在侧模模板底部和顶部各设一排Φ20对拉螺杆（间距1米），拉杆强度验算附后。
盖梁模板采用人工配合吊车加倒链拼装成型，尽量选用大块组合模板进行拼接，纵缝要一致，不允许有小块拼缝出现。
1、盖梁施工荷载：⑴、支架、模板容重方木取7.5KN/m3、32a#工字钢0. 527KN/m、砼24KN/m3。
⑵、施工人员和施工料具行走或堆放荷载计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载取2.5KPa验算。
⑶、振捣砼时产生的荷载对水平模板为2KPa对垂直模板为4KPa⑷、倾倒砼产生的荷载取2KPa2、施工验算：⑴、对盖梁底横向工字钢的验算：①、新浇筑钢筋砼的重量（因盖梁钢筋直接作用于立柱上，此处计算不考虑钢筋重量；同时柱头上混凝土也不予考虑）G钢筋砼=（25.98＋0.67—3.14×0.752×1.5×2）×24=512.4KN上式中涂家山大桥1～19墩：盖梁混凝土方量：25.98m3盖梁挡块混凝土方量：0.67 m3柱头上混凝土：r＝0.75m，h=1.5m（盖梁高度）②、振捣砼时产生对水平模板的荷载G振1=1.6×11.6×2=37.12KN③、振捣砼时产生对垂直模板的荷载G振2=1.5×11.6×4=69.6KN④、施工人员、机具、材料堆放荷载G施=1.6×11.6×2.5=46.4KN⑤、模板重量G模=8.5×10=85KN⑥、倾倒砼时产生的荷载G倾=1.6×11.6×2=37.12KN⑦、G总=512.4+37.12+46.4+85+37.12=718.04KN作用于每根32a号工字钢上的荷载为，每根工字钢长度按11.6m计，近似认为取均布荷载为：G横=q=(512.4+37.12+46.4+85+37.12)/2/11.6=30.96KN/mq＝30.96KN/mA：取A点或B点做计算断面M max=-qa2/2=-30.96×2.32/2=-81.89KN.m查路桥施工计算手册796页：32a号工字钢w=692.5cm3/W=81.89×103/692.5×10-6=118MPa＜[Ó]=145MPaÓ=Mmax符合要求f max=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/(24EI)=30.96×103×2.3×73(6×2.32/72+3×2.33/73-1)/(24×210×103×106×110.8×10-8)＝-10 mm >2.3/400=6mm超4mm，可行。
盖梁支撑（型钢平台）计算书
盖梁⽀撑（型钢平台）计算书盖梁⽀撑（型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统⼀标准》GB50068-2018⼀、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数⼆、荷载设计⾯板及⼩梁0.5楼板模板0.75 混凝⼟⾃重标准值G2k(kN/m3) 25盖梁钢筋⾃重标准值G3k(kN/m3) 2施⼯⼈员及设备荷载标准值Q k(kN/m2) 3结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.9盖梁⽀撑简图如下：盖梁抱箍纵向⽴⾯图盖梁抱箍横向⽴⾯图三、⾯板验算⾯板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板⼩楞布置⽅式井字型布置钢模板纵向⼩楞间距（mm）300 钢模板横向⼩楞间距（mm）300钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截⾯抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3单位长度钢板截⾯惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢⾯板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝74.382kN/m由于钢⾯板纵横向楞间距⽐值300/300=1＜3，钢⾯板按双向板(两边固⽀，两边铰⽀)计算依据《建筑施⼯⼿册》（第四版），单位长度钢板最⼤弯矩值：M xmax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·mM ymax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m钢的泊桑⽐为µ=0.3，对弯矩进⾏修正：M x=M xmax+µM ymax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM y=M ymax+µM xmax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM=max(M x,M y)=max(0.2036,0.2036)=0.2036kN·m1、强度验算σ=M/W=0.2036×106/6000=33.941N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满⾜要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-µ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最⼤挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×74.382×10-3×3004/4074725.275=0.318mm<1 /400=300/400=0.75mm 钢板挠度满⾜要求！四、横向分布梁计算横向分布梁截⾯惯性矩I(cm4) 563.7承载能⼒极限状态：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝22.508kN/m横向分布梁⾃重q2＝1.1×1.3×0.145＝0.208kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使⽤极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(25+2)×1.8)+3]×0.3=15.705kN/m横向分布梁⾃重q2'＝1×0.145＝0.145kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=6.73×106/80500=83.599N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算横向分布梁剪⼒图(kN)V max＝12.004kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.004×1000×[58×1402-(58-6)×1212]/(8×5637000×6)＝1 6.658N/mm2≤[τ]=125N/m m2满⾜要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝1.117mm≤[ν]＝L/400＝1650/400＝4.125mm满⾜要求！4、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态⽀座反⼒:R max=12.004kN正常使⽤极限状态⽀座反⼒:R’max=8.377kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型贝雷梁是否为加强贝雷梁否梁⽚组合形式单排单层贝雷梁容许弯矩[M](kN.m) 788.2 贝雷梁容许剪⼒[V](kN) 245.2 贝雷梁⾃重线荷载标准值(kN/m) 0.33 纵向承重梁⾃重线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵向承重梁⾃重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.377kN集中荷载设计值：F1=12.004kN横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.377/2=4.189kN集中荷载设计值：F2=12.004/2=6.002kN计算简图如下：由于纵向承重梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算⽤容许值，则相应荷载⽤标准值计算。
盖梁门式支架施工计算书讲解学习
盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11.75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1.7m，悬臂最长1.025m；A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1.8×1.8m，悬臂最长2.025m。
盖梁立柱直径均为1.2m。
本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计。
盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。
门式支架布置两层，门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。
盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12.6槽钢作竖带，竖带高2m，在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆，在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。
在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。
盖梁支架设计如下图所示：注：1、图示中标注尺寸除注明外，均以mm计；2、钢管水平杆和剪刀撑图中未示，须按照规范要求布置；3、施工平台铺不小于5cm厚木板，外侧用钢管布设安全防护网；4、支架位于路面上，地基不做处理，其余地基处理完后，承载力大于210KPa，面层铺筑20cm厚C20混凝土；5、本支架采用两层MF1219门式钢管支架。
二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载q1钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1.8m，不考虑梁端部梁高减小，自重荷载为q1=26×1.8=46.8KN/㎡。
②模板、楞木等荷载q2胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1.8×1×0.018×3×17/（1.8×1）=0.92KN/㎡。
模板两侧背楞方木荷载，容重8 KN/m3：q2’=0.1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0.45KN/㎡。
盖粱计算书
抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。
2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。
模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。
M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。
根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。
支撑系统受力计算书
盖梁施工托架设计计算书中铁四局集团有限公司Page 1 of 10第一章盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工程概况陆渔公路改建工程第二合同段共有桥梁两座，分别为聂河大桥、金桥大桥。
桥长分别为166m、189.5m，共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
聂河大桥盖长19.44m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示；金桥大桥盖梁长22.448m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示。
由于两座大桥大部分墩位于水中，均采用筑岛围堰的施工方案，如采用传统支架法施工，筑岛面地基承载力差，方案不可行，故桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为49.76m3，57.45m3。
托架设计检算时以金桥大桥盖梁托架设计进行控制。
图1 聂河大桥盖梁立面图图2 金桥大桥盖梁立面图2、设计依据1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范2）路桥施工计算手册3）建筑结构静力计算手册(第二版)盖梁施工托架设计计算书中铁四局集团有限公司Page 2 of 104）江正荣编建筑施工计算手册5）最新钢结构实用设计手册6）陆渔公路改建工程聂河大桥、金桥大桥施工图设计文件7）国家、交通部相关规范和标准8）我单位类似工程施工经验二、模板设计1、侧模与端模侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设[10背带。
在φ的圆钢做拉杆，侧模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，竖带高1.7m；在侧模上下设20上下拉杆间间距1.52m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋高为10cm。
在端模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模底模为2cm厚竹胶模，在底模下部采用间距0.4m [10型钢作横梁，横梁长4.1m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=×26=1133kN；2）模板荷载A、定型钢模板,每平米按计算。
W2=（××2+××2）×=；3）施工人员、机械重量按每平米1kN，则该荷载为：W3=××1=25kN；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。
施工时振动力:W4=5×3=15kN；总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133++25+15=5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+×××26）/=（+）/=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/=109/=m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s= q h1/=109/=m，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=·m，最大剪力为：Q=单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2单条10#槽钢抗弯模量W x=×10-6m3，抗剪面积A=×10-4m2根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x=×1000/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=A=70×1000/3= <[σ]=85MPa;2）纵梁45b工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=，最大支撑力F=2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W x=1500×10-6m3，单片工字钢抗剪面积A=×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：σ=M/W x=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;3)工字钢剪力验算τ=A=××1000/2/2= <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
I14盖梁支架系统计算书
青川互通盖梁施工计算书一、模板支撑系统采取材料1、模板采取钢模板2、主梁采取I50a工字钢3、横梁采取I14工字钢4、钢棒直径100mm5、支撑选取QL50机械式螺旋千斤顶二、计算模型选取根据青川互通所有盖梁统计表，选取最不利大坝河大桥右幅3#盖梁模型，两根柱，柱间距780CM，盖梁尺寸1380×240×190CM，砼方量59m³，墩柱直径2.0m，三、荷载计算1、计算参数：①系梁自重，新浇钢筋砼密度取26KN/m³②施工人员及施工机具运输或堆放的荷载，取2.5KN/㎡③振捣砼产生的荷载，取2.0KN/㎡④倾倒砼时产生的荷载，取4.0KN/㎡⑤恒荷载安全系数，取1.2，活荷载安全系数，取1.4①砼产生的自重：需扣除墩柱范围内砼，由墩柱承受主要力（最不利）P1=26KN/m³*（59-12）m³=1222KN②钢模板自重，根据厂家提供图纸110Kg/㎡P2=72.44㎡×110Kg/㎡×10N/Kg*=79.68KN③横梁I14工字钢，间距30cm，单根长度4.5cm，共34根，单位质量16.88Kg/mP3=16.88Kg/m×34根×4.5m×10N/Kg×=25.826KN④主梁I50a工字钢自重，共2根，每根长度15m，单位质量93.61Kg/mP4=93.61Kg/m×2根×15m×10N/Kg×=28.1KN总恒荷载G1=（P1+P2+P3+P4）×1.2=（1222+79.68+25.826+28.1）×1.2=1626.727KN3、活荷载计算——底板面积（不含柱顶）14㎡①施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：P5=2.5KN/㎡×14㎡=35KN②振捣砼产生的荷载：P6=2.0KN/㎡×14㎡=28KN③倾倒砼时产生的荷载：P7=4.0KN/㎡×14㎡=56KN总活荷载G2=（P5+P6+P7）×1.4=（35+28+56）×1.4=166.6KN1、主梁受力分析图每根主梁I50a工字钢受到地均布荷载q==0.5×（1626.727+166.6）KN÷13.8m=64.975KN/m2、支座反力==q（a+）=64.975KN*（3+7.80/2）=448.265KN 故拟采用QL50机械式螺旋千斤顶，承载力为500KN，满足要求。
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第一章盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工程概况xx公路改建工程xx合同段共有桥梁两座，分别为xx大桥、xx大桥。
桥长分别为166m、189.5m，共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
聂河大桥盖长19.44m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示；金桥大桥盖梁长22.448m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示。
由于两座大桥大部分墩位于水中，均采用筑岛围堰的施工方案，如采用传统支架法施工，筑岛面地基承载力差，方案不可行，故桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为49.76m3，57.45m3。
托架设计检算时以金桥大桥盖梁托架设计进行控制。
图1 聂河大桥盖梁立面图图2 金桥大桥盖梁立面图2、设计依据1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范2）路桥施工计算手册3）建筑结构静力计算手册(xx版)4）江正荣编建筑施工计算手册5）最新钢结构实用设计手册6）xx公路改建工程聂河大桥、金桥大桥施工图设计文件7）国家、交通部相关规范和标准8）我单位类似工程施工经验二、模板设计1、侧模与端模侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设[10背带。
在φ的圆钢做拉杆，侧模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，竖带高1.7m；在侧模上下设20上下拉杆间间距1.52m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋高为10cm。
在端模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模底模为2cm厚竹胶模，在底模下部采用间距0.4m [10型钢作横梁，横梁长4.1m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层两排56b工字钢连接形成纵梁，长26.5m，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。
纵、横梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、托架φ钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆在浇注墩柱时距柱顶以下0.8~0.9m处采用内径为110φ钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在模后形成预留孔洞，然后插入100牛腿上架设I56b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用φ48×3.5的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，横向设置两道水平栏杆，钢管之间采用扣件连接。
(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。
xx章盖梁施工托架设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
二、侧模支撑计算 1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，P m 为砼浇筑时的侧压力，T 1、T 2为拉杆承受的拉力，计算图式如图3所示。
T1H=1.4mP m =23k P aT2h=0.6m2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：m p K h γ= 式中：K ---外加剂影响系数，取1.2；γ ---砼容重，取26kN/m3；h ---有效压头高度。
砼浇筑速度v 按0.3/m h ，入模温度按020C 考虑。
则：0.30.01520v T ==<0.035 0.2224.90.2224.9vh m T=+=+⨯0.015=0.6 1.20.619m p K h kpa γ==⨯26⨯=砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa 考虑。
则：423m p p KPa '=+=图3 侧模支撑计算图式盖梁侧模长度方向每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）230.6230.825.322p h p p h KN '⨯⨯'=⨯(H -)+=⨯+= 3、拉杆拉力验算拉杆间距0.75m ，0.75m 范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
按2倍安全系数考虑，则所需要的拉杆截面积为：[]()33212620.7525.310T T A 20.23810m 16010σ-⨯⨯⨯+=⨯==⨯⨯（）则所需单根拉杆半径为：36.1567r m mm -===10≈⨯， 选用14φ圆钢即可满足要求，实际根据项目部现有材料情况选用20φ圆钢作为拉杆。
4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长按上下两拉杆中心间距0 1.52L m =，砼侧压力按均布荷载0q 考虑。
竖带[10的弹性模量E=2.1×105Mpa ；惯性矩I x =198.3cm 4;抗弯模量W x =39.4cm 3023123/q KN m =⨯=最大弯矩：2200max 23 1.52 6.6488q L M KN m ⨯===g截面强度：max 66.648426484239.410x M KPa MPa Pa W σσ-===≈<[]=160M ⨯⨯ 满足要求 挠度：400max 885523 1.520.001920.003838438410198.310400q L f m f m EI 4-⨯⨯1.52===<[]==⨯2.1⨯⨯2⨯⨯ 满足要求 三、横梁计算采用间距0.4m 的[10型钢作横梁，横梁长4.2m 。
1、荷载计算（1）盖梁砼自重：33157.4526/1493.7G m KN m KN =⨯=（2）模板自重：250.65G KN = (根据模板设计资料) （3）施工荷载与其它荷载：330G KN = 则横梁上的总荷载：1231493.750.65301574.35h G G G G KN =++=++=1574.3570.13/22.44822.448h h G q KN m ===横梁采用间距为0.4m 的[10型钢，则作用在单根横梁上的荷载为：0.470.13/0.428.05h h G q KN m m KN =⨯=⨯=则作用在横梁上的均布荷载为：28.0514.76/1.9 1.9h hG q KN m '=== 2、力学模型 如图4所示。
14.76D图4 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度、抗剪验算横梁[10的弹性模量E=2.1×105Mpa ；惯性矩I x =198.3cm 4;抗弯模量W x =39.4cm 3 最大弯矩：2200max 14.76 1.9 6.6688q L M KN m ⨯===g截面强度：max 66.6616939.410x M MPa Pa W σσ-===<1.3[]=208M ⨯ (临时结构取1.3倍放大系数)由结构力学公式计算出14.76 1.914.02222hh A B q L R R KN '⨯==== 截面剪应力：614.0222645626.55.310010R KPa MP Pa dh ττ-≈===<[]=85M ⨯⨯满足要求 最大挠度： 400max 8855 6.66 1.90.002790.0047538438410198.310400q L f m f m EI 4-⨯⨯1.9===<[]==⨯2.1⨯⨯⨯ 满足要求 四、纵梁计算在横梁底部采用单层两排56b 工字钢连接形成纵梁，长度按23.084m ，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。
纵梁下为钢销牛腿。
1、荷载计算（1）横梁自重：457 4.110/23.37G kg m KN =⨯⨯= （2）纵梁自重：526.52116/61.48G kg m KN =⨯⨯= 纵梁上的总荷载：23.3761.481659.2Z h G G KN =++=纵梁所承受的荷载假定为均布荷载Z q :1659.262.62/26.5Z Z Z G q KN m L === 2、力学计算模型 建立力学模型如图5所示。
62.6262.6262.6262.622.8648.668.662.86423.0845图5 结构计算模型图在结构力学求器2.0版中输入如下INP 数据： 结点,1,0,0 结点,2,2.864,0 结点,3,11.524,0结点,4,20.184,0 结点,5,23.084,0 单元,1,2,0,0,0,1,1,1 单元,2,3,1,1,1,1,1,1 单元,3,4,1,1,1,1,1,1 单元,4,5,1,1,1,0,0,0 结点支承,2,3,0,0,0 结点支承,4,1,0,0 结点支承,3,1,0,0 单元荷载,2,3,62.62,0,1,90 单元荷载,3,3, 62.62,0,1,90 单元荷载,1,3,62.62,0,1,90 单元荷载,4,3, 62.62,0,1,90 单元材料性质,1,4,1,137006,0,0,-1尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,0,-4,2.864,2.864,-4 尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,11.524,-4,8.66,20.184,-4 尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,2.864,-4,8.66,11.524,-4 尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,20.184,-4,2.864,23.084,-4 尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,0,-6,23.084,23.084,-6 软件运行计算得：12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-256.82229.22-458.80-256.10图6 M 图12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-179.34247.82294.55-247.74179.09图7 N 图62.6262.6262.6262.625图8 支座反力图x5图9 纵梁挠度图4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在中间墩支座，max 458M KN m =⋅则：max 645893.222446.510x M MPa Pa W σσ-===<[]=160M ⨯⨯ 截面剪应力：658936.2214.556010A R MP Pa dh ττ-≈==<[]=85M ⨯⨯⨯ 满足要求。
5、纵梁挠度验算纵梁工56b 的弹性模量E=2.1×105Mpa ；惯性矩I x =68503cm 4;抗弯模量W x =2446.5cm 3 （2）最大挠度发生在盖梁端4242max288262.628.66 2.864 4.59(5)(5)0.0076[]0.0115384384 2.110268503108.66400Z q L a f m f m EI L -'⨯=-=-=<==⨯⨯⨯⨯⨯ 满足要求 五、牛腿计算 1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个钢销牛腿支承上部荷载，由上面的计算可知： 支座反力132430589R R KN R KN===以最大值为牛腿需承受的竖向支承力进行计算，综合考虑各方面因素，牛腿按 2.0安全系数进行设计。