锅炉吹管反座力计算 -bd
工业锅炉的烟风阻力计算.ppt
3．烟气压力的修正(不包括自生风)，可对全 部烟道总阻力乘以 ，其中by为烟气的 平均压力，Pa。 除尘器后的阻力 烟道流动总阻力：
炉膛出口到除尘器
飞灰重量密度
六、自生力计算
锅炉各段烟道的自生通风力(包括烟囱)
如周围空气温度为20℃， ＝1.2kg/m3，则烟 道的自生通风力
各段烟道总的自生风力为（包括烟囱自生风）
式中 bk——风道中空气的平均压力。
二、风道的自升通风力
锅炉风道的自生风通风力
H—计算段进口与出口截面的高度差。 风道的总自生风
空气预热器
全部热风道
三、锅炉风道的全压降
锅炉风道的全压降为：
H H H S
k k lz k zs
' 1
——空气进口处炉膛真空度，其 值可用以下近似公式求得：
四、烟囱阻力
由沿程摩擦阻力和出口速度损失组成，即
hyz hmc hch
⑴烟囱沿程摩擦阻力(i=0.02~0.03) pj wc2 hmc 8i 2
⑵烟囱的出口速度损失 pj wc2 hch c 2
五、烟道总阻力的换算和修正
1．由于计算公式计算阻力时是假定以干空气 作为介质的，因此应该把计算所得的阻力换 算成烟气的阻力。即是将全部烟道的总阻力 乘以 。其中 为在标准大气压及 0℃时的烟气密度。 2．当烟气中的含灰量较大，即 >6时， 在除尘器前需考虑灰分浓度的影响，在除尘 器后，则不予考虑。
hr
w 2
2
式中
ζ--燃烧器局部阻力系数。 ⑵对于层燃炉： 链条炉排为800~1000Pa，往复炉排为 600Pa。
关于锅炉吹管系数计算方法的探讨
热力发电·2001 (4) οϖ
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THERMAL POWER GENERATION
2. 3 压控电流源 压控电流源由 A4 、R4 和 R5 以及 T1 、T2 、加热丝组
成 。压 控 电 流 源 输 出 电 流 为 I0 = β2 ×β1 ×Vc/ [ R4 (β1 + 1) ] 。其中 ,β1 、β2 分别为晶体管 T1 、T2 的直流 电流放大倍数 。
3 影响恒温系统灵敏度因素的分析
华能福州电厂二期工程建设 2 台 350 MW 机组 ,
锅炉由英国 Babcock 公司供货 ,其所提供的吹管流量
计算公式为 :
G = 0. 081 2 bd2 p
0. 138 ×5 9T
1 2
经简化后可得 :
1
G = 0. 022 48 bd2 p
1 T
2
(9)
可见其具有与式 (5) 相同的表达式 ,如取流量系数 μ=
量与额定工况下的蒸汽动量比为吹管系数 :
α= mc/ m0 c0
(7)
则从以上 2 式可知
α= G2 v2/ G20 v20
(8)
以上 3 式中 ,无下角标和下角标“0”分别表示吹管
蒸汽工况和锅炉额定蒸汽工况 。
式中 m ———蒸汽质量 ,kg ;
G ———蒸汽流量 ,kg/ s ;
c ———蒸汽流速 ,m/ s ;
滞止压力 ,Pa ;
p ———吹管的排汽压力 ,此处等于大气压力 ,Pa ;
2×600MW锅炉蒸汽吹管调试方案
锅炉蒸汽吹管调试方案1 概述有限公司2×600MW锅炉系北京巴威锅炉厂生产的B＆W2028/17.4-M亚临界参数、自然循环汽包锅炉。
为了清除在制造、运输、贮存、安装过程中，在汽水系统管道里遗留的一些氧化皮、焊渣或其它施工杂物。
根据《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》的要求，在机组整套启动前必须进行蒸汽冲管，以保障汽轮机设备的安全。
为减少冲管次数，节省燃油，拟采用过热器、再热器一阶段吹管方式。
过热器、再热器一阶段吹管方法是指：在临时吹管控制门后加装集粒器，连接过热器与再热器冷段，从过热器管内清除的杂质可被集粒器收集并从排污管排出，这样可以避免过热器管内的杂质冲到再热器管内，经过集粒器的蒸汽可以继续冲洗再热器。
2 蒸汽吹管的目的及原理新安装的锅炉机组在向汽轮机供汽之前，必须完成蒸汽管路的吹洗工作，使安装时遗留的什物及粘附于管道内壁的焊渣、锈垢、氧化铁皮等杂物能被高速汽流冲刷干净，保证机组能安全可靠地运行。
利用高温汽流的动量带走受热面管子、联箱内的遗留物；利用高温汽流冲刷受热面管子和联箱的热胀冷缩现象，使粘附于管道内壁的焊渣、锈垢、氧化铁皮等杂物松弛，并在高温汽流的冲刷下剥落下来，排出系统。
3 蒸汽吹洗的范围、流程3.1 吹洗范围：包括：过热器、主蒸汽管道、再热器冷热段管、再热器、再热蒸汽管的低压疏水管、过热器再热器减温水管。
3.2 主要吹洗流程3.2.1一阶段吹管流程汽包－顶棚过热器－热回收区过热器－水平烟道过热器－中隔墙过热器－低温过热器－一级减温器－大屏过热器－二级减温器－高温过热器-主蒸汽管－临时管－临冲门－临时管－集粒器－低再进口管道（含再热器事故喷水减温器）－低温再热器进口联箱－高温再热器－高温再热器出口联箱－临时管－靶板－排大气3.2.2过热器、再热器减温水管过热器、再热器减温水管采用稳压反冲洗的方法。
其流程是：二级减温水喷口——减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气；一级减温水喷口——减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气；再热器减温水喷口——再热器减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气。
#1炉吹管总结.
#1炉吹管总结#1锅炉吹管于2011年1月27日开始，在各专业的通力配合、精心操作下，吹管工作历时3天，圆满结束。
吹管期间锅炉整体运行稳定、安全，但在设计、安装、调试、运行调整等方面也存在一定的问题，现总结如下：一、吹管参数锅炉吹管控制参数二、吹管期间的物料消耗1.#1锅炉吹管期间累计上煤1518吨，其中11仓上煤量为400吨，12仓上煤量为1118吨，至吹管结束最终用煤1300吨，剩余220吨。
耗油量约为24吨，厂用电量为1061640kWh。
此次吹管耗除盐水量约1.36万吨。
其中锅炉冷态冲洗用水量约为3600吨，热态冲洗连同锅炉试吹共计用水2400吨，锅炉正式吹管共计用水7300吨。
当给水中铁离子含量＜1000µg/L时，炉水回收至除氧器。
吹管采用主、再热一次串联降压吹管，共进行了63次有效吹管，其中一次汽系统吹管系数在1.1～1.2，再热器系统的吹管系数在1.7～1.9。
主汽及再热汽管道分别吹管打靶，检查吹管质量，均符合标准要求；过热器、再热器及其管道各段的吹管系数均大于1；连续两次打靶检查，第二次靶板上冲击斑痕点数少于第一次；靶板上冲击斑痕主要粒度不大于0.5mm的斑痕，0.2mm～0.5mm(包括0.5mm)的肉眼主要可见斑痕不大于5点，0.2mm～0.5mm的斑痕均匀分布。
过热器靶板再热器靶板2.吹管期间燃煤主要以枣泉矿来煤为主，配有一定羊二矿来煤，发热量平均为4300～4600 Kcal/kg之间。
从实际燃烧状况来看，此次吹管用煤发热量和挥发份较高，挥发份达37.7%，属易燃煤种，但灰分略大，灰熔点较低在1200℃左右，属易结焦的煤种。
3.截止#1锅炉吹管结束，脱硫系统共耗水约2661.5吨，耗用石灰石粉约9.8吨,耗用强碱NaOH约0.775吨。
其中，石灰石粉化验CaO 含量约为50%，CaCO3含量约为89.6%，过筛率约为86.3%，基本符合技术协议要求；石灰石浆液化验密度约为1085kg/m3，浓度约为16.2%；吸收塔浆液化验密度约为995kg/m3，浓度约为0.48%。
锅炉吹管
XX热电公司1＃锅炉吹管措施1、吹管的目的由于锅炉机组在制造、运输和安装过程中过热器、主蒸汽管道内部残留着各种杂物（如铁屑、锈垢、焊渣、砂石、氧化皮等），必须对上述管道进行水冲洗和高压蒸汽吹洗，保证机组在投运后，蒸汽品质达到合格要求；同时防止过热器爆管和杂质损坏汽轮机，从而保证机组设备的长期安全和经济运行。
2、吹管的范围1）吹管范围：过热器、主蒸汽管道2）蒸汽流程：过热器――主蒸汽电动一次门――主蒸汽管道――主蒸汽电动二次门――临时排汽管――靶板――排汽口3、吹管方法降压法吹洗4、蒸汽吹管原理锅炉吹管是以锅炉产生的蒸汽为动力加上汽包蓄积的热量瞬间释放，对过热器及其蒸汽管道内的杂质进行吹扫且把它们带出管外的过程。
在主汽电动一次门开的过程中，蒸汽在管道内加速扩容形成高速汽流冲刷管道内壁，同时管道的热胀冷缩使得管道内壁的杂质脱落从而被蒸汽带出管外。
由于降压法吹洗时，蒸汽对杂质产生的冲击力远大于额定工况时蒸汽对杂质的冲击力，所以能把额定工况吹出的杂质吹出，从而保证机组的经济安全运行。
5、吹管蒸汽参数1）主汽电动一次门开时汽包压力：5.0MPa～7.0MPa2）过热蒸汽温度：350℃～450℃3）主汽电动一次门关时汽包压力：1.5MPa～2.0MPa4) 吹洗时，电动门全开；电动门开启时间小于1min5）吹洗时，汽包饱和温度下降值不大于42℃6、吹管前应具备的条件及准备工作1）锅炉烘炉工作已经完成。
2）锅炉化学清洗工作结束，恢复工作已完。
3）锅炉管道的保温工作已结束。
4）锅炉所有阀门、挡板开关灵活，指示正确。
5）各层平台、楼梯的栏杆等齐全完整，运转通道和设备周围无杂物、脚手架，有关照明充足。
6）集控室具备值班条件，各通讯器材完备。
7）吹管临时管道系统已经安装完毕，牢固可靠。
主汽电动门开关试验已作，全开时间少于或等于一分钟。
8）准备足够的油、煤和除盐水以备吹管用。
9）锅炉汽水系统的温度、压力、给水流量装置已经校验合格，能正常投运。
锅炉吹管方案
项目锅炉吹管方案目录1目的 (3)2编制依据 (3)3设备概述 (4)4作业准备 (4)5作业流程及技术措施 (5)6质量标准 (9)7作业安全要求及措施 (9)8调试仪器仪表 (10)9调试组织分工 (10)1 目的锅炉过热器及其蒸汽管道系统的吹扫是新建机组投运前的重要工序，其目的是为了清除在制造、运输、储存、安装过程中留在过热器系统及蒸汽管道中的各种杂物（例如：砂粒、石块、旋屑、氧化铁皮等），防止机组运行中过热器爆管和汽机通流部分损伤，提高机组的安全性和经济性，并改善运行期间的蒸汽品质。
应强调指出，首先应从制造安装工艺上消除杂物的积存，吹管作为进一步清除的手段。
本锅炉蒸汽吹管是采用蒸汽蓄能降压法。
2 编制依据2.1 《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉机组篇，DL/T 5047-1995)（管道篇，DL5031-1994）。
2.2 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》（电力部电建[1996]159号）。
2.3 《火电工程启动调试工作规定》（电力部电建[1996]40号）。
2.4 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（国电电源[2002]49号2002年版）。
2.5 国家及行业颁布的有关技术规程、标准。
2.6 《锅炉说明书》及相关制造厂家资料。
2.7 《火电机组启动蒸汽吹管导则》。
2.8 《锅炉技术协议》3 设备概述本锅炉（型号：SHS20-2.5/400-Q）为双锅筒横向布置自然循环室燃炉，锅炉按抗7度地震设计，炉膛部分为膜式水冷壁，燃烧器布置在炉膛膜式壁前墙上。
在后墙水冷壁上部延伸部分形成的水平烟道内布置了二级过热器，在上下锅筒之间布置了对流管束。
在尾部烟道内布置了单级空气预热器和省煤器，本锅炉采用喷水减温方法控制蒸汽出口温度。
1：锅炉主要参数：额定蒸发量： 20t/h2：设计燃料：生物质气其成份如下：（体积比％）CO= ~25H = ~10CH4= ~6CmHn=~1CO2=~12N 及其它~46%低位发热量~1650Kcal/Nm炉前生物质燃气压力≥7Kpa炉前生物质燃气焦油含量：<120mg/Nm3炉前生物质燃气粉尘含量：<40mg/Nm3炉前生物质燃气温度：<120℃炉前生物质燃H2S含量:120~140PPM.4 作业准备4.1 锅炉水压试验结束，并经验收合格，系统恢复正常。
锅炉反平衡求热效率及各项热损失
2）最佳过量空气系
数 根据前面对q2、q3、 q4三项热损失影响因素的 分析，炉膛出口过量空气 系数对它们都产生影响， 实际上决定了锅炉热效率 的大小。因此定义“最佳 过量空气系数”，即对应 于q2、q3、q4之和为最小 的炉膛出口过量空气系数 （如图3-4所示）。
最佳过量空气系数与燃料种类、 燃烧方式和燃烧设备的结构完善程 度等因素有关，可通过燃烧调整试 验确定。
（四）散热损失 1.散热损失的计算 散热损失通过试验来测 定非常困难，一般通过 由大量经 验数据绘制的关系曲线 来确定。锅炉额定容量De 与散热损失
e q5 的关系曲线如图 3 5所示。
当锅炉在非额定容量下 运行时，散热损失q 5可按下式计算： De q5 q D
e 5
%
(3 - 72)
2.影响散热损失的因素及分析 影响散热损失的主要因素有锅 炉额定蒸发量（即锅炉容量）、锅炉 实际蒸发量（即锅炉负荷）、外表面 积、水冷壁和炉墙结构、管道保温以 及环境情况等。 对于容量较大的锅炉，散热损 失一般小于0.5%。
当空气预热器的吸热量 比锅炉有效利用热量小 得多时， 上式可简化为： Q1 q5 Q1 Qr 1 Q1 Q5 Q1 Q5 q5 q5 Qr 式（3 73 ）可改写为： 1- q5 q5
(3 - 73)
1 - 称为散热系数，表示受 热面所在烟道的散热程 度。
受热面中工质吸收的热 量 烟气放出的热量 为了简化计算，认为各 段烟道受热面中工质吸 热量仅与 该段烟道中烟气的放热 量成正比，并可取同一 数值，按整台 锅炉的保热系数来计算 ，即 Q1 Q ky Q1 Q ky Q5
式中
Q1 — 锅炉有效利用热量， kJ / kg； Q ky — 空气预热器总吸热量， kJ / kg； Q5 — 散热损失的热量， kJ / kg。
工业锅炉设计计算方法(更清晰)之工业锅炉烟囱阻力计算方法
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锅炉热量计算,锅炉的主要参数
锅炉热量计算,锅炉的主要参数锅炉热量计算锅炉的主要参数文章来源：/锅炉的主要参数,包括锅炉产生热能的数量和质量两个方面的指标。
如蒸汽锅炉的主要参数是生产蒸汽的数量和蒸汽的压力、锅炉计算,热水锅炉的主要参数是热水的流量和热水的压力、温度。
一、锅炉出力蒸汽锅炉的出力是指每小时所产生的蒸汽数量,也称为锅炉的蒸发量,用以表示其产汽的能力。
蒸发量又称为容量,用符号 d 来表示,锅炉计算的单位是“t/h“。
新锅炉出厂时,铭牌上所标示的蒸发量,指的是这台锅炉的额定蒸发量。
所谓额定蒸发量, 是指锅炉燃用设计的燃料品种,并在设计参数下运行,即在规定的压力、温度和一定的热效率下,长期连续运行时每小时所产生的蒸汽量。
热水锅炉的出力是指锅炉在确保安全的前提下长期连续运行,每小时输出热水的有效供热量,锅炉设计招聘锅炉的额定供热量。
热水锅炉的额定供热量用热天元锅炉性质表示,其单位为“mw“。
二、锅炉压力压力是指垂直作用在单位面积上的力,通常叫压力(实际上是压强)。
用符号p 表示,单位是“锅炉热量计算“。
锅炉的压力是根据所用广州沼气炉材料在一定温度条件下的强度,受压元件的几何形状以及受压特点等条件,按照国家颁布的有关强度计算标准,对各个受压元件分别进行壁厚计算, 然后从中选出一个所能承受的压力最低值,作为这台锅炉的最高允许使用压力。
蒸汽锅炉内为什么会有民用锅炉原理呢这是因为锅炉内的水吸收热量后,由液体状态哈尔滨二手锅炉气体状态,体积膨胀。
由于锅筒是密闭容器,蒸汽不能自由膨胀,而被迫压缩在锅筒内,因此对筒壁就产生压力。
热水锅炉压力主要由热水本身的压力造成的。
热水锅炉的水是由给水泵送入锅炉的,给水泵的出口压力减去管道阻力就是锅炉的给水压力。
大气压力是指空气作用在地球表面上的质量力。
由于1m3 空气在0。
时的质量为 1.29kg, c 所以地球上部的大气层对地球表面有一定的压力,这个压力叫大气压力。
0。
时在北纬22.5。
c 的海平面上(即海拔零米处)大气压力是0.1013mpa,工程上常用工程大气压,它是每kg 质量的物质作用在1cd 面积上的力,数值是0.0981mpd 工程上常把二者简化为同一数值,约为0.1mpa)。
锅炉吹管学习
各位：学习一下。
主要了解吹管系数怎么计算。
1、吹管范围1）从分离器到末级过热器出口集箱的过热器系统2）主蒸汽管道3）高压旁路管道4）冷段再热器管道5）从冷段再热器入口集箱到热段再热器出口集箱的再热器系统6）热段再热器管道7）小汽轮机进汽管道及其它管道2、吹管系数为了达到有效的吹扫，吹管时被吹扫表面所受的作用力必须大于锅炉最大连续出力（BMCR）下蒸汽对表面的作用力。
作用力越大吹管越有效。
吹管系数定义为吹扫工况和BMCR工况下蒸汽动量之比。
“火电机组启动蒸汽吹管导则”规定，吹管时应保证被吹扫系统中各处的吹管系数均应大于1。
吹管系数的计算公式如下：DF=[W2purge×Vpurge]/[W2MCR×VMCR]式中：W：质量流量kg/sV：比容m3/kgPurge：吹扫负荷MCR：最大连续负荷DF：吹管系数为了达到最有效的吹扫，哈锅推荐将要吹扫的锅炉和各段管道的吹管系数应达到1.3至1.7的范围内。
根据上面的理论公式，下面的公式可以用于在现场评估各吹扫管段每次吹扫的吹管系数：DF=[Pinpurge-Poutpurge]/[PinMCR-PoutMCR]式中：Pinpurge：吹扫管段吹扫期间的入口压力Poutpurge：吹扫管段吹扫期间的出口压力PinMCR：吹扫管段MCR工况下的入口压力PoutMCR：吹扫管段MCR工况下的出口压力3、两种吹管方式及其比较蒸汽吹管有降压吹管和稳压吹管两种方式。
又有过热器、再热器系统串联吹扫，简称“一步法”，和分阶段吹扫，简称“二步法”两种方法。
稳压吹管通常采用“一步法”吹管，吹管压力（内置式汽水分离器出口压力）控制在5～6.5MPa 范围内。
采用动量计算的方法，在保证被吹扫系统各段吹管系数K＞1的前提下，得出在选定吹管蒸汽压力下的吹管蒸汽流量。
稳压吹管操作简便，运行工况稳定，受热面承受较小的热冲击，且可以油煤混烧而节省了燃油，降低了吹管成本。
锅炉吹管系数计算公式
锅炉吹管系数计算公式吹管系数DF 被定义为吹扫工况和BMCR 工况下两个携带力之比.稳压吹管计算公式为:（1） DF =[W 2purge×Vpurge]/[W 2BMCR ×V BMCR ] 式中W —质量流量，kg/s ；V —蒸汽比容，m3/kg ；purge —吹扫工况，BMCR —最大连续出力工况。
要保证吹管质量，吹管时蒸汽流量必须保证锅炉蒸汽系统各处吹管系数DF 大于1,并且DF 值越大,吹管效果越好。
如果邹县四期工程采用主蒸汽系统和再热蒸汽系统一阶段稳压吹管方式，要保证吹管质量，必须保证锅炉吹管时蒸汽系统各处吹管系数不小于1,而汽水分离器出口导汽管流量最小、温度最低、压力最高，说明此处吹管系数最小，在保证其吹管系数等于1的情况下，根据公式（1）和锅炉的热平衡估算稳压吹管的压力、流量等参数如表1所示。
计算时假设给水由老厂辅汽加热到100℃，同时冷再管道（碳钢）入口汽温应小于450℃，临时管道（采用低合金钢）入口汽温应小于500℃。
采用降压法吹管的吹管系数估算公式如下（2） DF = ΔPpurge /ΔPBMCRΔPpurge = 吹扫时正式吹扫管段压力降。
ΔPBMCR = BMCR 工况时吹扫管段压力降。
根据公式（2）可以得到吹管时的分离器压力计算公式（3） P=P1+DF*(Pm2+Pm3+Pm4+Pm5+Pm6)+Pm6+Pm7P1-吹管门开启过程中分离器压力下降值，取为1.5DF-吹管系数，为各段管路的平均吹管系数，为了保证每一管段都达到合格的吹管系数，将平均吹管系数定为1.7Pm2-MCR 工况下过热器压降，已知为2.46Pm3-MCR 工况下主汽管压降，已知为1.25Pm4-MCR 工况下冷段管压降，已知为0.10Pm5-MCR 工况下再热器压降，已知为0.20Pm6-MCR 工况下热段管压降，已知为0.22Pm7-吹管排汽压损,按经验取为1.0分离器的设计吹管进口压力计算 8.807第一阶段吹管压力（分离器压力）取为7．32-9.0冷再管道压降设计0.1再热器压降设计0.2热再管道压降设计0.22BMCR工况主蒸汽和再热器系统压降计算4.23 吹管系数选取1.7设计吹管压降=7.191其他压降选2.5分离器的设计吹管进口压力=9.691第二阶段吹管压力（分离器压力）取8-10.0。
300MW、600MW热电厂锅炉的启动吹管
锅炉蒸汽吹管应具备的条件
7.吹管临时管道周围危险区域设置明显的警戒 线和警示牌，并安排专人值守。 8.吹管临时管道安装牢固，膨胀自由，疏水通 畅。 9.现场通讯畅通，备有足够的消防器材。 10.启动锅炉本体烟风道、汽水等系统各人孔 门、检查孔门完备，并封闭。 11.不参加吹管的蒸汽管道必须人工清理干净 。 12.启动锅炉吹管需具备投运条件的系统：燃 油及点火系统、疏水排污系统、给水除氧系 统、烟风系统、除盐水系统、除盐水补水系
300MW、600MW
热电厂
锅炉
启动吹管
锅炉吹管设备系统概述
启动锅炉是提供辅汽用的锅炉，系低 压组装锅炉，用作我厂的辅助锅炉， 具有结构紧凑，安装、使用方便，锅 炉热效率高等优点。 锅炉燃料： 燃料类型： #0轻柴油 低位发热值Qnet,ar：41870 kJ/kg 接口处燃油压力：3.2MPa(正 常)/4.8MPa（最大）。
统。
锅炉蒸汽吹管应具备的条件
13.热控系统需具备条件：与本次吹管相关设 备联锁保护投入正常；燃油系统控制，炉膛 压力控制，除盐水箱、除氧器水位控制等均 具备投用条件；参与吹管过程各系统的测点 正常投入，指示正确；与投运辅机及系统相 关的所有SOE记录功能已具备投用条件；吹管 所需连续监测、采集的汽温、汽压等参数已 经可靠投入，并满足测量、计算要求；报警 系统、事故音响能正常投运。 14.化学侧吹管需具备投运的设备及系统：化 学制水及补水系统、化学加药及汽水采样系 统、化学监督用仪表装置、精处理系统。
锅炉蒸汽吹管应具备的条件
15.电气侧吹管需具备投运的设备及系统：现 场照明及事故照明等。 16.准备充足的燃油符合设计要求。 17.启动锅炉各安全阀安装完毕，密封良好。 对空排汽阀安装调试完毕，保证远方操作动 作灵活可靠。 18.参加吹管的各系统所有指示表计和热工信 号校验合格，并正常投用。 19.DCS系统、热工监视柜，控制柜能投入正 常使用。 20.吹管所需重点监测参数（汽包水位、汽包 壁温、汽包压力、主蒸汽压力、主蒸汽温度 、炉膛出口烟温，负压，氧量等）能正常显
锅炉热量计算,锅炉的主要参数
锅炉热量计算,锅炉的主要参数文章来源：/锅炉的主要参数,包括锅炉产生热能的数量和质量两个方面的指标。
如蒸汽锅炉的主要参数是生产蒸汽的数量和蒸汽的压力、锅炉计算,热水锅炉的主要参数是热水的流量和热水的压力、温度。
一、锅炉出力蒸汽锅炉的出力是指每小时所产生的蒸汽数量,也称为锅炉的蒸发量,用以表示其产汽的能力。
蒸发量又称为容量,用符号d来表示,锅炉计算的单位是“t/h“。
新锅炉出厂时,铭牌上所标示的蒸发量,指的是这台锅炉的额定蒸发量。
所谓额定蒸发量,是指锅炉燃用设计的燃料品种,并在设计参数下运行,即在规定的压力、温度和一定的热效率下,长期连续运行时每小时所产生的蒸汽量。
热水锅炉的出力是指锅炉在确保安全的前提下长期连续运行,每小时输出热水的有效供热量,锅炉设计招聘锅炉的额定供热量。
热水锅炉的额定供热量用热天元锅炉性质表示,其单位为“mw“。
二、锅炉压力压力是指垂直作用在单位面积上的力,通常叫压力(实际上是压强)。
用符号p表示,单位是“锅炉热量计算“。
锅炉的压力是根据所用广州沼气炉材料在一定温度条件下的强度,受压元件的几何形状以及受压特点等条件,按照国家颁布的有关强度计算标准,对各个受压元件分别进行壁厚计算,然后从中选出一个所能承受的压力最低值,作为这台锅炉的最高允许使用压力。
蒸汽锅炉内为什么会有民用锅炉原理呢这是因为锅炉内的水吸收热量后,由液体状态哈尔滨二手锅炉气体状态,体积膨胀。
由于锅筒是密闭容器,蒸汽不能自由膨胀,而被迫压缩在锅筒内,因此对筒壁就产生压力。
热水锅炉压力主要由热水本身的压力造成的。
热水锅炉的水是由给水泵送入锅炉的,给水泵的出口压力减去管道阻力就是锅炉的给水压力。
大气压力是指空气作用在地球表面上的质量力。
由于1m3空气在0。
c时的质量为1.29kg,所以地球上部的大气层对地球表面有一定的压力,这个压力叫大气压力。
0。
c时在北纬22.5。
的海平面上(即海拔零米处)大气压力是0.1013mpa,工程上常用工程大气压,它是每kg质量的物质作用在1cd面积上的力,数值是0.0981mpd工程上常把二者简化为同一数值,约为0.1mpa)。
锅炉设备的通风计算
h2 ——除尘器以后的烟道总阻力, Pa A y a fh ——飞灰质量浓度， ， kg/kg 0 100V y y
（灰分浓度修正
）
0 y
0 y
1 0.01 A y 1.306 pjVk0 Vy
——烟气密度，
（密度修正）
by
——烟气压力，
b y (b
h ) 2
H [ h1 (1 ) h2 ]
y sl
101325 1.293 by
0 y
P101325 1.293 by
0 y
y H sl [ h1 (1 ) h2 ]
式中：
h1 ——炉膛出口到除尘器的烟道总阻力, Pa
烟囱的自生风 —— 利用烟窗内热烟气与外界空气的密度差， 使烟囱产生的升力 273 273 yz 0 hzs H yz g ( k y ) H yz g ( k0 y ) 273 tk 273 yz 自然通风时，烟道的全部压降依靠烟囱的自生风克服，此时烟 0 囱高度必须满足： yz y 101325 b '
w 2 ——动压头（查图） 2
摩擦阻力系数的确定
§6.2
第六章
通风阻力计算的原理及基 本 方法
Pa
3）空气预热器烟气侧
i hmc hmc c l
式中： hmc ——为每米长度的空预器管子的沿程摩擦阻力
i
2．横向冲刷管束阻力
hhx
w 2
2
Pa
1）横向冲刷光滑管顺列管束 Z 2 i 式中： 有关
h zs 101325 h yz 1.293 b 1.2H y
y 式中： H ——锅炉烟道总阻力（不包括烟囱本身的自生风和烟 囱的总阻力） '
锅炉吹管系数计算公式
锅炉吹管系数计算公式锅炉吹管系数是指锅炉在正常运行条件下，吹管的能力与锅炉额定蒸发量之比。
吹管系数的大小取决于锅炉的设计参数和操作条件。
通常情况下，锅炉吹管系数越大，锅炉的吹管能力越强，即能更好地保证锅炉的安全和经济运行。
K=∏*d^2*n*V/(3600*Qn)其中K是吹管系数d是吹管的直径（单位：mm）n是吹管的数量（根）V是吹管的出水速度（单位：m/s）Qn是锅炉的额定蒸发量（单位：t/h）在计算锅炉吹管系数之前，需要先确定吹管的直径、数量和出水速度。
吹管直径的确定，一般根据锅炉的水平面积和出口蒸发量来决定。
吹管的直径越大，受阻越小，流通能力越强，吹管系数越大。
吹管数量的确定，一般需要考虑到锅炉的设计要求和操作条件。
吹管数量的增加，可以提高吹管的总流通面积，增强吹管的流通能力，从而使锅炉吹管系数增大。
吹管出水速度的确定，一般会根据锅炉的实际操作情况和设计要求来确定。
出水速度太大，会增加锅炉的水动能丢失，造成能源浪费；出水速度太小，会影响吹管的流通能力。
一般来说，吹管的出水速度应根据所使用的吹管设备的特性和锅炉的实际情况来确定。
通过以上参数确定后，可以根据计算公式计算锅炉的吹管系数。
在实际应用中，根据不同的锅炉类型和特性，吹管系数的范围可以有所差异。
一般来说，自然循环锅炉的吹管系数一般在0.8-2之间，强制循环锅炉的吹管系数一般在1.2-2之间。
不同的锅炉厂家和设计单位也可能有不同的计算方法和经验参数。
需要注意的是，吹管系数只是锅炉设计中的一个参考指标，在实际操作中还需要结合锅炉的具体情况进行调整和优化。
同时，锅炉的吹管工作应经常监测和评估，以确保锅炉安全运行和高效运行。
最新2×660MW超临界燃煤热电项目锅炉蒸汽吹管调试措施--中英对照
2×660M W超临界燃煤热电项目锅炉蒸汽吹管调试措施--中英对照2×660 MW SUPER CRITICAL COAL FIRED THERMAL POWER PROJECTNCCPPL, NELLORE, ANDHRA PRADESH (INDIA)印度纳佳2×660 MW 超临界燃煤热电项目Boiler Steam Blowing Commissioning Procedure锅炉蒸汽吹管调试措施NO.:CNTIC-TEPC-TS-JWZ009-2015RAV:A目录Content1 工程概况Project description (1)1.1工程概况Project description (1)1.2锅炉主要设计参数 Boiler design capacity and parameter (1)1.3锅炉给水及蒸汽流程Boiler feed-water and steam flow (2)1.4蒸汽（水冲洗）吹扫范围the range of steam blowing(water flushing) (2)2编制依据 Basis of Compilation (3)3编制目的 purpose of compilation (3)3组织与分工Organization division (3)4调试前应具备的条件和准备工作Preparations and Conditions before commissioning (5)4.1机务应具备的条件the condition of mechanical (5)4.2电气、热控应具备的条件the condition of electrical, C&I (10)4.3土建应具备的条件 the required condition of civil engineering (11)4.4 其它应具备的条件the other required conditions (12)4.5作业人员配置、资质The allocation, qualification of commissioning personnel (12)4.6调试所需仪器和设备The equipments and instruments required (12)5调试程序和方法commissioning Procedure and Method (13)5.1吹管方法 steam blowing method (13)5.2吹管系统流程 steam blowing system flow (13)5.3吹管蒸汽参数及吹管系数计算Steam blowing coefficient and calculation of the coefficient (15)5.4吹扫的临时设施 temporary facilities of steam blowing (16)5.5吹管操作步骤operation step for steam blowing (19)6蒸汽吹管质量标准 the quality standard for steam blowing (25)7安全注意事项safety caution (26)1 工程概况Project description1.1工程概况Project description印度纳佳2×660MW电站项目工程所采用的锅炉设备是由哈尔滨锅炉厂有限公司制造的型号为HG2000/25.9-YM19超临界锅炉。
有关锅炉吹管的计算公式.doc
有关锅炉吹管的计算公式1.吹管时蒸汽排汽口的反作用力:P＝G·V/g式中: P-反作用力 kgG-蒸汽流量 t/hV-流速 m/sg-重力加流速9.81 m/s22.吹管时蒸汽流速V＝G·υ/F式中: G-蒸汽流量 t/hV-流速 m/sυ-比容 m3/kgF-蒸汽排出口管截面积m2设:排汽口管子直径d为Ф720×10，G=600t/h=166.7kg/sp=G×G×υ/(F×g)= G2·υ/(g×0.785·d2)＝G2·υ/9.81·0.785·d2＝G2·υ/7.701·d2＝(166.7)2·υ/7.701·(0.7)2＝7364.39·υV＝G·υ/F＝166.7·υ/0.785·d2＝166.7·υ/7.701·(0.7)2＝433.38·υ3.吹管时蒸汽流速、蒸汽排出口的反作用、排汽口出口压力、排汽口出口温度与比容之间的关系,见下表。
了吹管效果。
4.吹管时蒸汽排汽口的膨胀量膨胀量＝L×KK-1.3mm/100℃·m5.吹管系数的定义如下：K＝G·W/Gm·Wm= G2V/ G2m·Vm (1)由于吹管过程中无法迅速测定G、W、V，经公式推导可变为下列式表明：K＝G2V/ G2m·Vm≈△P/△Pm (2)式中：G、W、V——分别为吹管时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容 Gm 、Wm、 Vm——分别为MCR工况时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容△P、△Pm ——分别为吹管时和MCR工况时吹洗管段的压降由（2）式可知，△Pm 为已知值（计算值），吹洗过程中，只需控制△P达到一定值即可获K≥1。
根据研究计算资料，在MCR工况时，汽包至过热器出口蒸汽压降△Pm＝1.164Mpa，再热器进出口压降△Pm＝0.171Mpa，为此，吹管时可以控制汽包至过热器出口蒸汽压降△P2=1.5～2.0 Mpa，或控制再热器进出口压降△P5=0.2～0.3 Mpa，此时吹管系数分别为：K 1＝△P2／△Pm2＝1.08～1.45K 2=△P2／△Pm5＝0.2／0.18～0.3／0.18＝1.11～1.66根据以上要求，对吹管参数选择如下：5.1吹管压力根据压降累计值计算如下，设吹管压力为P，则P＝△Pm1+1.5(△Pm2＋△Pm3＋△Pm4＋△Pm5＋△Pm6) ＋△Pm7＋△Pm8＋0.5△Pm1——吹管门开启过程中汽包压力下降值取0.8 Mpa△Pm2——MCR工况下，过热器压降，已知为1.163 Mpa△Pm3——MCR工况下，主汽管压降，已知为0.77Mpa△Pm4——MCR工况下，冷段管压降，已知为0.18Mpa△Pm5——MCR工况下，再热器压降，已知为0.171Mpa△Pm6——MCR工况下，热段管压降，已知为0.04Mpa△Pm7——吹管排汽和压损，取0.2Mpa△Pm8——吹管集料器压降，取0.3MpaP1＝0.8＋1.5（1.163+0.77+0.18+0.171+0.04）+0.2+0.3+0.5＝5.285 Mpa 本次吹管压力为6.0Mpa5.2压降幅度压降幅度是由吹管控制门的开启、保持、关闭的时间来控制，要求K≥1的保持时间t>90秒，因而吹管控制门A、B全开保持时间不应小于2分钟，累计吹管时间控制在4～5分钟，同时注意汽包饱和蒸汽温度≯42℃，为此取压降幅度为2.9 Mpa。
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5.案例讲解
5.2.3反座力计算： 根据功率计算：P=FV [P功率（w瓦特）；F
力；V速度] 1瓦等于一焦耳每秒。 反座力为：4343.14/31.58=137.528kN
谢谢观看！ 欢迎指教！
2.蒸汽做功计算
2.1汽轮机做功计算
计算汽轮机做功，通过汽轮机进出口蒸汽的焓降来实现。
焓：单位质量工质的内能和压力位能之和称为比焓。从 蒸汽焓值表中可以查取。
比焓的符号为h，单位kJ／kg。其定义式为
h=u+pv kJ/kg
对mkg工质，内能和压力位能之和称为焓，用H表示，单 位为kJ。
**公司动力厂 2019.09.20
目录
1.锅炉吹管概述 2.蒸汽做功计算 3.功率与力的计算 4.存在的不足 5.案例讲解
1.锅炉吹管概述
1.1锅炉吹管的目的 锅炉吹管是对蒸汽管道进行蒸汽吹扫，达到干
净无污的目的操作手法。 因为在汽轮机发电中对进入汽轮机的蒸汽质量有
要求，如果进去的有污物，如铁锈等，会损坏旋 转的叶轮，所以为了保证蒸汽的清洁，就要对蒸 汽管道进行压力吹扫.
1.锅炉吹管概述
1.2吹管的依据和方法 依据： DLT-1269-2013-火力发电建设工程机组
蒸汽吹管导则。 吹管方法：稳压吹管和降压吹管 稳压吹管要点：炉膛出口温度不超过500℃；
5.案例讲解
5.1一期锅炉吹管记录：
5.案例讲解
5.2二期锅炉吹管反坐力计算： 5.2.1做功计算：初蒸汽（5MPa,420 ℃ ）焓
3245.4kJ/kg，末蒸汽焓：2671.1 kJ/kg。蒸汽小 时做功为27.5*1.1*1000*（3245.4-2671.1） *0.9=15635317.5kJ/h， 每秒做吹管 需停留12小时。
1.锅炉吹管概述
1.2吹管的依据和方法 降压吹管要点：燃料投入量以过热器干烧不超温
为限；每小时吹洗不宜超过4次；为保护汽包，其 温度下降应控制在相应饱和温度下降不大于42℃ 范围以内；每段吹洗过程中，至少要有一次停炉 冷却（时间12小时）；控制水质，停炉冷却期间 可进行全炉换水。
5.案例讲解
5.2.2蒸汽流速计算： 蒸汽流量为27.5吨/h，9.8(取近似值
10)MPa,540℃比容为：0.03505m3/kg，每秒体积流 量为：27.5*1000*0.03505*1.1/3600=0.2945m3/s. 133*12主汽管1米的容积为： 0.0545*0.0545*3.14=0.0093266m3 133*12主汽管流速为：31.58 m/s (厂家提供额定 参数流速29.9m/s)
2.蒸汽做功计算
2.2吹管做功近似计算 蒸汽吹管时近似看做单级汽轮机做功来计算。
排汽状态为当地大气压下的饱和蒸汽。 单级汽轮机做功效率取：0.9 焓降： H=H0-H1
3.功率与力的计算
3.1计算公式的选择 W=Fs [W功（J焦耳）；F力；s距离]。假定
距离（吹管蒸汽喷射长度，实际上难以测量） P=FV [P功率（w瓦特）；F力；V速度]。 1
瓦等于一焦耳每秒。
3.功率与力的计算
3.2蒸汽流速的计算 V=锅炉每秒体积流量/每米主汽管体积= m/s 体积流量=质量流量*状态比容 蒸汽流速也可从厂家取得。
4.存在的不足
此计算方法存在的不足： 吹管时近似为单级汽轮机做功，效率可能在：0.7-
0.9 难以准确选择。