墙下条基和柱下独基设计实例
柱下独立基础设计实例
p j ,max p j ,I
p j,max p j,I l 650.3kN m
As , I
MI 0.9 f y h0
3521 .1mm 2
M II
1 48
l a
2
2b b
p j,max p j,min
336kN m
AsII
M II 0.9 f yh0
1819mm2
2.2
(20
10) 0.5
16.36kN
/
m3
持力层特征承载力值fa：
fa fak d m d 0.5 224.5kPa
4.初步选择基底尺寸
柱底荷载标准值为：Nk=1535kN,Mk=335kN,Vk=109kN
计算基础和回填土重Gk时的基础埋置深度为：
d d左 d右 2.425m 2
要
再
对
f
a
进
行
修
正
。
180 0.3 (20 10) 3.6 - 31.6 (0.7 10 1.725 20) 2.2 0.5 294.68kPa
5、验算持力层承载力
基础和回填土重Gk为：
Gk mdA 0.7 10 1.725 2010.08 418.32kN
偏心距ek为：
ek
Mk Nk Gk
取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取③号土层为持力层，因此考虑取 室外地坪至基础底面的基础埋置深度d=0.5+1.2+0.5=2.2m
3、地基承载力特征值
根据黏土e=0.58，IL=0.78，查表得ηb=0.3，ηd=1.6。
基底以上土的加权平均重度为：
m
18 0.5
20 1
20
柱下独立基础设计讲解
F pj A F M p j max A W j min
柱下独立基础设计的主要内容
3.2.2基础冲切承载力计算 对最常见的矩形截面柱下的矩形基础，应分别验算柱与基 础交接处和基础变阶处的冲切承载力，见下页图。为简 便起见，验算时取一个最不利冲切破坏锥面即可，只要 该面不坏，则其他锥面也不会破坏。另外，对于冲切破 坏锥面大于基础底面积的情形，冲切破坏永远不会发生， 故不必验算。
成为通信领域世界一流的技术暨服务提供商
柱下独立基础设计的主要内容
考虑到Pmax仅发生在基础边缘，为节省，式中将地基承载力 的设计值提高20%是可行的。工程设计一般采用试算法， 即先假设基底面积：
F A 1.2 ~ 1.4 f d m a
定出面积尺寸，然后验算是否满足两个条件公式，若不满 足，则按估计加大尺寸后再算，直到满足为止。
（1）按地基承载力确定基础底面面积，以防止基础底板面积 过小，基底应力超过地基承载力造成地基破坏； （2）按基础冲切承载力确定基础高度，以防止基础高度不 足，发生沿柱周边与基底连线约呈45°方向的冲切面的 拉开破坏；
（3）按基础受弯承载力确定底板上的双向受力钢筋，以防止
扩展式基础因底板双向悬挑受力，造成控制截面的弯曲
3.4 基础构造规定 详见相关规范.
成为通信领域世界一流的技术暨服务提供商
柱下独立基础设计计算实例
三、柱下独立基础设计计算实例
上部结构参见“标准化铁塔DGT(B)-30-0.45”，地质参数 依据XXXXX勘察院2009年2月提供的《XXXXXX移动基站岩土工 程勘察报告》。
成为通信领域世界一流的技术暨服务提供商
柱下独立基础设计的主要内容
成为通信领域世界一流的技术暨服务提供商
PKPM应用实例之柱下独立基础
第三章：柱下独立基础本章要点●了解适用范围●把握是否设置拉梁的原则●掌握软件操作的全过程柱下独立基础是《地规》上有筋扩展基础的一种，是常用的一种基础形式。
适用于底、中、高层中的纯框架结构、框剪结构中的框架部分。
工程实例上部结构规模为8层纯框架结构，地基承载力特征值200kpa。
柱下独立基础的主要构造是：混凝土的强度等级不应低于C20，锥形基础的边缘高度不宜小于200mm，阶梯型基础的每阶高度宜为300-500mm。
垫层厚度不宜小于70 mm。
垫层混凝土的强度等级不应低于C10第一节实例简介1.1基础平面图（图1.1）图1.1 基础平面图1.2基础SATWE、底层填充墙荷载图（图1.2）图1.2 SATWE、底层填充墙荷载图 .1.3三维透视图（图1.3）。
图1.3 三维透视图第二节柱下独立基础人机交互输入进入JCCAD主菜单②（图1）。
图1 主界面点击〈基础人机交互输入〉，选〈应用〉，屏幕会显示〈选择基础模型数据〉对话框（图1A），你可据其所示内容，选择要读取的基础数据。
当选〈读取已有的基础布置数据〉时，已有的操作有效，当选〈重新输入基础数据〉时，已有的操作失效。
图1.A 选择基础模型数据对话框同时屏幕右侧显示一级菜单（图2）。
柱下独基需要进入菜单为：地质资料、参数输入、荷载输入、上部构件等。
图2 主菜单2.1点击〈地质数据〉，屏幕显示〈地质数据〉菜单（图2.1）。
图2.1 地质数据菜单2.1.1点击〈打开资料〉，屏幕显示〈打开资料〉对话框（图2.1.1），选择打开。
图2.1.1 打开资料对话框2.1.2点击〈平移对位〉与〈旋转对位〉调整地质资料网格的位置。
最后形成地质资料网格与基础平面网格的对应简图（图2.1.2）图2.1.2 地质资料网格位置其中〈旋转对位〉可以精确用角度来旋转（图2.1.3），每次角度不累加。
图2.13 角度旋转对话框2.2点击〈参数输入〉，屏幕显示〈参数输入〉菜单（图2.2）。
浅基础设计书(包括墙下条形基础和柱下独立基础)
浅基础设计书墙下条形基础设计Ⅰ设计资料一、设计题目某教学楼采用毛石条形基础，教学楼建筑平面如图1-1所示，试设计该基础。
（一）工程地质条件如图1-2所示（二）室外设计地面-0.6，室外设计标高同天然地面标高。
（三）由上部构造传至基础顶面的竖向力分别1KF =558.57KN ∑外纵墙 2KF =168.61KN ∑山墙3K=F 162.68KN,∑内横墙4K F =1533.15KN ∑内纵墙。
图1-2 工程地质剖面图（四）基础采用M5水泥少浆砌毛石，标准冻深1.2m 。
Ⅱ 基础设计一、设计依据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） 砌体结构设计规范（GB 50003-2001） 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002） 房屋建筑制图统一标准（GB/T 50001-2001） 建筑结构制图标准（GB/T 50105-2001）2010年温州职业技术学院建筑工程系基础工程实训任务书二、设计步骤（一）荷载计算1、选定计算单元 取房屋中有代表性的一段作为计算单元 外纵墙：取两窗中心间的墙体 山墙、内横墙：分别取1m 内纵墙：取①-②轴之间两门中心间的墙体2、荷载计算 外纵墙：取两窗中心间的距离3.3m 为计算单元长度， 则 1K 1KF558.57KN F169.26KN/m 3.3m 3.3m∑===山墙：取1m 为设计单元宽度， 则 2K 2KF168.61KN F168.61KN /m 1m 1m∑===内横墙：取1m 为设计单元宽度， 则 3K 3KF162.68KN F162.68KN/m 1m 1m∑===内纵墙：取两门中心间的距离8.5m 则 4K 4KF1533.15KN F180.37KN/m 8.5m 8.5m∑===（二）（1）确定基础埋置深度d 考虑基础底面应位于冻结线下200mm ，故基础埋深为 0d=z 200mm (1200200)mm 1400mm +=+= （三）确定地基承载力特征值a f 假设b ＜3m ，因d=1.4m ＞0.5m ， 故对地基承载力特征值只需进行深度修正3m 160.5180.917.29KN/1.4m γ⨯+⨯==[]m a ak d (d 0.5)196 1.617.29KPa=220.90KPa f f γη+-=+⨯=（1.4-0.5）（四）确定基础宽度、高度1、基础宽度 （ 0.6d 1.4m 1.7m 2=+=（）） G 2G 3G 4G 1K12K3K4Ka a a a m 0.906m220.9020 1.7d 168.61m 0.902m220.9020 1.7d162.68m 0.870m220.9020 1.7d 180.37m 0.965m220.9020 1.7dF169.26f Ff Ff Ff b b b b γγγγ----≥==-⨯≥==-⨯≥==-⨯≥==-⨯外纵墙：山墙：内横墙：内纵墙：所有墙体基础宽度都取1.0m 。
柱下独立(联合)基础设计
课程设计说明书课程名称：基本工程设计标题：柱下自力（结合）基本设计院系：学生姓名：学号：专业班级：指点教师：2012年代日课程设计任务书柱下自力（结合）基本设计摘要：为了让同窗们更好的进修《基本工程》这门课程,加深对常识的懂得和控制,进步同窗们的着手才能,黉舍组织了此次关于基本工程的课程设计.设计的重要内容是对柱下自力基本和结合基本进行设计.设计开端起首进行盘算,经由盘算,肯定出基本的受力状况,然后设计基本尺寸.基本尺寸设计落后行验算,验算相符请求,然落后行配筋的盘算,配筋完成今后就开端绘制基本施工图,施工图完毕,经由校核无误,本次设计完成.症结词：埋深基底尺寸基本基本高度配筋施工图目录 (1) (2) (5)4成果与结论 (11)5.收成与申谢 (12)6.参考文献 (13)7.附件 (14)1. 设计布景某多层全现浇框架构造衡宇,上部框架柱截面尺寸为500×500 mm,室外埠坪标高同天然地面,室表里高差450mm.柱网安插见图 1.图1 柱网平面图上部构造感化在柱底的荷载为, A 轴柱底荷载：① 柱底荷载效应尺度组合值：1416k F kN =,115k M kN m =⋅,47.5k V kN =; ② 柱底荷载效应根本组合值：1840F kN =,150M kN m =⋅,62V kN =. B 轴柱底荷载：① 柱底荷载效应尺度组合值：1627k F kN =,95k M kN m =⋅,41.5k V kN =; ② 柱底荷载效应根本组合值：2115F kN =,124M kN m =⋅,54V kN =. 拟建建筑场地平整,土层升沉不大.工程地质材料见表1：地 层 代 号 土 名天然地基土重度（γ） 孔隙比 （e ） 凝集力 （c ） 内摩 擦角 （Φ） 紧缩 系数 (a1-2) 紧缩 模量 （Es ） 抗压 强度 （frk ） 承载力特点值 （fak ） kN/m ³kPa 度 1-MPa MPaMPaKPa ① 杂填土 18② 粉质粘土 20 34 13 130 ③粘土25 23 180 ④ 全风化砂质泥岩 21 22 30 240 ⑤ 强风化砂质泥岩 22 20 25 300 ⑥ 中风化砂质泥岩241540620地下水位于地表下1.5m,地下水对混凝土无侵蚀性.材料选用C25混凝土（c f =N/mm 2,t f =1.27N/mm 2）; HPB300钢筋（y y f f '==270N/mm 2）; HRPB335钢筋（y y f f '==300N/mm 2）. .基本埋深选择依据义务书要乞降工程地质材料： 第一层土：杂填土,厚0.5m; ,承载力特点值ak f = 130kN/m 2; 第三层土：粘土,厚1.5m,承载力特点值akf = 180kN/m 2;第四层土：全风化砂质泥岩,,承载力特点值akf = 240kN/m 2.第五层土：强风化砂质泥岩,厚3.0m,承载力特点值ak f = 300kN/m 2 第六层土：中风化砂质泥岩,厚4.0m,承载力特点值akf = 620kN/m 2地下水对混凝土无侵蚀性,地下水位于地表下1.5m.持力层选用第三层粘土,承载力特点值180ak f =kPa,设基本在持力层中的嵌固深度为0.2m,室外埠坪标高同天然地面,则室外埋深为 1.9m,室内埋深 2.35m （室表里高差0.45m ）.由此得土层散布及基本剖面示意图如下：图2 土层散布及基本剖面示意图2.3 肯定基本底面积（1）A 柱1）求地基承载力特点值af依据持力层为粉质粘土故取6.1=d η 基底以上土的加权平均重度()()3180.520 1.020100.219.4100.217.31/1.9m r kN m ⨯+⨯+-⨯+-⨯==（加权土重度,个中杂填土容重183/m kN 3/m kN ）持力层承载力特点值af （先不斟酌对基本宽度修改）(0.5)180 1.617.31(1.90.5)a ak d m f f d ηγ=+-=+⨯⨯- 218.77a kP =（上式d 按室外埠面算起） 2）初步选择基底尺寸取柱底荷载尺度值：1416k F kN =,115k M kN m =⋅,47.5k V kN = 基本底面积：21.1 1.114168.84218.77200.5(1.9 2.35)k a G F A m f d γ⨯≥==-⋅-⨯⨯+设2.1/=b l, 2.71b m === 取 2.7b m =, 3.3l m =,且 2.73b m m =<不须要再对af 进行修改.3）验算持力层地基承载力 回填土和基本重：()12010 2.7 3.3(1.9 2.35)189.342k G G d A kN γ=⋅⋅=-⨯⨯⨯+=偏幸距： 11547.50.600.0890.551416189.346k k k k M le m m F G +⨯===<=++,1416189.34180.17218.772.7 3.3k k k F G P kPa kPa A ++===<⨯基底最大压力：max 660.0891180.171 3.3k kk k F G e P Al +⨯⎛⎫⎛⎫=+=⨯+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭209.32 1.2 1.2218.77262.52a a a kP f kP =<=⨯= 0min >k P ,知足请求.（2）B 柱1）基本底面尺寸肯定因B.C 轴间距仅2.7m,B.C 柱分离设为自力基本场地不敷,所以将两柱做成双柱结合基本.因梁柱荷载对称,所以结合基本近似按中间受压设计基本,基本埋深2.35m,如下图：图3. B-C 柱结合基本埋深()222162716.66218.772010 2.35k a G F A m f d γ⨯≥==-⋅--⨯设8.1/=b l ,/1.816.66/1.8 3.04b A m == 取 3.3b m =,6l m =,219.8A m =.3. 筹划实行3.1基本构造设计（混凝土选用C25）(1)荷载设计值○1A 柱：柱底荷载效应根本组合值：1840F kN =,150M kN m =⋅,62V kN =; ②B 柱：柱底荷载效应根本组合值：2115F kN =,124M kN m =⋅,54V kN =. （2）A 柱预估基本高度0.60m. 1）基底净反力1840206.52.7 3.3j F p kPa A ===⨯ 244.7max 168.32min1500.6062206.51/6 2.7 3.3j j F M p kPa A W +⨯=±=±=⨯⨯（基本高度初步估算0.60m 盘算）2）冲切验算基本高度(采取锥形基本)柱边基本截面抗冲切验算（见图4）图4 冲切验算简图3.3l m =, 2.7b m =,0.5t c a a m ==,0.5c b m =.初步选定基本高度600h mm =,0600405555h mm =--=（有垫层）.0.1=hp β020.520.555 1.610 2.7b t a a h m b m =+=+⨯=<=,所以损坏椎体在基本平面内部;取 1.61b a m =0.5 1.611.05522t b m a a a m ++=== 因偏幸受压,j p 取,max 244.7j p kPa = 冲切力：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛---⎪⎭⎫ ⎝⎛--=200max ,2222h b b b h a l P F c c j l23.30.5 2.70.5244.70.555 2.70.5552222⎡⎤⎛⎫⎛⎫=⨯--⨯---⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦485.6kN =抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 1.0550.555520.53hp t m l f a h kN F β=⨯⨯⨯⨯⨯=> 基本高度知足请求. 3）配筋盘算图5 基本剖面尺寸示意图选用的HPB300 级钢筋,2270/y f N mm =,HRB335 级钢筋,2/300mm N f y = І-І截面（柱边）： 柱边净反力：(),min ,max ,min 2cj j j j l a P P p P l+=+-()3.30.5168.3244.7168.3212.292 3.3kPa +=+⨯-=⨯2max max 21[()(2)()]()481[(244.7212.29)(2 2.70.5)(244.7212.29) 2.7](3.30.5)48454.68.I j j c j j c M p p b b p p b l a kN mI I =+++--=+⨯++-⨯-= 62,0454.681033710.90.9270555I s I y M A mm f h ⨯===⨯⨯选18ф16（As=3618mm 2） Ⅱ-Ⅱ截面：()()2,max ,min 2122421244.7+168.3()(2.70.5)(2 3.30.5)242295.67.j j cc P P M b b l a kN mII +⎛⎫=-+ ⎪⎝⎭=⨯-⨯⨯+= 62,0295.671022330.90.9270(55510)s y M A mm f h II II⨯===⨯⨯- 按构造请求配筋:实配12ф16（As=2412mm 2）（注：短边钢筋放在长边钢筋上方,所以有用盘算高度差10mm ） （3）B-C 柱6l m =, 3.3b m =,0.5c c a b m ==,初选基本高度H=0.60m （等厚）;1）基底净反力22115213.646 3.3j F p kPa A ⨯===⨯ 2）冲切盘算图6 冲切验算盘算简图请求07.0h u f F m t hp l β≤0()4(0.50.555)4 4.22m c u a h m =+⨯=+⨯=0.1=hp β,21.27/t f N mm =220(2)2115-(0.520.555)213.641561.22l B c j F F a h p kN =-+=+⨯⨯= 00.70.7 1.0 1.27 4.225552082.13hp t m l f u h kN F β=⨯⨯⨯⨯=> 所以知足请求. 3）纵向内力盘算3.3213.64705.01/j bp kN m =⨯= 弯矩和剪力的盘算成果见下图：图7 弯矩和剪力盘算成果4)抗剪验算柱边剪力：max 987.02V kN =,0.1=hs β0max 0.70.7 1.0 1.27 3.35551628.2hs t f bh kN V β=⨯⨯⨯⨯=> 知足请求.5）纵向配筋盘算（选用HRPB335钢筋y y f f '==300N/mm 2）板底配筋：620835.69105576.840.90.9300555s y M A mm f h ⨯===⨯⨯选16@110板顶配筋：按构造请求φ8@110（留意：若柱间有负弯矩,板顶需按该式max9.0h f M A y s =,进行配筋盘算.）6）横向配筋 柱劣等效梁宽为：020.750.520.750.555 1.33c a h m +⨯=+⨯⨯=柱边弯矩：22121151 3.30.5628.09.22 3.322c B b b F M kN m b --⎛⎫⎛⎫=⨯⨯=⨯⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 620628.091043000.90.9300(55514)s y M A mm f h ⨯===⨯⨯-选925（安插在柱下1.86m 规模内）,基本顶面配横向构造筋φ12@2503.2 绘制基本施工图.依据以上盘算,可以绘制出基本平面安插图和A 轴.B-C 柱子基本大样图（见附件）.成果：本次课程设计因为地形较好,没有脆弱地层,所以无需进行脆弱下卧层验算.盘算时拔取第三层粘土层作为持力层.因为地下水位深度1.5m,所以在盘算时,位于地下水位以下部分在盘算重度时应减去水的重度.经由盘算,自力基本的面积为22.7 3.38.91m m m ⨯=,知足前提;结合基本的面积为：23.3 6.019.8m m m ⨯=,知足前提.在配筋盘算时,自力基本Ⅰ-Ⅰ截面配筋18Φ16（A s =3618mm 2）,Ⅱ-Ⅱ截面配筋12Φ16（A s =2412mm 2）;结合基本纵向配筋Φ16@110,横向配筋18Φ18. 结论：本次设计所得出的结论是,当持力层下面有脆弱地基时,要进行脆弱层验算,验算相符请求才可以进行设计施工.当基本高度>0.60m 时,要设置两节台阶式的基本,如许才干包管地基的稳固性.5.1 收成纸上得来终觉浅,绝知此事要躬行.一周的课程设计已经停止了,经由过程此次课程设计我们不但拓宽了本身的常识面,并且在实践进程中巩固和加深了本身所学的常识.使我的技巧本质和实践才能有了进一步的进步.经由过程设计进程的锤炼,本身剖析问题息争决问题的才能得到了进步和锤炼,完美了本身的常识构造.5.2 申谢经由一周的时光,在赵青先生的精心指点下我们完成了本次课程设计的重要内容.在本次课程设计的进程中我们得到赵青先生的悉心指点.在盘算及画图的进程中,赵青先生多次给我们剖析思绪,讲授盘算办法,开辟视角,在我们碰到艰苦想废弃的时刻赐与了我最大的支撑和勉励.史先生赵青先生严谨求实的治学立场,扎实坚韧的工作精力,将使我们毕生受益.在此,谨向赵青先生致以诚挚的谢意和崇高的敬意.[1] 华南大学,浙江大学,湖南大学编,基本工程（第二版）[M] ,中国建筑工业出版社,2009[2]《建筑构造荷载规范》（GB50009-2001）[S],中国建筑工业出版社,2002[3]《建筑地基基本设计规范》（GB50007 -2002）[S],中国建筑工业出版社,2002[4]《混凝土构造设计规范》（GB50010 -2010）[S],中国建筑工业出版社,20107. 附件（附件见图纸）。
柱下条基设计应用案例分析
１ ） 当采用独立基础 所需底 面积 由于 邻近建 筑物 或构筑 物基 ２所 示 。
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ５ — ０ ７ — １ ５
作者简介 ： 栗献增 （ １ ９ ７ ２ －） ， 男， 工程师 ， 一级注册结构 师
第 ４ ｌ 卷 第２ ７期 ２ ０ １ ５年 ９月
的场地条件下进行工程结构设 计 ， 并要 求获得最 大化 的地 上使用 面积 ， 此 时， 选用柱下条基做基 础 ， 既安全可靠 ， 又经济合理 。
２ ） 对 于无 地下 室的多 、 高层房 屋建筑 ， 当上 部结构传 下 的荷 载较大 ， 地基 的承 载力较 低 ， 采用各 种形式 的独 立基础 不 能满 足
越性。
图 ３ 条形基础地梁反力图（ 恒＋ 活） （ 单位 ： ｋ Ｎ ／ ｍ・ ｎ １ ）
一
２ ） 在 承载力低 、 土层 分 布不 均 匀等 不 良地 基 上建 造 多层 建 筑， 柱下条基具有 整体 稳定 性好 、 刚度 大 、 有效调 节减少 不均匀 沉 降、 提高承载力等优点 ， 是一种 良好 的基础形式 。 ３ ） 不论场 地地 基好坏 ， 对 于场地 受限 的改扩建 项 目， 采用 柱
柱 下 条 基 设 计 应 用 案 例 分 析
栗 献 增
（ 泛华建设集团有限公 司， 北京 １ ０ ０ ０ ０ ７ ｌ
摘
要： 分析了柱下条形基础的特点及 适用范围 ， 通过柱下条基 的工 程应用实例表 明 ， 多层框 架结构建 筑采 用柱 下条基做 基础具
有承载 力高 、 整体 刚度大、 有效调节不均匀沉降等优点 ， 在设计 工作 中 ， 工程设计人员宜优先考虑采用。 关键词 ： 条形基 础 ， 框架结构 ， 案例分析 中图分类号 ： Ｔ Ｕ ４ ７ １ ． １ ２ 文献标识码 ： Ａ
柱下独立基础设计算例
柱下独立基础设计第一节、设计资料本设计为一10层框架结构的基础，楼层建筑高度为37.35m,则柱采用C30的混凝土，基础采用C30的混凝土，做100mmC15素混凝土垫层。
抗震设防烈度为6度，抗震等级为三级，基础设计为阶梯型基础一、地基承载力特征值和基础材料（一）本工程地质情况如下：粘性土，γ=18KN/m 3，ak f =200KN/m 2。
综合考虑建筑物的用途、基础的型式、荷载大小、工程地质及水文地质条件等，持力层考虑为一般土层，ak f =200KN/m 2，基础的埋置深度取d=37.35/15=2.5m 。
基础采用C30混凝土，c f =14.3 N/mm 2 ，f t =1.43N/mm 2 钢筋采用HPB335，y f =300 N/mm 2，钢筋的混凝土保护层厚度为35mm ；垫层采用C15混凝土，厚100mm 。
（二）、确定地基承载力特征值：假设基础宽度小于3米或埋深大于0.5米，按 《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）式 5.2.4修正a f =ak f +ηb γ(b －3)+ηd γm (d －0.5)=200+1.0×18×(2.5－0.5)=236KN/2m第二节、基础顶面内力组合一、标准组合由PK 计算结果查得柱1柱底标准组合，分别取三组内力组合：弯矩 KN ·m 轴力 KN 剪力KN （1）轴力最大max N -118.64 2686.98 -39.62 （2）弯矩最大max M -185.25 2643.05 -58.94 （3）弯矩、剪力都较大 -185.01 2671.09 -58.71二、基本组合（1.35×标准组合）弯矩 KN ·m 轴力 KN 剪力KN（1）轴力最大max N -160.16 3627.42 -53.49 （2）弯矩最大max M -250.09 3568.12 -79.57 （3）弯矩、剪力都较大 -249.76 3605.97 -79.26第三节、取第一组轴力最大max N 来确定柱1基础底面尺寸bXL ：一、 考虑偏心作用，取0A =1.2×a G Nf dγ-=1.2×2686.98/（227－18×2）=16.92m 。
墙下条形基础、柱下独立基础基础设计
墙下条形基础、柱下独立基础基础设计一、 墙下条形基础课程设计（1）荷载计算由题条件：外墙选取两窗中心线间的距离3.3m ，为计算单元宽度。
m kN m kN F F kk /26.169/3.357.5583.311===∑ 山墙：取1m 为计算单元宽度m kN m kN F F k k /61.168/161.168122===∑ 内横墙：取1m 为计算单元宽度m kN m kN FF k k /68.162/168.16213===∑ 内纵墙：取两门中心线间的距离8.26m 为计算单元宽度m kN m kN F F kk /61.185/26.815.153326.844===∑ （2）查表[1]得敦煌地区的标准冻深m Z 2.10=，按老师要求，一组基础埋置深度m D 3.1min =，首先假定基础埋深为1.3m ，假设b m 3<，无需宽度修正，查表得粉质粘土6.1=d η，则地基承载力修正为)5.0(-+=d f f m d ak a γη其中m γ=3/23.173.18.0185.06.1m kN =⨯+⨯ 解得：2/06.218m kN f a =（3）确定基础宽度 外纵墙：df F b a k G 1γ-≥ 解得：m b 865.01≥ 同理得 山墙：m b 862.02≥内横墙：m b 831.03≥内纵墙：m b 949.04≥求得条形基础宽度，即无需进行承载力宽度修正，（2）中成立。
统一取m b 1=。
（4）确定基础高度基础为条形毛石基础，采用M5水泥砂浆砌毛石，内横墙和内纵墙基础采用两层毛石，计算每层台阶的伸出宽度m b t 2.019.0424.01<=-=。
查表8.1.2[2]毛石基础宽高比的允许值，得tan α=5.1/1 计算基础宽度285.05.11424.01tan 40=⨯-=-≥αb b h m 根据灰石基础高度要求，得m h 5.0=，外纵墙和内纵墙基础亦采用两层毛石。
基础工程——柱下独立基础设计
课程名称：基础工程A设计题目：柱下独立基础设计院系：土木工程X专业： XX工程年级：XXXX级姓名：XXX指导教师：XXX大学0000 年12月15 日课程设计任务书专业00001姓名0007学号200000开题日期：0000年11月28日完成日期：0000 年12月15日题目柱下独立基础设计一、设计的目的柱下独立基础是桥梁工程中的常用基础形式之一，在工程中应用范围较广。
为系统掌握此类基础的设计方法，通过本次课程设计应全面掌握柱下独立基础设计计内容与步骤及主要验算内容与方法，了解现行《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5-2005）的有关规定，并初步具备独立进行该类基础设计的能力。
二、设计的内容及要求该基础拟采用刚性基础或柔性基础，分别进行设计。
1、采用刚性基础，试确定基础埋深，并设计该刚性基础2、采用柔性基础，高度取0.8m，基础埋深与基底尺寸同1，试设计该柔性基础（验算基础高度，进行抗弯检算与配筋）。
检算相关内容，设计满足要求的刚性及柔性基础，绘制基础横断面、平面及配筋图。
该课程设计主要按如下步骤进行：1、熟悉地基条件及上部结构资料；2、确定合理的基础埋置深度；3、确定地基承载力；4、确定基础底面尺寸，验算地基承载力；5、基础其它验算（偏心距、抗倾覆）；1 / 106、确定基础高度和构造尺寸；7、绘制基础横断面、平面及配筋图（柔性基础）。
三、指导教师评语四、成绩指导教师(签章)年月日2 / 10一.基础资料地质资料及上部荷载某柱下独立基础，柱子断面600mm×400mm。
考虑主要荷载与附加荷载时，基础受竖向荷载Fk＝800kN，力矩250kN·m。
地基土剖面图如图1所示。
地基土特理力学性质指标如表1所示。
表1 地基土物理力学性质指标土层序号土层名称层底埋深（m）容重γ（kN/m3）含水量ω（%）孔隙比e压缩模量基本承载力[σ]（kPa）<1> 杂填土 2.5 16 27.8 0.81 4.5 60<2> 粉质粘土15.0 18 38.8 0.6 7.5 280图1 地质横断面图二.设计方案(一)刚性基础1.选择基础埋置深度3 / 104 / 10根据工程地质情况，初选基础埋深为2.5米。
柱下独立基础设计
地基基础课程设计任务书（柱下独立基础）--土木双学位一、工程概况北方地区某报社印刷车间，位于城市郊区，为三层两跨钢筋混凝土框架结构，柱网布置如图1所示，柱截面尺寸为400×600mm ，室内外地面高差为0.3m 。
建筑场地地质条件见表A ，作用于基础顶面的荷载见表B 。
4321ABC84006600720072007200图1 柱网布置图表A ：建筑场地地质条件（地下水位于粉、细砂层底）A-1（标准冻深1.5M ）编号 土层名称 土层厚度(m) γkN/m 3ω (%) е I L Es MPa C kPa φ° f akkPa 冻胀性 Ⅰ 人工填土 1.2 17.586冻胀Ⅱ 亚粘土 6.5 19.6 30.3 0.85 0.65 5.5 25 15 140 弱冻胀 Ⅲ 淤泥质亚粘土 5.0 17.5 36.6 1.20 1.0 1.6 22 12 78弱冻胀Ⅳ粉、细砂7.019.41030160 弱冻胀A-2（标准冻深1.7M ）编号 土层名称 土层厚度(m) γkN/m 3ω (%) е I L Es MPa C kPa φ° f akkPa 冻胀性 Ⅰ 多年素填土 1.4 18.390 冻胀 Ⅱ 粉土5.818.5230.90.65 6.12815160 弱冻胀Ⅲ淤泥质粉质粘土2.5 17.2 45 1.20 1.0 1.8 24 11 75 弱冻胀Ⅳ粉、细砂12 19.4 10 30 160 弱冻胀A-3（标准冻深1.9M）编号土层名称土层厚度(m) γkN/m3w(%) еI L Es MPa C kPa φ°f akkPa冻胀性Ⅰ杂填土 1.5 16.7 90 冻胀Ⅱ粉质粘土 4.7 17.9 15 0.8 0.94 6.5 15 24 142 弱冻胀Ⅲ粘土 6.8 21.0 27 0.6 1.0 5.6 24 13 170 弱冻胀Ⅳ粉、细砂10 19.0 10 30 160 弱冻胀A-4（标准冻深2.1M）编号土层名称土层厚度(m) γkN/m3w(%) еI L Es Mpa C kPa φ°f akkPa冻胀性Ⅰ粉质粘土 1.3 17.9 17 0 145 冻胀Ⅱ粉土 3.6 18.5 17 0.48 0.14 5.4 15 20 138 弱冻胀Ⅲ粘土 4.8 20 24 0.6 0.8 4.8 24 12 170 弱冻胀Ⅳ粉、细砂12.6 19.0 10 30 160 弱冻胀 A-5（标准冻深1.3M）编号土层名称土层厚度(m) γkN/m3w(%) еI L Es Mpa C kPa φ°f akkPa冻胀性Ⅰ人工填土 1.4 16.2 20 0 95 冻胀Ⅱ亚粘土 4.5 19.0 19 0.5 0.19 6.5 18 22 155 弱冻胀Ⅲ粉土 4.0 18.4 28 0.7 0.87 5.5 10 15 143 弱冻胀Ⅳ粉、细砂12.6 19.0 10 30 160 弱冻胀表B：上部结构传来荷载（作用于基础顶面，弯矩作用于跨度方向）B-1柱标准组合准永久组合基本组合A柱N（kN）750 650 1100M（kN.m）100 86 139B柱N（kN）950 835 1352.5M（kN.m）50 42 78C柱N（kN）650 565 947.5B-2柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）850 750 1200 A柱M（kN.m）120 106 159N（kN）1050 935 1452.5 B柱M（kN.m）60 52 88N（kN）750 665 1047.5 C柱M（kN.m）90 79 128.5B-3柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）950 850 1300 A柱M（kN.m）140 126 189N（kN）1150 1035 1552.5 B柱M（kN.m）80 72 108N（kN）850 765 1147.5 C柱M（kN.m）110 99 148.5B-4柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）1025 922.5 1384 A柱M（kN.m）152.5 137.5 206N（kN）1200 1140 1620 B柱M（kN.m）105 100 142N（kN）900 810 1215 C柱M（kN.m）125 119 169B-5柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）1125 1012.5 1519 A柱M（kN.m）130 117 175.5 B柱N（kN）1300 1172.5 1760N（kN）1000 900 1350C柱M（kN.m）120 108 162B-6柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）1000 945 1350A柱M（kN.m）160 144 216N（kN）1200 1080 1620B柱M（kN.m）95 85.5 128.5N（kN）950 850 1300C柱M（kN.m）115 103.5 155.5B-7柱标准组合准永久组合基本组合N（kN）1200 1097.5 1559A柱M（kN.m）170 155 223.5N（kN）1375 1315 1295B柱M（kN.m）122.5 117.5 159.5N（kN）900 810 1215C柱M（kN.m）125 119 169二、题目分配荷载B-1 B-2 B-3 B-4 B-5 B-6 B-7 地质条件A-1 1、2 9、10 17、18 25、26 33、34 41、42 49、50A-2 3、4 11、12 59、20 27、28 35、36 43、44 51、58A-3 5、6 13、14 21、22 29、30 37、38 45、46 53、54A-4 7、8 15、16 23、24 31、32 39、40 47、48 55、56A-557、5859、6061、6263、6465、6667、6869、70注：学号为单号的设计A 、B 柱基础，学号为双号的设计B 、C 柱基础；三、设计要求1、设计A 、B （或B 、C ）柱下独立基础；2、计算A 、B （或B 、C ）柱下独立基础，并按容许变形值调整基底尺寸；3、绘制基础平面图和基础详图，编写施工说明（A1图纸594mm ×841mm ）。
柱下独立基础设计
柱子下面的独立基础是一根钢筋混凝土基础，不与其他地基相连。
柱下独立基础设计：1计算地基的轴向力、弯矩和剪力。
根据地质调查报告和地基的耐久性要求，根据规范要求确定地基的承载层和埋深。
2根据地质勘探承压层的承载力值FAK，将其修改为FA，计算地基底面积；三。
根据提出的地基净响应，计算地基的抗弯强度、抗剪强度和冲切强度，确定地基各步的高度和配筋；4当承压层位于软弱层时，应检查其下承压层的承载力。
5最后，您绘制的设计必须满足规范要求。
XXXXX级：XXXXXXXX姓氏：XXX老师：XXXXX课程设计任务书专业名称学号开始日期：年月日竣工日期：第1栏：桥梁工程中独立基础设计的基本形式在工程中被广泛使用。
为了系统地掌握这一基本设计方法，必须通过课程设计，充分掌握柱下独立基础的设计内容和步骤以及主要检验计算内容和方法，并了解现行规范的有关规定。
用于铁路桥涵路基及地基设计（TB1000 2.5-2005），初步具备独立设计地基的能力。
2设计要求和内容。
基本资料：地质资料和上部荷载：柱下独立基础，柱段600 mm×400 mm。
当考虑主荷载和附加荷载时，地基竖向荷载为FK＝800 kN，弯矩为250kN·m。
地基土剖面如图1所示。
地基土的特殊力学性能指标见表1。
1表1地基土层物理力学性能指标N土层名称埋深（m）容重γ（kn/m3）含水量ω（%）孔隙率E压缩模量基本承载力〔0〕（kPa）＜1杂土2.51627.80.814560＜2＞粉质粘土150183880.67.5280图1地面质量剖面2。
设计方案建议采用刚性基础或柔性基础作为基础设计。
①采用刚性基础，确定基础埋深，设计刚性基础。
②采用柔性基础，席高0.8m，地基埋深与基础尺寸相同。
设计一个柔性基础（检查地基高度，检查抗弯和加固）。
三。
设计依据：①铁路桥涵路基及地基设计规范（TB1000 2.5-2005）4。
检查并计算设计要求的相关内容，设计满足刚性和柔性要求的基础，并绘制基础截面、平面图和加固图。
《建筑地基基础设计方法及实例分析(第二版)》第5章
a1 b1 b2
第五章 条形基础
5.2 柱下条形基础
一、柱下条形基础的相关规定 二、理解与分析 三、结构设计的相关问题 四、设计建议 五、相关索引
第二节 柱下条形基础
第五章 条形基础
柱下交叉梁式基础
连梁式交叉梁式基础
第二节 柱下条形基础
第五章 条形基础
加腋梁与现浇柱交叉处的做法
第二节 柱下条形基础
第一节 墙下条形基础
第五章 条形基础
【要点】
本节介绍墙下单向条形基础和双向条形基础的设计 规定及设计要点，涉及砖墙和钢筋混凝土墙。
单向条形基础相对简单，双向条形基础相对复杂， 宜按弹性地基梁法计算，也可拆分为两个不同方向的单 向条形基础设计。
第一节 墙下条形基础
第五章 条形基础
墙下条形基础分为墙下单向条形基础和墙下双向条形基础（图 5.1.1）。
2．受替代材料的限制，在限制采用实心粘土砖的地区，多 层住宅中采用钢筋混凝土剪力墙结构，是一种不得已而采取的 措施。新近颁布的《混凝土异形柱结构技术规程》JGJ1492017 有益于丰富多层建筑的结构选型。
3．对砖墙下条形基础，规范未明确当墙下放脚宽度大于 砖长 1/4 时的条基最大弯矩截面位置。
第一节 墙下条形基础
柱下双向条形基础的受力情况较为复杂，一般应采用弹性地 基梁法计算。
第二节 柱下条形基础
第五章 条形基础
一、柱下条形基础的相关规定
1．（“地基规范”第 8.3.2 条）柱下条形基础的计算
1）基础底面积，应按第二章第二节的相关要求确定。
2）在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分布较均匀， 且条形基础梁的高度不小于 1/6 柱距时，地基反力可按直线分布， 条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨跨中弯矩及第一内支 座的弯矩值宜乘以 1.2 的系数。
柱下独立基础的设计
c 钢筋： 积≥1/10 受力钢筋
钢筋保护层 有垫层≥ 40mm，无垫层≥ 70mm
当基础受力边长b≥2.5m时，钢筋长度可减短10％交错布置
d 砼强度等级≥ C20
16
h 0
l (l ) a ae 100
现浇柱（墙）的构造要求
a 钢砼柱和剪力墙纵向受力钢筋在基础 内的锚固长度la由现行《砼结构设计规 范》（GB50010-2002)有关规定确定， 当有抗震要求时，其laE 一、二级抗震laE=1.15la ， 三级laE=1.05la，四级laE=1.0la
17
= 29.2kN ⋅ m
13Φ10
1600 800 b =300
c
I IV
II I ac=400 1200 2400
As IV
=
M IV 0.9 f yh01
11Φ12
=
0.9 ×
29.2 × 106 210 × (255
−
12)
=
636mm
2
按构造要求配13φ10, As=1021mm2>651mm2
−
h01 )b
−
(b 2
−
b1 2
−
h0 )2 ]
2400
= 239.2 ×[( 2.4 − 1.2 − 0.255)× 1.6 − (1.6 − 0.8 − 0.255)2 ]
柱下独基与墙下条基相交处的基底面积设计研究
柱下独基与墙下条基相交处的基底面积设计研究摘要：如果柱下独基和墙下条基相交处出现面积重叠导致基底面积减小，会直接影响到建筑物整体的稳定性，对工程质量产生影响。
为解决此问题，下文对柱下独立基础的计算方法和墙下条形基础的计算方法进行简要说明，综合思路对柱下独立基础与墙下条形基础相交处的基底面积设计方案进行简要分析。
关键词：柱下独基；墙下条基；相交处；基底面积前言：在目前砖混结构的建筑中，通常使用的是墙下条形基础，并且依照纵横墙体中所承受的荷载力对其宽度进行计算，但如果建筑物中存在柱下独立基础，则两者相连区域可能会出现互相重叠的情况，进而造成基底面积减小。
1.柱下独立基础验算方法为方便体现柱下独立基础的计算方法，将柱下条形基础的受力情况虚构如图1。
再利用倒梁方法将其计算方法进行简化。
地基反力的计算过程为q=（FA+FB+FC+FD+FE）/L=(150+1300+2000+2000+1300)/25.55=265kN/m2。
其中该条形基础的弯矩设计值为MA,MB,MC,MD，其中MA计算过程为0.5*ql2=65，MB计算过程为0.5*ql2/11=108.4，MC计算过程为0.5*ql2=590.2，MD计算过程为0.5*ql2=463.7。
该柱下独立基础宽为150cm，地基梁宽为50cm，翼板外部厚度为25cm，采用C30号混凝土，HEB335钢筋。
根据上述计算可得出基底净反力设计值应当在q/b=265/1.5=176.7.该设计值应当小于地基承载力。
柱下独立基础的斜截面抗剪强度应当根据净反力设计值进行计算，h=V/0.7f=176.7/0.7*1.43=176.5，该数值小于规范中的250，所以该柱下独立基础的翼板厚度可以满足抗剪强度。
图1柱下独立基础受力情况2.墙下条形基础验算方法墙下条形基础上方通常为砖混结构的墙体，所以条形基础的基底面积应当根据上方承重墙的荷载力F来决定，并且地面还会给墙下条形基础提供反方向的力P。
墙下钢筋混泥土条形基础毕业设计ppt课件
F 0 . 7 f l hp tA 2
F pj A 1 l
F pj A F 0 . 7 f 1 l hp tA 2
l
βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，h≤800mm, βhp=1.0 ；h≥2000mm βhp=0.9，其间内插 ； ft ——混凝土轴心抗拉强度设计值； h0——基础冲切破坏锥体的有效高度； Fl——基础冲切力，为荷载效应基本组合时作用在A1上的地
三、柱下钢筋混凝土单独基础
（一）基础截面形式
（二）构造要求
1、所有墙下钢筋混凝土条形基础的构造要求； 2、阶梯形基础每阶高度一般为300~500mm，基础高 度大于等于600mm小于900mm时，分二级台阶；基础 高度大于等于900mm时，分三级台阶。采用锥形基础 时，顶部每边应沿柱边放出50mm； 3、底板受力筋应双向配置。现浇柱的纵向受力筋可通 过插筋锚入基础中。插筋的数量、直径以及钢筋种类 应与柱内纵向受力筋相同。插入基础的钢筋，上下至 少应有两道箍筋固定； 4、预制柱与杯口基础的连接应满足《建筑地基规范》 的要求。
墙下钢筋混泥土条形 基础毕业设计
主要内容
（一）墙下钢筋混凝土条形基础设计 （二）柱下钢筋混凝土单独基础设计
基础设计步骤回顾
1、确定基础的材料、类型以及平面布置；
2、确定基础埋深；
3、地基承载力特征值的修正； 4、确定基础底面尺寸（含软弱下卧层验算）；
5、基础断面设计；
6、绘制施工图，提出施工说明。
l
bb+2h0＞b
（2）偏心荷载作用
基础高度计算公式中 以pjmax代替pj
F pj A 1 l
F p A jmax 1 l
基础高度的确定
一般采用试算法。即先假 定某一基础高度，求得相 应有效高度，然后采用适 当公式验算。 阶梯形基础还应验算变截 面处抗冲切强度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2 2.4 1.2 1.6 0.8 0.31 1.6 0.31 m 2 2 2 2 2 2 0.4559m
A2 (bz1 h01 )h01 (0.8 0.31) 0.31m 2 0.3441m 2 F1 A1 p j max 0.4559 314.83kN 143.53kN 0.7 bhp f t A2 0.7 1.0 1100 0.3441kN 264.96kN ＞F1=143.53kN 符合要求。 ⑹基础底板配筋计算 1）计算基础的长边方向，I-I 截面 柱边地基净反力 l az (p j max p j min ) p jI p j min 2l 2.4 0.5 163.3 (314.83 163.3) kN / m 2 2 2 . 4 2 254.85kN / m 1 MI (l a z )2 (2b bz )(p jmax p jI ) 48 1 (2.4 0.5)2 (2 1.6 0.35)(314.83 254.85)kN m 48 152.1kN m MI 152.1 10 6 AsI mm 2 1319.28mm 2 0.9 f y h0 0.9 210 610 III-III 截面： p jIII p j min l a z1 (p j max p j min ) 2l 2.4 1.2 163.3 (314.83 163.3) kN / m 2 2 2.4
内纵墙：取两门中心线间的距离 8.26m 为计算单元宽度 F4k 1533.15 则 F4k kN / m 185.61kN / m 8.26 8.26 ⑵确定基础的埋置深度 d d=Z0+200 =（1200 +200）mm=1400 mm ⑶确定地基承载特征值 fa 假设 b＜3m，因 d=1.4m＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正 16 0.5 18 0.9 kN / m 3 17.29kN / m 3 m 0.5 0.9 f a f ak h d m ( d 0.5) 196 1.6 17.29 (1.4 0.5 )kN / m 2 220 .89 kN / m 2 ⑷确定基础的宽度、高度 1）基础宽度 F1k 169.26 外纵墙： b1≥ m 0.877 m f a h 220.89 20 1.4 F2k 168.61 山墙： b2≥ m 0.874m f a h 220.89 20 1.4 F3k 162.68 内横墙：b3≥ m 0.843m f a h 220.89 20 1.4 F4k 185.61 内纵墙：b4≥ m 0.962m f a h 220.89 20 1.4 故取 b=1.2m＜3m ，符合假设条件。 2）基础高度 基础采用毛石，M5 水泥砂浆砌筑。 内横墙和内纵墙基础采用三层毛石，则每层台阶的宽度为 1.2 0.24 1 b2 m 0.16m （符合构造要求） 2 3 2 查 GB50007-2002 允许台阶宽高比［b2/H0=1/1.5］ ，则每层台阶的高度为 b2 0.16 H0≥ m 0.24m b2 / H 0 1 / 1.5 综合构造要求，取 H0=0. 4m。 最上一层台阶顶面距室外设计地坪为 （1. 4-0. 4×3）m = 0.2m＞0.1m 故符合构造要求。 （如图 4-4 所示） 外纵墙和山墙基础仍采用三层毛石，每层台阶高 0. 4m ，则每层台阶的允 许宽度为 b≤ b2 / H 0 H 0 1 / 1.50.4m 0.267m 又因单侧三层台阶的总宽度为（1.2-0.37）m /2=0.415 m 故取三层台阶的 宽度分别为 0.115 m、0.15 m、0.15 m，均小于 0.2m（符合构造要求） 最上一层台阶顶面距室外设计地坪为 （1.4-0.4×3）m = 0.2m＞0.1m 符合构造要求。 （如图 4-5 所 示）
图 4-3
墙的计算单元
2）荷载计算 外纵墙：取两窗中心线间的距离 3.3 m 为计算单元宽度 F1k 558.57 则 F1k kN/m 169.26kN / m 3. 3 3. 3 山墙：取 1 m 为计算单元宽度 F2k 168.61 则 F2k kN / m 168.61kN / m 1 1 内横墙：取 1 m 为计算单元宽度 F3k 162.68 则 F3k kN / m 162.68kN / m 1 1
墙下条基设计实例
1.设计题目 某四层教学楼，平面布置图如图 4-1 所示。梁 L-1 截面尺寸为 200mm×500mm，伸入墙内 240 mm，梁间距为 3.3 m，外墙及山墙的厚度为 370 mm， 双面粉刷，本教学楼的基础采用毛石条形基础，标准冻深为 1.2m。由上部结构 传至基础顶面的竖向力值分别为外纵墙∑F1K=558.57kN， 山墙∑F2K=168.61kN， 内 横墙∑F3K=162.68kN，内纵墙∑F4K=1533.15kN。 2.工程地质情况 该地区地形平坦， 经地质勘察工程地质情况如图 4-2 所示， 地下水位在天然地表下 8.5m，水质良好，无侵蚀性。 3.基础设计 ⑴荷载计算 1） 选定计算单元 取房屋中有代表性的一段作为计算单元。 如图 4-3 所示。 外纵墙：取两窗中心间的墙体。 内纵墙：取①—②轴线之间两门中心间的墙体。 山墙、横墙：分别取 1 m 宽墙体。
图 4-6 条形基础平面图、剖 面图
柱下独立基础设计实例
1.设计题目 某教学楼为四层钢筋混凝土框架结构，采用柱下独立基础，柱 网布置如图 4-7 所示， 在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合， 由上部结构传 来的轴心荷载为 680kN，弯矩值为 80kN·m，水平荷载为 10kN。柱永久荷载效应 起控制作用，柱截面尺寸为 350mm×500mm，试设计该基础。
图 4-7 柱网布置图 2.工程地质情况 该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察：持力层为粘性土（ηb=0、 ηd=1.0） ，土的天然重度为 18 kN/m3，fak =230kN/m2，地下水位在-7.5m 处，无 侵蚀性，标准冻深为 1.0m（根据地区而定） 。 3.基础设计 ⑴确定基础的埋置深度 d d=Z0+200 =（1000 +200）mm=1200 mm
＜1.2fa=1.2×242.6kN/m2=291.12kN/m2 p p kmin 260.21 147.96 p k kmax kN / m 2 204.09kN / m 2 2 2 ＜fa=242.6kN/m2 故持力层强度满足要求。 ⑸基础高度验算 现选用混凝土强度等级 C20，HPB235 钢筋，查得混凝土 ft=1.1N/mm2=1100 kN/m2， 钢筋 fy=210 N/mm2。 地基净反力 1.35GK G p j max p max 1.35 p k max A A 1.35 20 3.84 1.35 )kN / m 2 (1.35 260.21 3.84 314.83kN / m 2 1.35GK G p j min p min 1.35 p k min A A 1.35 20 3.84 1.35 (1.35 147.96 )kN / m 2 3.84 163.3kN / m 2 由图 4-8 可知， h=650mm， h0=610mm； 下阶 h1=350mm， h01=310mm； az1=1200mm， bz1=800mm。 1) 柱边截面 bz+2 h0=(0.35+2×0.61)m=1.57m＜b=1.6m l a b b A1 z h0 b z h0 2 2 2 2 2 2.4 0.5 1.6 0.35 0.61 1.6 0.61 m 2 2 2 2 2 0.5438m 2 A2 (bz h0 )h0 (0.35 0.61) 0.61m 2 0.5856m 2 F1 A1 p j max 0.5438 314.83kN 171.2kN 0.7 bhp f t A2 0.7 1.0 1100 0.5856kN 450.91kN ＞F1=171.2kN 符合要求。 2) 变阶处截面 bz1+2 h01=(0.8+2×0.31)m=1.42m＜b=1.6m l a A1 z1 h01 b 2 2 b b z1 h01 2 2
根据 GB50007-2002 规定，将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为 650 mm，基础分二级，室内外高差 300mm，如图 4-8 所示。
图 4-8 基础高度 和底板配筋 ⑵确定地基承载特征值 fa 假设 b＜3m,因 d=1.2m＞0.5m 故只需对 地基承载力 特征值进行 深度修正, f a f ak h d m (d 0.5) 230 1.0 18 (1.2 0.5)kN / m 2 242.6kN / m 2 ⑶确定基础的底面面积 1.2 1.5 h m 1.35m 2 F Pk 680 A≥ k m 2 3.11m 2 f a h 242.6 18 1.35 考虑偏心荷载影响，基础底面积初步扩大 12%，于是 A 1.2 A 1.2 3.11m 2 3.73m 2 取矩形基础长短边之比 l/b=1.5，即 l=1.5b A 3.73 b 1.58m 1.5 1.5 取 b=1.6 m 则 l=1.5b=2.4 m A= l×b=2.4×1.6 m=3.84 m2 ⑷持力层强度验算 作用在基底形心的竖向力值、力矩值分别为 FK G K 680kN Ah (680 20 3.84 1.35)kN 783.68kN M k M Vh (80 10 0.65)kN m 86 .5kN m Mk 86.5 e0 m 0.11m ＜ l 2.4m 0.4m Fk G k 783.68 6 6 符合要求。 F Gk kmax p kmin k A 6e 1 0 l 6 0.11 783.68 2 260.21kN / m 2 1 kN / m 3.84 2.4 147.96kN / m 2