化工热力学第五章优秀课件
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第五章化工热力学课件
2、稳态流动
①连续 ②质量流率相等(无积累)③热力学性质不随时间变化
1 2 1 2 m(H1 u1 gz1 ) m(H 2 u2 gz2 ) WS Q 0 2 2 u 2 H gz Q Ws 积分、单位质量 2
微分流动过程
dH udu gdz Q Ws
H C p dT
373
813
27.89 4.27110 T dT
3
13386kJ / kmol Cp R S dT dP T P 373 27.89 1.013 3 4.27110 dT 8.314 ln 813 4.052 T 12.083kJ / kmol K
压缩机可以提高流体 的压力,但是要消耗功
枣庄学院 化学化工系
化工热力学
透平机和压缩机
2
H
u
2
gz Q Ws
是!
通常可以忽略
Ws H
是否存在轴功?
是否和环境交换热量? 位能是否变化? 动能是否变化?
不变化或者可以忽略 通常可以忽略
枣庄学院 化学化工系
化工热力学
节流阀 Throttling Valve
无流动功 单位流体
通常势能和动能无变化
d (mU) W Q dU W Q
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化工热力学
5.1 能量平衡方程
能量平衡方程的应用
1 2 1 2 d (mE) m1 (H1 u1 gz1 ) m2 (H 2 u2 gz2 ) WS Q 2 2
g为重力加速度。
1 2 E1 U1 u1 gz1 2
1 2 E2 U 2 u2 gz2 2
①连续 ②质量流率相等(无积累)③热力学性质不随时间变化
1 2 1 2 m(H1 u1 gz1 ) m(H 2 u2 gz2 ) WS Q 0 2 2 u 2 H gz Q Ws 积分、单位质量 2
微分流动过程
dH udu gdz Q Ws
H C p dT
373
813
27.89 4.27110 T dT
3
13386kJ / kmol Cp R S dT dP T P 373 27.89 1.013 3 4.27110 dT 8.314 ln 813 4.052 T 12.083kJ / kmol K
压缩机可以提高流体 的压力,但是要消耗功
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透平机和压缩机
2
H
u
2
gz Q Ws
是!
通常可以忽略
Ws H
是否存在轴功?
是否和环境交换热量? 位能是否变化? 动能是否变化?
不变化或者可以忽略 通常可以忽略
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节流阀 Throttling Valve
无流动功 单位流体
通常势能和动能无变化
d (mU) W Q dU W Q
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5.1 能量平衡方程
能量平衡方程的应用
1 2 1 2 d (mE) m1 (H1 u1 gz1 ) m2 (H 2 u2 gz2 ) WS Q 2 2
g为重力加速度。
1 2 E1 U1 u1 gz1 2
1 2 E2 U 2 u2 gz2 2
化工热力学第五章3
第三节
WS H12 H1 H 2 s WS R H12 H1 H 2
h1 h2 或 S h1 h2
s 值可由实验测定,其值通常为: s 0.6 ~ 0.8
WS R 可由图查出,则:
wS S wS R
用相律分析:
单相区:f = 2 两相区:f = 1
已知某物系在两相区的位置可由T—S图求出汽液相对量,
汽液混合物系的热力学性质可通过汽液性质及干度求出。
如: hm
hg x hl 1 x
Sm Sg x Sl 1 x
Vm Vg x Vl 1 x
化工热力学 a、等压过程: 单相态:
h 0
节流过程可在等焓线上表示出来:见下页
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第三节
无相变:
P1
1(T1, P ) 1 H1 P2
P3
T
2(T2 , P2 )
节流过程:
Ssur 0
S
St Sg Ssys S 2 S1
节流过程是不可逆过程。
S1、S 2 可由图中读出
或
Ws S WS R
由上图看出不可逆绝热膨胀后 T2 T2 。此外,S2 S2
说明不可逆绝热过程有熵产生。
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用 2/
第三节 P2 P1
压缩过程
T
2
1
s
WS R WS
h1 h2 h1 h2/
S
WS
WS R
S
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
化工热力学第五章 化工过程的能量分析(课堂PPT)
Z1
Ws
Q u2
P2,V2,Z2,u2
2 Z2
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2
§5.1.2稳定流动体系的热力学原理
根据能量守恒原理:
进入体系能量=离开体系能量+体系内积累的能量
∵ 稳定流动体系无能量的积累
∴ E1 +Q = E2 -W (1)
• 体系与环境交换的功W包括与环境交换的轴功Ws
和流动功Wf,即W = Ws + Wf
较少的过程。 – 找出品位降低最多的薄弱环节,指出改造
的方向。
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2
§5.1热力学第一定律与能量平衡方程
• §5.1.1 热力学第一定律 • §5.1.2 稳定流动体系的热力学原理 • §5.1.3 稳流体系能量平衡方程及其应用
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2
§5.1.1热力学第一定律
2
8
§5.0 热力学基本概念复习
3、过程
➢指体系自一平衡状态到另一平衡状态的转换. ➢对某一过程的描写:初态+终态+路径.
▪ 不可逆过程:一个单向过程发生之后一定留 下一些痕迹,无论用何种方法也不能将此痕 迹完全消除,在热力学上称为不可逆过程.
➢凡是不需要外加功而自然发生的过程皆是不可 逆过程(自发过程)。
• 应用中的简化
1)流体通过压缩机、膨胀机
∵ u2≈0,g Z≈0 ∴ H=Q + Ws——稳流过程中最常用的公式 若绝热过程Q=0, Ws= H= H2-H1
高压高温蒸汽带动透平产生轴功。
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2
§5.1.3 稳流体系能量平衡方程及其应用
化工热力学 第五章 相平衡
A)汽相为理想气体混合物,液相为理想溶液。 B)汽相和液相都是理想溶液。 C)汽相是理想气体混合物,而液相是非理想溶液。 D)两相都是非理想溶液。 5.2.1、相平衡的处理方法 状态方程法:用状态方程来解决相平衡中的逸度系数
ˆ iv yi P li xi P ˆ
活度系数法:液相的逸度用活度系数来计算
s s i i
5.3.2.2) 泡点温度和组成的计算(BUBLT)
已知:平衡压力P,液相组成xi,求 平衡温度T,汽相组成 yi 假设T,确定Pis 计算yi 否
y
i
1
是
园整
5.3.2.3 露点压力和组成计算(DEWP)
已知 平衡温度T,汽相组成yi , 求平衡压力 P,液相组成xi 假设 P 计算Pis及xi
第5章
相 平 衡
在化工生产中,原料由于含有各种杂质,需要提纯进入反 应器;反应又常常是不完全的并伴有副产物,因而产物也是不 纯的,也需要进一步处理,才能得到产品。所有这些都离不开 分离操作,典型的分离操作有精馏(VLE)、吸收(GLE)、 萃取(LLE)、结晶(SLE)等,他们的投资常达整个工厂投 资的一半以上,对有些行业如石油和煤焦油加工等,甚至达到 80%--90%,这些分离都需要相平衡数据。 5.1 相平衡基础 5.1.1、相平衡的判据 何谓相平衡:
例:乙醇(1)----苯(2)溶液,含乙醇80%(mol%),求该溶液在 750mmHg时,的沸点及饱和蒸汽组成。已知乙醇---苯系统有一恒沸 混合物,此混合物含44.8%乙醇,在760mmHg时的沸点为68.24oC (忽略温度对活度系数的影响。 乙醇
苯
lg P1S 8.04494
1554 .3 222 .65 t
化工热力学 第五章
露点:当第一个液滴在一定压力下出现时的温度。
恒沸点: 达到平衡时汽液两相组成相等,即xi=yi。
沸程:
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化工热力学
第五章
相平衡热力学
二元组分汽液平衡关系,不是一条
线来描述的,而是用一个区域来描
述的,图中实线为泡点线MCm,虚线 为露点线NCm,不同的溶液组成,就 对应不同的汽液平衡关系,在整个 溶液范围内组成了一个上拱形的泡 K P
p2
液
C1 T C1
p
等压面
p1
等温面
K
0 汽
x1 , y1
TB1
1
T
U
图5-2二元汽-液平衡图
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化工热力学
第五章
相平衡热力学
T y1露点线
p=常数 A B C D E C” D” V
等x,y面线
T2
T
V/L B’ T’ C’ D’
等压面
T1
T x1泡点线 x1 y1 x1 , y1 0 1 图5-3(a) 二元气液平衡T-x-y图
化工热力学
第五章
相平衡热力学
第五章
第七章
相平衡
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相 平 衡 热 力 学
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化工热力学
第五章
相平衡热力学
目的和要求:
混合物相平衡理论是论述相平衡时系统T、p 和各 相组成以及其它热力学函数之间的关系与相互间的 推算。 相平衡是分离技术及分离设备开发、设计的理论 基础。
即在一定温度T,压力p下处于平衡状态的多相多组分 系统中,任一组分 i 在各相中的组分逸度必定相等。
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化工热力学第五章
2021/4/6
3
5.1 热力学第一定律—能量转化与守恒方程
5.1.1 能量的分类
能量是物质固有的特性,一切物质或多或少都带有一定种类和数量的能。 在热力学第一定律中,所涉及到的能量通常有以下几种。
(1)内能 内能又叫热力学能,以 U 表示。它是系统内部所有粒子除整体 势能和整体动能外全部能量的总和,在确定的温度、压力下系统的内能应当是 系统内各部分内能之和,即具有加和性。内能 U 由三部分构成。
(环境的能量)= - ( Q+W )
(5-2)
同时,式( 5 – 1 )中的第一项可以写成储存能的变换,即
(体系的 ) U 能 E 量 k Ep
(5-3)
式中,△E k 是动能的变化;△E p 是重力势能的变化。将式( 5 – 2 ) 和式( 5 – 3 ) 代入式( 5 – 1 ),则
U E k EpQ W
式( 5 – 4 )即为热力学第一定律的基本式。
2021/4/6
(5-4)
7
5.1.3 封闭系统的热力学第一定律
封闭系统是指那些与环境之间只有能量交换而无物质交换的系统, 根据此定义可知,当式( 5 – 4 ) 应用于封闭系统时,没有物质交换表示 与物质交换相关的动能和势能的变化项为零,于是封闭系统的热力学 第一定律可表示为
能 Ep mgZ
( 4 ) 热 由于温差而引起的能量传递叫做热,以 Q 表示。作为能量的交换
量,必然会涉及到传递方向的问题。即 Q 不仅有绝对数值,而且需要正负号来
表示能量的传递方向。在化工热力学中,规定物系得到热时 Q 为正值,相反的,
物系向环境放热时 Q 为负值。
2021/4/6
5
(5) 功 除了热 Q 之外的能量传递均叫做功,以 W 表示。与热 Q 一样, 功 W 也是物系发生状态变化时与环境交换的能量,只是 W 是另一种形式。于 是,在化工热力学中对于功 W 也做了正负号的规定。物系得到功作用,记为 正值;而物系向环境做功,记为负值( 在一些著作中,对于功的正负号的规定 有不同的表述,查阅时需要注意 )。
化工热力学Chapter5-2
2014-10-31
−T 解:ε = (H − H 0) ( 0 S − S 0)
P, MPa 水 0.1013 T,K S (kJ/kg.K ) H (kJ/kg ) H-H0 (kJ/kg ) ε ε (kJ/kg) /( H-H0)
298 453 573
0.3674 6.582 7.13
104.89 2772.1 3053 2775 2783 2671 2948 2670 2678
由于系统的温度、压力与环境不同而具 有的作功能力
对于流动体系,㶲(ε)被记作
ε ≡ ( H − H 0 ) − T0 ( S − S0 )
对于封闭体系,㶲(ε)被记作
(5/2-6)
ε ≡ (U − U 0 ) + p0 (V − V0 ) − T0 ( S − S 0 )
(anergy)。 流动体系中的火 无 被记作
2 1
(1)单组分流体的㶲
根据状态函数的性质和剩余性质的 概念,任意温度、压力下的纯气体 的㶲为
ig R ε (T , p= ε + ∆ ε + ε ) ig
ε (T , p)
∆ε
ε
R
ε
∆ε ig
(5/2-31)
= ε + ( ∆H − T0 ∆S
标准㶲 理想气体的 㶲变
ig
) + (H
ig T
(5/2-35)
液体在任意状态间的㶲变计算式
∆ε =∫
2 l 1
T2
T1
To l 1 − C P dT T
(5/2-36)
(2)汽液相变时的㶲变
∆ vapε = ∆ vap H − T0 ∆ vap S T0 = ∆ vap H 1 − T
化工热力学第五章4
200.5kJ kg
锅炉吸热量 qH 为
1
qH h2 h1 3390 .9 200 .5 31904kJ kg 1 .
朗肯循环提供的净功 wN 为透平产功与水泵耗功之代数和,即
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第四节
wN 12736 8.676 12649kJ kg 1 . .
另外,根据式(5—22)我们也可求得 wN , 即
wN qH qL 3190 .4 1925 .5 12649kJ kg 1 .
朗肯循环的热效率为
(b)已知透平的 s 0.75 ,则透平产功
wN 1264 .9 T 0.3965 q H 3190 .4
ws 为
负号表示工质放热。水泵的可逆轴功 ws R , Pump 为
1
ws R , Pump v4 P P4 1
由已知的 P 8600 kPa 和 P4 10kPa 查饱和水蒸汽表得 1
v4 1.010103 m3 kg 1将上述已知数据代入式(4—27),得
透平等熵膨胀产生的轴功 ws R 为
ws R hs h2 h3 3390 .9 2117 .3
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第四节
12736kJ kg 1 .
冷凝过程传热量 qL 为
. qL h4 h3/ 191 .83 2117 .3 19255kJ kg
值,可以从附表3(饱和水蒸汽表)中查到对应的饱和蒸汽压
P 747.64kPa, h3 27663kJ kg 1 . 。再从附表3(过热蒸汽 3
表)查到点4(747.64kPa、 500℃ )的焓和熵值,即
化工热力学-第5章混合物热力学
5.1 变组成系统的热力学关系
对于单相纯物质组成体系,热力学性质间的关系式:
对1mol H = U + pV A = U -TS G = H -TS = U + pV - TS
n mol nH= nU + p(nV) nA= nU - T(nS)
nG= nH -T(nS)= nU + p(nV)-T(nS)
结论
1. 真实混合物的广度性质不能用纯物质的摩尔性质 加和来简单地表示,并且其广度性质和T,p,组 成均有关系。即:
∑ Mt = (nM ) ≠ ni Mi i
2. 纯物质的摩尔性质不能代表该物质对于真实混合 物该性质的贡献。
需要引入一个新的性质,该性质能反映该物质对于混合物 某性质的贡献,以此性质来代替摩尔性质,该性质记为偏 摩尔性质(Partial Molar Property),记为:M i
3. 对于纯物质:Mi = Mi 4. 任何偏摩尔性质都是T,p和组成的函数,即:
Mi = f (T , p, xi )
∑ ∑ nM = ni Mi , M = xi Mi
i
i
Mi 定义的是混合物的性质在各组分间如何分配
偏摩尔性质物理意义通过实验来理解,如: 在一个无限大的颈部有刻度的容量瓶中,盛入大
dni
( ) 定义:
∂ nM
Mi =
∂ni
T , p,nj≠i
Mi
注意:
1. 偏摩尔量的物理意义是:在T,p,及其他组元量nj 不变的情况下,向无限多的混合物中加入1mol组分i 所引起的混合物广度热力学性质的变化。其三要素 为:恒温恒压、广度性质、随组分i摩尔数的变化率。
2. 只有广度性质才有偏摩尔量,但偏摩尔量是一个强 度性质;
热力学第五章6162474页PPT文档
四冲程高速柴油机的理想化
1. 工质
p3 4
定比热理想气体
工质数量不变
2
P-V图p-v图
2’
2. 0—1和1’ —0抵消 开口闭口循环
3. 燃烧外界加热
p0 0
5 1’
1
4. 排气向外界放热
V
5. 多变绝热
6. 不可逆可逆
理想混合加热循环(萨巴德循环)
分析循环吸热量,放热量,热效率和功量
p
3
4
T
4 3
1
2’ 喷柴油
V
2 开始燃烧
2—3 迅速燃烧,近似 V
p↑5~9MPa
四冲程高速柴油机工作过程
3—4 边喷油,边膨胀
p3 4
近似 p 膨胀
t4可达1700~1800℃
2 2’
4 停止喷柴油
5
4—5 多变膨胀
p0
1’
p5=0.3~0.5MPa
0
1
t5500℃
V
5—1’ 开阀排气, V 降压
1’—0 活塞推排气,完成循环
p 3
T
3
2
2
4
4
1
1
v
s
定容加热循环的计算Βιβλιοθήκη 吸热量T3
q1cvT3T2
放热量(取绝对值)
2
4
q2cvT4T1
1
热效率
s
t
wq1q21q21T 4T 1
q1 q1
q1 T 3T 2
定容加热循环的计算
热效率
T
t
1 T4 T3
T1 T2
1
T1
T4 T1
T2
T3 T2
化工热力学第五章ppt
yi P xi Pi
yi P xi s Pi
s
i 1,2, , N
x
i i i
yi P 1 s Pi
1 P s yi / Pi
i
计算步骤
① 由Antoine方程求 Pi s
②
1 P s yi / Pi
i
③
yi P xi s Pi
3 等压泡点计算
已知P 与{ xi },求T与 { yi }。
s 3
1 P 74.27kPa yi 0.50 0.30 0.20 P s 144.77 70.34 34.88 i i
y1 P 0.5 74.27 x1 s 0.2565 P 144.77 1 y2 P 0.30 74.27 x2 s 0.3166 P2 70.34 y3 P 0.20 74.27 x3 s 0.4269 P3 34.88
否
调整T
例题 丙酮(1),乙腈(2)和硝基甲烷(3)体系 可按完全理想系处理,各组分的饱和蒸汽压方程
2940.46 ln P 14.5463 t 237.22
s 1
2945.47 ln P 14.2724 t 224.00
s 2
2972.64 ln P 14.2043 t 209.00
对于这种体系,用一般精馏法 是不能将此分离开的,必须要 采用特殊分离法。 0 x1,y1 1
P
等温
最低压力负偏差体系
最小压力(最高温度) 共沸点x=y, γi<1
共沸点
0
T
x1,y1 等压
1
0
x1,y1
1
液相为部分互溶体系
5.3.2中、低压下泡点和露点计算 等温泡点计算 已知体系温度T与液相组成xi,求泡点 压力P与汽相组成 yi 。 等压泡点计算 已知体系压力P与液相组成xi,求泡点 温度T与汽相组成 yi 。 等温露点计算 已知体系温度T与汽相组成yi,求露点 压力P与液相组成 xi 。 等压露点计算 已知体系压力P与汽相组成yi,求露点 温度T与液相组成 xi 。
化工热力学课件05
PV / Z 1 B P RT
常用的两项维里方程
PV B Z 1 RT V BPc B 0 B 1 RTc B B
0 1
第二维里系数的关联式,较多应用于非、弱极性物质
0.33 0.1385 0.0121 0.000607 0.1445 2 3 Tr Tr Tr Tr8 0.331 0.423 0.008 0.0637 2 3 Tr Tr Tr8
对比参数的概念。
p T V pr , Tr ,Vr pc Tc Vc
f (p , V , T ) = 0
f ′(Pr , Vr , Tr ) = 0
理想气体 PV = RT 真实气体 PV =ZRT 真实气体与理想气体的偏差集中反映在压缩因 子Z上,人们发现所有气体的临界压缩因子ZC相 近,表明所有气体在临界状态具有与理想气体大
致相同的偏差
如果将各种物质的Zc视为相同的常数,则:各物 质在相同的Pr,Tr(Vr)下,有相同的Z值。这
就引出对比态原理。
对比态原理:所有的物质在相同的对比态下,表
现出相同的性质。即:组成、结构、分子大小相
近的物质有相近的性质。(在相同对比温度、对 比压力下,任何气体或液体的对比体积(或压缩
因子)是相同的)
第三参数的特性:最灵敏反映物质分子间相互作
用力的物性参数,当分子间的作用力稍有不同, 就有明显的变化。
Lydersen等引入Zc作为第三参数 根据Zc=0.23、0.25、0.27和0.29四组,得到
Z Z Tr , Pr , Z c
此三参数CSP还不够合理
Pitzer的三参数CSP
三参数CSP 与 形状因子CSP比较
从参考流体的EOS得到研究流体的EOS 两都的形式不同,前者用了第三参数, 后者则用了保形参数据(或形状因子)
常用的两项维里方程
PV B Z 1 RT V BPc B 0 B 1 RTc B B
0 1
第二维里系数的关联式,较多应用于非、弱极性物质
0.33 0.1385 0.0121 0.000607 0.1445 2 3 Tr Tr Tr Tr8 0.331 0.423 0.008 0.0637 2 3 Tr Tr Tr8
对比参数的概念。
p T V pr , Tr ,Vr pc Tc Vc
f (p , V , T ) = 0
f ′(Pr , Vr , Tr ) = 0
理想气体 PV = RT 真实气体 PV =ZRT 真实气体与理想气体的偏差集中反映在压缩因 子Z上,人们发现所有气体的临界压缩因子ZC相 近,表明所有气体在临界状态具有与理想气体大
致相同的偏差
如果将各种物质的Zc视为相同的常数,则:各物 质在相同的Pr,Tr(Vr)下,有相同的Z值。这
就引出对比态原理。
对比态原理:所有的物质在相同的对比态下,表
现出相同的性质。即:组成、结构、分子大小相
近的物质有相近的性质。(在相同对比温度、对 比压力下,任何气体或液体的对比体积(或压缩
因子)是相同的)
第三参数的特性:最灵敏反映物质分子间相互作
用力的物性参数,当分子间的作用力稍有不同, 就有明显的变化。
Lydersen等引入Zc作为第三参数 根据Zc=0.23、0.25、0.27和0.29四组,得到
Z Z Tr , Pr , Z c
此三参数CSP还不够合理
Pitzer的三参数CSP
三参数CSP 与 形状因子CSP比较
从参考流体的EOS得到研究流体的EOS 两都的形式不同,前者用了第三参数, 后者则用了保形参数据(或形状因子)
化工热力学5
F(自由度)=总变量数-总方程数 (自由度)=总变量数- )=总变量数 =π(N+1)-(N+2)(M-1) + + - =N-π+2
7
相律的作用: 相律的作用: 确定系统的自由度; ⑴ 确定系统的自由度; 暗示系统可能的最大自由度; ⑵ 暗示系统可能的最大自由度; 确定平衡或共存时的相数。 ⑶ 确定平衡或共存时的相数。 实例 ⑴水的三相点,F=? ;⑵水-水蒸汽平衡 F=?; 水的三相点, =? =?; ⑶水-水蒸汽-惰性气体, 水蒸汽-惰性气体, ⑷乙醇-水汽液平衡, 乙醇-水汽液平衡, F=?; =?; F =?; F=? =?
18
露点线
逆向冷凝现象
p1
pM ′
FG
M′
GH
汽化过程
x2
pD′
x1 D′ TB TM TE
19
二元混合物定组成临界点附近的p-T图特征: 二元混合物定组成临界点附近的 图特征: 图特征
点:c:混合物的临界点 : MT点:临界冷凝温度 Mp点:临界冷凝压力 线: 虚线:汽液两相混合物中液相的含量线,也称湿度线。 虚线:汽液两相混合物中液相的含量线,也称湿度线。如x1 , x2 当系统处于临界点c两边作减压操作时系统状态变化是不同的。 当系统处于临界点 两边作减压操作时系统状态变化是不同的。 两边作减压操作时系统状态变化是不同的 如:沿BD、FGH线降压两系统状态不同 、 线降压两系统状态不同
单相区: 单相区:V, L 两相区: 两相区:V/L ⑵ x-y图 图 曲线上各点的温度T都不同 都不同; 曲线上各点的温度 都不同; 平衡时的汽、液相的组成不同。 平衡时的汽、液相的组成不同。
15
(a) p-x-y图 (最高压力共沸点)
(b) p-x-y图 (最低压力共沸点)
化工热力学-第五章
Q可
T
QR
T
据热一律 dH Q WS 可逆过程 dH QR WSR dH QR WSR 同除 T 得: QR dH WSR
T T T
dS
又 ∵
WSR VdP
=nCpdT
V nRT P
T
T
T
对理想气体: dH
∴
dS
nC p
2
积分:
δm1=δm2=dm
1 2 (C2 -C12) 2
(H2-H1) δm+
δm+g(Z2-Z1) δm-δWs-δQ=0 (5-13)
1 2 H C gZ Q Ws 2
注意:
1).单位要一致,且用SI单位制.
H,Q,Ws—能量单位,J/Kg C—m/s
流量G—Kg/h(min.s)
V2
P2
?
对于可逆总功
WR PdV P2V2 P1V1 Ws
V1
Ws WR P2V2 P V1 PdV P2V2 P1V1
积分式
d(PV)=PdV+VdP
P2V2
d ( PV ) P V
2 2
P1V1 PdV VdP
P1V1
Ws PdV PdV VdP VdP
2.
将
能量平衡方程一般形式
C2 E U gZ 2 代入(A)式,整理,得到
H=U+PV
2
2 C1 C2 (H1 gZ1 )m1 ( H 2 gZ 2 )m2 Q Ws 2 2
可逆 > 不可逆
T
QR
T
据热一律 dH Q WS 可逆过程 dH QR WSR dH QR WSR 同除 T 得: QR dH WSR
T T T
dS
又 ∵
WSR VdP
=nCpdT
V nRT P
T
T
T
对理想气体: dH
∴
dS
nC p
2
积分:
δm1=δm2=dm
1 2 (C2 -C12) 2
(H2-H1) δm+
δm+g(Z2-Z1) δm-δWs-δQ=0 (5-13)
1 2 H C gZ Q Ws 2
注意:
1).单位要一致,且用SI单位制.
H,Q,Ws—能量单位,J/Kg C—m/s
流量G—Kg/h(min.s)
V2
P2
?
对于可逆总功
WR PdV P2V2 P1V1 Ws
V1
Ws WR P2V2 P V1 PdV P2V2 P1V1
积分式
d(PV)=PdV+VdP
P2V2
d ( PV ) P V
2 2
P1V1 PdV VdP
P1V1
Ws PdV PdV VdP VdP
2.
将
能量平衡方程一般形式
C2 E U gZ 2 代入(A)式,整理,得到
H=U+PV
2
2 C1 C2 (H1 gZ1 )m1 ( H 2 gZ 2 )m2 Q Ws 2 2
可逆 > 不可逆
化工热力学-第五章
V
f i = γ iV yi fi0V^VVLE源自 VLE时γ yfi
0V i i
γ L xi f i0L =
i
5P119 5-14
1 P V S S V ∴ γ i y i i Pi exp ∫S Vi dP RT Pi
1 P V γ iV y i exp ∫S Vi dP RT Pi
纯组分的PT图可用两维 纯组分的PT图可用两维 PT 坐标表示出来。 坐标表示出来。
P
溶化线 汽化线 S 2 三相点 V 相 相 1 升华线 T
纯组分的汽液平衡表现为自由度为1 纯组分的汽液平衡表现为自由度为1; 汽液平衡时, 一定,对应的T也一定, 汽液平衡时 , 当 P 一定 , 对应的 T 也一定 , 也就是说对 于纯物质具有固定的沸点。 于纯物质具有固定的沸点。 对于二元组分, 它没有固定的沸点, 对于二元组分 , 它没有固定的沸点 , 沸点是对于纯物 质而言的; 质而言的; 对于混合物,只有泡点。 对于混合物,只有泡点。 泡点:当第一个气泡在一定压力下出现时的温度。 泡点:当第一个气泡在一定压力下出现时的温度。 露点:当最后一滴液体在一定压力下全部汽化时的 露点: 温度。 温度。
二. 低压下互溶体系的汽液平衡相图
对理想溶液(或拉乌尔定律)产生偏差的情况有四种。 对理想溶液(或拉乌尔定律)产生偏差的情况有四种。 1.一般正偏差体系(甲醇-水体系) 1.一般正偏差体系(甲醇-水体系) 一般正偏差体系 2.一般负偏差体系(氯仿-苯体系) 2.一般负偏差体系(氯仿-苯体系) 一般负偏差体系 3.最大正偏差体系(乙醇-苯体系) 3.最大正偏差体系(乙醇-苯体系) 最大正偏差体系 4.最小负偏差体系(氯仿-丙酮体系) 4.最小负偏差体系(氯仿-丙酮体系) 最小负偏差体系
f i = γ iV yi fi0V^VVLE源自 VLE时γ yfi
0V i i
γ L xi f i0L =
i
5P119 5-14
1 P V S S V ∴ γ i y i i Pi exp ∫S Vi dP RT Pi
1 P V γ iV y i exp ∫S Vi dP RT Pi
纯组分的PT图可用两维 纯组分的PT图可用两维 PT 坐标表示出来。 坐标表示出来。
P
溶化线 汽化线 S 2 三相点 V 相 相 1 升华线 T
纯组分的汽液平衡表现为自由度为1 纯组分的汽液平衡表现为自由度为1; 汽液平衡时, 一定,对应的T也一定, 汽液平衡时 , 当 P 一定 , 对应的 T 也一定 , 也就是说对 于纯物质具有固定的沸点。 于纯物质具有固定的沸点。 对于二元组分, 它没有固定的沸点, 对于二元组分 , 它没有固定的沸点 , 沸点是对于纯物 质而言的; 质而言的; 对于混合物,只有泡点。 对于混合物,只有泡点。 泡点:当第一个气泡在一定压力下出现时的温度。 泡点:当第一个气泡在一定压力下出现时的温度。 露点:当最后一滴液体在一定压力下全部汽化时的 露点: 温度。 温度。
二. 低压下互溶体系的汽液平衡相图
对理想溶液(或拉乌尔定律)产生偏差的情况有四种。 对理想溶液(或拉乌尔定律)产生偏差的情况有四种。 1.一般正偏差体系(甲醇-水体系) 1.一般正偏差体系(甲醇-水体系) 一般正偏差体系 2.一般负偏差体系(氯仿-苯体系) 2.一般负偏差体系(氯仿-苯体系) 一般负偏差体系 3.最大正偏差体系(乙醇-苯体系) 3.最大正偏差体系(乙醇-苯体系) 最大正偏差体系 4.最小负偏差体系(氯仿-丙酮体系) 4.最小负偏差体系(氯仿-丙酮体系) 最小负偏差体系
化工热力学的教学课件5
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——理想功、损耗功及热力学效率
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——能量平衡方程
第五章 化工过程的能量分析 ——能量平衡方程
第五章 化工过程的能量分析 ——能量平衡方程
第五章 化工过程的能量分析 ——能量平衡方程
第五章 化工过程的能量分析 ——能量平衡方程
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——功热间的转化
第五章 化工过程的能量分析 ——化工过程与系统分析
第五章 化工过程的能量分析 ——理想功、损耗功及热力学效率
化工热力学第五章
质量流率
u1 A1 u2 A2 m= = V1 V2
•
透平机和压缩机
透平机是借助流体的 减压和降温过程来产出功
压缩机可以提高流体 的压力, 的压力,但是要消耗功
透平机和压缩机
∆H +
∆u
2
2
+ g∆z = Q + Ws
是! 通常可以忽略
W =∆ H s
是否存在轴功? 是否存在轴功? 是否和环境交换热量? 是否和环境交换热量? 位能是否变化? 位能是否变化? 动能是否变化? 动能是否变化?
H1 = Hl (1− x) + Hg x
H −Hl 2736.5−844.9 1 x= = =0.9709 Hg −Hl 2792.2−844.9
的空气, 5m/s的流速流过一垂直安 例 5-2 30 ℃ 的空气,以5m/s的流速流过一垂直安 装的热交换器,被加热到150 ℃, 装的热交换器,被加热到150 ℃,若换热器进出口管 直径相等,忽略空气流过换热器的压降, 直径相等,忽略空气流过换热器的压降,换热器高 度为3m 空气Cp=1.005kJ(kgK), 50kg空气从换热 3m, Cp=1.005kJ(kgK),求 度为3m,空气Cp=1.005kJ(kgK),求50kg空气从换热 器吸收的热量 解
m kg⋅ m N⋅ m J = = = 2 2 s kg⋅ s kg kg
2 2
可逆条件下的轴功
W = ∫ VdP R
P 1
P 2
对于液体, 对于液体,在积分时一般 可将V当作常数。 可将V当作常数。 对于气体怎么办? 对于气体怎么办? 对于理想气体等温过程
RT V= P
P2 WR = RT ln P 1
第5章 化工过程的能量分析-y化工热力学共141页文档
不能用ΔU=Q+W来表达!!!
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2020/5/28
能量的形式
化工生产中所涉及到的能量,主要有两大类:物 质的能量、能量传递的两种形式。 1、物质的能量E(以1kg为基准) ❖动能:Ek= u2/2 ❖内能:U=f(T,P, x) ❖位能: EP= gZ 2、能量传递的两种形式(以1kg为基准)
称为轴功Ws。
(2)物料在连续流动过程中,由于流体内部相互推动所
本新版教材用的是ΔU=Q+W,敬请注意!
➢4)热的推动力是温差。 功的推动力是除温差以外的位的梯度。
➢5)热量的传递是无序的,热量是规格低的能量。 功的传递是有序的, 功是规格高的能量。
2020/5/28
§5.1热力学第一定律与能量平衡方程
• §5.1.1 热力学第一定律 • §5.1.2 稳定流动体系的热力学原理 • §5.1.3 稳流体系能量平衡方程及其应用
热平衡,力平衡,相平衡,化学平衡,即温度差,压 力差,化学位差均为零。
▪ 状态函数:由于体系的各种宏观性质,是所 处状态的单值函数,所以热力学把各种宏观 性质称为状态函数。
2020/5/28
常用的状态函数有P,V,T,U,H,S,A,G
§5.0 热力学基本概念复习
“状态一定值一定,殊途同归值变等,周而
本章内容
§5.0 热力学基本概念复习 §5.1 热力学第一定律与能量平衡方程 §5.2 热功转换 §5.3 熵 §5.4 理想功和损失功 §5.5 火用及其计算
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2020/5/28
§5.0 热力学基本概念复习
▪ 1、体系与环境
环境
体系
▪ 2、状态和状态函数 ▪ 3、过程 ▪ 4、热和功
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2020/5/28
能量的形式
化工生产中所涉及到的能量,主要有两大类:物 质的能量、能量传递的两种形式。 1、物质的能量E(以1kg为基准) ❖动能:Ek= u2/2 ❖内能:U=f(T,P, x) ❖位能: EP= gZ 2、能量传递的两种形式(以1kg为基准)
称为轴功Ws。
(2)物料在连续流动过程中,由于流体内部相互推动所
本新版教材用的是ΔU=Q+W,敬请注意!
➢4)热的推动力是温差。 功的推动力是除温差以外的位的梯度。
➢5)热量的传递是无序的,热量是规格低的能量。 功的传递是有序的, 功是规格高的能量。
2020/5/28
§5.1热力学第一定律与能量平衡方程
• §5.1.1 热力学第一定律 • §5.1.2 稳定流动体系的热力学原理 • §5.1.3 稳流体系能量平衡方程及其应用
热平衡,力平衡,相平衡,化学平衡,即温度差,压 力差,化学位差均为零。
▪ 状态函数:由于体系的各种宏观性质,是所 处状态的单值函数,所以热力学把各种宏观 性质称为状态函数。
2020/5/28
常用的状态函数有P,V,T,U,H,S,A,G
§5.0 热力学基本概念复习
“状态一定值一定,殊途同归值变等,周而
本章内容
§5.0 热力学基本概念复习 §5.1 热力学第一定律与能量平衡方程 §5.2 热功转换 §5.3 熵 §5.4 理想功和损失功 §5.5 火用及其计算
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§5.0 热力学基本概念复习
▪ 1、体系与环境
环境
体系
▪ 2、状态和状态函数 ▪ 3、过程 ▪ 4、热和功
化工热力学第五章5
QL
7
加热放出 NH 3 3 (有压力)
代替压缩机 称为化学泵
6
4
1
泵
2
喷水吸收 NH 3
吸收式制冷装置
化工热力学 定义技术指标:
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
吸收式制冷装置运行的经济指标成为热力系数 ,定义为:
QL Q
优点:
[ QL 为吸收的热量(制冷量),Q为外界 提供的热量(为解析器提供的热量)]
逆卡诺循环的制冷系数为
273.15 10 TL 273.15 40 273.15 10 TH TL
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
283 .15 9.44 313 .15 283 .15
(b)从图5—6(b)查得对应于图5—22中1、2、3、4各点的 焓值分别为
WN QH QL
衡量制冷机效能的参数称为制冷系数,用 表示;其定义为:
QL 在低温下吸的热 QL QH QL 消耗的净功 WN
TL S1 S4 TL S1 S4 TH S2 S3 TL S1 S4 TH TL S1 S4 TL (对于可逆制冷 S1 S 2 , S3 S 4 ) TH TL
2
冷凝器放热量
13.23kJ s 1 QH 1.0714102 368.2 1603
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
制冷系数
h1 h4 1452 368 .2 1083 .8 7.177 1603 1452 151 h2 h1
因为吸收制冷是一种以热为代价的制冷方式,因此可以利用 低温热能。
7
加热放出 NH 3 3 (有压力)
代替压缩机 称为化学泵
6
4
1
泵
2
喷水吸收 NH 3
吸收式制冷装置
化工热力学 定义技术指标:
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
吸收式制冷装置运行的经济指标成为热力系数 ,定义为:
QL Q
优点:
[ QL 为吸收的热量(制冷量),Q为外界 提供的热量(为解析器提供的热量)]
逆卡诺循环的制冷系数为
273.15 10 TL 273.15 40 273.15 10 TH TL
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
283 .15 9.44 313 .15 283 .15
(b)从图5—6(b)查得对应于图5—22中1、2、3、4各点的 焓值分别为
WN QH QL
衡量制冷机效能的参数称为制冷系数,用 表示;其定义为:
QL 在低温下吸的热 QL QH QL 消耗的净功 WN
TL S1 S4 TL S1 S4 TH S2 S3 TL S1 S4 TH TL S1 S4 TL (对于可逆制冷 S1 S 2 , S3 S 4 ) TH TL
2
冷凝器放热量
13.23kJ s 1 QH 1.0714102 368.2 1603
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
第五节
制冷系数
h1 h4 1452 368 .2 1083 .8 7.177 1603 1452 151 h2 h1
因为吸收制冷是一种以热为代价的制冷方式,因此可以利用 低温热能。
化工热力学 第五章0
第五章
热力学第二定律及其应用
热机 ——一种产生功并将高温热源的热量传递给低温热 源的一种机械装置。 热效率 ——热转化为功的效率。
WS T (过程获得的功与投入的热之比) Q
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
§5—2
熵
一、孤立体系的熵增与不可逆
熵增原理: 由 St ( Ssys Ssur ) 0 可知: 孤立体系的熵只能增加。 1、有热量传递不做功 两个热源之间热传递过程如下图所示:
从质量守恒原理可得混合后质量流量21mmm??510??115???skg解化工热力学第五章热力学第二定律及其应用根据热力学第一定律绝热混合过程q0又不做轴功0?sw则有0??h因此2211hmhmmh??将第二章介绍的有关理想气体焓的计算式代入上式整理后求得合空气的度?pmh?pmh?pmh??mctcmtcmt22113mtmtm2211?????10????15?3005500??k3
QK S f k TK
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
对于稳流过程: 则: S f (1)、稳流过程:
dSopsys dt
0
j j
m s m s
i i i in j out
S g 0
S g m j s j
j out
mi si S f
i in
上式为敞开体系稳流过程的熵平衡式,由此式可计算不可
逆过程熵产生量 S g 。
化工热力学
第五章
热力学第二定律及其应用
(2)、对于绝热过程:
S f 0
则:S g
m s
j j j out
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由相律知,N元的两相平衡系统的自由 度是f= N –2+2= N ,若给定N个独立变量, 其余N个强度性质就能确定下来,这是汽 液平衡计算的主要任务。完成了汽液平衡 计算,该非均相系统中的任何一个相的其 它热力学性质就容易得到了
1 混合物的汽-液相图
相律提供了确定系统所需要的强度性质 数目,对于二元汽、液相混合物,其基本 的强度性质是(T,p,x1,y1) ,系统的自 由度为f= 2 –M+2=4- M ( M是相的数目), 系统的最小相数为M =1 ,故最大的自由度 数是f= 3,表明最多需要3个强度性质来确 定系统。
和各相的组成之间的关系,作为非均相 系统的性质,还包括互成平衡的各相的 其它热力学性质。它们的计算需要将混 合物的相平衡准则与反映混合物特性的 模型(状态方程+混合法则或活度系数模 型)结合起来。
2 Gibbs-Duhem方程
在热力学计算中的作用
Gibbs-Duhem方程是混合物中各组分的 偏摩尔性质的约束关系,不仅在检验偏摩 尔性质的模型时非常有用,而且,由于有 些偏摩尔性质(如lnγi等)与混合物的相 平衡数据相联系,所以,Gibbs-Duhem方 程在相平衡数据的检验和推算中也有重要 作用。
v
l
fi fi (i1,2,,N)
2)汽液平衡的计算方法 2.1) EOS法:
若汽、液相的组分逸度系数可以用一个 同时适合于汽、液两相的状态方程及其 混合法则来计算,这种方法称为状态方 程法,或简称EOS法。
v
l
fi fi (i1,2,,N)
v
v
fi pyi i
l
l
fi pxi i
则 有v iy iilx i (i 1 , 2 , , N )
这样,二元汽-条件或等压条件, 系统状态可以表示在二维平面上,在汽液 共存时, M =2 , f= 1,故汽液平衡 (VLE)关系就能表示成曲线。
1)等压二元相图
在固定压力条件下,单相区的状态 可以表示在温度~组成的平面上,汽 液平衡关系可以表示成温度~组成 (T~x 1 和T~y1)的等压二元相图, 还可表示为x~y曲线。
泡点线位于理想系统的泡点线上方,但不 产生极大值,称之为一般正偏差系统;
p-x1
p
s 2
p
s 1
p
p
s i
x
i
i 1
0
1
4.2)一般负偏差系统 泡点线位于理想系统的泡点线下方而又
不产生极小值时,称为一般负偏差系统;
p
s 1
p
p
s i
x
i
p
s 2
p-x1
i 1
0
1
4.3)有共沸点的系统
若泡点线产生了极值点,称为共沸点。 其沸点的温度和压力分别称为共沸温度 (Taz)和共沸压力(paz)。在共沸点,泡点 线与露点线相切,汽、液相组成相等,并
3 本章的主要内容 1)混合物的相图和相平衡计算 2)汽液平衡数据的一致性检验 3)热力学性质的推算和预测
§5-2 混合物的汽-液平衡(本章的重点)
p
T
V相 y1,y2,···,yN-1
L相
x1,x2,···,xN-1
混合物的汽液平衡系统
N个组分的 两相系统, 在一定T,p 下达到汽液 平衡
该系统的基本强度性质是T,p ,汽相组成 和液相组成共有2+(N-1)+(N-1)=2N个。
出现了部分互溶(即分层液相)的情况, 此时,系统实际上是汽-液-液三相平衡 (VLLE)。由于汽液液平衡时M=3 ,在 等温或等压条件下 f=0,相图上的汽-液-液 平衡关系是一个固定的三相点。
图5-4 二元部分互溶系统的等压相图
2 汽液平衡的准则和计算方法 1) 汽液平衡的准则 N元系统的汽液平衡准则可以表示如下:
化工热力学第五章
确定了平衡状态后,各相的性质计算就属于 均相性质的范畴。
2)相平衡的类型 不同的非均相系统包含了不同的相平衡,
典型的有汽液平衡(VLE)、液液平衡(LLE)、 固液平衡(SLE)等,虽然类型不同,但计 算原理和方法类似。
重点讲解汽液平衡的计算。
3) 计算互成平衡的各个相的性质
对于混合物,相平衡关系主要是指T,p
见P107图5-2
A
B'
B
C
D
D"
E
图5-2 等压二元系统的相图
2)等温二元相图
在固定温度条件下,单相区的状态 可以表示在压力~组成的平面上,汽液 平衡关系可以表示成压力~组成(p~x1 和p~y1)的等温二元相图。在实际应用 中,还可以表示成二元汽液平衡关系曲 线x~y图。见P108图5-3
图5-3 等温二元系统的相图
EOS法对于状态方程的要求是很高的。
2.2)EOS+γ法
若液相中组分的逸度用活度系数计算,
即
l
fi
fil xi i(采用了对称归一化的活度系
数),则汽液平衡准则为
v
l
fi fi (i1,2,,N)
pv iyifilxi i (i1,2,,N )
若采用不对称归一化的活度系数,即
l
fi
H x * i,Solvent i i
称为共沸组成,即 xiaz yiaz
共沸点分为最高压力共沸点和最低压 力共沸点。
对于p-x-y图上的最高压力共沸点,一 般会表现为T-x-y图上的最低温度共沸点。
p-x1
L
p-y1 V
y1 V T-y1
L T-x1
0
10
0 1
x1
1
p p i s x i p a z p m a x x 1 a z y 1 a z
3)理想系统泡点线
在等温二元系统相图中,连接
p
s 1
和
p
s 2
的斜虚线代表了理想系统(即汽相是理想
气体混合物,液相是理想溶液)的泡点线,
理想系统的泡点线方程为
p py1 py2
p1s x1
p
s 2
x
2
p
s 2
( p1s
p
s 2
)
x1
4)真实液相互溶系统相对理想系统偏差的分类 4.1)一般正偏差系统
p-x-y图上的最低压力共沸点,一般也 会表现为T-x-y图上的最高温度共沸点。
L
T-y1 V
y1
p-x1 p-y1 V
T-x1 L
0
10
0 1
x1
1
p p i s x i p a z p m in x 1 a z y 1 a z
5)二元部分互溶系统的等压相图 有些混合物,汽液平衡系统中的液相
,则汽液平衡关系为
pv iy iH i,S o lv e n tx i i* (i 1 ,2 ,,N )
这种用状态方程和活度系数两个模型
来处理汽液平衡的方法称为状态方程+活
1 混合物的汽-液相图
相律提供了确定系统所需要的强度性质 数目,对于二元汽、液相混合物,其基本 的强度性质是(T,p,x1,y1) ,系统的自 由度为f= 2 –M+2=4- M ( M是相的数目), 系统的最小相数为M =1 ,故最大的自由度 数是f= 3,表明最多需要3个强度性质来确 定系统。
和各相的组成之间的关系,作为非均相 系统的性质,还包括互成平衡的各相的 其它热力学性质。它们的计算需要将混 合物的相平衡准则与反映混合物特性的 模型(状态方程+混合法则或活度系数模 型)结合起来。
2 Gibbs-Duhem方程
在热力学计算中的作用
Gibbs-Duhem方程是混合物中各组分的 偏摩尔性质的约束关系,不仅在检验偏摩 尔性质的模型时非常有用,而且,由于有 些偏摩尔性质(如lnγi等)与混合物的相 平衡数据相联系,所以,Gibbs-Duhem方 程在相平衡数据的检验和推算中也有重要 作用。
v
l
fi fi (i1,2,,N)
2)汽液平衡的计算方法 2.1) EOS法:
若汽、液相的组分逸度系数可以用一个 同时适合于汽、液两相的状态方程及其 混合法则来计算,这种方法称为状态方 程法,或简称EOS法。
v
l
fi fi (i1,2,,N)
v
v
fi pyi i
l
l
fi pxi i
则 有v iy iilx i (i 1 , 2 , , N )
这样,二元汽-条件或等压条件, 系统状态可以表示在二维平面上,在汽液 共存时, M =2 , f= 1,故汽液平衡 (VLE)关系就能表示成曲线。
1)等压二元相图
在固定压力条件下,单相区的状态 可以表示在温度~组成的平面上,汽 液平衡关系可以表示成温度~组成 (T~x 1 和T~y1)的等压二元相图, 还可表示为x~y曲线。
泡点线位于理想系统的泡点线上方,但不 产生极大值,称之为一般正偏差系统;
p-x1
p
s 2
p
s 1
p
p
s i
x
i
i 1
0
1
4.2)一般负偏差系统 泡点线位于理想系统的泡点线下方而又
不产生极小值时,称为一般负偏差系统;
p
s 1
p
p
s i
x
i
p
s 2
p-x1
i 1
0
1
4.3)有共沸点的系统
若泡点线产生了极值点,称为共沸点。 其沸点的温度和压力分别称为共沸温度 (Taz)和共沸压力(paz)。在共沸点,泡点 线与露点线相切,汽、液相组成相等,并
3 本章的主要内容 1)混合物的相图和相平衡计算 2)汽液平衡数据的一致性检验 3)热力学性质的推算和预测
§5-2 混合物的汽-液平衡(本章的重点)
p
T
V相 y1,y2,···,yN-1
L相
x1,x2,···,xN-1
混合物的汽液平衡系统
N个组分的 两相系统, 在一定T,p 下达到汽液 平衡
该系统的基本强度性质是T,p ,汽相组成 和液相组成共有2+(N-1)+(N-1)=2N个。
出现了部分互溶(即分层液相)的情况, 此时,系统实际上是汽-液-液三相平衡 (VLLE)。由于汽液液平衡时M=3 ,在 等温或等压条件下 f=0,相图上的汽-液-液 平衡关系是一个固定的三相点。
图5-4 二元部分互溶系统的等压相图
2 汽液平衡的准则和计算方法 1) 汽液平衡的准则 N元系统的汽液平衡准则可以表示如下:
化工热力学第五章
确定了平衡状态后,各相的性质计算就属于 均相性质的范畴。
2)相平衡的类型 不同的非均相系统包含了不同的相平衡,
典型的有汽液平衡(VLE)、液液平衡(LLE)、 固液平衡(SLE)等,虽然类型不同,但计 算原理和方法类似。
重点讲解汽液平衡的计算。
3) 计算互成平衡的各个相的性质
对于混合物,相平衡关系主要是指T,p
见P107图5-2
A
B'
B
C
D
D"
E
图5-2 等压二元系统的相图
2)等温二元相图
在固定温度条件下,单相区的状态 可以表示在压力~组成的平面上,汽液 平衡关系可以表示成压力~组成(p~x1 和p~y1)的等温二元相图。在实际应用 中,还可以表示成二元汽液平衡关系曲 线x~y图。见P108图5-3
图5-3 等温二元系统的相图
EOS法对于状态方程的要求是很高的。
2.2)EOS+γ法
若液相中组分的逸度用活度系数计算,
即
l
fi
fil xi i(采用了对称归一化的活度系
数),则汽液平衡准则为
v
l
fi fi (i1,2,,N)
pv iyifilxi i (i1,2,,N )
若采用不对称归一化的活度系数,即
l
fi
H x * i,Solvent i i
称为共沸组成,即 xiaz yiaz
共沸点分为最高压力共沸点和最低压 力共沸点。
对于p-x-y图上的最高压力共沸点,一 般会表现为T-x-y图上的最低温度共沸点。
p-x1
L
p-y1 V
y1 V T-y1
L T-x1
0
10
0 1
x1
1
p p i s x i p a z p m a x x 1 a z y 1 a z
3)理想系统泡点线
在等温二元系统相图中,连接
p
s 1
和
p
s 2
的斜虚线代表了理想系统(即汽相是理想
气体混合物,液相是理想溶液)的泡点线,
理想系统的泡点线方程为
p py1 py2
p1s x1
p
s 2
x
2
p
s 2
( p1s
p
s 2
)
x1
4)真实液相互溶系统相对理想系统偏差的分类 4.1)一般正偏差系统
p-x-y图上的最低压力共沸点,一般也 会表现为T-x-y图上的最高温度共沸点。
L
T-y1 V
y1
p-x1 p-y1 V
T-x1 L
0
10
0 1
x1
1
p p i s x i p a z p m in x 1 a z y 1 a z
5)二元部分互溶系统的等压相图 有些混合物,汽液平衡系统中的液相
,则汽液平衡关系为
pv iy iH i,S o lv e n tx i i* (i 1 ,2 ,,N )
这种用状态方程和活度系数两个模型
来处理汽液平衡的方法称为状态方程+活