完整版现浇箱梁内模支架计算

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现浇箱梁模板及支架计算书

滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。

二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。

竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。

2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。

截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。

箱梁支架、模板计算

箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。

3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。

现浇箱梁支架计算

现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。

第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。

三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。

2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。

q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。

竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。

现浇箱梁底模及支架受力计算

阳阳高速公路A4 合同段平冈阳阳铁路桥现浇箱梁底模及支架受力计算书一、概述K14+283.5平冈阳阳铁路桥上部构造左幅为：3x25+4x25+(30+42+30)+20m；右幅为：3x25+4x25+20+(30+42+30)m其中左幅第三联、右幅第四联为预应力砼连续箱梁，即现浇箱梁纵桥向长102m其中42m跨跨越铁路，铁路交通要求安全净空为 5mX 5m(宽X高)。

现浇箱梁平面位于 R=2500m的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向3%纵断面位于 R=23000m的竖曲线上。

箱梁采用 C50砼，分左右两幅，左幅宽12.9m,右幅宽12.9m〜16.9m,左幅砼体积为 979 m3 , 左幅砼体积为 1220 m3。

箱梁高200cm每幅的两侧翼板宽均为250cm翼缘厚15cm翼板根部厚45cm底板厚20〜 45cm顶板厚25〜50cm,腹板厚60〜75cm左幅为双箱式，右幅为三箱式。

箱梁仅设纵向预应力束，钢束型号为 9-7 © 5、10-7 © 5和11-7 © 5钢绞线，左幅有15束通长束和 14束非通长束，右幅有 20束通长束和 18束非通长束。

最大张拉吨位 213.3吨。

张拉钢束时，砼强度不得小于 85%。

箱梁分两次浇注，第一次浇筑至顶板倒角根部。

支架采用两种形式。

跨铁路处用型号大于① 500X 6mn钢管作为立柱，45号工字钢作主梁。

其余地方采用①48X 3mm钢管搭设满堂支架。

满堂支架上用10号槽钢作分布梁。

底模及内模板用木模，其余外模用钢模板。

二、说明左幅箱梁宽是定值12.9m，断面尺寸变化不大；右幅箱梁宽由靠 8#墩处的16.9m持续变至 11#墩处的12.9m,底板宽随之持续变化。

为使支架立杆受力均匀合理且便于搭设，左幅①48X3mn钢管立杆的布置均规则，右幅①48X 3mni冈管立杆的布置随底板及腹板位置的变化参照左幅。

底模及支架的受力计算以左幅为例详述。

现浇箱梁支架受力计算书

现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采纳满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。

（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算一、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏平安考虑，以全数重量作用于底板上计算单位面积存力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=m2二、施工荷载：取F2=m23、振捣混凝本地货生荷载：取F3= N/m24、箱梁芯模：取F4=m2五、竹胶板：取F5=m2六、方木：取F6=m3二、底模强度计算箱梁底模采纳高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，因此验算模板强度采纳宽b=300mm平面竹胶板。

一、模板力学性能（1）弹性模量E=×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×12=8.44cm4（3）截面抗击矩：W= bh2/6=30×6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×=45cm2二、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=+++=m2q=F×b=×=m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=×8=·m（3）弯拉应力：σ=M/W=×103/×10-6=＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力知足要求。

（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看做为多跨等跨持续梁，按三等跨均布荷载作用持续梁进行计算，计算公式为：f=100EI=××/(100××108××10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度知足要求。

现浇箱梁模板支架计算书

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

现浇箱梁模板、支架计算书

现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。

底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。

支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。

碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。

支架下地基采用60cm灰土处理。

现对以上方案进行计算。

一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。

箱梁模板支架计算

北京111国道改建工程第二合同段现浇箱梁模板及支架检算第一章箱梁模板验算（取最大跨50m）一、翼板底模验算1、荷载钢筋混凝土：自重按26kN/m3，q1=26×(0.2+0.4)/2 =7.8kN/m2。

施工荷载：2.0KN/m2；倾倒混凝土的冲击荷载：按照导管倾倒考虑 2.0KN/m2；振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m2；以上4项之和，混凝土自重取1.2、动载取1.4的分项系数：q=7.8×1.2+6×1.4=17.8 KN/m2。

2、材料参数65A型12mm竹胶板：静曲强度[fm]=80Mpa，弹性模量E=7600Mpa（《建筑施工手册》表8-59）柏木：抗弯强度[fm]=17Mpa，弹性模量E=10×103Mpa（《建筑施工手册》第四版P79）。

12+50复合模板，各项物理力学性能指标取较小值：[fm]=17Mpa，E=7600Mpa。

3、面板验算翼板宽度2m，中部立撑；背肋间距0.6m。

取0.1×1m区格为计算单元。

跨度/厚度=1000/62=16〈100，属小挠度连续板。

按一边简支三边固定计算。

①抗弯沿x方向：qx=17.8×1.0=17.8KN/mq y根据Lx/Ly=0.6查《建筑施工手册》（表2-20）得：系数=0.0814Mx 0＝0.0814ql 2=0.0814×17.8×0.62=0.52 KN ·m Wx ＝bh 2/6＝1×0.0622/6＝6.41×10－4m 3抗弯验算：σx = Mx 0/ Wx ＝0.52/（6.41×10－4）＝811KN/m 2＝0.81Mpa <σw ＝17Mpa ，满足。

沿y 方向：系数=0.0571qy=17.8×0.6=10.68KN/mMy 0＝0.0571ql 2=0.0571×10.68×1=0.61 KN ·m Wy ＝bh 2/6＝0.6×0.0622/6＝3.84×10－4m 3抗弯验算：σy = My 0/ Wy ＝0.61/（3.84×10－4）＝1.59×103KN/m 2＝1.59Mpa <σw ＝17Mpa ，满足。

现浇箱梁支架计算完整版

现浇箱梁支架计算完整版
在建筑工程中，支架是一个非常重要的组成部分，因为它需要承载大量的重量。

现浇箱梁支架也是其中一个重要的类型，这种支架可以用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。

本文将详细介绍现浇箱梁支架的计算方法。

定义
现浇箱梁支架是用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。

箱梁是一种混凝土结构，
能够承受许多重量。

因此，为了支撑这种重量，需要一种支架来保证它的稳定性。

现浇箱梁支架可以起到这个作用。

计算方法
现浇箱梁支架的计算方法可以分为以下几个步骤：
步骤一：确定载荷
首先，需要确定箱梁的载荷。

这个载荷通常包括自重和外界承载的重量，例如
人员、设备和材料等。

步骤二：计算支架的数量
接下来，需要计算支架的数量。

支架数量的计算取决于箱梁长度、宽度和高度
以及每个支架的承载能力。

步骤三：计算支架间距
确定支架数量后，需要计算支架间距。

支架间距的计算需要考虑支架承载能力、箱梁重量以及其他因素。

步骤四：计算支架高度
计算完支架间距后，需要计算支架高度。

支架高度的计算需要将箱梁高度减去
支架高度。

步骤五：选择支架类型
最后，需要选择适合的支架类型。

在选择支架类型时，需要考虑支架的承载能
力和稳定性以及使用环境等因素。

通过以上步骤，可以计算出现浇箱梁支架的数量、间距和高度等。

选择适合的支架类型可以确保支架的稳定性和承载能力，保证工程的安全性和稳定性。

以上就是现浇箱梁支架计算的完整版，希望能对你有所帮助。

(经典手算,值得收藏)1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书

XX工程1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书XX公司二0二一年十月目录1、支架概况 (1)1.1. 总体概况 (1)1.2. 支架设计 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (3)4、荷载分析 (3)4.1. 恒载 (3)4.2. 活载 (3)4.3. 荷载组合 (4)5、支架受力计算 (4)5.1. 底模计算 (4)5.2. 方木计算 (5)5.3. 工10底模承重梁计算 (7)5.4. 盘扣架立杆计算 (7)5.5. 盘扣架基础计算 (8)5.6. 盘扣架稳定性计算 (8)11.1. 总体概况结合现场的实际情况，本工程混凝土现浇箱梁采用盘扣支架法施工。

箱梁模板采用18mm 厚的竹胶板，竹胶板下顺桥向布置方木，方木支撑在横桥向工10型钢底模承重梁上。

便于支架的安拆与倒用，支架采用统一形式设置，支架竖杆横向间距为60cm 或90m ，纵向间距为90m ，最大步距为150cm ，方木采用10cm ×10cm ，方木间距为15cm 、20cm 及30cm ，工10型钢分配梁间距为90cm 。

1.2. 支架设计1.4m ～2.0m 梁高模板支架设计：架体：立杆纵向间距900mm ，横向间距900mm ；横杆步距为1500mm 。

主梁：L185铝梁（工10工字钢）横桥向梁布置。

次肋：10×10cm 木方，顺桥向设置，腹板下间距20cm ，底板及翼缘板下间距30cm 。

面板：采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ，沿梁长向铺钉于次肋上。

图1.2-1 现浇支架立面图2图1.2-2 现浇支架断面图图1.2-3 现浇支架平面图1、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；5、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T 231-2021）；6、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；37、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068-2018）；8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2014）；9、《工程结构通用规范》（GB 55001-2021）；10、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）；11、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）；12、《钢结构通用规范》（GB 55006-2021）；13、《木结构设计标准》（GB 50005-2017）；14、《木结构通用规范》（GB 55005-2021）；15、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；（1）钢筋砼容重：26kN/m 3；（2）钢材弹性模量：E=2.06×105MPa ；（3）木材弹性模量：E=1.0×104MPa ；（4）Q235B 钢材：=215MPa σ 120MPa τ=；（5）竹胶板、方木：12MPa σ= 1.2MPa τ=。

现浇箱梁支架及模板计算书

附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。

现浇箱梁支架结构计算公式

现浇箱梁支架结构计算公式在现代建筑工程中，箱梁是一种常见的结构形式，它具有承载能力强、刚度大、施工方便等优点，因此在桥梁、高架、隧道等工程中得到广泛应用。

而箱梁的支架结构则是箱梁施工中至关重要的一环，支架的设计和计算对于箱梁的施工质量和安全性都具有重要意义。

箱梁支架结构的计算公式是支架设计的基础，它可以通过计算得出支架的各项参数，确保支架的稳定性和安全性。

下面将介绍箱梁支架结构计算公式的相关内容。

1. 支架的承载能力计算公式。

支架的承载能力是指支架在受力作用下的最大承载能力，通常通过计算得出。

支架的承载能力计算公式如下：F = A ×σ。

其中，F为支架的承载能力，A为支架的截面面积，σ为支架的材料抗压强度。

在计算中需要考虑支架的材料和截面形状等因素，确保支架的承载能力符合设计要求。

2. 支架的稳定性计算公式。

支架的稳定性是指支架在受力作用下不会发生倾斜或破坏的能力。

支架的稳定性计算公式如下：P = W × tan(θ)。

其中，P为支架的稳定性参数，W为支架的重力，θ为支架的倾斜角度。

在计算中需要考虑支架的结构形式和地基条件等因素，确保支架的稳定性满足要求。

3. 支架的刚度计算公式。

支架的刚度是指支架在受力作用下的变形能力，通常通过计算得出。

支架的刚度计算公式如下：K = F / δ。

其中，K为支架的刚度，F为支架的受力，δ为支架的变形。

在计算中需要考虑支架的结构形式和材料性能等因素，确保支架的刚度满足要求。

4. 支架的材料消耗计算公式。

支架的材料消耗是指支架在施工过程中所需的材料数量，通常通过计算得出。

支架的材料消耗计算公式如下：M = V / ρ。

其中，M为支架的材料消耗，V为支架的体积，ρ为支架材料的密度。

在计算中需要考虑支架的结构形式和尺寸等因素，确保支架的材料消耗符合施工要求。

通过以上计算公式，可以对箱梁支架结构进行合理设计和计算，确保支架在施工过程中具有良好的承载能力、稳定性和刚度，同时满足施工材料的消耗要求。

现浇箱梁支架计算书

B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。

连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。

施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。

支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。

荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。

1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。

选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。

根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。

现浇箱梁支架详细计算书

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。

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国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50"内模满堂支架计算书编制： ______________________审核： ______________________审批： ______________________广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、［10# 槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10X 10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

支架体系由支架基础、①48X 3.5mm立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，lOcm K IOcm木方做顺桥向分配梁、间距35cm均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm模板系统由侧模、底模、端模等组成。

二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性22.1、箱梁底模、侧模及内模均采用3= 15 mm的竹胶板。

竹胶板容许应力80Mpa,弹性模量E 9 103Mpa。

2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm截面惯性矩：l=198cm4截面积：A=12.7cm2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bf/6=10 x 102/6=166.7cm3截面惯性矩：I=bh3/12=10 x 103/6=833.3cm42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)取值, 则：312Mpa, E 9 10 Mpa木头容重6kN/m,折算成10cm X 10cm木方为0.06kN/m3，木头最大横纹剪应力取2[T ]=3.2 〜3.5 N/mm三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。

以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立弯矩验算：跨中最大弯矩: M max2 2ql 26.5KN/m 0.35m8 80.41KN m杆、地基承载力进行验算。

1板自重荷载分析：1.1、根据箱梁纵、横桥向断面为变截面，以箱梁10#节段顶板砼荷载设计，钢筋混凝土自重取2.6t/m 3,计算截面取值：1.2、自重荷载q2a、顶板与腹板过度70cm变截至30cm,面积为0.9m2，节段长度3.5m，故2 3 2q ii (0.9m 3.5m 26KN /m ) (1.8m 3.5m) 13KN/mb、顶板厚度30cm面积为0.3 m2，节段长度3.5m,故2 3 2q12 (0.525m 3.5m 26KN /m ) (1.75m 3.5m) 7.8KN /m2、其它荷载：2.1、施工荷载：参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取人群、机具荷载：qR 2.5KN /m2(施工中要严格控制其荷载量)2.2、模板荷载：q22 1.5KN /m22.3、水平模板的砼振捣荷载，取q23 2.5KN / m2三、荷载验算1、底模验算：底模采用3= 15mm的竹胶板,竹胶板置于间距L=35cm的10X 10cm横向分配梁方木上。

竹胶板(S= 15mm取截面宽度b为1m)截面参数及材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bh/6=100 X.5 2/6=37.5cm3;截面惯性矩：I=bh3/12=100 X.53/12=28.13cm4;竹胶板容许应力[(T ]=80MPa,E=9x10MPa取顶板与腹板交界范围为最不利荷载：2 2 2 2 2q 1.2 (13KN /m 1.5KN /m ) 1.4 (2.5KN /m 1.5KN /m 2.5KN /m ) 1m 26.5KN /m2跨端最大剪力:远小于木料最大横纹剪切应力［T ］=3.2〜3.5N/mm 的要求，故剪应力合格挠度验算：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作简支梁，计算公式为:445ql 5 26.5KN /m 0.35m 350.02mm384 EI 384 9 102.81 102、［10#槽钢主横梁验算:横桥向［10#槽钢主横梁搁置于间距75cm 钢管立杆上,计算最不利位置荷载: 弯矩验算:弯应力验算:挠度验算:求。

3、顺桥向顶部10X 10cm 方木分配梁验算：顺桥向顶部主梁方木搁置于间距 75cm 的碗扣支架顶托上，顺桥向方木规格为10cm X10cm ,间距 35cnr 。

弯矩验算：maxw剪力验算： 37.5cm 310.9MPa 80MPa 符合要求。

maxql 226.5KN /m 0.35m 22(1000mm 15mm)0.22 N / mm300 3500.857mm 符合要求跨中最大弯矩:Mmaxql 2 8226.5KN /m 0.75m1.86 KN mmaxM max1.86 KN 剪应力验算: maxm39.7cm 3 qlA 2 46.9MPa 170MPa 满足要求。

26.5KN/m 0・75m12.7cm 2 78.3MPa 85MPa5ql 4 384EI0.75m 4 小52mm384 2.1 105 19826.5KN /m 750 250 3mm 挠度验算满足要跨中最大弯矩: Mmax226.5KN/m 0.35m81.86 KN m82M max 0.41KN m生 A 26.5KN/m°35m2(100mm 100mm)2 2远小于木料最大横纹剪切应力[T ]=3.2〜3.5N/mm 的要求，故剪应力满足要求挠度验算：f5ql 4384EI45 26.5KN / m 0.35m 340.07mm f 350 400 0.875mm 挠度验算384 9 103 833.3cm 4满足要求4、立杆受力计算4.1 、在箱梁底、腹板位置，立杆竖向荷载：立杆分布75cmx 75cm ,横杆层距（即立杆步距）54cm,杆高取1.6m ，立杆3步；立杆自重为3.84kg/m ，共计109.5m,纵桥向横杆7根，横桥向3根。

则单根立杆自重为： 2G 109.5m 3.84kg/ m 0.75m 4.2KN单根立杆允许受力为：N 0.828 489 215 87KN单根立杆受力为：N 13KN / m 2 0.75m 0.75m 4.2KN 11.5KN N 87KN 5、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣立杆在承载允许范围内不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆强度进行验算：2（T =F/A=32.78KN/489mr r =67.03MPa< [ c ]=170MPa碗扣件采用外径 48mm 壁厚3.5mm A = 489mi i ,I = 1219mim A3钢回转半径入=1.58cm, [ c]=205MPa 横杆上下排步距 60cn 立杆步距长细比入=L/入=75/1.58=47.5取入=50; 查轴心受压杆件表：①二0.828立杆容许应力：[N]=0.828 X 489X 215=87KN 对于箱梁顶、底板处立杆稳定计算：maxw剪力验算：跨端最大剪力:37.5cm 310.9MPa 12MPa 满足要求max20.33N/mm2(T =q/A W© [(T ] =11.5KN/489mm=23.5MPaC 0.893 x 170=151.81MPa 满足要求。

结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。

现浇箱梁采取水平分层以每层不大于30cm高度浇筑，在竖向上以V=0.3m/h浇筑速度控制, 因此新浇砼对侧模的最大压力:Pm=0.22丫t o k o k i v"2或Pm=k丫h,取二式中较小值，则Pm=0.22y t °k°k i v 1/2=0.22 x 26 x 200/(25+15) x 1.2 x 1.15 x 0.3 1/2=21.62kPa=21.62kN/ m2 Pm=k丫h=1.2 x 26 x 0.52=16.22kPa=16.22kN/m2式中:P-新浇注砼对模板的最大侧压力，kN/nf。

2丫-砼的容重，26kN/m。

t0-砼初凝时间，当无资料时，按t°=200/(T+15)计算，T-砼的温度，取25C。

u -砼浇注速度，m/h，取0.3m/h。

h-有效压头高度，当V/T=0.3/26=0.012<0.035 时，h=0.22+24.9V/t=0.52m。

k0-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

k1-砼坍落度修正系数，取1.15。

取结果较小者，即q=Pmin=16.22kPa=16.22kN/m2。

初步拟定该墙身拉杆采用直径18mn拉杆，对拉螺栓取横向750mm竖向750mm按最大侧压力计算，每根对拉杆承受的拉力为：N=16.22kN/m2x0.3m x0.75m=3.65kN按拉杆直径为12,查表格得容许应力为12.9KN> 3.65KN，故拉杆直径及间距均能满足要求。