5.4热油管道的停输再启动概要
热油管道再启动过程研究
（ ｉ ． Ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｃ ＰＳ ＴＣ Ｗｅ ｉ ｆ ａ ｎ ｇ Ｏｉ ｌ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｐ ｏ ｒ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｄｅ ｐ ａ ｔｍｅ ｒ ｎ ｔ ， Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｗｅ ｉ ｆ ａ ｎ ｇ ２ ６１ ０ ０ ０， Ｃｈ ｉ ｎ ａ
ａ ｃ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ． Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｔ ａ ｒ ｔ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｓ ａ ｔ ｈ ｏ ｍｅ ａ ｎ ｄ ａ ｂ ｒ ｏ ａ ｄ ｗｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｍｍ ａ ｒ ｉ ｚ ｅ ｄ ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｂ ｅ ｔ ｗｅ ｅ ｎ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ
管道 运输是 原油 和成 品油 最主要 的输 送方 式 ，
在石油储运中发挥越来越重要的作用 。我国所产原 油８ ０ ％以上为含蜡原油，常采用加热方法来改善含 蜡原油 的流动性。为保证管道操作系统的安全高效 运行 ，要求管道输送时保持连续 、稳定的流量 ，避 免管线停输 。然而在热油管道在运行过程 中，不可
方法。含蜡原油管道的流动保障和流动安全评价技 术 已成为 国内外 研究 的热 点… 。
本 文 主要从 再启 动压 力计 算 的影 响 因素 及典 型
的计算模型两方面对前人所做的研究进行综述。重 点是再启动过程 的描述及影响因素 的分析。
避免地会发生事故抢修 、自然灾害和油 田停电等情
摘
要 ： 为计算 含蜡 原油管道再启 动过程压力 ，需要对原油 的屈服过程 、压 力沿管道的传播过程 、原油
热油管道停输再启动模拟试验
热油管道停输再启动模拟试验
刘晓燕;刘扬;康凯;刘立君;石成;赵军
【期刊名称】《油气储运》
【年(卷),期】2010(29)3
【摘要】为掌握热油管道停输再启动过程中温度和压力等参数的变化规律,在大庆试验基地进行了架空管道停输再启动模拟试验。
试验结果表明,热油管道停输初期的温降速率比停输后期的温降速率快;管道停输再启动一定时间后出现压力的最大值,此后压力随着启动时间的延长逐渐降低,最后达到稳定状态;管道停输再启动后,出口温度先随启动时间的延长迅速增加,当管道运行一段时间后,管道末端的进站温度趋于稳定;管道停输再启动后,流量虽有一定的波动,但很快达到稳定状态。
【总页数】3页(P171-172)
【关键词】热油管道;停输再启动;压力;温度;流量;模拟试验
【作者】刘晓燕;刘扬;康凯;刘立君;石成;赵军
【作者单位】大庆石油学院;大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE832.3
【相关文献】
1.热油管道停输再启动模拟试验研究 [J], 杨辉;许丹;王一然
2.热油管道停输再启动数值模拟 [J], 雷启盟;贾海洋;付晓明
3.基于瞬态仿真的热油管道停输再启动过程模拟 [J], 祁红军;张财功
4.热油管道停输再启动特性的环道模拟试验研究 [J], 崔秀国;张立新;姜保良;宋建河;高振波;武家利;张长青;刘松泉
5.基于POD的埋地热油管道停输再启动模拟高效算法 [J], 张劲军;张文轲;宇波因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
热油管道停输再启动过程
热油管道停输再启动过程
蒋新国;刘爱虢;丁启敏
【期刊名称】《天然气与石油》
【年(卷),期】2005(023)002
【摘要】通过查阅大量的资料,对最近几年停输再启动过程研究做了系统的总结,通过分析比较提出埋地管线停输过程中的水力、热力以及启动过程中的启动压力、安全停输时间的计算方法,同时还提出了在停输再启动的计算过程中所要考虑的几点因素.对于工程实践有一定的参考价值.
【总页数】3页(P25-27)
【作者】蒋新国;刘爱虢;丁启敏
【作者单位】大连职业技术学院,辽宁,大连,116035;辽宁石油化工大学机械学院,辽宁,抚顺,113001;辽宁石油化工大学机械学院,辽宁,抚顺,113001
【正文语种】中文
【中图分类】TE8
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1.热油管道停输再启动过程模拟分析 [J], 袁亮;麻慧博
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3.埋地热油管道停输再启动研究 [J], 侯昊;章涛;白桦;李江飞
4.埋地热油管道开挖修复停输再启动过程热力模拟 [J], 康凯;刘扬;刘晓燕;徐颖
5.热油管道停输与再启动过程模拟计算软件 [J], 安家荣;史秀敏;张国忠
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
热油管道大修期间停输与再启动的数值模拟
Ａｂ ｔａ ｔ Ｉ ｒ ｅ ｏ ｓ ｌｅ ｔ ｅ ｐ ｏ ｌ ｍ ｆ ｇ ｅ ｔ ｈ ａ ｏ ｓ ａ ｄ ｄｆ ｃ ｌ ｒ ｓ ｒｉｇ ｕ ｆ ｒ ｓ ｕ ｄ ｗ ｆ ｂ ｒ ｄ ｈ ｔｏｌ ｓ ｒ ｃ ：ｎ ｏ ｄ ｒ ｔ ｏ ｖ ｈ ｒ ｂ ｅ ｏ ｒ ａ ｅ ｔ ｌｓ ｎ ｉ ｕ ｔ ｅ ｔ ｔ ｐ ａｔ ｈ ｔｏ ｎ ｏ ｕ ｅ ｏ ｉ ｉ ｆ ａ ｎ ｅ ｉ ｐ ｐ ｌ ｅ ｕ ｎ ｖ ｒ ａ ｌ ｇ ｐ ｒ ｄ， ｔ ｅ ｔ ａ ｍｏ ｅ ｓ ｏ ｈ ｔ ｏ ｎ ｒ ｓ ｒｉｇ ｄ ｓ ｒ ｔ ｄ ｂ ｈ ｎｔ ｖ ｌ ｍｅ ｉ ｅｉ ｓ ｄ ｒ ｇ ｏ ｅ ｈ ｕ ｉ ｅ ｏ ｍａｈ ｍａｉ ｌ ｎ ｉ ｎ ｉ ｃ ｄ ｌ ｆ ｓ ｕ ｄ ｗｎ ａ ｄ ｅ ｔ ｔ ｉ ｅ ｅ ｙ ｔ ｅ ｆ ｉ ａ ｎ ｃ ｉ ｅ ｏｕ ｍｅ ｈ ｄ ｗａ ｅ ｅ ｏ ｅ ｏ ｓｍｕ ａｅ ｔ ｅ ｃ ａ ｇｎ ｈ ｒ ｌ ａ ａ ｔ ｒ． ｎ ｍｅ ｃ ｌ ｘ ｍｐ ｅ ｂ ｓ ｄ ｏ ｈ ｏ ｔ ｇ ｏ ｅｈ ｕ — ｔ ｏ ｓｄ ｖ ｌ ｐ ｄ ｔ ｉ ｌ ｔ ｈ ｎ ｉｇ ｔ ｅ ｍａ ｐ ｒ ｍｅ ｅ ｓ Ａ ｕ ｒ ａ ａ ｌ ａ ｅ ｎ ｔ ｅ ｃ ａｉ ｖ ｒ ａ ｌ ｈ ｉ ｅ ｎ
输油管道设计与管理3——【输油管道设计与管理】
（三）热油管道的启动方法
1、冷管直接启动 将热油直接输入温度等于管线埋深处自然地温的冷管道， 靠油流降温放热来加热周围土壤。这样，最先进入管道的 油流在输送过程中一直与冷管壁接触，散热量大，当管道 较长时，油温很快降至接近自然地温，远低于凝固点。通 常把这一段称为冷油头。冷油头散失的热量主要用于加热 钢管及部分防腐层。冷油头中，有相当长的一段油流温度 接近或低于凝固点，油头在管内凝结，使输送时的摩阻急 剧升高，以至于会超出泵和管道强度的允许范围。因此只 有当管道距离短，投油时地温高，并能保证大排量输送情 况下，才能采用冷管直接启动。对于长输管道，当地温接 近凝固点时，也可采用冷管直接启动。
12
热油管道的启动投产
冷管道的热水预热过程就是周围土壤温度场的建立过程，也就是周围土 壤的蓄热过程，也是土壤热阻不断增大、管道热损失不断减少的过程。 如果按TR、TZ及Q由轴向温降公式推算管路的总传热系数K，将表现为K 值的不断下降。显然按稳定传热公式计算的K值，不能反映不稳定传热 过程中油管的散热特性。但在还未建立正确的算法前，工程上仍沿用上 述K值来分析启动过程，在输量和起点温度恒定的情况下，上述K值能大
ht
21
各层内外侧的温度可由温度分布公式得到
Tx,
y T0
qL
4t
ln
y0 y0
y2 y2
x2 x2
y0
ht2
D 2
2
, qL
KD
Байду номын сангаас
Ty
T0
由下式可求得每层(圆环内)的稳定蓄热量：
n
q tctVi (Tmi T0 ) i 1
22
热油管道的启动投产
式中：q—( ht－R )环形土壤每米稳定蓄热量，kJ/m ρt—土壤的密度，kg/m3 Vi—第i层环状土层的体积，m3 Tm、T0—第i环平均温度、自然地温，℃
油气储运概论 第三章 长距离输油管道
第一节 概 述
一、输油管道的分类
企业内部输油管道 长距离输油管道 原油管道 成品油管道 常温输送管道 加热输送管道
二、长距离输油管道的组成
输油站 线路 截断阀室
三、长距离输油管道的特点
与公路、铁路、水路运输相比，管道运输的 优点为： 1、运输量大
管道运输的优点(续)
加热输送的方法：直接加热、间接加热。
二、热油管道的温降
距离加热 站越近， 温差越大， 温降越大。
Tl
T0
(TR
T0 ) exp(
KD l)
Gc
热油管道的温降（续）
温降与管道 的总传热系 数以及管道 输量有关。
输量越大，
温降越平缓。
三、温度参数的确定
原则：输油设备能够正常运行，保证设备安全； 使输油总能耗降到最低。
4、翻越点
• 与地形起伏 的情况有关；
• 决定于水力 坡降的大小。
• i越小越易 出现翻越点。
5、管路工作情况校核
动水压力校核：油品 在流动过程中管路沿 线各点的压力。
静水压力校核：油品 停止流动后管路各点 由于位差引起的压力。
进出站压力校核
第三节 加热输送工艺
一、加热输送的特点和方法
2、热油管道摩阻计算方法
（1）分段计算法 将加热站间分成若干小段，每小段温降不超过2ºC； 求每小段平均温度； 由平均温度求相应的粘度； 计算各小段的摩阻； 计算整个加热站间摩阻。
（2）站间平均温度法
适用于流态为湍流，进出口粘度相差不到一倍。
计算加热站间油流的平均温度；
确定油品粘度；
五、减少混油的措施
1、影响混油的因素
主要因素是流态的影响， 另外还有： 初始混油的影响 粘度和密度的差异 停输 流速变化 副管
含蜡原油管道停输再启动的安全性问题
输送工艺含蜡原油管道停输再启动的安全性问题许 康3 张劲军 尚孟平 李群海 苗玉忠 (石油大学(北京)) (中石化管道输油分公司新乡输油处) 许 康 张劲军等:含蜡原油管道停输再启动的安全性问题,油气储运,2004,23(11)12～15。
摘 要 总体评价了国内外埋地含蜡原油管道停输再启动的研究现状,认为造成停输温降和启动压力的计算结果与实际存在偏差的主要原因是,原油流变性、环境及管道运行工况等参数的不确定性、建立数学模型时的不合理假设和尚无法对原油的剪切历史和热历史效应进行定量描述。
说明了运用确定性方法对含蜡原油管道停输再启动安全性进行评价的缺陷,指出了停输再启动问题的难点所在,提出了停输再启动安全性评价的研究方向。
主题词 埋地管道 含蜡原油 停输再启动 安全性 评价一、前 言我国所产原油80%以上为含蜡原油,输送含蜡原油常采用加热方法来改善原油的流动性。
热油管道的输油温度一般高于原油凝点,但管道停输时间过长,仍可导致凝管。
我国已建的东部管网大都运行了20年以上,将逐渐进入事故高发期,加之近几年来打孔盗油等人为破坏管道安全的行为呈上升趋势,造成管道停输次数明显增多,对管道的安全运行构成一定威胁。
降低输油温度虽然可以降低运行能耗,但管道运行的安全余量也不可避免地随之下降。
因此,正确评价含蜡原油管道停输再启动的安全性更显重要。
含蜡原油管道停输再启动的安全性与原油物性、管径、输送温度、运行方式、地温、土壤物性等诸多因素密切相关,其中许多因素往往同时具有随机性和模糊性两个方面的不确定性。
如何正确选取和精确描述这些具有不确定性的参数,对停输再启动安全性的评价至关重要。
目前的计算都是建立在确定性分析的基础上,将计算所涉及的参数看成是确定的量,这显然不当。
由于热油管道停输再启动问题同时涉及原油低温流变性、非稳态水力和热力耦合过程,在数学模型的建立和求解过程中都或多或少地进行了简化处理,另外对热历史与剪切历史对原油流变性的影响尚无法进行定量描述,这些会对计算结果与实际的符合程度产生影响。
技能认证输油工高级考试(习题卷22)
技能认证输油工高级考试(习题卷22)第1部分：单项选择题，共65题，每题只有一个正确答案,多选或少选均不得分。
1.[单选题]电脱水器二级保养检查电极板损坏情况及时修补，检查平整极板，极板间距误差小于()A)1mmB)2mmC)3mmD)4mm答案:C解析:2.[单选题]计算机病毒危害极大，它会破坏磁盘上引导扇区的内容和磁盘上的分区表等，使程序无法使用，甚至格式化磁盘，此类病毒称为( )。
A)引导型病毒B)文件型病毒C)混合型病毒D)无法确定答案:A解析:3.[单选题]气动阀（）老化或损坏，会引起内漏，使活塞产生爬行故障。
A)活塞杆B)密封件C)缸体D)缸盖答案:B解析:4.[单选题]BNO01 Windows的“回收站”是( )。
A)存放重要系统文件的容器B)存放打开文件的容器C)存放已删除文件的容器D)存放长期不使用文件的容器答案:C解析:5.[单选题]金属罐体应做防雷接地，接地点不应少于两处，间距不应大于( )。
A)16mB)17mC)18mD)19m答案:C解析:解析:7.[单选题]BK003热煤炉正常运行时，每年有5%～10%的导热油损耗，中途补加导热油时为防止突沸，建议购置导热油时多购设计需量的( )，开车时一并脱好水封存备用，中途补加时不再脱水。
A)10%B)20%C)30%D)50%答案:B解析:8.[单选题]BN012在Word中，在有关查找与替换的下列说法中，不正确的是( )。
A)只能从文档的光标处向下查找与替换B)查找替换时可以使用通配符“*”和“？”C)可以对段落标记、分页符进行查找与替换D)查找替换时可以区分大小写字母答案:A解析:9.[单选题]BN007现有前后两个段落且段落格式不同的文字，若删除前一个段落末尾的结束标记，则( )。
A)仍为两段，且格式不变B)两个段落会合并为一段，原先各格式均丢失而采用文档的默认格式C)两段文字合并为一段，并采用原来前一段的格式D)两段文字合并为一段，并采用原来后一段的格式答案:C解析:10.[单选题]分离器液位过低故障的原因有()关闭不严A)进液阀B)液位计C)安全阀D)液面调节机构答案:D解析:11.[单选题]BG014站控的基本功能是负责整个管线的调度和(),对各站下达控制命令,协调控制全线生产。
埋地热油管道停输再启动研究
埋地热油管道停输再启动研究作者：侯昊章涛白桦李江飞来源：《当代化工》2015年第07期摘要：管道停输与再启动是埋地热油管道运行中经常遇到的问题。
介绍了国内外的专家学者在该领域的研究成果，包括实验研究和数值模拟两个方面。
在对不同研究者的研究方法进行分析后，总结了管道停输与再启动数值模拟方面目前尚未解决好的问题，为停输再启动过程的研究提供了一定参考。
关键词：含蜡原油；停输再启动；管道；数值模拟；实验中图分类号：TE 832 文献标识码： A 文章编号： 1671-0460（2015）07-1560-04Study on Shutdown and Restart of Buried Hot-Oil PipelineHOU Hao1，ZHANG Tao1，BAI Hua1，LI Jiang-fei2（1. China University of Petroleum （Beijing）， Beijing 102249， China；2. Department of Thermal Engineering， Chengde Petroleum College， Hebei Chengde 067000， China）Abstract： The shutdown and restart of buried hot-oil pipelines often occur. Researchers have done a lot of studies on these problems and acquired quantities of achievements. In this paper，research status of shutdown and restart of buried hot-oil pipelines was introduced from aspects of numerical simulation and experiments. Unsolved problems of shutdown and restart were presented.Key words： Waxy crude oil； Shutdown and restart； Pipeline； Numerical simulation；Experiment热油管道的停输是不可避免的，无论是意外故障还是计划维修都会导致管道停输。
热油管道的运行管理解析
维持TR一定时的管路特性曲线 H 如图所示。TR不同时，沿线油 温分布不同，特性曲线亦不同。
TR高则沿线油温高，摩阻损失 小 ， 故 HTR1-Q 曲 线 总 是 在 HTR2-Q曲线的上方。
HTR1 HTR2
TR2>TR1 Q
定性分析摩阻随输量的变化趋势如下：
Q V H
Q TZ Tpj pj H
路特性曲线的上方（为
什么？），如图所示。
维持TZ一定
O
维持TR一定
Q0
Q
3、热油管路工作特性的不稳定区
前面讲过，维持TR一定运行的热油管道，在正常运 行的输量范围内，Q↑H↑的趋势是主要的，但当Q较 小、输送的油品粘度较大时，可能出现Q↑H↓的反常 现象， Q↑H↓的区域 就是热油管道的不稳定工作区。
2、热油管道的工作特性
在讨论热油管道的工作特性时，只有规定管道的热力条 件才有意义，一般有两种情况：
① 维持出站油温TR 一定运行； ② 维持进站油温TZ一定运行。 下面分别讨论各种情况下的管路工作特性。 ① 维持进站油温TZ一定运行的热油管路的工作特性 先来分析一下维持TZ一定时特性曲线的变化趋势。Q变化 时，影响摩阻H的因素有两个方面：
TZ
IⅡ
象。Ⅱ区称为不稳定区，当热油管道
在该区内运行时，常可能由于某些外
界因素的影响，而使工作点发生变化， T 0
进入Ⅰ区。热油管道在该区运行既不
经济又不安全。
III Q
Q
H Ⅲ区—大流量区
一方面随着Q的增大，流速增大而
使摩阻增大；另一方面，随着Q的 增 大 TZ 升 高 ， 但 变 化 不 大 ， 粘 度
① 理论分析
根据热油管路摩阻计算公式：
输油管道安全停输时间的计算方法
输油管道安全停输时间的计算方法
纪庆国
【期刊名称】《油气田地面工程》
【年(卷),期】2012(031)007
【摘要】计算管道安全停输时间需要确定管道的最低允许启动温度,该温度决定了再启动过程所需要的启动压力,它受制于由管道承压和输油泵的工作特性所决定的最大启动压力,所以,安全停输时间的确定过程是一个重复试算过程.苏嵯输油管道中间站只有加热炉,因此将管道全线作为一个密闭系统来评价其安全停输时间.根据计算步骤中的方法,最终确定苏嵯输油管道春季安全停输时间为9～10h、夏季为13～14h、秋季为16～17h、冬季为9～10h.
【总页数】2页(P56-57)
【作者】纪庆国
【作者单位】大庆油田储运销售分公司
【正文语种】中文
【相关文献】
1.基于RBF神经网络的输油管道安全停输时间预测 [J], 高艳波;马贵阳;刘宏宇;姚尧;王雷;代堪亮
2.保温层失效对裸露输油管道安全停输时间的影响 [J], 张军
3.埋地湿天然气管道安全停输时间计算方法研究 [J], 马艳琳;李春林
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5.保温层失效对裸露输油管道安全停输时间的影响 [J], 孙宪航;陈保东;马新;李伟;王雷;赵虎;莫海元
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典型输油生产事故案例及分析
典型输油生产事故案例及分析案例1、1977年7月29日，秦京线进行正输时，上级调度通知秦皇岛管理处、北京管理处调度，秦京线11：00全线停止正输，12：00由石楼站启泵反输。
北京管理处调度接到调度令后，认为白天电压低，要求推迟到20：00启泵反输。
由于问题没有落实，秦京线11：00没有停止正输。
但是石楼泵站职工认为12：00启泵反输，积极作了准备，站领导请示北京处调度同意，于11：45通知操作工关闭秦京来油阀门，造成秦京线憋压达到5.4Mpa，将石楼站反输泵房过滤器憋漏，三组换热器垫子憋刺。
由于当班工人及时发现采取泄压，避免了一场恶性事故发生。
案情分析：该事故发生的关键点在于石楼站领导请示北京处调度要关闭秦京来油阀门时，北京处调度没有请示上级调度或和秦皇岛处调度落实是否秦京线已停输完毕，必须双方确认后方可执行操作；其次，秦皇岛管理处、北京管理处调度对上级调度令有疑异，应对上级调度提出，上级调度给予明确答复，做好记录，按上级调度令执行；三，石楼站操作工在关闭秦京来油阀门过程中，如有专人监视进站压力变化，发现压力异常升高，停止关阀并紧急打开该阀，事故可终止。
案例2、1980年2月15日晚，秦京线滦河东阀室，自1995年投运后（阀室压盖垫子使用的是石棉垫，耐压不耐油），经过5年运行，老化突然刺油，使迁安泵站出站压力下降。
迁安泵站向管理处调度汇报检查原因，处调度误判断是提温后结蜡情况好转，未能进一步检查原因和进行过细参数分析，直至社员报告阀门漏油后，才采取措施处理。
由于延误了发现漏油时间，结果造成跑油480吨。
案情分析：该事故发生的关键点在于阀室压盖垫子使用的石棉垫老化；但管理处调度判断失误造成事态扩大。
一般管道漏油计算机显示压力历史曲线有以下3种情况：停输再启动、提量、提温运行后，管道内原油结蜡情况逐步好转，由于腐蚀等原因造成的小的渗漏，这两种情况通过压力参数变化很难确定是那种，一般压力历史曲线都出现图A情况，遇到这种曲线，没有把握确定，只能安排人员巡线，该种情况，一般基于“负压波”原理的泄漏检测软件也很难准确判断；原油管道出现较大量的泄漏或者盗油造成跑油，一般压力历史曲线出现图B情况，该种情况，一般基于“负压波”原理的泄漏检测软件能够较准确判断漏油点，确定漏油点位置后，调度人员立即通知巡线人员对该位置巡线，并根据经验扩大巡线范围；管道被打孔盗油成功，一般压力历史曲线出现图C情况，与图B情况明显不同的就是压力下降一段时间（取决于盗油现场压力、被盗原油量等，一般持续10－20分钟）后，盗油分子装完一车，关闭盗油阀门，压力又回升至正常运行压力。
热油管道运行管理
进站油温 （℃）
进站压力 出站压力 （MPa） （MPa）
平均输量 （m3/h）源自分输流量 出站流量 分输油品 分输压力
（m3/h） （m3/h）
（MPa）
兰州 90#汽油 74.78
22
0.3 8.48
400
临洮 0#柴油
14.74 5.25
400
陇西 0#柴油
11.74
6.3
5.77
400
80
320 0#柴油 0.17
489 575 507 779.3 445 374 365 375 324 200
0.3 0.3 5.92 3.86 0.62 7.17 7.67 1.29 9.59 0.3 7.73 1.33 11.87 0.4 7.04 0.31 8.39 1.14 3.59
3 2.32 1.24 1.74 4.97 6.71 6.27 4.43 3.25 2.01 1.94
高程 进站压力 出站压力
（m） （MPa） （MPa）
1529.6 2405.7 1767.8 1899.2 2454.9 1687.7 1626.5
2260 1389.1 2296.7 1488.6 2107.3 984.4 1568.6 872.5
1516 528.2 898.1 576.3 541.3
输油管道设计与管理
第五章 热油管道运行管理
热油管道运行管理 热油管道启动投产 热油管道停输再启动
第二节 热油管道启动投产
一、输油管道的试运投产
1、试运投产是管道由建设施工转为生产运行 的关键阶段。
2、试运投产的前提条件：
（1）管道分段试压合格 （2）通讯联系畅通 （3）电力供应正常 （4）油品供销有保障
埋地热油管道开挖修复停输再启动过程热力模拟
摘 要
东部管 网已运行 ３ Ｏ多年 ， 使用寿命 已超过设计寿命 ， 多处 出现 防腐 层破坏及 漏油事故 ， 急需进 行停输开挖 维修 。热
油管道开挖段停输维修 时， 由于开挖段 的裸管 与大气直接接触 ， 向外散热量增大 ， 温度骤 降， 品黏度发 生变化 ， 油 影响再启 动。 对于整条埋地 管道 ， 温度变化幅度最大 的管段为开挖段。在热油管道稳态运行 的研究基础 上 ， 次给 出停输及 再启动 时开 挖 首 维修 段 内油品温度 的非稳态计算模 型， 模拟计算 出停输及再启动过程 中开挖段 内的油 品温度 变化 曲线， 并分析 出不 同的维修 参数 下， 开挖停输段 内油 品温度的变化规律。
度 的影 响 。 由于 目前 稳 态 运 行 及 埋 地 段 管 道停 输
Ａ ｝ ＝。 一 （ ）
ｏ ｌ — Ｒ， ｇ
（ ５ ）
式 中 一 外 界 环 境 温 度 ， Ａ Ｋ； 一油 品 导 热 系 数 ， Ｗ／ ｍ ・ ）ｇ一 管道 内径 ， Ｒ 一管 道外 径 ， ｈ一 （ Ｋ ；ｏ ｍ；Ⅳ ｍ；
２１ Ｓｉ ｅｈＥ ｇｇ ００ ｃ Ｔｅ． ｎｎ． ．
埋地热 油管道开挖修复停输 再 启动 过 程 热 力模 拟
康 凯 刘 扬 刘 晓 燕 徐 ， 颖
（ 大庆石油学院土木建筑工程学院 ， 大庆 １３ １ ； ６ ３ ８ 大庆油 Ｋ矿区服务事业部管理二公 司 ， １ 大庆 １３ １ ６４ ６）
在随后 的 五年 里 ， 功 建 成 了 东 北 输 油 管 网 ， 目 成 到 前 为止 东部 管道 已运 行 三 十 多 年 ， 过 了设 计 使 用 超
寿命。自 １９ ９４年以来 ， 管道腐蚀造成的事故增 多，
管 道漏 油事故 呈现 上升趋 势 ， 东北 管 网急需 大修 。
我国油气储运相关技术研究新进展
我国油气储运相关技术研究新进展摘要：本文通过对我国油气储运的相关技术进行简要的介绍，对这些相关技术的研究新进展进行了主要论述，以供相关人士参考。
关键词：油气储运；管道运输；技术；进展自改革开发以来，我国的油气储运就有着很大的发展。
目前，我国的油气储运事业已经在全国各个区域建立起了一个庞大的油气管网和油气储备系统。
油气储运事业的发展过程当中，主要是依靠科学技术。
随着当前科学技术的不断发展，我国的油气处于技术也得到了很大的提升。
所以，对我国油气储运相关技术的进展进行阐述，有利于人们明确现代油气储运技术的发展和研究方向。
1、完整性和失效控制技术在油气储运系统的运行过程中，完整性和失控控制技术使其主要的安全控制系统，它们在油气储运系统中都有着十分重要的作用。
目前，在我国油气储运行业中，油气设备的安全性技术已被人们运用得十分的广泛，而且在失效控制技术的应用方面，还是缺少一定的认识。
1.1完整性技术完整性技术主要涉及的是对油气储运设备的管理和技术这两个内容。
而管理所包含的内容有理念、体系以及业务范围等，这几个内容在过程的完整性方面都有着十分重要的意义。
它主要体现了管理过程中的完整性和决策内容的正确性。
完整性技术主要是以预防为主要目的，在油气储运发展的过程中，存在的缺陷有很多，我们无法对其进行逐一的解决，因此只有通过对可能产生的问题进行预防处理。
再在适当的时候对其进行消除，从而起到一定的安全作用。
由此可见，完整性技术的运用需要一个长期发展和持续更新，只有这样，才能有效的保障油气储运事业在发展过程中的安全性。
1.2失效控制技术所谓的失效控制技术是指在油气储运系统中出现的各种失效问题进行相关的诊断研究，并且根据油气储运运行的实际情况来采取相关的控制技术，以确保油气储运的安全性。
目前，在我国，这项失效控制管理理念，并没有引起广大人民群众的重视，在我国油气储运行业的发展过程中，主要以完整性技术为主。
因此，想要对油气储运的安全性进行合理有效的控制，我们还要将失效控制技术应用到其中，从而对油气储运进行全方位的安全控制。
加热原油管道停输热力计算
加热原油管道停输热力计算
随着能源需求的增加，原油管道作为一种重要的输油方式，承载
着越来越多的原油运输任务。
但同时，原油管道在运输过程中也面临
着热量损失、管道老化等问题，从而影响管道的输油效率和安全。
为
保障原油管道的安全运输，需要对管道停输时的加热问题进行热力计
算和分析。
原油管道的主要构成部分包括输油管道和加热设备。
输油管道通
常是由钢管和绝热层组成，而加热设备则一般包括热交换器、燃气加
热炉、电阻式加热器等。
加热系统不仅可以增加管道的输油率，还可
以保护管道的安全运行，防止管道结冰、产生水锈等问题。
针对管道停输时的加热问题，需要对加热设备的功率、加热时间、加热介质等因素进行计算和分析。
其中，功率是指加热设备每单位时
间所需要消耗的能量，其计算公式为：
功率=（管道最低使用温度-室温）×管道导热系数×管道外径
×π×管道长度÷传热面系数
其中，管道最低使用温度是指管道运行过程中需要满足的最低温度，一般需要根据具体的管道材质、运行状态以及环境温度等因素进行综合考虑。
管道导热系数是指管道材质的热传导能力，可以根据管道的材质和温度计算得到。
管道外径、长度以及传热面系数也是影响功率计算的重要因素，需要在实际运行中进行结合计算。
在计算功率的同时，还需要考虑加热介质的选择和温度控制等问题。
一般来说，加热介质可以选择蒸汽、高温液体等，其中蒸汽的使用比较广泛，因为其在传热效率和加热速度方面都有一定优势。
而温度控制则需要根据管道的实际情况进行合理设计，确保加热温度不会过高或者过低，从而保证管道的安全运行。
冷热原油交替输送停输再启动研究的开题报告
冷热原油交替输送停输再启动研究的开题报告一、选题的背景及意义随着石油化工行业的不断发展和普及，对石油及其衍生产品的需求也不断增加。
石油管道输送作为一种安全、高效、经济的石油运输方式，在石油化工行业中得到了广泛的应用。
但是在石油管道输送过程中，由于原油温度变化及输送介质的不断更换等因素，冷热原油交替输送、停输再启动等问题也随之产生。
这些问题导致原油流动性变差，甚至出现流体不稳定、阻塞等严重后果，对石油管道输送的安全和稳定运行造成了很大的影响，因此研究冷热原油交替输送、停输再启动等问题具有重要的理论和实践意义。
二、研究的目的和内容本文的研究目的是通过分析冷热原油交替输送、停输再启动等过程中的流动特性和输送参数变化规律，探讨其对石油管道输送稳定性和安全性的影响，为石油管道输送的稳定运行提供科学依据和理论支持。
具体研究内容包括：1.分析冷热原油交替输送、停输再启动等过程中的原油温度变化规律和输送参数的变化规律；2.通过实验和数值模拟方法，研究冷热原油交替输送、停输再启动等过程对原油流动性和输送稳定性的影响；3.探讨在石油管道输送过程中实现冷热原油交替输送、停输再启动的技术措施和优化方案。
三、研究的方法和步骤本文采用实验和数值模拟相结合的方法，通过实验测试和数值模拟分析探究冷热原油交替输送、停输再启动等过程的流动特性和输送参数变化规律，研究其对石油管道输送稳定性和安全性的影响。
具体研究步骤如下：1.文献调研，了解现有的石油管道输送技术和冷热原油交替输送、停输再启动等问题的研究现状；2.设计实验方案，通过实验测试得到原油温度变化规律和输送参数的变化规律，分析其对石油管道输送的影响；3.借助数值模拟软件，建立数值模型，模拟冷热原油交替输送、停输再启动等过程的流动特性，并分析其对原油流动性和输送稳定性的影响；4.结合实验数据和数值模拟结果，探讨在石油管道输送过程中实现冷热原油交替输送、停输再启动的技术措施和优化方案。
5.4热油管道的停输再启动讲解
若长距离热油管道的大部分或全线出现凝油，应采用分段挤推的方 法，逐段打通全线各段。每段的长度可根据凝油开始移动时的力平
衡计算。即：
d 2
4
pi
dli y
li
pi d
4 y
式中 ——分段挤推时每段的长度，m; ——挤推时施加于 管段两端的压差，Pa，
可根据管道的承压能力和设备的性能确定;
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y —胶凝原油的静屈服强度，Pa。其数值随油品性质
、凝油条件、停输时间等的不同，有较大的差别。（如 某管道停输80h后，热力条件较好的管段，管中心存油 仍为液相;停输87h后，热力条件较差的管段，凝油的平 均屈服强度为170Pa;停输154h后，铺设于水中的管段， 凝油的平均屈服强度高达4650Pa。）在应用时，要根据 具体情况，具体分析，通常是现场取样分析，确定其值 。
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2）管道沿线有部分管段凝油时的再启动 若长距离输油管道的局部管段凝油，埋地热油管道的架空
段、水下段等传热系数较大的管段可能出现这种情况。 这时的启动方法是：将凝油管段与主管道隔离，先利用临
时泵或压力车在凝油管段中间施压，将凝油向两段挤推， 待凝油段打通后，再连接管道，启动油泵或用容积泵，小 流量高温油流全线冲刷启动。
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热油管道停输后的再启动操作
1）管道全线为液相时的再启动 若停输一定时间后，管道沿线热力条件最差的管段管中心存油温
度高于其凝固点，则全线管内存油仍为液相。计划停输时，根据 允许停输时间安排停输间隔，通常是这种情况。 这种情况的启动时，可以启动输油泵或更换容积泵，利用小流量 高温油流（必要时更换低粘度油品）冲刷，使管壁的凝油和结蜡 逐渐熔化，管道流通面积逐渐增大，直到恢复任务输量，达到稳 定工作状态，再启动过程结束。
已停用输油管道的再启输问题探讨
已停用输油管道的再启输问题探讨摘要：对已经停用的输油管道进行再输是一个复杂的过程，管道在停输后能不能再次顺利启动，不仅与管道的停输时间有关系，而且还与管道的工况、油品的流变以及停输后的温降等有关系。
文章分析了停输管道再启的过程中所遇到的难点和要点，并简要介绍了长庆油田西峰-马岭输油管道的停运再启的工况。
关键词：停用输油管道停输再启对已经停用的输油管道进行再启输，是指输油管道在停用并清扫一段时间后（数月或者几年），再次对输油管道进行试压、投水、投油等活动，最终完成启动的过程。
本文针对已停用的输油管道在实施再启动时主要遇到的困难进行了分析，并以西峰-马岭输油管道的停运再启输实例对该问题进行了探讨。
一、石油管道停输再启遇到的主要难题1.参数的计算和确定问题对已经停输的管道进行再启时，其再启动的压力大小往往与管道内原油的物性流变性有关。
当前，在进行再启动压力确定时，通常采用确定性分析方法。
但是，因为原油本身的成分是比较复杂的，其由多种物质构成，其中，对原油流变性会产生影响的因素包括蜡、胶质、沥青质这三种，在化学上主要表现为物质的集合。
对于含蜡原油，其流变性往往与原油的组成、经历的热史和剪切历史有关，同时，其还具有模糊性和随机性的特点。
比如在进行停输再启计算时，需要对含蜡原油的触变性进行描述，但是至今为止，尚没有一个比较理想的含蜡原油的触变性模型出现，也没有能够描述剪切历史和热历史的触变性数学模型。
此外，原油的物性和流变性还与油温有很大关系，在对管道内的油温进行计算时，计算结果会受到外部环境、原油物性、流变性和输量变化的影响。
对于埋地管道的参数计算主要受到管道所在土壤的温度和物性影响，比如导热系数、热扩散系数等会受外部环境的影响发生变化，这些参数的计算对管道内油温的计算结果非常重要。
比如，管道沿线的气候和季节变化会使土壤的导热系数和含水率发生不同的变化，而且，在进行参数的选取和计算时，往往是从安全的角度出发来选取平均值。
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管道停输后的温降过程同样属于不稳定的传热过程。温降 规律受多种因素的影响。目前还没有成熟的计算方法。目 前采用的计算方法主要有两类。一类是根据简化后导出的 近似公式计算；另一类就是利用数值方法上机求解。管线 的再启动压力除了与管内存油的温度有关外，还受油品性 质、管线强度等因素的影响，更没有成熟的计算方法。目 前常用的计算方法偏于保守，还有待于深入研究。
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热油管道停输后的再启动操作
1）管道全线为液相时的再启动 若停输一定时间后，管道沿线热力条件最差的管段管中心存油温
度高于其凝固点，则全线管内存油仍为液相。计划停输时，根据 允许停输时间安排停输间隔，通常是这种情况。 这种情况的启动时，可以启动输油泵或更换容积泵，利用小流量 高温油流（必要时更换低粘度油品）冲刷，使管壁的凝油和结蜡 逐渐熔化，管道流通面积逐渐增大，直到恢复任务输量，达到稳 定工作状态，再启动过程结束。
热油管道停输后，由于管内油温不断下降，粘度增大，管壁 上的结蜡层增厚，会使管道再启动时的摩阻增大。当油温降 至凝固点以下时，可能在整个管子断面上形成网络结构，必 须有足以破坏凝油网络结构的高压，才能使管线恢复流动， 而最高压力要受泵和管线允许强度的限制。所以为了保证管 线的顺利启动，必须了解管路在各种情况下停输后的温降规 律，以确定顺利再启动的允许停输时间以及停输后必须采取 的措施。
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y —胶凝原油的静屈服强度，Pa。其数值随油品性质
、凝油条件、停输时间等的不同，有较大的差别。（如 某管道停输80h后，热力条件较好的管段，管中心存油 仍为液相;停输87h后，热力条件较差的管段，凝油的平 均屈服强度为170Pa;停输154h后，铺设于水中的管段， 凝油的平均屈服强度高达4650Pa。）在应用时，要根据 具体情况，具体分析，通常是现场取样分析，确定其值 。
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在凝油段很短时，也可以不断开管道，直接在凝油段 中间向两端挤推。由于非牛顿流体的流动状态，不仅 与作用压力有关，还与作用时间有关，在挤推凝油管 段的存油时，要采用逐步加压的方法，以便使施加的 压力有充足的作用时间。
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3）管道全线或大部分有凝油时的再启动
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计划停输当管油线量终不点足炼港，厂口输：：量检因较修台小或风时事等采故原用检因间修油歇不轮输需不送原能，油到有港计装划油地停输
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不论是计划停输还是事故停输，都有一个安全停输时间的确 定问题。对于计划停输，制定停输计划时要考虑最长允许停 输时间多长；对于事故停输，制定抢修计划时也要考虑允许 的停输时间。
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2）管道沿线有部分管段凝油时的再启动 若长距离输油管道的局部管段凝油，埋地热油管道的架空
段、水下段等传热系数较大的管段可能出现这种情况。 这时的启动方法是：将凝油管段与主管道隔离，先利用临
时泵或压力车在凝油管段中间施压，将凝油向两段挤推， 待凝油段打通后，再连接管道，启动油泵或用容积泵，小 流量高温油流全线冲刷启动。
第四节 热油管道的停输再启动
热油管道在运行过程中，由于种种原因，不可避免地会发生 停输。停输的原因可以分为两大类：事故停输和计划停输。
全线突然停电或首站停电及设备故障等
停输分类事故停输自站然间灾管害道腐首地蚀末震穿站引孔火起或灾管破：道裂如断：89裂92年年：黄东如岛秦黄油京复库线线7火首6年灾站唐曾外山使管地东道黄破震复裂时线，断停停裂输输，1全天线停输
若长距离热油管道的大部分或全线出现凝油，应采用分段挤推的方 法，逐段打通全线各段。每段的长度可根据凝油开始移动时的力平
衡计算。即：
d 2
4
pi
dli y
li
pi d
4 y
式中 ——分段挤推时每段的长度，m; ——挤推时施加于 管段两端的压差，Pa，
可根据管道的承压能力和设备的性能确定;
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