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钢箱梁安装临时支撑架设计检算书

国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时支撑架设计检算书编制：复核：审核：中国中铁股份有限公司二〇一六年九月目录1.编制依据 (1)2.工程概述 (1)3.施工方案 (2)4.计算参数取值 (2)5.临时组桩荷载分析 (3)5.1.恒载 (3)5.2.施工荷载 (3)5.2.1.吊装过程中载荷 (3)5.2.2.吊装完后的载荷 (4)5.3.风荷载 (5)5.4.建模计算 (5)5.4.1.边界条件 (5)5.4.2.荷载工况 (5)5.4.3.有限元模型 (6)5.4.4.载荷 (6)5.4.5.结构分析 (7)6.基础 (14)北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书1. 编制依据1）施工图设计。

2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。

3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。

4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。

5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。

6）《2012版本midas有限元分析软件》。

2. 工程概述北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。

表2-1 钢箱梁重量表13 E1 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.614 E2 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.915 E3 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.6横联、挑梁、拼接板、螺栓等220合计重量（t）1098 钢箱结构图如下所示：图2-1 钢箱梁标准截面图3. 施工方案安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示：图3-1 施工顺序4.计算参数取值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。

Q235：16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=挠度容许值值L/400;5. 临时组桩荷载分析5.1. 恒载恒载主要为支撑架自重荷载，由于计算采用软件计算，自重荷载在软件中自动添加。

国道连续梁结构检算书

305国道连续梁结构检算书一、支架结构检算1、工字钢强度及挠度计算：为了保证通车安全，采用Ф500mm钢管作支架立柱，采用I40a工字钢作横梁，I28a工字钢做纵梁，跨越305国道，施工桥梁上部，确保交通畅通，门架尺寸延纵桥向6米，净宽4.75米,高3.5米。

工字钢检算：I40a，67.56kg/m；S=631.2cm3；W=1085.7cm3；I=21714cm4；I28a，43.47kg/m；S=292.7cm3；W=508.2cm3；I=7115cm4；（1）荷载分析：检算最不利位置，由图可知，腹板位置的工字钢受力最大，假设腹板位置仅设一根28a工字钢，则其所承受的荷载分析如下：腹板钢筋砼断面2.15m2，折算成每米均布荷载：q1=×1×=m2模板荷载：q2=m工字钢自重：q3=m人及机具施工活载q4=4KN/m则q总=q1+q2+q3+q4=61KN/m（2）纵梁检算最大弯炬：Mmax=ql2/8=61×62/8=·m抗弯刚度：σmax= Mmax/W ==540Mpa≥[σ]=170Mpa最大剪力：Qmax=ql/2=61×6/2=183KN抗剪强度：τmax=QmaxSmax/Id=183KN×292.7cm3/7115cm4×8.5mm=≤[て]=125Mpa挠度：fmax=5qL4/384EI=5×61×64/384××108×71440×10-8=69mm≥[l/400]=15mm由以上对纵梁的检算可知，腹板下设置1根28a工字钢无法满足抗弯及挠度的要求，故腹板下设置9根，则抗弯刚度及挠度均能满足承载要求，且荷载分析中是最大载面和最小载面平静分析，而实际门架施工中要偏于中跨跨中位置，故实际荷载要小于计算荷载，结构是稳定的。

（3）横梁检算假设纵梁对横梁施加的荷载集中作用在横梁跨中位置，则其受力如图所示：最大弯炬：Mmax=Pl/4=183×4=·m抗弯刚度：σmax = Mmax/W =×106/×103=≤[σ]=170Mpa最大剪力：Qmax=P/2=1832=抗剪强度：てmax=QmaxSmax/Id=×631.2cm 3/21714cm 4×10.5mm=≤[て]=125Mpa挠度：fmax=5ql 4/384EI=5×61×384××108×71440×10-8=0.001mm ≤ [l/400]=3mm 通过以上计算可知，40a 工字钢横梁在抗弯、抗剪及挠度等方面均能满足施工要求，结构稳定。

钢箱梁架设验算书

钢箱梁架设受力分析验算书目录1 工程概况 (3)2 截面几何特性验算 (1)3 梁体应力和挠度验算 (6)3.1挠度验算 (7)3.2梁体中的施工阶段永存应力验算 (9)3.3梁体架设施工过程 (13)3.4架桥机恒载作用 (14)3.5移动梁传递到架桥机上的荷载（包括架桥机荷载） (16)3.6梁体架设过程中动态最大应力验算 (18)4 临时墩应力和挠度验算（33M梁段移梁验算） (19)4.1梁体架设施工过程 (19)4.2临时墩上最大传递荷载 (20)4.3临时墩2的最大受力计算 (20)5 基础局部抗裂计算 (24)6 地基承载力验算 (25)6 计算结论 (26)1 工程概况西铜高速改扩建项目第四标段的高架桥由中铁十五局承建，其中跨既有西铜一级公路的三联共九孔为钢箱梁桥，该桥钢箱梁的制造和安装任务由中铁宝桥集团有限公司承建。

本项目的三联钢箱梁为正线左右两幅各一联和A匝道单幅一联，每联的钢箱梁均为三孔连续。

其各孔的跨径分别为：正线左幅45m+70m+50m，正线右幅54m+70m+45m;A匝道30m+50m+30m；该三联钢箱梁在线路中的位置如图1所示；图2为正线左右幅三孔连续钢箱梁桥墩身位置的平面及立面图，图3为A匝道三孔连续钢箱梁桥墩身位置的平面及立面图。

图 1 钢箱梁桥线路位置平面图 2 正线左右幅三跨连续钢箱梁平面图及立面图图 3 A匝道三跨连续钢箱梁的平面图及立面图由于该钢箱梁桥与既有西铜一级路斜交，且墩身高度20m和最大单元跨径70m，在不影响既有线路交通的情况下，架设该钢箱梁桥具有一定难度。

2 截面几何特性验算钢箱梁吊装单元横向分成了4部分，选取4部分进行验算复核。

下图为宝桥集团计算结果。

图 4 宝桥集团计算结果(ABC段)图 5 宝桥集团计算结果(DE段)图 6 宝桥集团计算结果(FG段)图7 宝桥集团计算结果(HJK段)采用ANSYS进行截面特性复核验算，验算结果如下图。

工字钢主梁计算书

现浇支架计算书绍兴市正源建设工程有限公司二○一四年三月现浇支架检算资料一、设计依据1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）3.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)5.《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)6.施工支架设计图纸二、荷载参数将箱梁分几个区块进行独立验算，箱梁断面总混凝土方量14.52平方米，分成7个独立的大区块进行分析计算，桥两边翼缘板小面积不考虑计算。

具体分块如下：序号 1 2 3 4 5 6 7面积（m²） 1.7 2.1 1.7 2.31 1.7 2.1 1.7重量（T） 4.42 5.46 4.42 6 4.42 5.46 4.426 8 6 8 6 8 6工字钢数量（排）已知：1.施工荷载取：2.5 KN/m2；2.振捣荷载取：2.0 KN/m2；3.恒载分项系数：1.2；4.活载分项系数：1.4；5.倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0 KN/m²；6.荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来30年一遇改为50年一遇且不得小于0.3kN/m²三、施工支架总体布置1、支架具体结构一、中间跨支架结构：箱梁尺寸15.25米*30米。

箱梁下现浇支架桥墩边上考虑基础采用直径609*壁厚16钢支撑做基础，中间支撑采用直径1米的灌注桩做基础。

钢支撑间距为2.5米，相互钢支撑之间用16槽钢做剪刀撑，上部放置45b双拼工字钢做盖梁。

盖梁上放置40B工字钢间距40cm一道做主梁，主梁直接铺枕木。

支架具体布置见设计图纸。

四、箱梁下部贝雷梁支架跨径11米结构计算根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析（一）、4.42吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架最大跨径11米，宽1米处进行内力分析。

贝雷梁钢便桥检算书(6.30)

便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。

1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。

边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。

梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。

3-7双层贝雷梁检算书

xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书(双层贝雷钢管立柱结构)计算：复核：xxxx集团公司京福铁路客专闽赣Ⅶ标项目经理部二〇xx年八月附件一：xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书一、方案说明xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架体系采用双层贝雷片钢管形式，无中支墩，螺旋钢管支撑于承台表面，钢管顶铺设纵向垫梁，纵向垫梁上安装沙箱、横向垫梁、双层贝雷片，贝雷片上铺设分配梁、方木、竹胶板底模。

布置图如下：横桥向布置图顺桥向布置图二、材料参数1.钢管支柱采用Φ630×10mm螺旋钢管，计算高度取25.5m，横纵桥向间距按照上图布置，横斜撑每隔6m高设置一组，钢管与墩柱每隔10m进行附着连接；2.贝雷梁采用国产321型贝雷桁架，单片长3m、高1.5m、重270kg,共布置25排双层贝雷片；3.分配梁采用I16a工字钢，布置间距为60cm；4.方木截面尺寸为10cm×10cm，布置间距为30cm；5.垫梁采用三拼I45a工字钢组焊；6.钢管间横撑采用[14a 槽钢，斜撑采用L100×100×8mm 角钢；7.材料：贝雷桁架采用16Mn 钢，钢管支架及分配梁采用A3钢；8.钢管贝雷梁支架计算净跨度取25.5m 。

三、受力检算检算依据：A3钢许用应力为215MPa ，16Mn 钢许用应力为273 MPa ，方木抗弯强度设计值为13MPa ，抗剪强度设计值为2.7MPa ；梁许用挠度为L/400；单排双层贝雷梁许用弯矩为1632.7 kN ·m ，许用剪力为245.2kN 。

㈠荷载计算 1.恒载 ①.箱梁计算截面取墩柱两侧箱梁截面，见下图：(面积单位㎡、长度单位mm)0.92㎡1.46㎡2.53㎡2.14㎡ 1.12㎡1.12㎡2.53㎡0.93㎡0.93㎡截面积13.68㎡箱梁计算截面图混凝土的容重取26kN/m 3,每延米砼重13.68m ³×26kN/m ³=355.68kN②.钢模板、10cm×10cm方木、竹胶板体系钢模板取15kN/m(两侧翼缘板范围之和)，方木、竹胶板部分2kN/m(底板范围)作用于其下的支撑体系上。

检算书

检算书
某钢筋混凝土盖板箱涵，板厚200mm ，有效高度170mm ，单位板宽采用钢筋面积1436mm 2。

采用混凝土强度等级为C20，c f ＝9.6 N/mm 2；纵向受拉钢筋采用
HPB235，y f ＝210 N/mm 2，b ξ＝0.614；构件安全等级为二
级，构件的重要性系数0.10
=γ。

跨中正截面荷载设计值40.5KN·m 。

请对该盖板跨中正截面的抗弯承载力进行检算。

一、适筋截面的判断
1、min 0.0020.45t y f f ρ
⎧⎪=⎨⎪⎩=0.235%
2、0bh A s =
ρ=0.84%
3、s y c A f bx f =1α，b f f A x c y s 1α==31.41mm
4、0h x =ξ=0.185
5、查表4-2，=b ξ
0.614
6、判断是否为适筋截面
是适筋截面
二、抗弯承载力的检算
1、)2(01x h bx f M c u -=α或)2
(0x h A f M s y u -= =46.53KNm
2、判断M 0γ
≤u M 是否成立 40.5KNm ≤46.53KNm 成立
三、结论
判断板跨中正截面的抗弯承载能力是否足够，该板是否安全。

板跨中正截面的抗弯承载能力足够，该板安全。

隧道内钢便桥设计检算书

隧道内钢便桥钢梁计算书已知条件：在施工隧道内布设一简支梁，简支梁跨4.5米，双幅钢梁承受10ton 活载，单幅钢梁重0.75ton ，其它条件见下图及料表。

求：在安全系数1.3时，钢栈桥是否满足使用要求？IIII平面图II-II图500100500I-I图栈桥耗材数量表（单幅）解：经分析，车辆荷载移动时，每幅钢梁至少有2个1#纵梁参与受力，检算时，按2个1#纵梁受力检算。

单幅钢梁自重0.75ton，简化为均布荷载为：0.75ton/4.5m=0.167ton/m,即：q=1.67KN/m; 双幅钢梁承受10ton活载,每幅钢梁承受10ton/2=5ton活载，最不利工况为活载居梁跨中时，F=50KN。

受力模型如下图:一、内力计算采用叠加法计算：(1)当梁跨仅受集中力作用F=50KN时：支座反力：R1=R2=F/2=25KN剪力：V1=25KN;V2=-25KN弯矩：Mmax=F*L/4=50KN*4.5m/4=56.25KN.m挠度：Wmax=F*L^3/(48*E*I)上表以厘米尺寸计算。

其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4则：Wmax=50KN*(4.5m)^3/(48*206*10^3N/mm2*5000cm4)=9.2mm (2)当梁仅受均部荷载q=1.67KN/m时：支座反力：R1=R2=q*l/2=3.7575KN剪力：V1=3.7575KN;V2=-3.7575KN弯矩：Mmax=q*l^2/8=1.67KN/m*(4.5m)^2/8=4.227KN.m挠度：Wmax=5* q*l^4/(384*E*I)其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4则：Wmax=5* 1.67KN/m *(4.5m)^4/(384*206*10^3N/mm2*5000cm4)=0.87mm (3)当均布荷载和集中荷载共同作用时：支座反力：Rmax=25KN+3.7575KN=28.7575 KN剪力：V1max=28.7575 KN;V2max=-28.7575 KN弯矩：Mmax=56.25KN.m+4.227KN.m=60.477 KN.m挠度：Wmax=9.2mm+0.87mm=10.07mm二、强度、刚度校核：（1）梁的正应力强度校核σ=Mmax/Wx=60.477 KN.m/500cm3=120.954MPa考虑1.3的安全系数有：120.954 MPa *1.3=157.24 MPa<[σ]=170 MPa梁的抗弯强度满足使用要求！（2）梁的切应力强度校核τ=F*S/(I*b)经查表20b,Ix:Sx=16.9,即有S=I/16.9cm=5000cm4/16.9cm=295.858 cm3τ=F*S/(I*b)= 28.7575 KN*295.858 cm3/(5000cm4*9mm*2)= 9.453MPa考虑1.3的安全系数有：9.453MPa *1.3=12.289 MPa<[τ]=100 MPa梁的抗剪强度满足使用要求！（3）梁的刚度校核y/l=10.07/4500=2.237*10^-3<[f/l]=1/400=2.5*10^-3梁的刚度满足使用要求！检算结果：图中纵梁之间用钢筋、钢板、工钢横向连接，满足横向构造连接要求，横向稳定性不用检算；综上所述，经计算，此钢梁满足使用要求！。

连续梁钢管柱支架结构检算书

连盐铁路站前工程LYZQ-Ⅴ标跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥（72+120+72）m连续梁安全专项方案0#块临时支架结构检算书2014年10月25日目录1、工程概况 (1)2、施工0#块支架设计检算 (1)2.1基本情况 (1)2.20#块支架设计 (2)2.3施工0#支架荷载取值计算 (6)2.4支架有限元分析检算 (13)2.5检算结论 (19)1、工程概况跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥位于盐城市滨海县境内，起讫里程DK167+273.735～DK179+870.975m，设计桥长12.59324km。

连续梁共有三联。

1.1 199#-202#墩跨越沿海高速公路，结构形式采用1联（72+120+72）m连续梁；1.2 267#-277#墩结构形式，采用（73+2×128+73）m连续梁+（73+4×128+73）m连续梁跨越淮河入海水道、苏北灌溉总渠及S328省道。

其中271#墩为两联分界公用墩。

2、施工0#块支架设计检算2.1 基本情况1．跨沿海高速公路连续梁，结构形式为（72+120+72）m连续梁，主墩为200#、201#桥墩。

200#墩高度为6.5米，201#墩高度为6.5米。

每个T构共有0-18个块段。

0#块悬臂段采用钢管柱斜置双槽钢支架方式施工。

0#块顺桥长度12m，高度为9.1米，宽度为12.3米。

C55混凝土499.5m3，自重1323.7t。

底板厚度从168.3cm变化到105.3cm，腹板厚度从140cm变化到110cm，顶板厚度从88.9cm变化到58.9cm，梁高9.1m。

墩身宽度为6米，0号块每侧悬臂长度为3米，单边悬出重量267.65t。

2.跨淮海入海道连续梁，结构形式为（73+2×128+73）m连续梁，主墩为268#、269#、270#桥墩。

268#墩高度为10.5米，269#墩高度为8.5米，270#墩高度为10.5米。

每个T构共有0-20个块段。

3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)

中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。

（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。

截面见下图。

⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。

⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。

⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。

箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。

一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。

贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。

钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。

贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。

贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。

再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。

力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（υ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。

32m钢梁检算

淮北矿业集团跨青阜线特大桥立交桥主桥一孔32m下承式钢板梁拼装架设贝雷梁纵移滑道、支柱检算书一、说明一孔32m钢板梁架设滑道采用单层6排贝雷梁，两滑道均上跨国铁青阜线，最大跨度为22m，其余滑道跨度均小于22m，滑道均采用相同贝雷梁结构，即片数、间距一致。

故只需检算最大跨度即可。

二、相关参数1、钢轨滑道钢轨采用P50钢轨2根，P50钢轨每米重为：51.514kg/m。

2、枕木枕木规格为：16cm×22cm×250cm ，每根枕木重约52.8kg（松木密度为0.4～0.7 g/cm3，取0.6 g/cm3）。

3、贝雷梁本工程贝雷梁使用国产贝雷梁，规格为150c m×300cm，国产贝雷梁其桁节用16 锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X 型。

贝雷梁桁节重270kg/片，加强弦杆重80kg/支，销子重3kg/个，桁架螺栓3kg/个，弦杆螺栓2kg/个。

每片贝雷梁片的组成为：1片桁节+1支加强下弦杆+3个销子+3个桁架螺栓+3个弦杆螺栓则每片贝雷梁片重G=(270+80+3×3+3×3+3×3)=374kg，即1.247kN/m（贝雷梁片长3m）查《公路施工手册桥涵下册》第923页，贝雷梁的力学性能：（1）贝雷梁桁片允许弯矩M0=975kN·m（未计入加强下弦杆）；（2）桁片惯矩I0=250500cm4；（3）桁片截面模量W0=3570cm3；（4）桁片弦杆纵向容许受压荷载663kN；（5）弹性模量E=2.1×105N/mm2；（6）桁架销子双剪状态允许剪力550kN。

三、荷载情况1、32m钢板梁一孔32m钢桁梁自重73.97t，在同一滑道上两支点间距为32.6m。

即钢板梁在在滑道上作用力为两个间距为32.6m的集中力，集中力为N=73.97÷4=18.49t=181.23kN。

2、贝雷梁、钢轨及枕木自重沿滑道长度方向上的均布荷载：（1）、每根P50钢轨每米重51.514kg/m=0.515 kN/m。

钢梁验算

永久荷载永久荷载标准值为标准值为ffgkgk1355kn1355kn可变荷载标准值为可变荷载标准值为ffqkqk241kn241kn跨中无侧向支撑点跨中无侧向支撑点梁的跨度为梁的跨度为69m69m钢材钢材q235q235bb截面无削弱
钢梁截面验算
例题：如图所示为一焊接工字型截面简支梁，集中荷载作用于上翼缘（其中：永久荷载标准值为Fgk=135.5kN,可变荷载标准值为Fqk=241kN），跨中无侧向支撑点，梁的跨度为 6.9m，钢材Q235-B，截面无削弱。[vT]=l/250，[vQ]=l/350。验算该梁的截面。解： 1.判断有无整稳保证措施 l1/b1＝6900/300=23> 13 235 f y 13 ∴该梁无整稳保证措施
②永久荷载控制的组合 Mmax=736.31kN.m Vmax=217.28kN ③最不利组合的内力 Mmax=874.4kN.m Vmax=256.87kN
钢梁截面验算
(5).局部承压：设支撑长度a=150mm,则 lz=230mm ∴σc=ψF/(lztw)=111.7N/mm2≤215 N/mm2 (6).折算应力(计算截面在跨中中) τ1=VmaxS1x/(Ix tw)=14.6 N/mm2 σ1=Mmax.y1/Ix=108.0 N/mm2
vQ=1.60mm<l/[vQ] Nhomakorabea19.7mm
(3).抗弯强度： Mmax/(γx Wnx)=102.82N/mm2<f =215 N/mm2 (4).抗剪强度： VmaxSx/(Ix tw)=24.3N/mm2<fv=125 N/mm2
b / t 9.1 13 235 f y 13
h0/tw=120.0
5.截面验算 ∴σzs=112.8N/mm2<βf =236.5 N/mm2 (1).整体稳定： Mmax/(υb' Wx)=148.2N/mm2<f=215 N/mm2 (7).刚度计算：[vT]=l/250, [vQ]=l/350 (2).局部稳定： vT=2.56mm<l/[vT]=27.6mm

简支组合梁验算计算书

简支组合梁验算计算书一. 根本资料类型：简支组合梁长度：6m楼板类型：压型钢组合楼板楼板编号：SP1压型钢型号：Y*130-300-600压型钢板布置方向：平行于组合梁钢梁截面：中热窄HN500*200设计依据：钢构造设计标准(GB 50017-2001)混凝土构造设计标准(GB 50010-2002)高层民用建筑钢构造技术规程(JGJ 99-98)二. 计算参数钢梁截面参数：截面高度：h=500 mm截面宽度：b=200 mm腹板厚度：t w=10 mm翼缘厚度：t f=16 mm截面形心到上翼缘距离：y t=250 mm钢梁面积：A=11420 mm2截面惯性矩：I=478000000 mm4截面抵抗矩：W=1910000 mm3截面面积矩：S=1048180.063 mm3钢梁材料参数：材料类型：Q235B钢材弹性模量：E=206000N/mm2钢材屈服强度标准值：f y=235N/mm2强度换算系数：C F=(f y/235)0.5=1截面翼缘厚度：t f=16mm<=16mm截面钢材强度设计值：f=215N/mm2截面腹板厚度：t w=10mm<=16mm钢材抗剪强度设计值：f v=125N/mm2压型钢楼板参数：钢板波槽高度：h p=130 mm钢板波槽宽度：b p=55 mm混凝土翼板厚度：h c=50 mm混凝土翼板计算宽度：b ce=1800 mm混凝土弹性模量：E c=30000N/mm2混凝土轴心抗压强度：f c=14.3N/mm2截面钢与混凝土弹性模量比值：αE=6.867楼板纵筋等级：HRB 235楼板纵筋抗拉强度设计值：f sy=235 N/mm2楼板顶面配筋：φ8200楼板底面配筋：φ8200栓钉参数：栓钉材料：Q235栓钉极限抗拉强度：f u=375 N/mm2栓钉直径：d=19 mm栓钉高度：h d=160 mm栓钉列数：n s=1栓钉纵向间距：p=120 mm荷载参数：均布恒载标准值：g k=5 kN/m恒载承载力组合系数：γg=1.2恒载变形组合系数：γdg=1均布活载标准值：q k=2 kN/m活载承载力组合系数：γq=1.4活载变形组合系数：γdq=0.6均布施工荷载标准值：c k=3 kN/m施工荷载承载力组合系数：γc=1.4施工荷载变形组合系数：γdc=1变形限值参数：使用挠度限值：[ω]s=l/400施工挠度限值：[ω]c=l/250总挠度限值：[ω]g=l/250三. 强度验算控制工况：1.2恒+1.4活均布线荷载：F=γg*g k+γq*g k=1.2×5+1.4×2=8.8kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=8.8×62/8=39.6kN·m梁端剪力：V=F l/2=8.8×6/2=26.4kN1 、正应力强度验算：钢梁全截面抗拉承载力：A*f=114.2×215/10=2455.3kN混凝土翼板全截面抗压承载力：b ce*h c*f c=1800×50×14.3/1000=1287kNA*f>b ce*h c*f c，塑性中和轴位于钢梁截面内钢梁受压区面积：A c=0.5*(A-b ce**h c*f c/f)=0.5×(11/215)=2716.977mm2钢梁翼缘面积：A f=b*t f=200*16=3200mm2A c<=A f，钢梁翼缘受压区高度：h f=A c/b=2716.977/200=13.585mm钢梁受压区合力中心到梁顶面距离：y c=0.5*h f=0.5×1.358=6.792mm钢梁受拉区合力中心到梁底面距离：y s=(A*h/2-A c*(h-y c))/(A-A c)=(11420×500/2-2716.977×(500-6.792/2))/(11420-2716.977)=174.074mm钢梁受拉区合力中心到受压区合力中心距离：y1=h-y s-y c=500-174.074-6.792=319.134mm钢梁受拉区合力中心到混凝土受压区合力中心距离：y=h-y s+h c/2+h p=500-174.074+50/2+130=480.926mm抗弯承载力比值ξ计算：ξ=M/(b ce*h c*f c*y+A c*f*y1)=39.6/(1287×480.926+2716.977×21.5×319.134)=0.04917ξ<=1.0，抗弯承载力满足要求2 、剪应力强度验算：钢梁腹板高度：h w=h-2*t f=500-2×16=468 mm抗剪承载力比值ξ计算：ξ=V/(h w*t w*f v)=26.4×103/(468×1×125)=0.04513ξ<=1.0，抗剪承载力满足要求四. 局稳验算组合梁塑性中和轴位于钢梁截面内，钢梁上翼缘受压截面自由外伸宽度：b0=95 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=9*C F=9×1=9上翼缘宽厚比：b0/t f=95/16=5.938<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=72×1=72腹板高厚比：h0/t w=46.8/10=46.8<=[h0/t w] 满足五. 变形验算1 、计算参数：组合梁截面高度：H=h+h c+h p=500+50+130=680 mm混凝土翼板截面参数：A cf=b ce*h c=1800×50=90000 mm2I cf=b ce*h c3/12=1800×503/12=18750000 mm4钢梁截面形心到混凝土翼板截面形心距离：d c=(H+h p)/2=(680+130)/2=405mm抗剪连接件刚度系数：k=N vs=13395.543 N/mm2 、准永久组合下，组合梁挠度计算：准永久组合均布线荷载：F d=γdg*g k+γdq*q k=1×5+0.6×2=6.2kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/(2*αE)=1800/(2×6.867)=131.068 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(2*αE*A+A cf)=90000×405/(2×6.867×11420+90000)=147.67 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/(2*αE)+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/2/6.867+131.068×50×(405-147.67)2+18750000+11420×147.672=1162352384 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/2/αE=478000000+18750000/2/6.867=479365273.438 mm4A0=A cf*A/(2*αE A+A cf)=90000×11420/(2×6.867×11420+90000)=4163.921 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(479365273.438+4163.921×4052)/4163.921=279148.535 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×279148.531)/(206000×479365280×120)]0.5=0.00455 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×4163.92)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=4.577有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=4.577×[0.4-3/(0.00455×6×1000)2]=-0.01145ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1162352384/(1+0)=2.394e+009 mm4准永久组合下梁的最大挠度：ωd=5*F d*l4/384/B=5×6.2×64×1.0e9/384/2.394446155e+013=0.04369 mm3 、标准组合下，组合梁挠度计算：标准组合均布线荷载：F s=g k+q k=5+2=7kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/αE=1800/6.867=262.136 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(αE*A+A cf)=90000×405/(6.867×11420+90000)=216.427 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/αE+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/6.867+262.136×50×(405-216.427)2+18750000+11420×216.4272=1481725440 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/αE=478000000+18750000/6.867=480730585.938 mm4A0=A cf*A/(αE A+A cf)=90000×11420/(6.867×11420+90000)=6102.697 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(480730585.938+6102.697×4052)/6102.697=242798.462 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×242798.469)/(206000×480730592×120)]0.5=0.004238 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×610.27)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=6.707有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=6.707×[0.4-3/(0.004238×6×1000)2]=-0.4298ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1481725440/(1+0)=3.052e+009 mm4标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F s*l4/384/B=5×7×64/384/3.052e+009=0.387 mm4 、使用阶段变形验算：使用阶段组合梁的允许挠度：[ω]s=l/400=15 mm使用阶段梁的最大挠度：ω=ma*(ωd，ωs)=0.4369 mmω<=[ω]s满足六. 总变形验算施工中使用临时支撑，取总变形为使用阶段最大变形：ω=0.4369 mm总挠度允许值：[ω]g=l/250=24 mmω<=[ω]g满足七. 栓钉承载力验算压型钢楼板平行于组合梁布置，计算栓钉承载力折减系数：压型钢板肋上部宽度：b1=245 mm压型钢板肋下部宽度：b2=70 mm压型钢板上部宽度大于下部宽度，取混凝土凸肋平均宽度：b w=(b1+b2)/2=(245+70)/2=157.5 mm混凝土凸肋平均宽度b w<1.5*h p=195mm，取承载力折减系数：η=0.6*b w*(h d-h p)/h p2=0.6×157.5×(160-130)/1302=0.1678单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积：A st=πd2/4=3.142×192/4=283.529 mm2N vs1=0.43*A st(E c*f c)0.5=0.43×283.529/(30000×14.3)2/1000=79.854 kNN vs2=0.7*A st*f u=0.7×283.529×470/1000=93.281 kNN vs=min(N vs1，N vs2)=79.854 kN界面剪力计算：截面塑性中和轴位于钢梁截面内，有：V=b ce*h c f c=1800×50×14.3/1000=1287kN梁翼缘栓钉间距限值：[p]=η×N vs*n s*l/V=0.1678×13.396×1×6×1000/1287=62.45 mm 栓钉设计间距：p=120mm>[p]，不满足八. 界面受剪承载力验算1 、包络栓钉的纵向界面受剪承载力验算单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p=79.854×1/120×1000/=665.446 kN纵向界面周长：u=2*h d+b=2×160+200=520 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=2*πd n2*1000/s n=2×3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×520+0.7×502.655×235=550.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×520×14.3=1859 kNV s=min(V s1,V s2)=550.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足2 、混凝土翼板纵向界面受剪承载力验算假设两侧翼板计算宽度相等，则翼板单侧计算宽度：b1=(b e-b)/2=(1800-20)/2=890 mm单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p*b1/b ce=79.854×1/120×1000×890/1800=329.026 kN 纵向界面周长：u=h c=50 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=πd n2*1000/s n+πd u2*1000/s u=3.142×82/4×1000/2000+3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×50+0.7×502.655×235=127.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×50×14.3=178.75 kNV s=min(V s1,V s2)=127.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足九. 施工阶段验算施工中使用临时支撑，不须验算。

箱梁模板受力验算书

箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。

（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。

β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。

F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。

钢棒验算书

一、工程概况盖梁设计尺寸：薄壁墩盖梁设计为长11.2m，宽2.2m，高1.7m，混凝土方量为36.78m³二、材料1)主梁工字钢：2片45b工字钢，长为11.5m2)分配梁工字钢：I12.6工字钢，长为4.5m，间距30cm3)钢棒：采用100mm高强钢棒（A45）三、荷载计算1)盖梁混凝土自重荷载：W1=36.78m³*26t/m³=956.3KN2)支架、模板荷载：W2=11.5m*0.874KN/m*2+4.5m*0.142KN/m*(11/0.3)=43.54KN3)定型钢模板重量（每平按0.12t计算）W3=（11.2m*2.2m+11.2m*1.7m*2+1.7m*2.2m*2）*0.12*10KN/t=84.3KN4)施工人员荷载（人员按每平1KN计算）W4=11.5m*2m*1KN/m²=23KN5)机械荷载（盖梁施工采用50型插入式振捣器，设置3台，每台振动力3KN）W5=3*3=9KN总荷载：W1+W2+W3+W4+W5=956.3KN+43.54KN+84.3KN+23KN+9KN=1116.14KN四、钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪强度进行验算:作用于钢棒上的荷载：（安全系数设为1.2）P=414 .1116*2.1=334.84KNQ剪=-P=334.84KNA=3.14*0.052=0.00785m2根据剪应力公式得出剪切应力：τ=Q/A=334.84KN/0.00785m2=42.65MPa＜[σ]=125MPa换用8cm直径钢棒验算：τ=Q/A=334.84KN/（3.14*0.042）m2=66.65MPa＜[σ]=125MPa 五、结论从计算结果可以得出，钢棒满足承载力要求。

结构验算书

结构验算书一、工程概况：嘉润园国际社区09区，在原有砼悬挑结构外新增钢结构玻璃雨棚，需对钢构件、砼构件进行验算。

二、设计规范《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《钢结构设计规范》 GB 50017━2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010━2002三、钢构件计算1、结构分析经分析，钢梁与拉杆形成超静定体系，稳定体结构。

所以可将原结构简化为一简支体系，只需对钢梁进行验算。

2、荷载计算（/m)：恒载：工字钢：0.12*2*78.5+0.3*0.75*62.8=32.97 kg/mΦ89*5钢管：3.14*0.089*1.88*39.25*4/3.7=22.3 kg/m夹胶钢化玻璃:1.88*0.016*2560=77.01 kg/m玻璃支撑：6/3.7=1.63 kg/m活载：50 kg/m合计：32.97+22.3+77.01+1.63+50=183.91 kg/m即工字钢单位长度所受荷载为：1.84 kN/m3、弯矩验算所受荷载如下图：经计算其弯距图如下：得最大弯矩为1.25 KN/m由公式：)ƒ=M/(γ*Wn得抗弯强度：ƒ=1.25*10^9/(1.05*4.12*10^9)=289 N/㎜ 2实二级钢原设计抗弯强度值为：310 N/㎜ 2<310 N/㎜2,经验算满足要求。

得：ƒ实四、砼构件计算结构分析：由于是在原悬结构的基础上在增加雨蓬，根据原图纸及前面雨蓬钢结构部分的计算，考虎到雨蓬的质量不是很大，对墙的整体没太大影响，只对悬挑梁的承载力进行验算。

由于悬挑梁数量较多，所以选择悬挑梁跨度相对大和两梁间距大所承受荷载大的几根梁进行验算。

（一）悬挑梁（XL1，标高+4.05 ，一号楼）1、荷载计算（1）雨棚板重量及荷载工字钢：32.97*3.593*5/2= 296.16 kgΦ89*5钢管：3.14*0.089*（4.85+4.55）*39.25*4/2= 206.22 kg夹胶钢化玻璃: (4.85+4.55)*3.6*0.016*2560/2= 693.05 kg玻璃支撑：5*4*1.5/2=15 kg活荷载：50*(4.85+4.55)*3.6/2= 846 kg恒载：(296.16+206.22+693.05+15)*9.8=11.9 KN活载：846*9.8= 8.29 KN荷载组合：1.35恒+1.2活=25.97 KN(2) 幕墙重量及荷载重量：2000*（4.85+4.55）/2= 9400 kg荷载：9400*9.8= 92.12 KN(3) 悬挑梁端部次梁重量及荷载重量：0.2*1.2*（4.85+4.55）*2500/2= 2820 kg荷载：2820*9.8= 27.64 KN(4) 悬挑梁中部次梁重量及荷载重量：0.2*0.95*（4.85+4.55）*2500/2= 2232.5 kg荷载：2232.5*9.8= 21.88 KN(5) 悬挑梁自重及荷载重量：0.25*0.95*2500=593.75 kg/m荷载：593.75*9.8= 5.82 KN//m(6)楼板（包括面层和装饰层）重量及荷载重量：（4.85+4.55）*（0.12+0.05）*2500/2= 1997.5 kg/m 恒荷载：1997.5*9.8= 19.58 KN/m活荷载：3.5*（4.85+4.55）/2=16.45 KN/m荷载组合：1.35恒+1.2活=46.17 KN/m3、弯矩验算所受荷载简图如下：经计算端部所受弯矩为：M=1174.7 KN•m4、配筋计算=H-30=920Hoas=M/（α1fc*b*h02）=1174.7*10^6/（1*16.7*300*920^2)=0.277As=α1fc*(1-(1-2as)^0.5)*bh0/fy=1*16.7*(1-(1-2*0.277)^0.5)*300*920/400=3375 mm25、验算原配筋为6Ф28，A=3695 mm2s原得，新增雨逢后的悬挑梁配筋小于原配筋，安全。