玻璃雨棚计算书

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雨蓬计算书

雨蓬钢结构计算第一章、计算资料1.1 计算依据本计算书依据规范如下：（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) （4）其它相关规范规程1.2 基本参数使用年限：按主体结构50 年考虑。

场地类别：C类基本风压：=W0.65 kN/m2基本雪压：S=0.40 kN/m2第二章、荷载及作用组合一、恒荷载 1、自重荷载标准值（1）钢结构自重DEAD ：SAP2000程序自动计算，钢材容重78.5kN/m 3。

（2）玻璃面板及其配件重量：G AK ：玻璃面板自重面荷载标准值面板采用4mm 厚铝塑复合板，铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2G GK ：考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 22、自重荷载设计值r G ：永久荷载分项系数，取r G =1.2G G ：考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二、风荷载基本风压=0W 0.65 kN/m 2，场地类别C 类。

垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。

1、负风压作用（作用方向竖直向上） βgz ：阵风系数，取βgz =2.2218按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.736按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K1：作用在雨蓬上的负风荷载标准值W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×（-2.0）×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2（表示负风压）r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1：作用在雨蓬上的负风荷载设计值W 1=r W ·W K1=1.4×（-2.1266）=-2.977 kN/m 22、正风压作用（作用方向竖直向下）WK2：作用在雨蓬上的正风荷载标准值μS：风荷载体型系数，取μS=+1.0+0.2=+1.2W K2=βgz·μS·μZ·W=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m2r W ：风荷载分项系数，取rW=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W2：作用在雨蓬上的正风荷载设计值W 2=rW·WK2=1.4×1276=1786 kN/m2三、雪荷载作用S 0：基本雪压，取S=0.4 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4μr：积雪分布系数，取μr=1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1 SK：雪荷载标准值S K =μr·S=1.0×0.4=0.4 kN/m2r s ：雪荷载作用效应的分项系数，取rs=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条S：雪荷载设计值S=rs ·SK=1.4×0.4=0.56 kN/m2四、活荷载按上人屋面考虑雨蓬活荷载活荷载标准值取qk＝1.0 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第4.3.1条五、施工和检修集中荷载施工和检修集中荷载（简称“施检荷载”）在雨蓬长度方向每隔1.0m布置一个集中荷载，集中荷载取为1.0 kN，最不利布置施检荷载。

玻璃雨蓬结构计算书2

玻璃雨蓬结构计算书一、设计计算依据：1、仙寓山结构暂混凝土暂取C20强度。

2、规范：《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003；《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003；《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001；《钢结构设计规范》GBJ 50017-2003。

3、工程基本条件：(1)、基本风压：Wo =0.25 kN/m2；(2)、基本雪压：SK=1.0 kN/m2 ；二、设计荷载确定原则:在作用于雨棚上的各种荷载中，主要有风荷载、雪荷载、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等（地震作用忽略不计）。

在雨棚的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。

在进行雨棚构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。

1、风荷载根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：Wk = βgz μs μz Wo ················(2.1)式中: Wk ---风荷载标准值( KN/m)；βgz ---高度z处的阵风系数；μs ---风荷载体型系数；μz ---风压高度变化系数；Wo ---基本风压( KN/m)。

按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为：W= γw Wk = 1.4 Wk ··············(2.2)2、结构自重按规范要求，结构自重的分项系数取γG =1.2。

雨棚计算书

kbs 1.0
pbs_Q345 0.67 pa_Q235 py_Q235 345.05MPa
Pbs_Q345 nkbsdf t2pbs_Q345 828.12kN
Fs
0.13
Pbs_Q345
The factored shear resistance of pin PASS
风压高度变化系数：阵风系数：风荷载作用区域类别：局部体型系数：构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
构件局部体型系数：室内局部体型系数：局部体型系数计算值：风荷载标准值：考虑风荷载最小限值：
(refer to BS5950-1-2000 Page136 6.5.3.3)
Pbs 0.8Yb_A4df tn 432kN Fs 0.25 Pbs
Check bearing capacity of steel panel (refer to BS5950-1-2000 Page136 6.3.3.3)

Fy_1 A_1

46.03MPa
τf_1
Fz_1 A_1

7.63MPa
E43焊条设计强度沿y轴拉力沿Z轴剪力绕X轴弯矩绕X轴抵抗矩截面面积正应力
剪应力
fpf_1 σf_12 3τf_12 47.89MPa
fpf_1 0.3
<1
ffw
锚板校核
等效应力满足要求
1 雨篷校核
1）基本描述
由于主体结构变化，雨棚结构有所变化，请顾问重新审查
整体模型如下图所示，模型采用sap2000 chinese2010 钢结构规范设计。所有约束点均采用铰约束.

玻璃雨棚及阳光板雨棚设计计算书

截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
钢材强度设计值：f=238.89 N/mm2
截面无削弱，取：
Wn2=W2=14.42cm3
Wn3=W3=21.29cm3
弯矩作用在主平面内强度验算：
σmax=|N|/An+|M3|/(γ3*Wn3)+|M2|/(γ2*Wn2)
=2.36×103/8.41×102+2.92×106/(1.05×21.29×103)
单向受弯构件剪应力验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
钢材抗剪设计值：fv=125 N/mm2
S=b*tf*(y-0.5*tf)+(y-tf)2*tw
=6×0.3×(6-0.5×0.3)+(6-0.3)2×0.3
=20.28cm3
τ=|V|*S/(I*tw)
=3.29×103×0×103/(189.11×104×0.3×10)
设计依据：
钢结构设计规范GB 50017-2003
建筑抗震设计规范GB 50011-2001
三.强度验算
正应力强度验算
控制工况：1.20D+1.40L-0.84W1
1首端验算：
控制内力：
N=-2.52kN
M2=0.0709kN·m
M3=1.55kN·m
拉弯、压弯构件强度验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
强度设计值增大系数：局部压应力为0，取β1=1.1
σeq=(σ2+3*τ2)0.5/1.1=(127.572+3×2.762)0.5/1.1=116.06N/mm2≤238.89N/mm2满足
玻璃梁验算计书算
类型：梁；
截面：中冷弯矩管120x60x3.0

玻璃雨棚计算书

工程名: GJ1************ PK11.EXE *****************日期: 6/10/2014时间:14:18:46设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 5柱数: 2梁数: 2支座约束数: 1标准截面总数: 3活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60柱混凝土强度等级: C30梁混凝土强度等级: C30梁柱主筋级别: HRB335 梁柱箍筋级别: HPB235 柱混凝土保护层厚度： 20梁混凝土保护层厚度： 20混凝土梁支座负弯矩调幅系数: 1.00地震作用计算: 计算水平地震作用抗震等级: 三级计算震型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) -0.10 5.10 ( 2) 0.80 5.10 ( 3) 2.00 5.10 ( 4) -0.10 10.00 ( 5) -0.10 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 5 1 ( 2) 1 4---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ ( 1) 1 2 ( 2) 2 3---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 1, 200, 200, 6( 2) 16, 100, 100, 200, 6.0, 8.0, 8.0, 5( 3) 27, 100, 100, 200, 100, 6.0, 8.0, 8.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 3 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.10000 0.10000 0.13333E-03 0.13333E-03 0.40000E-012 0.05000 0.10000 0.17869E-04 0.13366E-05 0.27040E-023 0.05000 0.07500 0.92772E-05 0.13357E-05 0.24040E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.57735E-01 0.57735E-01 0.13333E-02 0.13333E-02 0.13333E-02 0.13333E-022 0.81292E-01 0.22233E-01 0.17869E-03 0.17869E-03 0.26733E-04 0.26733E-043 0.62121E-01 0.23572E-01 0.12370E-03 0.12370E-03 0.26715E-04 0.26715E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 0.78 0.00 1 1 1 0.78 0.00 ---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.002 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 2.23 0.00 2.14 -0.72 0.00 -1.212 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 7.3 0.02 7.3 2.83 7.3 6.74 21.3 0.1活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 1.82 0.00 1 1 1 1.82 0.00 --- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 13.1 0.02 13.1 5.03 13.1 12.14 38.4 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.002 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.002 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00---- 右风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 -1.50 0.00 1 1 1 -1.50 0.00 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -10.8 ( 2) -10.8 ( 3) -10.8 ( 4) -31.6( 5) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 -3.30 -3.15 0.00 3.31 3.15 0.002 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -3.31 0.00 -3.15 1.08 0.00 1.802 -1.08 0.00 -1.80 0.00 0.00 0.00地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 4质点重量:9.050 2.450水平地震标准值作用底层剪力： 0.388底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 0.184各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.034*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.866特征向量：0.349 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.181 0.140--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 5.8 ( 2) 5.8 ( 3) 5.8 ( 4) 16.7( 5) 0.0*** 第 2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.196特征向量：-0.776 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.336 -0.117--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.6 ( 2) 0.6 ( 3) 0.6 ( 4) -0.7 ( 5) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 5.8 ( 2) 5.8 ( 3) 5.8 ( 4) 16.7 ( 5) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 2.39 0.00 0.39 -0.90 0.00 -0.392 0.90 0.00 0.18 0.00 0.00 -0.18--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 0.00 -0.25 0.00 0.00 0.25 0.002 0.00 -0.13 0.00 0.00 0.13 0.00振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:3 4质点重量:9.050 2.450水平地震标准值作用底层剪力： 0.388底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 0.184各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.034*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.866特征向量：0.349 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.181 0.140--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -5.8 ( 2) -5.8 ( 3) -5.8 ( 4) -16.7 ( 5) 0.0*** 第 2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.196特征向量：-0.775 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.336 -0.117--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -0.6 ( 2) -0.6 ( 3) -0.6 ( 4) 0.7( 5) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -5.8 ( 2) -5.8 ( 3) -5.8 ( 4) -16.7( 5) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 -2.39 0.00 -0.39 0.90 0.00 0.392 -0.90 0.00 -0.18 0.00 0.00 0.18--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 0.00 0.25 0.00 0.00 -0.25 0.002 0.00 0.13 0.00 0.00 -0.13 0.00振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 1截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 7.65, Ly= 5.10构件长度= 5.10; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B= 200, H= 200设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.002 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.003 -1.95 10.16 0.00 1.95 -4.04 0.004 -2.40 7.73 0.00 2.40 -2.63 0.005 8.29 19.92 0.00 -2.68 -8.45 0.006 7.84 17.49 0.00 -2.23 -7.04 0.007 6.94 20.13 0.00 -3.01 -9.50 0.008 2.67 14.57 0.00 -8.30 -13.80 0.009 2.23 12.14 0.00 -7.85 -12.39 0.0010 3.01 16.39 0.00 -6.94 -13.25 0.0011 8.29 19.92 0.00 -8.30 -13.80 0.0012 7.84 17.49 0.00 -7.85 -12.39 0.0013 6.94 20.13 0.00 -6.94 -13.25 0.0014 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.0015 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.0016 3.01 16.39 0.00 -3.01 -9.50 0.0017 8.29 19.92 0.00 -2.68 -8.45 0.0018 7.84 17.49 0.00 -2.23 -7.04 0.0019 5.51 17.27 0.00 0.10 -5.80 0.0020 5.06 14.84 0.00 0.55 -4.39 0.0021 2.67 14.57 0.00 -8.30 -13.80 0.0022 2.23 12.14 0.00 -7.85 -12.39 0.0023 -0.10 11.92 0.00 -5.52 -11.15 0.0024 -0.55 9.49 0.00 -5.07 -9.74 0.0025 8.29 19.92 0.00 -8.30 -13.80 0.0026 7.84 17.49 0.00 -7.85 -12.39 0.0027 5.51 17.27 0.00 -5.52 -11.15 0.0028 5.06 14.84 0.00 -5.07 -9.74 0.0029 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.0030 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.0031 -0.10 11.92 0.00 0.10 -5.80 0.0032 -0.55 9.49 0.00 0.55 -4.39 0.0033 6.60 18.31 0.00 -2.68 -8.45 0.0034 6.16 15.88 0.00 -2.23 -7.04 0.0035 1.98 13.90 0.00 1.95 -4.04 0.0036 1.53 11.47 0.00 2.40 -2.63 0.0037 2.67 14.57 0.00 -6.61 -12.19 0.0038 2.23 12.14 0.00 -6.16 -10.78 0.0039 -1.95 10.16 0.00 -1.98 -7.78 0.0040 -2.40 7.73 0.00 -1.53 -6.37 0.0041 6.60 18.31 0.00 -6.61 -12.19 0.0042 6.16 15.88 0.00 -6.16 -10.78 0.0043 1.98 13.90 0.00 -1.98 -7.78 0.0044 1.53 11.47 0.00 -1.53 -6.37 0.0045 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.0046 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.0047 -1.95 10.16 0.00 1.95 -4.04 0.0048 -2.40 7.73 0.00 2.40 -2.63 0.0049 8.18 16.86 0.50 -1.51 -8.45 0.5150 7.33 14.05 0.50 -1.07 -7.04 0.5151 -0.43 14.57 -0.51 -6.25 -10.74 -0.5052 -0.87 12.14 -0.51 -5.40 -8.95 -0.5053 8.18 16.86 0.50 -6.25 -10.74 -0.5054 7.33 14.05 0.50 -5.40 -8.95 -0.5055 -0.43 14.57 -0.51 -1.51 -8.45 0.5156 -0.87 12.14 -0.51 -1.07 -7.04 0.51柱下端最大配筋对应组合号: 11, M= 8.29, N= 19.92柱下端单侧计算配筋 As= 316.柱上端最大配筋对应组合号: 11, M= -8.30, N= -13.80柱上端单侧计算配筋 As= 294.柱单侧构造配筋 As= 140.柱抗剪最大配箍对应组合号: 1, V= 0.00, N= 8.45柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 0.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 33.抗震最大轴压比对应组合号： 51, N= 10.74 轴压比= 0.019--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 2截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 7.35, Ly= 6.12构件长度= 4.90; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.25抗震等级: 三级截面参数: B= 200, H= 200设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.002 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.004 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.006 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.007 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.008 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.009 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0010 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.0011 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0012 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0013 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.0014 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0015 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0016 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.0017 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0018 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0019 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0020 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0021 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0023 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0024 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0025 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0026 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0027 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0028 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0029 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0030 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0031 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0032 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0033 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0034 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0038 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0039 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0040 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0041 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0042 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0043 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0044 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0045 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0046 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0047 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.0048 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.0049 1.16 5.88 0.24 0.00 0.00 -0.2450 1.16 4.90 0.24 0.00 0.00 -0.2451 -1.16 5.88 -0.24 0.00 0.00 0.2452 -1.16 4.90 -0.24 0.00 0.00 0.2453 1.16 5.88 0.24 0.00 0.00 -0.2454 1.16 4.90 0.24 0.00 0.00 -0.2455 -1.16 5.88 -0.24 0.00 0.00 0.2456 -1.16 4.90 -0.24 0.00 0.00 0.24柱下端最大配筋对应组合号: 53, M= 1.16, N= 5.88柱下端单侧计算配筋 As= 32.柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= 0.00柱上端单侧计算配筋 As= 0.柱单侧构造配筋 As= 140.柱抗剪最大配箍对应组合号: 1, V= 0.00, N= 0.00柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 0.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 33.抗震最大轴压比对应组合号： 53, N= 0.00 轴压比= 0.000--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 4.20, Ly= 0.80构件长度= 0.90; 计算长度系数: Ux= 4.67 Uy= 0.89抗震等级: 三级截面参数: B1= 100, B2= 100, H= 200, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V1 2.68 0.00 2.57 -0.87 0.00 -1.452 2.23 0.00 2.14 -0.72 0.00 -1.213 -1.95 0.00 -1.84 0.64 0.00 1.074 -2.40 0.00 -2.27 0.79 0.00 1.315 8.30 0.00 7.92 -0.87 0.00 -1.456 7.85 0.00 7.49 -0.72 0.00 -1.217 6.94 0.00 6.63 -0.98 0.00 -1.6311 8.30 0.00 7.92 -0.87 0.00 -1.4512 7.85 0.00 7.49 -0.72 0.00 -1.2113 5.52 0.00 5.27 0.04 0.00 0.0614 5.07 0.00 4.84 0.18 0.00 0.3015 2.68 0.00 2.57 -2.70 0.00 -4.5116 2.23 0.00 2.14 -2.56 0.00 -4.2717 -0.10 0.00 -0.08 -1.80 0.00 -2.9918 -0.55 0.00 -0.51 -1.65 0.00 -2.7519 6.61 0.00 6.31 -0.87 0.00 -1.4520 6.16 0.00 5.88 -0.72 0.00 -1.2121 1.98 0.00 1.90 0.64 0.00 1.0722 1.53 0.00 1.47 0.79 0.00 1.3123 2.68 0.00 2.57 -2.15 0.00 -3.5924 2.23 0.00 2.14 -2.01 0.00 -3.3525 -1.95 0.00 -1.84 -0.64 0.00 -1.0726 -2.40 0.00 -2.27 -0.50 0.00 -0.8327 5.08 -0.33 4.86 -0.87 -0.33 -1.4528 4.24 -0.33 4.05 -0.72 -0.33 -1.2129 2.68 0.33 2.57 -1.66 0.33 -2.7630 2.23 0.33 2.14 -1.38 0.33 -2.3031 3.71 0.00 4.86 -0.87 0.00 -1.4532 3.26 0.00 4.43 -0.72 0.00 -1.2133 3.73 0.00 4.49 -0.98 0.00 -1.6334 7.26 0.00 5.62 -2.70 0.00 -4.5135 6.82 0.00 5.20 -2.56 0.00 -4.2736 6.22 0.00 5.03 -2.26 0.00 -3.7737 3.71 0.00 4.86 -0.87 0.00 -1.4538 3.26 0.00 4.43 -0.72 0.00 -1.2139 0.93 0.00 2.21 0.04 0.00 0.0640 0.48 0.00 1.79 0.18 0.00 0.3041 7.26 0.00 5.62 -2.70 0.00 -4.5142 6.82 0.00 5.20 -2.56 0.00 -4.2743 4.48 0.00 2.98 -1.80 0.00 -2.9944 4.04 0.00 2.55 -1.65 0.00 -2.7545 3.40 0.00 4.17 -0.87 0.00 -1.4546 2.95 0.00 3.74 -0.72 0.00 -1.2147 -1.23 0.00 -0.24 0.64 0.00 1.0748 -1.68 0.00 -0.67 0.79 0.00 1.3149 5.89 0.00 4.71 -2.15 0.00 -3.5950 5.44 0.00 4.28 -2.01 0.00 -3.3551 1.26 0.00 0.30 -0.64 0.00 -1.0752 0.81 0.00 -0.13 -0.50 0.00 -0.8353 3.12 0.33 3.55 -0.87 -0.33 -1.4554 2.60 0.33 2.96 -0.72 -0.33 -1.2155 4.64 0.33 3.88 -1.66 -0.33 -2.76--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -2.40 -1.57 -1.45 -1.31 -1.15 -0.98 -0.79梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 8.30 6.43 5.63 4.86 4.11 3.39 2.70考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.254抗剪强度计算应力比 = 0.057平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 46.54平面内稳定计算最大应力比 = 0.216平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 46.53平面外稳定计算最大应力比 = 0.216考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.254 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.057 < 1.0平面内稳定最大应力 < f= 215.00平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 30.67 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 5.88 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 -0.08 -0.14 -0.19 -0.23 -0.26 -0.28最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 19.10--------------------------------------------------------------------------------钢梁 2截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 4.20, Ly= 1.20构件长度= 1.20; 计算长度系数: Ux= 3.50 Uy= 1.00抗震等级: 三级变截面 H 形截面 H: B1= 100, B2= 100, H1= 200, H2= 100 T1= 6 T2= 8 T3= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V1 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.002 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.003 -0.64 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.004 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.005 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.006 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.007 2.26 0.00 3.77 0.00 0.00 0.008 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.009 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0010 0.98 0.00 1.63 0.00 0.00 0.0011 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.0012 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.0013 1.80 0.00 2.99 0.00 0.00 0.0015 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.0016 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0017 -0.04 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.0018 -0.18 0.00 -0.30 0.00 0.00 0.0019 2.15 0.00 3.59 0.00 0.00 0.0020 2.01 0.00 3.35 0.00 0.00 0.0021 0.64 0.00 1.07 0.00 0.00 0.0022 0.50 0.00 0.83 0.00 0.00 0.0023 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.0024 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0025 -0.64 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.0026 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.0027 1.66 -0.17 2.76 0.00 0.17 0.0028 1.38 -0.17 2.30 0.00 0.17 0.0029 0.87 0.16 1.45 0.00 -0.16 0.0030 0.72 0.16 1.21 0.00 -0.16 0.0031 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.0032 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.0033 2.26 0.00 3.77 0.00 0.00 0.0034 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.0035 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0036 0.98 0.00 1.63 0.00 0.00 0.0037 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.0038 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.0039 1.80 0.00 2.99 0.00 0.00 0.0040 1.65 0.00 2.75 0.00 0.00 0.0041 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.0042 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0043 -0.04 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.0044 -0.18 0.00 -0.30 0.00 0.00 0.0045 2.15 0.00 3.59 0.00 0.00 0.0046 2.01 0.00 3.35 0.00 0.00 0.0047 0.64 0.00 1.07 0.00 0.00 0.0048 0.50 0.00 0.83 0.00 0.00 0.0049 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.0050 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.0051 -0.64 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.0052 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.0053 1.66 0.16 2.76 0.00 -0.16 0.0054 1.38 0.16 2.30 0.00 -0.16 0.0055 0.87 0.16 1.45 0.00 -0.16 0.0056 0.72 0.16 1.21 0.00 -0.16 0.00--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -0.79 -0.55 -0.35 -0.20 -0.09 -0.02 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 2.70 1.88 1.20 0.68 0.30 0.08 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.083抗剪强度计算应力比 = 0.033平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 15.24平面内稳定计算最大应力比 = 0.071平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 15.20平面外稳定计算最大应力比 = 0.071考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.083 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.033 < 1.0平面内稳定最大应力 < f= 215.00平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 22.33 < [H0/TW]= 68.40 (CECS102:2002)(注：腹板高度变化= 83.3mm/m > 60 mm/m, 按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制)翼缘宽厚比 B/T = 5.88 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 -0.28 -0.27 -0.24 -0.19 -0.13 -0.07 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 22.65--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 10.820(mm) = H / 471.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 5.848(mm) = H / 872.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 471< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 872< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢梁的总重量 (Kg)= 42.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 42.-----PK11 计算结束-----四点支承玻璃板计算书[JGJ 102-2003][基本信息]1、风荷载标准值：1.2KN/m^22、地震设防烈度：7度(0.10g)3、玻璃选用：8+8夹胶玻璃4、玻璃材料：钢化玻璃5、板块短边长a：1200mm6、板块长边长b：1600mm7、板块孔中心距最近短边距离c：120mm8、板块孔中心距最近长边距离d：120mm[计算]1、玻璃板块最大应力计算(1：外片玻璃；2：内片玻璃；)：1.1、地震荷载标准值计算：1.1.1、自重荷载标准值计算：GAk1=γg×t1=25.6×8/1000=0.2048KN/m^2GAk2=γg×t2=25.6×8/1000=0.2048KN/m^21.1.2、地震荷载标准值计算：qEK=βE×αmax×Gk/A ......[5.3.4]qEK1=βE×αmax×Gk1/A=5×0.08*0.2048=0.05161KN/m^2qEK2=βE×αmax×Gk2/A=5×0.08*0.2048=0.05161KN/m^21.2、由a/b=0.7059，查表8.1.5-1得弯矩系数m=0.1382 1.3、内外片玻璃荷载的分配：Wk1=Wk×t1^3/(t1^3+t2^3) ......[6.1.4-1] =1.2×8^3/(8^3+8^3)=0.6KN/m^2Wk2=Wk×t2^3/(t1^3+t2^3) ......[6.1.4-2] =1.2×8^3/(8^3+8^3)=0.6KN/m^21.4、折减系数η的计算：1.4.1、参数θ的计算：计算强度时：θf=(Wk+0.5×qEK)×b^4/(E×t^4)计算挠度时：θu=Wk×b^4/(E×t^4) ......[8.1.5-4]θf1=(Wk1+0.5×qEK1)×b^4/(E×t1^4)=(0.6+0.5×0.05161)/1000×1360^4/(0.72E5×8^4) =7.26θf2=(Wk2+0.5×qEK2)×b^4/(E×t2^4)=(0.6+0.5×0.05161)/1000×1360^4/(0.72E5×8^4) =7.26θu=Wk×b^4/(E×t^4)=1.2/1000×1360^4/(0.72E5×10.08^4)=2.761.4.2、由θf1=7.26，查表6.1.2-2得ηf1=0.9819由θf2=7.26，查表6.1.2-2得ηf2=0.9819由θu=2.76，查表6.1.2-2得η2=11.5、玻璃板块最大应力计算：1.5.1、风荷载作用下应力计算：σwk=6×m×Wk×b^2×η/t^2 ......[8.1.5-1]σwk1=6×m×Wk1×b^2×ηf1/t1^2=6×0.1382×0.6/1000×1360^2×0.9819/8^2=14.12σwk2=6×m×Wk2×b^2×ηf2/t2^2=6×0.1382×0.6/1000×1360^2×0.9819/8^2=14.121.5.2、地震荷载作用下应力计算：σEk=6×m×qEk×b^2×η/t^2 ......[8.1.5-2]σEk1=6×m×qEk1×b^2×ηf1/t1^2=6×0.1382×0.05161/1000×1360^2×0.9819/8^2=1.21σEk2=6×m×qEk2×b^2×ηf2/t2^2=6×0.1382×0.05161/1000×1360^2×0.9819/8^2=1.211.4.3、最大应力计算：σ=1.4×σwk+1.3×0.5×σEk ......[5.4.1-1]σ1=1.4×σwk1+1.3×0.5×σEk1=1.4×14.12+1.3×0.5×1.21=20.74N/mm^2σ2=1.4×σwk2+1.3×0.5×σEk2=1.4×14.12+1.3×0.5×1.21=20.74N/mm^2结论：20.74<=fg=84N/mm^2，外片玻璃强度满足规范要求!结论：20.74<=fg=84N/mm^2，内片玻璃强度满足规范要求!2、玻璃板块最大挠度计算：df≤b/60 ......[8.1.5]2.1、玻璃板块等效厚度te计算：te=(t1^3+t2^3)^(1/3) ......[6.1.4-5]：=(8^3+8^3)^(1/3)=10.08mm2.1、玻璃板块刚度计算：D=E×t^3/[12×(1-ν^2)] ......[6.1.3-1]=0.72E5×10.08^3/[12×(1-0.2^2)]=64000002.2、由a/b=0.7059，查表8.1.5-2得μ=0.01642.3、最大挠度计算：df=μ×Wk×b^4×η/D ......[6.1.3-2]=0.0164×1.2/1000×1360^4×1/6400000=10.53mm结论：10.53<=1360/60=22.667mm，挠度满足规范要求!（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。

玻璃雨棚计算书

巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二〇一五年六月五日目录1.1幕墙及采光顶相关设计规范： .......................................................................................................1.2建筑设计规范：...................................................................................................................................1.3玻璃规范：............................................................................................................................................1.4钢材规范：............................................................................................................................................1.5胶类及密封材料规范：.....................................................................................................................1.6相关物理性能等级测试方法： .......................................................................................................1.7《建筑结构静力计算手册》(第二版).............................................................................................1.8土建图纸：............................................................................................................................................ 2基本参数...........................................................................................................................................................2.1雨篷所在地区 .......................................................................................................................................2.2地面粗糙度分类等级.......................................................................................................................... 3雨篷荷载计算..................................................................................................................................................3.1雨篷的荷载作用说明..........................................................................................................................3.2风荷载标准值计算 ..............................................................................................................................3.3风荷载设计值计算 ..............................................................................................................................3.4雪荷载标准值计算 ..............................................................................................................................3.5雪荷载设计值计算 ..............................................................................................................................3.6雨篷面活荷载设计值..........................................................................................................................3.7雨篷构件恒荷载设计值.....................................................................................................................3.8选取计算荷载组合 .............................................................................................................................. 4雨篷杆件计算..................................................................................................................................................................................................................................................................................................4.1悬臂梁的受力分析.............................................................................................................................................4.2选用材料的截面特性................................................................................................................................................4.3梁的抗弯强度计算.....................................................................................................................................................4.4梁的挠度计算............................................................................................................................................................... 5雨篷焊缝计算...........................................................................................................................................................5.1受力分析.....................................................................................................................................................5.2焊缝校核计算......................................................................................................................................................... 6玻璃的选用与校核...........................................................................................................................................6.1玻璃板块荷载组合计算...........................................................................................................................................6.2玻璃板块荷载分配计算...................................................................................................................................................6.3玻璃的强度计算 (13)6.4玻璃最大挠度校核........................................................................................................................................... 7雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓).............................................................................................................................................7.1校核处埋件受力分析 (15)7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算................................................................................................................................................7.3群锚受剪内力计算.............................................................................................................................7.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算.......................................................................................... 错误！未指定书签。

雨棚计算书

nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。

参数如下：计算标高：3.6m玻璃分格： a×b=3.7 ×4.82 m a：玻璃分最大格短边 b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。

GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上） W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4 W=γ·Wk=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）rG: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9 rW ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW：风荷载组合系数 GK：重力荷载标准值 WK：风荷载标准值组合标准值： qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值： q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775） =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下） rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35 rs：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs：雪荷载组合系数 GK：重力荷载标准值SK：雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。

公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚计算书

公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚结构计算书2014年9月---- 设计信息 -----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)： 8.500梁平面外计算长度(m)： 3.000钢梁截面：箱形截面:B*H*T1*T2=200*250*6*6容许挠度限值[υ]: l/400 = 21.250 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算 -----1、截面特性计算A =5.2560e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =1.2500e-001;Ix =4.9210e-005; Iy =3.4881e-005;ix =9.6761e-002; iy =8.1464e-002;W1x=3.9368e-004; W2x=3.9368e-004;W1y=3.4881e-004; W2y=3.4881e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN): G =3.5071e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.1260e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0.79 0.00 0.00 0.004、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0.79 0.00 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=5.111, 右支座反力 Rd2=5.111△活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=3.358, 右支座反力 Rl2=3.3586、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：-0.000 7.034 12.790 17.266 20.46422.382 23.022剪力(kN) ：10.834 9.028 7.222 5.417 3.6111.806 0.000断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：22.382 20.464 17.266 12.790 7.034-0.000剪力(kN) ：-1.806 -3.611 -5.417 -7.222 -9.028-10.834△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：-0.000 6.617 12.030 16.241 19.24821.053 21.654剪力(kN) ：10.190 8.492 6.793 5.095 3.3971.698 0.000断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：21.053 19.248 16.241 12.030 6.617-0.000剪力(kN) ：-1.698 -3.397 -5.095 -6.793 -8.492-10.1907、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=31.33 < 容许宽厚比 [B/T] =40.0腹板计算高厚比 H0/Tw=39.67 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.08、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：23.022 (组合：1; 控制位置：4.250m)强度计算最大应力(N/mm2)：55.693 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。

雨篷计算书——精选推荐

⾬篷计算书⾬篷计算书 (2)第⼀节玻璃⾯板的计算 (2)第⼆节⾬篷龙⾻的计算 (6)第三节⾬篷⽀撑T型钢计算 (9)第四节门区横向⽀撑钢管计算 (13)⾬篷计算书第⼀节玻璃⾯板的计算1．荷载计算玻璃最⼤分格尺⼨为2020×3400mm ，玻璃⾯板选⽤TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃⽀撑属于框⽀承体系，⾯板四边固定，可将其简化为四边简⽀的⾯板计算模型。

需要对玻璃的应⼒和挠度进⾏校核。

计算⾼度为5.7m 。

1）恒载：kpa 41.0016.06.25=?=GK G考虑到其他构件，玻璃⾯板⾃重⾯荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃⾯板⾃重⾯荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作⽤S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 µr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =µr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作⽤Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1µS ：风荷载体型系数，取µS =-2.0，因构件丛属⾯积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s µ 正风压时：0.1)(1=A s µ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 µZ ：风压⾼度变化系数，取µZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作⽤在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年⼀遇） W K ：作⽤在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·µS ·µZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·µS ·µZ ·W0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。

很实用的雨篷计算(范例)【范本模板】

长沙运达综合体幕墙工程瑞吉酒店雨篷计算运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计：校对：审核:批准：中国建筑装饰集团有限公司二零一四年九月目录瑞吉酒店雨篷系统计算 (1)§1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m］ (1)§2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (4)§3、雨篷支撑钢架结构计算 (7)§4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (15)§5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (20)1瑞吉酒店雨篷系统计算§1、雨篷面荷载确定［标高:4.5m]雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5。

0m,玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1。

52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1。

2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2).1.1、风荷载计算根据《建筑结构荷载规范》GB50009—2012，,对于粗糙度为B 类的地区,该处的风压高度变化系数为μz =1。

0,阵风风压系数βgz =1。

7。

（1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现取值—1.3）：根据载荷确定的有关公式可得：0w w s z gz k μμβ==—1。

70×1。

0×1.3×0.35=-0。

774(kN/m 2）w =—1.4×0。

774=-1。

083(kN/m 2）(2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3)：0w w s z gz k μμβ==1。

70×1。

点式玻璃雨棚钢架结构计算书

点式玻璃雨棚钢架结构计算书一、计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)3、施工图4、结构计算软件：MIDAS gen 7.80二、项目概况：本工程雨棚采用点支式玻璃雨棚，主钢梁采用变截面T型钢梁T（100~200）x100x8x8mm，次钢梁采用D121x6mm 圆钢管，连系杆采用D60x4mm圆管，雨棚拉杆采用D114x4mm圆管。

项目位于广州芳村花园住宅小区二期工程商业综合楼。

三、结构简图：节点编号图单元编号图结构支座定义简图（图示符号为铰接支座UX,UY,UZ约束）四、荷载施加雨棚玻璃及驳接系统恒载作用活荷载作用风荷载作用（按体形系数-2.0取值负风压）*** 荷载工况数据NO NAME TYPE SELF WEIGHT FACTORX Y Z-------- -------------------- ---------- ------ ------ ------1 DL D 0.000 0.000 -1.0002 LL L 0.000 0.000 0.0003 WIND W 0.000 0.000 0.000*** 材料特性数据NO NAME TYPE MODULUS OF SHEAR THERMAL POISSON WEIGHTELASTICITY MODULUS COEFF. RATIO DENSITY-------- -------------------- ------- ------ ---------- ---------- ---------- ---------- ----------1 Q235 钢材 2.06e+005 7.923e+004 1.2e-005 0.3 7.698e-005*** 节点数据NO X Y Z TEMPERATURE-------- ------------ ------------ ------------ ------------1 -3355 0 5400 02 -3355 -3780 5400 03 -1800 0 5400 04 -1800 -3780 5400 05 0 0 5400 06 0 -3780 5400 07 1800 0 5400 08 1800 -3780 5400 09 3355 0 5400 010 3355 -3780 5400 011 -3355 -2705 5400 012 3355 -2705 5400 013 -3355 -1505 5400 014 3355 -1505 5400 015 -3355 0 1.04e+004 016 -3355 -2980 5400 017 0 0 1.04e+004 018 0 -2980 5400 019 3355 0 1.04e+004 020 3355 -2980 5400 021 -1800 -1505 5400 022 -1800 -2705 5400 023 0 -1505 5400 024 0 -2705 5400 025 1800 -1505 5400 026 1800 -2705 5400 027 -1800 -2980 5400 028 1800 -2980 5400 0** 支承 / 强制位移节点支承强制位移 DDDRRR Dx Dy Dz Rx Ry Rz-------- -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ----------1 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00003 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00005 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00007 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00009 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000015 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000017 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000019 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000*** 截面特性数据NO NAME SHAPE H B tw tf1 r1------ ---------- ------ -------- -------- -------- -------- --------1 P 60x4 P 60 4 0 0 02 T100~121x~ T 100 100 8 8 0121 100 8 8 03 T121~128x~ T 121 100 8 8 0128 100 8 8 04 T128~160x~ T 128 100 8 8 0160 100 8 8 05 T160~200x~ T 160 100 8 8 0200 100 8 8 06 P 121x6 P 121 6 0 0 07 P 114x4 P 114 4 0 0 0NO NAME STIFFNESS SCALE FACTORA Asy Asz Ix Iy Iz W Boundary Group------ ---------- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----------------1 P 60x42 T100~121x~3 T121~128x~4 T128~160x~5 T160~200x~6 P 121x67 P 114x4NO NAME AREA MOMENT OF INERTIA SHAPE FACTOR [SRC:EQIV.] Ix Iy Iz k-Y k-Z ------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------ ---------- ----------1 P 60x4 704 5.545e+005 2.773e+005 2.773e+005 0.4998 0.49982 T100~121x~ 1536 3.345e+004 1.482e+006 6.706e+005 0.434 0.5208 1704 3.703e+004 2.52e+006 6.715e+005 0.3912 0.56813 T121~128x~ 1704 3.703e+004 2.52e+006 6.715e+005 0.3912 0.5681 1760 3.823e+004 2.944e+006 6.718e+005 0.3788 0.5818 4 T128~160x~ 1760 3.823e+004 2.944e+006 6.718e+005 0.3788 0.5818 2016 4.369e+004 5.434e+006 6.732e+005 0.3307 0.6349 5 T160~200x~ 2016 4.369e+004 5.434e+006 6.732e+005 0.3307 0.6349 2336 5.052e+004 9.983e+006 6.749e+005 0.2854 0.68496 P 121x6 2168 7.186e+006 3.593e+006 3.593e+006 0.4999 0.49997 P 114x4 1382 4.187e+006 2.094e+006 2.093e+006 0.5001 0.5001NO NAME SECTION MODULUS Sy SECTION MODULUS SzI or CONC. J or STEEL I or CONC. J or STEEL------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------1 P 60x4 9240 9240 9242 92422 T100~121x~ 2.057e+004 2.968e+004 1.341e+004 1.343e+0043 T121~128x~ 2.968e+004 3.304e+004 1.343e+004 1.344e+0044 T128~160x~ 3.304e+004 5.043e+004 1.344e+004 1.346e+0045 T160~200x~ 5.043e+004 7.665e+004 1.346e+004 1.35e+0046 P 121x6 5.939e+004 5.939e+004 5.939e+004 5.939e+0047 P 114x4 3.673e+004 3.673e+004 3.673e+004 3.673e+004*** 梁构件数据NO NODAL CONNECTIVITY BEAM END RELEASE MATERIAL SECTION LENGTHI J I J-------- --------- -------- -------- -------- --------------- --------------- ----------13 2 4 000011 000011 Q235 P 60x4 155514 4 6 000011 000011 Q235 P 60x4 180015 6 8 000011 000011 Q235 P 60x4 180016 8 10 000011 000011 Q235 P 60x4 155517 11 22 - - Q235 P 121x6 155518 13 21 000011 000011 Q235 P 60x4 155519 15 16 - - Q235 P 114x4 582120 17 18 - - Q235 P 114x4 582121 19 20 - - Q235 P 114x4 582124 21 23 000011 000011 Q235 P 60x4 180025 22 24 - - Q235 P 121x6 180028 23 25 000011 000011 Q235 P 60x4 180029 24 26 - - Q235 P 121x6 180032 25 14 000011 000011 Q235 P 60x4 155533 26 12 - - Q235 P 121x6 155534 13 1 - - Q235 T160~200x100x8~ 150535 21 3 - - Q235 T160~200x100x8~ 150536 23 5 - - Q235 T160~200x100x8~ 150537 25 7 - - Q235 T160~200x100x8~ 150538 14 9 - - Q235 T160~200x100x8~ 150539 11 13 - - Q235 T128~160x100x8~ 120040 22 21 - - Q235 T128~160x100x8~ 120041 24 23 - - Q235 T128~160x100x8~ 120042 26 25 - - Q235 T128~160x100x8~ 120043 12 14 - - Q235 T128~160x100x8~ 120044 16 11 - - Q235 T121~128x100x8~ 27545 18 24 - - Q235 T121~128x100x8~ 27546 20 12 - - Q235 T121~128x100x8~ 27547 10 20 - - Q235 T100~121x100x8~ 80048 6 18 - - Q235 T100~121x100x8~ 80049 2 16 - - Q235 T100~121x100x8~ 80050 27 22 - - Q235 T121~128x100x8~ 27551 4 27 - - Q235 T100~121x100x8~ 80052 28 26 - - Q235 T121~128x100x8~ 27553 8 28 - - Q235 T100~121x100x8~ 800 *** 总重 / 体积 / 表面积统计SECTION SECION SURFACE AREA VOLUMN WEIGHT FRAME TRUSS NO NAME NUMBER NUMBER -------- --------------- --------------- --------------- --------------- -------- -------- 1 P 60x4 4.722e+006 9.448e+006 727.3 8 02 T100~121x100x8~ 1.684e+006 6.48e+006 498.8 5 03 T121~128x100x8~ 6.174e+005 2.382e+006 183.3 5 04 T128~160x100x8~ 2.928e+006 1.133e+007 8725 05 T160~200x100x8~ 4.214e+006 1.637e+007 1261 5 06 P 121x6 4.848e+006 1.455e+007 1120 4 07 P 114x4 1.207e+007 2.413e+007 1858 3 0*** 荷载数据; 自重、梁单元荷载[ 荷载工况 : DL ]** 自重数据; X=0, Y=0, Z=-1** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 035 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 036 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 037 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 040 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 041 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 042 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 045 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 048 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 050 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 051 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 052 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 053 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 [ 荷载工况 : LL ]** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 035 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 036 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 037 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 040 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 041 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 042 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 045 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 048 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 050 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 051 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 052 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 053 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 [ 荷载工况 : WIND ]** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 035 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 036 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 037 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 040 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 041 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 042 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 045 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 048 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 050 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 051 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 052 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 053 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 0*** 荷载组合数据** 钢结构设计号名称类型激活说明-------- ---------- ---------- ---------- ---------------------------------------------1 sLCB1 相加激活 1.35D + 1.4(0.7)L2 sLCB2 相加激活 1.2D + 1.4L3 sLCB3 相加激活 1.0D + 1.4L4 sLCB4 相加激活 1.2D + 1.4WIND5 sLCB5 相加激活 1.2D - 1.4WIND6 sLCB6 相加激活 1.0D + 1.4WIND7 sLCB7 相加激活 1.0D - 1.4WIND8 sLCB8 相加激活 1.2D + 1.4L + 1.4(0.6)WIND9 sLCB9 相加激活 1.2D + 1.4L - 1.4(0.6)WIND10 sLCB10 相加激活 1.0D + 1.4L + 1.4(0.6)WIND11 sLCB11 相加激活 1.0D + 1.4L - 1.4(0.6)WIND12 sLCB12 相加激活 1.2D + 1.4(0.7)L + 1.4WIND13 sLCB13 相加激活 1.2D + 1.4(0.7)L - 1.4WIND14 sLCB14 相加激活 1.0D + 1.4(0.7)L + 1.4WIND15 sLCB15 相加激活 1.0D + 1.4(0.7)L - 1.4WIND五、结构验算1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 20材料: Q235 (号:1) (Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 114x4 (号:7)(型钢 : P 114x4).构件长度: 5820.69外径 114.000壁厚 4.00000y面积 1382.00Asz 691.150Qyb 3029.00Qzb 3029.00Iyy 2093500Izz 2093494Ybar 57.0000Zbar 57.0000Wyy 36730.0Wzz 36728.0ry 38.9000rz 38.91662. 截面内力轴力Fxx = -19250 (LCB: 6, POS:J)弯矩My = 794393, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 0.00000, Myj = -794393 (for Lb)Myi = 0.00000, Myj = -794393 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -372.77 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 5820.69, Lz = 5820.69, Lb = 5820.69计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 149.6 < 150.0 (Memb:20, LCB: 6).................................... O.K 轴向应力验算N/Nrc = 19250/ 101153 = 0.190 < 1.000 ...................................... O.K 弯曲应力验算My/Mry = 794393/7896950 = 0.101 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/7896514 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K 整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax = Rmax1 = 0.291 < 1.000 .................................................... O.K 剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.004 < 1.000 ...................................................... O.K Modeling, Integrated Design & Analysis Softwaremidas Gen V 780Print Date/Time : 04/21/2011 12:13Steel Checking Result1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 25材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 121x6 (号:6) (型钢 : P 121x6).构件长度: 1800.00外径 121.000壁厚 6.00000y面积 2168.00Asz 1083.85Qyb 3315.25Qzb 3315.25Iyy 3593200Izz 3593231Ybar 60.5000Zbar 60.5000Wyy 59390.0Wzz 59392.3ry 40.7000rz 40.71392. 截面内力轴力Fxx = 49.3622 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = 9608322, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 9046387, Myj = -9607032 (for Lb)Myi = 9046387, Myj = -9607032 (for Ly)Mzi = 133657, Mzj = -157448 (for Lz)剪力Fyy = 161.725 (LCB: 13, POS:I)Fzz = 10543.3 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1800.00, Lz = 1800.00, Lb = 1800.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 44.2 < 150.0 (Memb:29, LCB: 4).................................... O.K轴向应力验算N/Nrt = 49/ 466120 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 9608322/12768850 = 0.752 < 1.000 ..................................... O.K Mz/Mrz = 0/12769336 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K整体稳定验算 (张拉+弯曲)Rmax1 = N/(f*An) + My/(f*Gammay*Wny) + Mz/(f*Gammaz*Wnz) Rmax = Rmax1 = 0.654 < 1.000 .................................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.001 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.078 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 15材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 60x4 (号:1) (型钢 : P 60x4).构件长度: 1800.00外径 60.0000壁厚 4.00000y面积 704.000Asz 351.858Qyb 788.000Qzb 788.000Iyy 277300Izz 277264Ybar 30.0000Zbar 30.0000Wyy 9240.00Wzz 9242.15ry 19.8000rz 19.84942. 截面内力轴力Fxx = -10.165 (LCB: 1, POS:1/2)弯矩My = 29630.5, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Lb)Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 65.8456 (LCB: 1, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1800.00, Lz = 1800.00, Lb = 1800.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 90.9 < 150.0 (Memb:15, LCB: 1).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 10/ 107009 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 29631/1986600 = 0.015 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/1987061 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax = Rmax1 = 0.013 < 1.000 .................................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.001 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 48材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T100~121x100x8x8 (号:2) 位置 I : BT 100x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 121x100x8/8 构件长度: 800.000高度 121.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.00000y面积 1704.00Asz 968.000Qyb 3604.32Qzb 1250.00Iyy 2519656Izz 671488Ybar 50.0000Zbar 84.9038Wyy 29676.6Wzz 13429.8ry 38.4535rz 19.85112. 截面内力轴力Fxx = 0.00000 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = -2409107, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = -285807, Myj = -2409107 (for Lb)Myi = -285807, Myj = -2409107 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 5193.26 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 800.000, Lz = 800.000, Lb = 800.000计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果轴向应力验算N/Nrt = 0/ 366360 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 2409107/6380473 = 0.378 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2887398 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (弯曲)Rmax1 = My/(f*Wny) Rmax2 = My/(f*Phi_b*Wy)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2 ] = 0.385 < 1.000 ....................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.059 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 45材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T121~128x100x8x8 (号:3) 位置 I : BT 121x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 128x100x8/8 构件长度: 275.000高度 128.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.00000y面积 1760.00Asz 1024.00Qyb 3968.60Qzb 1250.00Iyy 2943612Izz 671787Ybar 50.0000Zbar 89.0909Wyy 33040.5Wzz 13435.7ry 40.8963rz 19.53712. 截面内力轴力Fxx = -21599 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = 4821796, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = -3471688, Myj = 4821796 (for Lb)Myi = -3471688, Myj = 4821796 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -31032 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 275.000, Lz = 275.000, Lb = 275.000计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 14.1 < 150.0 (Memb:45, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21599/ 372074 = 0.058 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 4821796/7103717 = 0.679 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2888683 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.759 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.355 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 41材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T128~160x100x8x8 (号:4) 位置 I : BT 128x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 160x100x8/8 构件长度: 1200.00高度 152.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.000008y面积 1952.00Asz 1216.00Qyb 5319.71Qzb 1250.00Iyy 4721952Izz 672811Ybar 50.0000Zbar 103.148Wyy 45778.6Wzz 13456.2ry 49.1837rz 18.56552. 截面内力轴力Fxx = -21276 (LCB: 13, POS:3/4)弯矩My = 6251633, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 1451248, Myj = 6704805 (for Lb)Myi = 1451248, Myj = 6704805 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -8197.6 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 1200.00, Lz = 1200.00, Lb = 1200.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 65.7 < 150.0 (Memb:41, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21276/ 284535 = 0.075 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 6251633/9842403 = 0.635 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2893086 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.815 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.088 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 36材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T160~200x100x8x8 (号:5) 位置 I : BT 160x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 200x100x8/8 构件长度: 1505.00高度 160.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.000008y面积 2016.00Asz 1280.00Qyb 5804.60Qzb 1250.00Iyy 5433726Izz 673152Ybar 50.0000Zbar 107.746Wyy 50430.9Wzz 13463.0ry 51.9163rz 18.27312. 截面内力轴力Fxx = -21276 (LCB: 13, POS:I)弯矩My = 6581673, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 6581673, Myj = 0.00000 (for Lb)Myi = 6581673, Myj = 0.00000 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 9190.36 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1505.00, Lz = 1505.00, Lb = 1505.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 88.5 < 150.0 (Memb:36, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21276/ 237180 = 0.090 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 6581673/10630774 = 0.619 < 1.000 ..................................... O.K Mz/Mrz = 0/2893233 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.846 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.062 < 1.000 ...................................................... O.K。

玻璃雨棚计算书

巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二〇一五年六月五日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (3)3.1 雨篷的荷载作用说明 (3)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (7)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8) (8)4.1 悬臂梁的受力分析 (9)4.2 选用材料的截面特性 (9)4.3 梁的抗弯强度计算 (9)4.4 梁的挠度计算 (10)5 雨篷焊缝计算 (10)5.1 受力分析 (10)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (11)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12)6.3 玻璃的强度计算 (13)6.4 玻璃最大挠度校核 (14)7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16)7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17)7.6 拉剪复合受力承载力计算8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》 JG/T342-2012 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20121.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版) 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1雨篷所在地区巴东地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

雨篷计算书(ansys计算)

第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用TP8+1.14PVB+TP8双钢化夹胶玻璃。

参数如下：计算标高：4.095 m玻璃分格： a×b=1.50 ×1.8 ma：玻璃分最大格短边b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。

G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP8+1.14PVB+TP8钢化夹胶玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2G GK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值G GK=0.6 KN/m2G G: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2G G =1.2×G GK=1.2×0.60=0.72 KN/m22、雪荷载作用S0: 基本雪压 0.4 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值S K: 雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值S =1.4×S K =0.56 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值W K：风荷载标准值W K =βgzμsμz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上）W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4W=γ·W k=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/m2三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）r G: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9r W ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4ψW：风荷载组合系数G K：重力荷载标准值W K：风荷载标准值组合标准值：q K =G K+ψW·W K=0.6+1.0×(-1.5775)=-0.9775 KN/m2组合设计值：q =r G G K +ψW·r W·W K=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775）=-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下）r G: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35r s：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4ψs：雪荷载组合系数G K：重力荷载标准值S K：雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。

雨篷计算书

点式玻璃雨棚设计计算书一、设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001二、玻璃验算选用10+1.14+8mm钢化夹胶玻璃，其折算厚度t=11.5mm，其不利板面尺寸l a =1700mm lb=2600mml b /la=1.53la/c=13.6m1=0.8881β1=0.21231.强度σ=m1×q×l a 2×/t2≤[f g]=84.0N/mm2σ—六点支承玻璃面板中边缘最大弯曲应力设计值；m1—应力系数q—均布荷载设计值(风荷载及重力荷载)la—六点支承玻璃面板短边跨长t—玻璃厚度σ=0.8881×1.5×10-3×17002×1/11.52=29.1N/mm2σ=29.1N/mm2≤[f g]=84.0N/mm2故10+1.14+8mm夹胶玻璃强度满足设计要求。

2.刚度u = μ1×qk×lb4/Et3〈[f]=30mmu—六点支承玻璃面板跨内的最大挠度值；μ1—挠度系数qk—均布荷载标准值la—六点支承玻璃面板短边跨长t—玻璃厚度u=0.1698×1.5×10-3×17004×1.0/(7.2×104×11.53) =19.4mm19.4mm ≤[f]=28mmu =19.4mm<1700/60=28mm故10+1.14+8mm夹胶玻璃刚度满足设计要求。

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目录1 基本参数 (1)1.1 雨篷所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)2 雨篷荷载计算 (1)2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1)2.2 风荷载标准值计算： (2)2.3 风荷载设计值计算： (4)2.4 雪荷载标准值计算： (5)2.5 雪荷载设计值计算： (5)2.6 雨篷面活荷载设计值： (5)2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (5)2.8 选取计算荷载组合： (6)3 雨篷杆件计算 (7)3.1 结构的受力分析： (7)3.2 选用材料的截面特性： (9)3.3 梁的抗弯强度计算： (9)3.4 拉杆的抗拉(压)强度计算： (9)3.5 梁的挠度计算： (10)4 雨篷焊缝计算 (11)4.1 受力分析： (11)4.2 焊缝校核计算： (11)5 雨篷埋件计算(后锚固结构) (12)5.1 校核处埋件受力分析： (12)5.2 群锚受剪内力计算： (13)5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (17)5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (20)5.5 拉剪复合受力承载力计算： (20)钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：重庆地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：5m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=4.5m2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739wkA+=βgzμzμsA1+w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPawkA-=βgzμzμsA1-w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.84m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00055 =0.001927MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00055=0.001927MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927 =0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。

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雨棚设计13.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4SkB：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk13.1.1风荷载标准值计算(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=5.18×1.525=7.8995m2LogA=0.898μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4=0.5μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4=1.487wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.7×1×1.487×0.0004=0.001011MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：μsB1+(A)=0.5μsB1-(A)=2wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.7×1×2×0.0004=0.00136MPa13.1.2风荷载设计值计算wA+=1.4×wkA+=1.4×0.00034=0.000476MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001011=0.001415MPawB+=1.4×wkB+=1.4×0.00034=0.000476MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.00136=0.001904MPa13.1.3雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0004MPa；μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为2.0；根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa13.1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa13.1.5选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+=0.001504MPaSA+=G++S+0.6wA+=0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-=Gk+wkA-=0.000511MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.000915MPa(3)最不利荷载选取：SkA=0.001504MPaSA=0.002006MPa13.2雨篷杆件计算基本参数：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；悬臂总长度：L=5500mm，受力模型图中a=1200mm，b=4300mm；分格宽度：B=1438mm；板块配置：夹层玻璃8 +8 mm；悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：13.2.1结构的受力分析(1)荷载集度计算：qk=SkB=0.001504×1525=2.294N/mmq=SB=0.002006×1525=3.059N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=6418.485N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=5180mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001N·mm13.2.1梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤fNL/A+Mmax/γW =19.703MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。

点式支撑雨棚玻璃计算书3

2.823
玻璃采用12mm 1.52PVB 12mm 双钢化夹层玻璃驳接点最大间距1950mm，玻璃挠度限值为1950除以60，即32 5mm 采用SAP2000计算，计算结果如下：
1、玻璃挠度计算
计算最大挠度为18 339mm 小于挠度限值32 5mm，满足要求。
kN Q γs Qk 0.98 2 m kN m
2
屋面面板采用12mm 1.52PVB 12mm夹层双钢化玻璃，屋面平均自重： GK 0.614 当自重荷载作用效应起控制作用时，分项系数取值：当自重荷载作用效应不起控制作用时，分项系数取值：当自重荷载作用效应对结构有利时，分项系数取值： 5、荷载组合计算 1、考虑竖向向下荷载组合（考虑正风压、雪荷载、活荷载、自重荷载）考虑风荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值： kN qwk GK wk 0.7 Qk 2.104 2 m qw 1.2 GK w 0.7 Q 2.823 kN m
2
γg1 1.35 γg2 1.2 γg3 1.0
向下组合荷载设计值：考虑雪荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值：
kN qsk GK Sk 0.6 wk 1.664 2 m qs 1.2 GK S 0.6 w 2.207 kN m
2
向上组合荷载设计值：
综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行结构计算：荷载组合标准值取值： qk max qwk qsk qqk qgk qwk_ q max qw qs qq qg qw_

2.104
kN m
2
kN m
2
荷载组合设计值取值：二、玻璃面板计算一
考虑上述规范中活荷载参与荷载组合，采用活荷载恒载风荷载组合采用SAP2000计算，计算结果如下： 1、玻璃挠度计算

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*************************************计算龙骨时的荷载标准值组合为:1.529KPa(负风压)计算龙骨时的荷载设计值组合为:2.341KPa(负风压)***************************************悬臂梁最大弯矩处距离悬臂端为:2500mm;悬臂梁强度计算值:13.072MPa悬臂梁强度设计值:215MPa满足要求(√)***************************************拉杆强度计算值:35.099MPa拉杆强度设计值:215MPa满足要求(√)---------------------------------------拉杆长细比限值为250，实际为：201.511满足要求(√) ***************************************悬臂梁C点挠度计算值:0.116mm悬臂梁C点挠度设计值:20mm满足要求(√)----------------------------------------悬臂梁AB段最大挠度处距离固定端为:1079mm;悬臂梁AB段最大挠度计算值:0.178mm悬臂梁AB段最大挠度设计值:20mm满足要求(√)***************************************焊缝强度计算值:8.172MPa焊缝强度设计值:160MPa满足要求(√)***************************************上片玻璃强度计算值:13.477MPa上片玻璃强度设计值:42MPa满足要求(√)---------------------------------------下片玻璃强度计算值:13.477MPa下片玻璃强度设计值:42MPa满足要求(√)***************************************玻璃板块挠度计算值:5mm玻璃板块挠度设计值:21.667mm满足要求(√)***************************************剪力设计值:3612.703N轴向拉（压）力设计值:2309.226N弯矩设计值:1519781N.mm*************************************** 预埋件锚筋总截面积计算值:180.728mm2实际锚筋总截面积:452.16mm2满足要求(√)*************************************** 0.5fcA=288000N法向压力设计值:2309.226N满足要求(√)*************************************** 按规范,锚筋长度最小值应为:180mm实际选用的锚筋长度为:180mm` 满足要求(√)***************************************。