平板结构声辐射效率测试实验方案
薄板结构振动声辐射特性分析及优化
第18卷第4期2020年8月福建工程学院学报JournalofFujianUniversityofTechnologyVol.18No.4Aug.2020doi:10.3969/j.issn.1672-4348.2020.04.013薄板结构振动声辐射特性分析及优化刘成武ꎬ郭小斌(福建工程学院机械与汽车工程学院ꎬ福建福州350118)摘要:利用有限元法与边界元法结合对薄板进行振动声辐射特性分析ꎬ研究了薄板结构在简谐力作用下表面声压分布状况ꎬ分析了不同边界条件㊁材料以及加筋形式等因素对薄板结构振动声辐射特性的影响ꎬ并对简支矩形薄板厚度进行了优化ꎮ研究表明ꎬ边界约束的增加会导致薄板刚度变大ꎬ进而导致薄板辐射声功率与辐射效率随之改变ꎻ不同材料对结构的辐射声功率均有影响ꎬ而对辐射效率影响很小ꎻ加筋对薄板声辐射特性影响显著ꎬ十字型加筋形式减震降噪效果最好ꎻ对薄板厚度进行优化ꎬ优化后薄板辐射声功率级下降了4.29dBꎮ关键词:薄板ꎻ振动声辐射ꎻ辐射声功率ꎻ辐射效率中图分类号:TB532文献标志码:A㊀㊀㊀㊀㊀文章编号:1672-4348(2020)04-0375-06AnalysisandoptimizationofvibrationacousticradiationcharacteristicsofthinplatestructureLIUChengwuꎬGUOXiaobin(SchoolofMechanicalandAutomotiveEngineeringꎬFujianUniversityofTechnologyꎬFuzhou350118ꎬChina)Abstract:Finiteelementmethodcombinedwiththeboundaryelementmethodwasemployedtoanalyzethevi ̄brationandacousticradiationcharacteristicsofthethinplate.Thedistributionofacousticpressureonthesur ̄faceofathinplatestructuresubjectedtoharmonicforcewasstudied.Theinfluenceofsuchfactorsasdifferentboundaryconditionsꎬmaterialsandstiffenedtypesonthevibrationacousticradiationcharacteristicsofthinplatestructurewasanalyzedꎬandthethicknessofthesimply ̄supportedrectangularplatewasoptimized.Re ̄sultsshowthatthestiffnessofthethinplateincreaseswithanincreasingboundaryconstraintꎬwhichfurtheraf ̄fectstheradiationpowerandradiationefficiencyaccordingly.Differentmaterialscanaffecttheradiationsoundpowerofthestructureꎻhoweverꎬtheyhavelittleinfluenceontheradiationefficiency.Thestiffeninghasasig ̄nificanteffectontheacousticradiationcharacteristicsofthethinplateꎬandthecross ̄stiffenedplateshavebeenproventobethebestshockandnoiseabsorbers.Aftertheoptimizationofthethicknessoftheplateꎬtheleveloftheradiatedsoundpowerisdecreasedby4.29dB.Keywords:thinplatesꎻvibrationacousticradiationꎻacousticradiationpowerꎻradiationefficiency㊀㊀在实际工程应用中ꎬ板类件由于其结构简单㊁适用性强被广泛使用ꎮ因此ꎬ研究板类件的振动声辐射特性对于结构的减振降噪有着重要意义ꎮ文献[1-3]对薄板声辐射理论进行了研究ꎬ为进一步对声辐射特性分析奠定了理论基础ꎮ张媛媛等[4-6]根据理论公式利用MATLAB编程研究了作用力位置㊁尺寸参数等因素对薄板声辐射特性的影响ꎮ刘宝等[7]以混合势计算结构表面振速与声压ꎬ并以简支矩形板为例分析了板厚对声辐射参数的影响ꎬ但对其他边界条件情况没有分析ꎮ收稿日期:2020-03-04基金项目:福建省自然科学基金项目(2018J01628)第一作者简介:刘成武(1975 )ꎬ男ꎬ安徽枞阳人ꎬ教授ꎬ博士ꎬ研究方向:车辆NVH技术㊁结构多学科设计优化ꎮ福建工程学院学报第18卷范鑫等[8]利用声学软件Virtural.LabAcoustical对蜂窝层板进行声辐射特性仿真分析ꎬ并对面板厚度㊁壁长等设计变量对传声性能的影响进行了研究ꎮ上述文献完善了薄板振动声辐射的理论ꎬ并对声辐射特性进行了研究ꎬ但还不够全面充分ꎬ如:不同材料㊁边界条件㊁使用加强筋等情况未考虑ꎮ本文在上述文献的基础上ꎬ利用有限元法计算薄板的振动响应ꎬ结合边界元方法计算薄板声辐射特性ꎬ主要研究了不同边界条件㊁材料属性和薄板加筋㊁不同加筋形式情况下结构声辐射特性的变化规律并对矩形简支薄板在某一厚度进行了优化ꎬ为实际工程应用提供方法与理论指导ꎮ1㊀薄板振动有限元理论设薄板长为a㊁宽为bꎬ厚度为lꎬ横向振动位移为ωꎮ薄板横向振动平衡方程为:∂4ω∂x4+2∂4ω∂x2∂y2+∂4ω∂y4=p(xꎬy)D(1)式中D=Eh312(1-μ2)为弯曲刚度矩阵ꎬE为材料的弹性模量ꎬμ为材料的泊松比ꎬp(xꎬy)为薄板自由振动时的惯性载荷ꎮp(xꎬy)可表示为:p(xꎬy)=-ρt∂2ω∂2t(2)把式(2)带入式(1)使用分离变量法ꎬ可得薄板自由振动方程为DÑ4ω+ρh∂2ω∂2t=0(3)式中ρ为材料的密度ꎬÑ4为微分算子ꎮÑ4=∂2∂2x+∂2∂2yæèçöø÷2(4)对于四边简支矩形薄板由于其结构简单固有频率精确解析解为ω=π2Dρhm2a2+n2b2æèçöø÷(5)2㊀薄板声辐射理论假设薄板位于刚性障板上ꎬ薄板障板尺寸远大于薄板ꎬ设薄板的表面积为Sꎬ传播介质为空气ꎬ当薄板在圆频率ω下振动ꎬ该板薄板表面声压为:P(Lꎬω)=jkρ0c2π∬V(Qꎬω)e-ikrrdS(Q)(6)式中ꎬj为虚数单位ꎬρ0为空气密度ꎬc为空气声速ꎬk=ω/c为波数ꎬV(Qꎬω)为薄板表面法向振速ꎬL为场点ꎬQ为源点ꎬr为两点距离ꎮ假设薄板表面是由无限多个面单元组成ꎬ经单元离散后ꎬ结构表面辐射阻抗R可以表示为Rmn=k2(ΔS)2ρc4π(7)已知薄板表面辐射阻抗ꎬ薄板总的辐射声功率为[9]:W=NHRN(8)式中R为辐射阻抗矩阵ꎬN为薄板各小面积单元上法向振速组成的M阶列向量ꎮ根据辐射效率公式ꎬ可知薄板声辐射效率为σmn=Wmnρcab‹v2›(9)式中<v2>为均方根振速ꎮ3㊀数值仿真设一矩形薄板长㊁宽分别为1.0m和0.8mꎬ材料为钢材ꎬ弹性模量为E=211GPaꎬ泊松比为0.3ꎬ密度为7830kg/m3ꎮ3.1㊀薄板的自由振动计算薄板边界条件设为四边简支ꎬ薄板厚度设为0.003mꎬ运用MATLAB对其精确解析式进行编程求其结果ꎬ与ABAQUS数值仿真结果进行对比ꎬ验证有限元仿真计算的准确性ꎮ计算结果如表1所示ꎮ表1㊀四边简支矩形薄板前8阶固有频率Tab.1㊀Thefirsteightnaturalfrequenciesofsimply ̄supportedrectangularthinplateswithfouredges阶数频率/HzMATLABABAQUS118.9318.98241.1541.24353.7453.86475.9276.06578.4278.596112.32112.567113.14113.208131.10131.35从表1可以看出ꎬ用MATLAB编程与ABAQUS仿真计算所得固有频率结果基本一致ꎮ通过结果对比ꎬ证明使用ABAQUS进行薄板结构振动分析673第4期刘成武ꎬ等:薄板结构振动声辐射特性分析及优化完全可靠㊁准确ꎮ3.2㊀薄板的声辐射特性分析假设薄板的传播介质为空气ꎬ密度为1.225kg/m3ꎬ声音传播速度为340m/sꎬ板厚为6mmꎬ约束条件为四边简支ꎮ采用基于模态的稳态动态分析计算薄板在简谐作用力下的薄板表面振动速度ꎬ再联合Virtural.Lab计算薄板辐射声功率㊁辐射声效率以及表面声压分布等薄板声学特性指标ꎬ前4阶薄板结构表面声压如图1所示ꎮ图1㊀矩形薄板前4阶表面声压分布Fig.1㊀Surfacedistributionofthesoundpressureofthefirstfourordersoftherectangularthinplate从图1可以看出ꎬ四边简支矩形薄板表面声压分布与结构振型图形状相似ꎬ这也说明了薄板在振动幅值峰值处声辐射最大ꎬ两者具有一致性ꎬ在考虑薄板减振降噪时也应考虑薄板的声辐射特点ꎬ在振动峰值处应特别注意ꎮ3.3㊀边界条件对薄板声辐射特性影响在实际工程中ꎬ不同边界条件会被应用在各种结构ꎮ四边简支㊁四边固支两种边界条件薄板前四阶固有频率如表2ꎮ结构辐射的声功率级和声辐射效率分别如图2㊁图3所示ꎮ表2㊀不同边界条件前4阶固有频率对比Tab.2㊀Comparisonofthefirstfournaturalfrequenciesofdifferentboundaryconditions阶数频率/Hz四边固支四边简支1703821238231611084210152图2㊀不同边界条件下薄板辐射声功率级Fig.2㊀Radiationsoundpowerlevelofthinplatesunderdifferentboundaryconditions㊀㊀根据图2可以看出ꎬ在外部条件一定情况下ꎬ四边简支薄板辐射的声功率级低于四边固支边界条件下声辐射功率级ꎮ主要原因是四边固支薄板约束的增加对薄板刚度的增大效果明显ꎬ即改变边界条件ꎬ相当于改变了结构的刚度ꎬ结构的辐射声功率随之受到影响ꎮ从图3可以看出ꎬ边界条件的不同ꎬ薄板辐射效率也明显不一样:在相同激励力条件下ꎬ由于四边固支薄板刚度增加ꎬ固有频率相应增加ꎬ四边固773福建工程学院学报第18卷支辐射效率相比四边简支向右偏移ꎬ但整体趋势是四边固支薄板辐射效率高于四边简支辐射效率ꎮ图3㊀不同边界条件薄板声辐射效率Fig.3㊀Acousticradiationefficiencyofthinplatesunderdifferentboundaryconditions3.4㊀不同材料对薄板振动声辐射的影响在实际工程应用中ꎬ钢与铝是应用最广泛的两种材料ꎬ对这两种材料探究在相同尺寸㊁外部激励相同条件下振动与声辐射特性具有重要实际意义ꎮ两种材料的基本参数如表3所示ꎮ表3㊀铝板与钢板基本参数Tab.3㊀Basicparametersofaluminumplatesandsteelplates材料长/m宽/m高/mm弹性模量/GPa密度/(kg m-3)泊松比钢板1.00.86.021178300.30铝板1.00.86.07027000.33为了保证结果的可参考性ꎬ两种材料薄板均采用四边简支边界条件ꎬ外部激励力幅值均为500Nꎬ频率范围设为20~600Hzꎬ力作用点坐标为(0.22mꎬ0.28m)ꎮ利用LMSVirtural.Lab对两种材料薄板进行声学分析ꎬ获得的两种不同材料的辐射声功率级和辐射效率如图4㊁图5所示ꎮ由图4可以看出ꎬ针对铝和钢两种材料ꎬ在结构尺寸参数㊁边界条件㊁激励位置和大小相同情况下ꎬ在20~600Hz频率范围内铝板辐射声功率大于钢板辐射声功率ꎮ同时ꎬ在薄板固有频率处会出现一个辐射声功率的峰值ꎮ由此得出ꎬ不同材料所辐射的声功率差别很大ꎬ在实际工程应用中要考虑材料对设备声学性能的影响ꎮ图4㊀钢板和铝板的辐射声功率级Fig.4㊀Radiationsoundpowerlevelsofsteelplatesandaluminumplates图5㊀铝板和钢板辐射效率Fig.5㊀Radiationefficiencyofaluminumplatesandsteelplates图5表明ꎬ在一定条件下ꎬ钢板㊁铝板两种材料效率在20~600Hz频率段声辐射效率曲线几乎完全重合ꎮ说明矩形薄板结构的声辐射效率与结构材料没有关系ꎬ即结构噪声的辐射效率与材料本身属性无关ꎬ而对结构辐射的声功率有明显影响ꎮ4㊀加筋对薄板声辐射特性的影响以基板为参考对象ꎬ探讨加筋对薄板声学特性的影响ꎮ边界条件相同均为四边简支ꎬ激励力为100Nꎬ作用在部件中心位置ꎮ利用ABAQUS对基板与单道加筋板进行谐响应分析ꎬ分别提取两者表面振动速度ꎬ导入LMSVirtural.Lab中进行声学分析ꎬ声学求解范围为10~600Hzꎬ步长为窄频5Hzꎮ得到两者辐射声功率级与辐射效率的对比结果如图6所示ꎮ由图6可以看出ꎬ加筋对减低薄板声功率有873第4期刘成武ꎬ等:薄板结构振动声辐射特性分析及优化图6㊀基板与加筋板辐射声功率级与声辐射效率Fig.6㊀Radiantsoundpowerlevelsandradiantefficiencyofbaseplateandstiffenedplate显著效果ꎬ从200Hz以后加筋板辐射声功率就低于基板ꎬ且在同一频率处最大相差10dBꎮ随着频率的升高ꎬ加筋板的峰值随之向右移动ꎮ在声辐射效率方面ꎬ加筋板辐射效率高于基板ꎬ且相应峰值相差很大ꎮ5㊀不同加筋形式对薄板声辐射特性的影响㊀㊀为了探讨筋条布置形式对板结构声辐射的影响ꎬ拟通过对板结构分别添加沿长度方向的 二字型 加筋板ꎬ 十字型 加筋板ꎬ X字型 加筋板来对板结构的声辐射特性进行研究ꎮ不同加筋形式对薄板结构表面辐射声功率和辐射效率的影响如图7所示ꎮ由图可知ꎬ不同加筋形式筋板的声功率级的变化趋势基本一致ꎮ但从整个频率范围来看十字型加筋板辐射声功率级较低ꎬ相比其他两种加筋形式声功率级比较稳定ꎮ从辐射声效率图中可以发现在第一个峰值处十字型加筋板最高ꎬX字型次之ꎬ二字型最低ꎮ且X字型加筋形式有两个显著波峰ꎬ随着频率增加三种加筋形式声辐射效率均有上升趋势ꎮ图7㊀不同加筋形式辐射声功率级与辐射声效率Fig.7㊀Radiatingsoundpowerlevelsandradiatingsoundefficiencyofdifferentstiffenedforms6㊀薄板声辐射特性优化矩形薄板为例ꎬ薄板长㊁宽分别为1.0m和0.8mꎬ厚度为0.006mꎬ约束条件为四边简支ꎬ材料的弹性模量E=211GPaꎬ泊松比为0.3ꎬ密度为7830kg/m3ꎮ以薄板厚度为设计参数ꎬ薄板第一阶固有频率为约束条件ꎬ声功率级最小为优化目标ꎮ薄板厚度在5~7mm内以间隔0.2mm分别对其进行声辐射分析ꎬ各种板厚声功率级如图8所示ꎮ由3.3节可知ꎬ四边简支薄板第一阶固有频率为38Hzꎮ在38Hz处薄板辐射声功率级如表4所示ꎮ973福建工程学院学报第18卷图8㊀不同板厚声功率级Fig.8㊀Soundpowerlevelsofdifferentplatethicknesses表4㊀一阶固有频率处薄板辐射声功率级Tab.4㊀Radiatingsoundpowerlevelsofthethinplateatthefirstnaturalfrequency板厚/mm声功率级/dB5.2138.625.4138.655.6132.785.8142.686.0132.106.2136.746.4127.816.6133.236.8136.57㊀㊀由图8可以看出ꎬ随着薄板厚度的增加ꎬ薄板辐射声功率级曲线逐渐向右移动ꎬ但曲线趋势基本相同ꎮ由表4可以看出ꎬ当板的厚度选取为6.4mm时ꎬ在一阶固有频率处薄板辐射声功率级最小ꎬ相比初始薄板厚度6.0mmꎬ辐射声功率级下降了4.29dBꎮ7㊀结论1)四边固支薄板与四边简支薄板相比ꎬ增加边界条件约束ꎬ相当于增大了结构刚度ꎬ造成结构辐射声功率级变大ꎬ辐射能量升高ꎮ材料属性的改变对结构辐射声功率级有很大影响ꎬ对辐射效率影响可以忽略不计ꎮ2)加筋对薄板声辐射功率及声辐射效率有显著影响ꎬ加筋能降低薄板辐射声功率ꎬ而声辐射效率高于未加筋薄板ꎮ通过对比3种不同加筋形式薄板ꎬ十字加筋板的减震降噪效果优于X字型和二字型加筋板ꎮ3)通过对薄板厚度进行优化ꎬ薄板辐射声功率级从132.1dB下降到127.81dBꎬ下降了4.29dBꎬ优化效果显著ꎮ参考文献:[1]任惠娟ꎬ盛美萍.矩形薄板的模态声辐射效率[J].机械科学与技术ꎬ2010ꎬ29(10):1397-1400.[2]刘宝ꎬ王德石ꎬ朱拥勇.障板对于平板声辐射特性的影响分析[J].噪声与振动控制ꎬ2018ꎬ38(3):26-30ꎬ41. 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【详尽】声发射法检测钢结构缺陷实验报告
【详尽】声发射法检测钢结构缺陷实验报告简介本报告旨在详细描述使用声发射法检测钢结构缺陷的实验过程和结果。
声发射法是一种非破坏性检测方法,可有效识别和定位钢结构中的缺陷,并评估其对结构强度和稳定性的影响。
实验装置和方法1. 实验装置:使用声发射仪、传感器、数据采集系统等设备。
2. 实验样本:选取具有已知缺陷的钢结构样本。
3. 实验步骤:- 将传感器安装在样本表面。
- 激活声发射仪,产生声波信号。
- 监测传感器接收到的声波信号,并将数据传输至数据采集系统。
- 分析采集到的数据,识别潜在的缺陷,并记录其位置和特征。
实验结果和分析经过实验和数据分析,我们得到了以下结果:1. 缺陷定位:通过声发射法,我们成功地定位了钢结构样本中的缺陷位置。
2. 缺陷评估:根据分析结果,对每个缺陷进行了评估,包括缺陷类型、尺寸和性质。
3. 结构影响分析:通过对缺陷进行定量评估,我们评估了缺陷对钢结构强度和稳定性的影响程度。
结论本实验使用声发射法成功地检测出钢结构样本中的缺陷,并对其位置、特征及对结构的影响进行了详细评估。
该方法具有非破坏性和高准确性的特点,可为钢结构的质量检测和安全评估提供有力支持。
参考文献[1] Smith, J. K. (2010). Nondestructive Testing Handbook: Acoustic Emission Testing (Vol. 5). American Society for Nondestructive Testing.[2] Wu, C. (2015). Acoustic emission testing in civil engineering. Elsevier.。
复合材料机身结构声学特性及影响参数分析
复合材料机身结构声学特性及影响参数分析胡莹;李晨曦;林森【摘要】针对复合材料(以下简称\"复材\")结构进行声振分析,通过无限大障板理论和波动方程,分析复材平板和曲板结构的传声损失,并利用统计能量法分析壁板的隔声性能,与文献中的实验结果进行对比,验证建模的有效性.然后将复合材料机身结构等效成一个复材圆柱壳体结构,分析不同参数,包括压差、曲率半径、长度、铺层角度、纤维材料、加筋等对结构隔声性能的影响.最后与金属机身结构进行隔声性能对比,发现:在环频率与吻合效应频率之间,金属机身结构的传声损失明显大于复材机身结构,而在吻合效应频率以上频段,由于复材结构的吻合效应频率向低频移动,其传声损失好于金属机身结构.【期刊名称】《应用声学》【年(卷),期】2019(038)003【总页数】12页(P333-344)【关键词】复材结构;隔声性能;传声损失;统计能量分析【作者】胡莹;李晨曦;林森【作者单位】中国商飞上海飞机设计研究院上海 201210;中国商飞上海飞机设计研究院上海 201210;中国商飞上海飞机设计研究院上海 201210【正文语种】中文【中图分类】TB530 引言随着科技的进步和新材料的应用,民用飞机(以下简称“民机”)逐步向超大宽体、低噪声、轻量化等方向发展,大量采用高性能复合材料(以下简称“复材”)是航空航天飞行器发展的重要方向[1−2]。
其中在民机领域,复材应用发展非常迅速,如B787机身段采用全复材结构,复材用量达到50%,而A350XWB的复材用量为52%[1,3]。
先进发动机的静音技术已经使得飞机发动机噪声大幅降低,相比之下,机身气流摩擦噪声和结构振动辐射噪声已经占到飞机噪声的很大比重,而这部分噪声主要依靠机体结构来隔离。
鉴于此,复材结构将是承担着隔离大部分外部噪声(如附面层噪声、发动机风扇噪声、喷流噪声)的主要部件,且复材板壳的声学特性研究对于结构的低噪声设计具有重要的意义[4]。
物理实验技术中的声场辐射测量方法
物理实验技术中的声场辐射测量方法声场辐射测量方法是物理实验技术中的重要研究领域之一。
在许多领域中,如航空航天、汽车制造、音响和环境噪声控制等,了解并准确测量物体的声场辐射特性对于产品的设计和性能改进至关重要。
声场辐射是指物体在振动的过程中产生的声音能量向周围空间的辐射。
为了对声场辐射进行测量,我们需要一些特殊的实验技术和仪器设备。
第一种常用的声场辐射测量方法是远场测量法。
在远场测量中,距离物体较远的一个点被选作测量点,以确保接收到的声场是辐射出去的声场,而不是物体自身产生的声场。
在远场测量中,我们通常使用声压微phones来接收声场,并使用精确的测角设备确定声场的入射方向。
远场测量方法在许多实际应用中是非常有用的。
例如,当研究空间飞行器的发动机噪声时,为了避免飞行器的振动对测量结果的影响,远场测量方法是必不可少的。
此外,远场测量还可以用于汽车噪声测试、船舶噪声测试等。
除了远场测量,近场测量方法也是一种常用的声场辐射测量方法。
与远场测量不同,近场测量是在物体附近进行的。
在近场测量中,我们可以使用声强仪器来测量声场的强度分布。
声强是声场的强度,是声压和声速乘积,它给出了声场的能量传递速率。
近场测量方法通常适用于物体尺寸较小的情况。
例如,在电子设备的开发中,为了对其噪声特性进行测量和改进,近场测量方法非常有用。
通过测量物体附近的声场强度分布,我们可以确定哪些区域是产生较大噪声的源头,从而采取相应的措施来减少噪声辐射。
除了远场和近场测量方法,还有一种高级的声场辐射测量方法叫做声发射测量。
声发射是指在物体受到外力激励或自然状态下发生裂纹、破裂等问题时产生的声音。
通过对声发射进行测量和分析,我们可以了解结构的健康状况,识别潜在的故障和材料缺陷。
声发射测量方法在材料科学、结构工程和地震研究等领域中得到广泛应用。
例如,声发射测量可以用于监测桥梁、建筑物和风力涡轮机等重要设施的结构健康。
通过测量声发射的位置、强度和频率,我们可以及时发现结构中的裂纹和破损,避免灾难的发生。
板结构辐射声的声品质基础理论研究
板结构辐射声的声品质基础理论研究由于结构辐射声是产品的主要噪声源之一,因此产品设计者和制造者经常面临着用户对其产品结构辐射噪声的负面评价,这种用户的反映就是结构辐射声品质问题。
声品质是用户对产品辐射声接受度的心理感觉反映,也是产品一系列性能的综合反映;其包含响度、粗糙度、波动度等一系列参数,并以不同的感受影响着人类的听觉心理。
另一方面,声品质还可应用于其他用途,例如可通过声波动度判断汽车传动系统工作状态的平顺性。
因此,结构辐射声品质设计成为产品设计中的一个重要问题,这类问题的研究对低噪声产品的设计具有重要的理论意义和实用价值,对其他工程问题的解决也有着广阔的应用前景。
本文运用以解析法为主、结合数值计算的方法,对不同形式的板结构声辐射特性及其声品质进行了系统的研究。
建立了有限大板结构在无障板情况下的声辐射模型,分析了刚性障板对声辐射的影响规律;建立了板结构声辐射解析模型,研究了不同边界对板结构声辐射的控制规律;利用Zwicker响度模型和修正的PEAQ(Perceptual Evaluation of Audio Quality)方法,建立了板结构辐射声响度预测模型;发展和完善了GDQ(Generalized Differential Quadrature)方法,建立了适用于具有复杂边界板结构的声辐射模型和声波动度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声波动度的影响规律;提出了主区域离散方法,建立了具有任意形状和边界条件的板结构声辐射模型和声粗糙度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声粗糙度的影响规律;基于刚度,建立了加筋板结构声辐射及其声响度预测模型,揭示了加强筋对板结构辐射声响度的影响规律;提出了一个新的研究领域——结构辐射声品质主动控制,研究了一种控制板结构辐射声响度的主动控制策略。
通过本文的理论分析与数值计算,获取了一系列有价值的研究结果,为板结构声辐射及其声品质设计提供了理论依据,也为产品虚拟声设计奠定了基础。
倾斜平板式声辐射力天平对高强度聚焦超声功率的测量
一
s u r e me n t o f h i 【 g l l i n t e n s i t y f o c u s e d u l t r a s o nd u i n me d i c i n e
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参考文献:
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t a l u l t r a s o u n d p o we r g e n e r a t e d b y HI F U t r a n s d u c e r s . Ul t r a - s o u n d i n Me d . & Bi o 1 . , v o 1 . 3 4 , n o . 8 , P P . 1 3 2 7 - 1 3 4 2 , 2 0 0 8 .
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弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究
弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究一、引言作为一种将电能转化为声能的电声器件,扬声器在消费电子和声学技术的诸多领域发挥着重要作用。
20世纪90年代以来,弯曲振动型平板扬声器(简称平板扬声器)得到迅速发展,引起了人们的广泛兴趣。
平板扬声器是一种振膜作弯曲振动而辐射声音的电声换能器,是采用不同于动圈式扬声器的工作原理和传统扬声器声辐射概念的新型扬声器。
当前国内外市场上销售的由英国NXT公司授权生产的NXT扬声器就是一种弯曲振动型平板扬声器。
平板扬声器的振膜是一块薄板,与空气不同,它是一种频散媒质。
弯曲振动型平板扬声器振膜,在音频范围内近似作无规振动,也就是不作刚性振动。
这种振膜就好象是由许多微型单元振膜构成,多个微型单元独立振动,这时多个微型单元振膜附近的空气也以无规则方式运动,所以空气负载也就降低了。
这种现象意味着即使采用很大的薄板也不会在高频段形成指向性辐射[1],这样就可以设计出具有扩散型扬声器。
本文通过ANSYS模拟平板受力振动,采用点声源模型,以数学方法推导出薄板音板振动辐射声场的宽指向性。
二、音板振动模拟弯曲振动型平板扬声器行的结构是音板和激励器。
在激励器的激励下,平板作弯曲振动从而辐射发声。
其中音板的振动形态决定了其辐射声场的性质。
为了解平板扬声器在外加激励情况下的具体振动模型,我们针对薄型平板扬声器在单点激励情况下,采用ASNYS对某些频率进行了受力分析。
图1 1000HZ平板受力振动图图1是在薄型平板表面施加强度为10N,频率为1000Hz的点作用力时平板的振动图,可以看出平板的表面在进行振动。
通过对平板施加不同频率、大小的力,可以看出平板在激励力的作用下,振动本身在板的表面分布并不均匀,无法找出板表面振动的规律。
因此可由模拟结果得知,平板在外加点作用力的情况下,表面进行无规律的振动。
因此要想研究板在声辐射的规律,就必须定性地从统计学的角度进行分析。
三、脉动球源的辐射脉动球源是进行着均匀涨缩振动的球面声源,也就是在球源表面上各点沿着径向作同振幅、同相位的振动。
矩形平板和矩形阶梯板的辐射声场指向性
矩形平板和矩形阶梯板的辐射声场指向性李娜;贺西平;闫秀丽【摘要】利用有限元方法,提取板中各微元振幅,迭代计算了平板和阶梯板所产生的辐射声场,并测试了所加工的平板和阶梯板的声场指向性.结果表明:在平板中沿x轴与平板垂直的平面,声场指向性在轴线方向存在主瓣,但是在其他方向同时存在副瓣,副瓣声能分布较多,声能分散.在阶梯板中沿x轴与阶梯板垂直的平面,声场指向性在轴线方向存在开角较小的主瓣,声能分布主要集中在轴线方向;在沿y轴与阶梯板垂直的平面,声场指向性在轴线方向也存在开角较小的主瓣,同时在轴线方向之外存在副瓣,但副瓣声能分布较少,故声能主要集中分布在轴线方向.因此,阶梯板的声场指向性优于平板指向性,实验测试与理论计算结果相吻合.%Using finite element method,the displacement of each segment in a rectangular plate is extracted,and the radiated pressure is calculated by the directive theory of built-up point sources.The directivity patterns of a fabricated flat plate and a stepped plate are measured.It shows that the directivity of the stepped plate radiator is better than that of the flat one.In rectangular plate radiators,directivity pattern along the x-axis of perpendicular to the flat plate exist major lobe,but at the same time in the other direction exist side lobes.Energy distribution is decentralized.In stepped radiator,along the x-axis perpendicular to the stepped plate exist sharper lobe;along the y-axis perpendicular to the stepped plate exist sharper major lobe,although there are side lobes in the other direction,the side lobes are very small,sound energy distribution is concentrated.It shows that the directivity pattern of the stepped rectangular plate radiator is better than that of therectangular plate radiator.The calculated results are in good agreement with the tested ones.【期刊名称】《陕西师范大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2017(045)001【总页数】4页(P30-33)【关键词】矩形平板型辐射体;矩形阶梯型辐射体;辐射声场;指向性【作者】李娜;贺西平;闫秀丽【作者单位】陕西师范大学物理学与信息技术学院,陕西省超声学重点实验室,陕西西安710119;陕西师范大学物理学与信息技术学院,陕西省超声学重点实验室,陕西西安710119;陕西师范大学物理学与信息技术学院,陕西省超声学重点实验室,陕西西安710119【正文语种】中文【中图分类】O426.1PACS: 43.35.+d由弯曲振动薄板辐射体与纵振换能器组成的辐射系统,结合了纵振换能器的高效率、大功率及弯曲振动辐射薄板的低辐射阻抗、大辐射面等特点,在超声除尘[1]、超声清洗[2]、工业涂层中超声除泡[3]、食品加工中超声干燥[4]等领域获得了广泛的应用。
声发射实验指导书
实验名称 声发射源的定位一、实验目的:1、掌握SDAES 声发射检测仪的基本操作。
2、了解声发射源定位的基本原理。
二、实验设备:SDAES 声发射检测仪 钢板 SR150A 传感器 前置放大器 铅笔耦合剂三、实验原理1、SDAES 声发射检测仪2、基本原理将几个压电换能器按一定的几何关系防止在固定点上,组成换能器阵,测定声源的声波传播到各个换能器的相对时差,将这些相对时差代入满足该几何关系的一组方程求解,便可以得到缺陷的位置坐标。
设板状构件中),(y x 位置有一个声发射源释放弹性波,该波的速度v 在平板中传播,其波前相当于一个圆。
在声发射源周围任意布置#1、#2、#3三个换能器,其位置为),(11y x 、),(22y x 、),(33y x 。
图2-1假设弹性波先到达#1换能器,相继到达#2和#3换能器,#1和#2、#3的时间差为12t ∆、13t ∆,分别以#2和#3换能器的位置为圆心,以v t ⋅∆12和v t ⋅∆13为半径作两个圆,然后再作第三个圆,过#1换能器,并与#2、#3圆相切,则此圆心就是声发射源的位置。
2.1一维源定位(又称线定位)原理在一维空间中,确定声发射源位置坐标的直线定位法(能确定焊缝上的缺陷位置)。
两个换能器#1和#2,坐标分别为)0,(c -和)0,(c ,某一声源声发射信号到达换能器时的时差为t ∆,材料中的声速为v ,则声发射源到两个换能器的距离之差为:t v a ∆⋅=2 (3-1)那么声源的位置满足以两个换能器为焦点,以a 2为顶点距离的双曲线方程。
122222=--ac y a x (3-2)图2-2若声发射源在两个换能器之间(即x 轴上),此时,)(0c x c y ≤≤-=,解方程得a x ±=当声发射信号先到#1换能器,则a x -=,反之,a x =。
只要测出t v a t ∆⋅=→∆2,2tv a ∆⋅=,就知道声源的位置。
2.2二维源定位(又称面定位)一般情况下,确定声源的位置是在平面区域,因此,把换能器分成组,有规则的按装在被测试的构件上,这种规则的排列称为阵列。
声发射检测技术实验指导书
声发射检测压力容器焊缝缺陷二○一一年五月学生实验守则1 学生必须在规定时间内参加实验,不得迟到、早退。
2 学生进入实验室后,不准随地吐痰、抽烟和乱抛杂物,保持室内清洁和安静。
3 实验前应认真阅读实验指导书,复习有关理论并接受教师提问检查,一切准备工作就绪后,须经指导教师同意后方可动用仪器设备进行实验。
4 实验中,认真执行操作规程,注意人身和设备安全。
学生要以科学的态度进行实验,细心观察实验现象、认真记录各种实验数据,不得马虎从事,不得抄袭他人实验数据。
5 如仪器发生故障,应立即报告教师进行处理,不得自行拆修。
不得动用和触摸与本次实验无关的仪器与设备。
6 凡损坏仪器设备、器皿、工具者,应主动说明原因,书写损坏情况报告,根据具体情节进行处理。
7 实验完毕后,将计量器具和被测工件整理好,认真填写实验报告(包括数据记录、分析与处理,以及绘制必要的图形)。
实验一金属压力容器腐蚀缺陷声发射检测一、实验目的1. 熟悉声发射检测仪的使用方法2. 了解金属压力容器声发射检测标准2. 掌握金属压力容器的检测流程3. 通过本实验来评价金属压力容器的完整性二、实验仪器1. PAC公司多通道声发射检测仪一台2. 声发射传感器3. 稳压电源一台4. 声发射信号传输线5. 耦合剂及传感器固定用具三、实验原理在金属压力容器升压过程中,金属压力容器表面和内部缺陷(被腐蚀的地方)产生的声发射源比较活跃,并产生大量的声发射信号。
在被检容器表面布置声发射传感器,接收来自活跃缺陷部位的声波并转换成电信号,经过声发射仪系统的鉴别、处理、显示、记录和分析声发射源的位置及声发射特性参数并根据相关标准评价金属压力容器的完整性。
四、实验内容1. 校准。
用模拟源校准检测灵敏度。
采用 0.5mm,硬度为HB的铅笔芯折断信号作为模拟源。
铅芯伸出长度约为2.5mm,与容器表面夹角为30°左右。
其响应幅度值应取三次以上响应平均值。
2. 时间参数的设置。
考虑流体加载效应的板结构声辐射损耗因子和辐射效率的计算分析
1大连 理 工 大 学 工 业 装 备 结 构 分 析 国家 重点 实验 室 . 宁 大连 1 6 2 辽 04 1 2大 连 理 工 大 学 船 舶 工 程 学 院 . 宁 大 连 1 6 2 辽 10 4
摘 要 : 用 有 限元 法 和 R ye h积 分 耦 合 方 法 对 考 虑 流 体 加 载 效 应 的板 的 结 构 声 辐 射 损 耗 因 子 和声 辐 射 效 采 ali g 率 进行 了计 算 分 析 中结 构 振 动模 态 的声 辐 射 损 耗 因 子 和 声 辐 射 效 率 分 别 基 于 模 型 降 阶 的结 构模 态 参 数 识 别 其
耗 因子 远 小 于水 中 的声 辐 射 损 耗 因 子 . 差 一 个 数 量 级 : 在 水 中 的声 辐 射 损 耗 因子 远 大 于 板 的 结 构 损 耗 因子 , 约 板
空 气 的声 辐 射 损 耗 因子 与 结 构 损 耗 因子 相 当 : 气 中 的声 辐 射 效 率 比水 中 的 声 辐 射 效 率 约 高 两个 数 量 级 。 空 关 键 词 :流体 加 载 效 应 ; 辐射 : 耗 因 子 : 射 效 率 声 损 辐
中 图分 类 号 : B5 0 17 8 0 0) 2—0 9—0 4
An l sso t u t r lAc usi d a i n Lo sFa t r a d a y i fS r c u a o tc Ra i to s c o n
第 5卷 第 2期 21 0 0年 4月
中 国 舰 船
研 究
Vo . . 15 No2
C i e e J u n l f h p Re e r h h n s o r a i s a c oS
AD . 1 r 20 0
用相位共轭法进行平板辐射声场的识别
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
目前应 用 最广 泛 的 噪声源 识 别和 定位 的方法 是
“ 场 声 全 息 法 ”N af l Ac ut lga h , 近 ( e r ed o scHoo rp y 即 i i
正 向传 播 的 声 场 , P . 代 表 了反 向传 播 的 声 场 而 0 ( 向声 源 区传 播并 汇聚 于 声源 的声 波 ) 即 。但 时 间反
A s at T ep aec nu a o to s sdfriet ct no epa cut ait nf l.Adpi b ̄ cs: h hs ojg t nme di u e o ni a o f h lt ao scrda o e i h d f i i t e i i i d o t ga n
NAH I ) 。NAH方法 要 求 测 点 多 , 点 间距 小 , 且 ” 测 并 可 能 出现 解 的不 稳 定 性 , 要 使用 正则 化 的方法 翻 需 。 本 文采 用相 位 共轭 ( 间反转 ) 法对 平 板 的辐 射声 时 方 场 进行 识 别和 重 构 。相位 共轭 ( 间反转 ) 时 方法 一直 被 广 泛 应用 于 光 学 和 水 声 通 讯 中 , 没 有 应用 于 实 并
声辐射效率
声辐射效率一、引言声辐射效率是描述声源将振动能量转换为声能量的能力的重要参数。
它对于声音产生、噪音控制以及声学环境的设计具有重要意义。
了解声辐射效率的特性和影响因素有助于优化声学系统的性能,提高声音质量,降低噪音污染。
本文将全面探讨声辐射效率的各个方面,包括其定义、物理基础、影响因素、测量方法以及应用。
二、声辐射效率的定义声辐射效率定义为声功率与引起声源振动的源功率之比。
当声源将大部分振动能量转换为声能量时,声辐射效率较高;而当效率值较低时,意味着有大量振动能量未被有效转换为声能量。
三、声辐射效率的物理基础声辐射效率与物体的振动、介质的密度和波速等多个因素有关。
当物体振动时,会带动周围介质形成周期性波动,这些波动进一步传播形成声波。
物体内部的振动能量转换为声能量的效率取决于介质的特性以及物体自身的结构。
四、影响声辐射效率的因素1.材料属性:材料的密度、弹性模量和内阻尼等特性对声辐射效率有显著影响。
例如,高弹性模量的材料能更有效地将振动转换为声波。
2.结构特性:物体的几何形状、尺寸和结构也会影响其声辐射效率。
例如,细长形状的物体可能更有效地辐射声波。
3.环境因素:温度、湿度和介质密度等环境因素也会影响物体的声辐射效率。
例如,高温可能增加内耗,降低声辐射效率。
4.激励方式:不同的激励方式如振动幅度、频率等会影响物体内部的应力分布和能量耗散,从而影响声辐射效率。
五、声辐射效率的测量方法1.直接测量法:通过测量声源在特定频率下的声音输出和输入功率流来进行比较,以得到声辐射效率。
此方法需要精密的测量设备和高精度控制实验条件。
2.传递路径法:通过分析声源的振动传递路径来间接评估其声辐射效率。
这种方法需要对物体内部的振动分布进行测量和分析。
3.数值模拟法:利用有限元分析、边界元分析等数值模拟方法,结合已知的材料属性和结构特性来预测声源的声辐射效率。
这种方法需要高计算能力和对数值模拟方法的深入理解。
六、声辐射效率的应用1.声音产生:优化声音产生设备的性能,如扬声器、发声器等,以提高其转换效率和声音质量。
声学材料平板隔声性能研究
50 45 40 35 30 25 20 15 10
400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300
Large
Small
算术平均
交叉平均
(2)缺少声学包装件零部件级隔声性能评价: u 拟建立通过不同厚度平板样件隔声性能及厚度占比预测隔音垫 隔声性能的预测模型,需要测试相应方案不同厚度平板样件的隔声 性能。 u 建立部件隔声测试方法。以平板件测试为基础,探索开展零部 件级隔声测试方法。
1/15
一、背景
(2)声学包装件零部件级隔声性能评价: u 现状问题:全新项目开发前期无整车、无工装样件,缺少评估数据;完善整车-系统-部件-材
料测试体系能力; u 评估手段:通过部件隔声性能评估; u 工作思路:建立部件隔声测试能力;通过平板件隔声预测部件隔声。 u 本次主要内容: p 完成双层棉毡平板件测试,积累双层棉毡平板件隔声数据; p 初步量化软层厚度、有无EVA、硬层克重对于隔声影响。
设计尺寸:1478*458*796,下料尺寸: 2127mm*1277mm,总厚度25mm
重量
性能 差异?
1/15
4.7KG
6.4KG
二、测试数据分析
1.1 测试样件情况 p 样件方案: H800+HMP、 H1000+HMP 、 H800+EVA+HMP、H1000+EVA+HMP四种组合,
七种软层厚度,共组合形成28种方案,每个方案2个样件。 p 样件参数:硬层棉毡(800g/m2/1000g/m2,5mm)+EVA(比重1.7,1mm)+注塑棉毡
声学材料平板件隔声测试研究报告
使用声音强度对建筑隔墙和构件的机载传输损耗进行实验室测量的标准试验方法
使用声音强度对建筑隔墙和构件的机载传输损耗进行
实验室测量的标准试验方法
声音强度对建筑隔墙和构件的机载传输损耗的实验室测量是一项重要
的试验检测项目,主要用于评价隔墙及构件在靠近、中距离和远距离
三个空间环境中的传声性能。
本文主要根据国家有关标准,介绍了用
声音强度测量法实验室测量隔墙和构件机载传输损耗的试验方法。
一、实验环境和设备
1.环境:需要有一个宽敞的、完全密封的室内空间,可以控制噪声污染,室内声级最大值不超过50分贝。
2.设备:测量所需要的专用设备有声源、声音测量仪、小功率音箱及调节器。
二、实施测量
1.采样取样:根据测试对象的实际形状、材料及结构,从三个空间范围里选择一个作为测试对象。
2.布置隔墙:将测试对象按设计要求精确安装放置,以及选择合适的安装位置,保证测量的准确性。
3.校准设备:将测量设备的信号输出调节至指定的实际声级范围。
4.测量取样:在实验空间一侧靠近测试对象,采用声音测量仪测量隔墙和构件机载传输损耗。
5.数据处理:将所获得的实验数据整理,与以往经验值相比较,以判断
测量的准确性。
三、结论
整个测量到的实验数据,可以反映出测试对象在不同距离的传声特性,从而结合空腔实验室实际观测,得出最佳的隔音设计方案。
通过对隔
墙和构件机载传输损耗的测量,可以为建筑设计提供参考,实现建筑
声学环境的优化和改善。
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平板结构声辐射效率测试实验方案 组长:杨倩妮 组员:郭振鲁、黄方文、伊帕尔•古丽
一、实验目的 声辐射效率是反应结构辐射能力的一个重要指标,在噪声控制工程中,为了衡量结构的声辐射能力,往往需要知道其声辐射效率。
本实验的目的是通过实验测量的方法测得平板结构的声辐射效率。
二、实验原理
辐射效率:>
<=20rad u cS W ρσ (2.1) 式中,W 表示结构辐射的声功率,><2u 表示振源表面振动速度平方的时间平均值,S 为振动结构表面辐射面积,c 0ρ为空气的特性阻抗。
对式1.1变形,><⋅><><=2
2
20]/)[/(/ref ref ref
ref ref ref
u S W u u S S c W W ρσ (2.2) 对式1.2取十倍对数,有
>
<+><><--=2022lg 10lg 10lg 10lg 10lg 10ref ref ref ref ref ref u cS W u u S S W W ρσ (2.3) 当取s /m 101,w 101,m 19122--⨯=⨯==u W S ref ref 时,上式即为: 60lg 10lg 10lg 100v +---=c L S L W ρσ (2.4) 其中,W L 为振动辐射的声功率级,v L 为振动速度级。
三、实验仪器
∆
米尺 ∆
声强探头 ∆
B&K 声学测量软件平台 ∆
PULSE 噪声振动测试系统 ∆
B&K 3560C 前端 ∆ 计算机
∆
谱分析软件VS302USB ∆
MATLAB7.0 ∆
噪声信号发生器ZN1681 ∆
功率放大器GF-10 ∆
激振器 JZ-2A ∆
加速度传感器 YD5 ∆
电荷放大器SD-6A ∆
通用计算机P4 1.7/256 ∆
试件支架 ∆ Microphone 输入线
四、 测量方法
根据式1.4,测得振动辐射的声功率级W L 和振动速度级v L ,并测量计算出振动结构的辐射表面积S ,即测得辐射效率σ。
1.测量声功率级W L 传统的声压法测量声功率是在声源的远场测得整个结构的声功率平均值,不易得到局部的声辐射效率。
采用声强法测量可以排除相邻声源的干扰而测量出结构局部的声功率。
使用扫描法可以快速简便地测得我们所需的声功率级。
(测量标准使 用(GB/T16404.2—1999) 如果被测声源的形状如一展开的板或壳形振动面,则测量面元与声源表面的平均距离不应小于200mm 。
在选定的测量面的每个面元上,沿着规定的路线连续移动声强探头,进行扫描操作时,应准确遵循规定的扫描路线,探头轴线始终保持与测量面垂直、探头移动速度要均匀。
根据下列公式计算每个测量面元每个频带的局部声功率:
)
—(—)—(—————2.1.32/)]2()1([1.1.3ni ni ni i ni i I I I S I W +=⋅= 式中,i W ——第i 个面源的局部功率
ni I ——第i 个面源上测量的面源平均法向分量声强的平均值
i S ——第i 个测量面源面积
)2(),1(ni ni I I ——第i 个面源上两次扫描测得的ni I
按下式计算每个频带的噪声源声功率级 :
)—(—3.1.3lg 101∑==N
i ref i W W W L 式中,i W ——第i 个面源的局部功率
N ——测量的面源数量
r e f W ——参考声功率
2.测振动速度级v L
激励条件:激振方式通常可以分为稳态正弦激振、随机激 振和瞬态激振三种。
稳态正弦激振是最普遍的激振方法,它是借助激振设备对被测对象施加一个频率可控的简谐激振力。
其优点是激振功率大,信噪比高,能保证响应测试的精度。
为了测得整个频率范围内的频率响应,必须用多个频率进行试验以得到系统的响应数据。
瞬态激振为对被测对象施加一个瞬态变化的力,是一种宽带激励方法。
可以快速测试出被测对象的频率特性。
随机激振是一种宽带激振,一般用白噪声或伪随机信号为激励信号。
可以利用分析仪器对正在运行中的被测对象作“在线” 分析。
因为平板的振动是多阶振动的合成,故对平板的声辐射效率进行测量就要对各阶频率的声辐射效率进行测量分析。
并且测量要保持相当的精度。
所以应使用稳态正弦激振,且在规定的频率范围内,按1/3倍频程分别对每个中心频率所对应的的振动速度级进行测量。
最终测得:按1/3倍频程给出的声功率级W L 按1/3倍频程给出的振动速度级v L 平板的面积S 代入式(2.4)即可求得1/3倍频程的平板声辐射效率rad
五、 注意事项 测量声功率级时,应使声强探头移动速度控制 在0.1~0.5m/s 范围内,最大极限速度为3m/s , 以减少其测量误差。
扫描测量时,要保持探头在一个水平面上,且由 于声强具有方向性,所以应保持探头方向一致。
在扫描各个测量面的过程中,不要碰撞声源连 线,保证声源稳定。
测量振动速度级时测点的选择应尽量避开板子 的对称轴线(一般对称轴线处易出现节线,若测点位于此处,会导致测量结果失真。
) 加速度计的电缆要固定可靠,以免引起导体与屏蔽层之间局部电容及电荷的变化,从而引起更多的干扰。