60+100+60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书
1、60 100 60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书
新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书计算：刘东跃复核：审定：刘东跃中铁九局集团有限公司2011年5月16日一、工程概况新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。
其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。
连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。
28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。
28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。
箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m。
顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。
中支点处梁高7.85m，跨中10m 直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。
0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。
边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。
1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。
为悬臂浇筑稳定，T 构设置临时固结。
二、墩梁临时固结设计荷载新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。
此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。
悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析
J IA N Z A OJ I SH U㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期５２１㊀收稿日期:２０２０Ｇ０３Ｇ０５;修改日期:２０２０Ｇ０４Ｇ１６作者简介:魏明亮(１９８８－),男,河南舞阳人,硕士,工程师．悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析魏明亮,㊀刘三奇(安徽省综合交通研究院股份有限公司,安徽合肥㊀２３０００１)摘㊀要:在预应力混凝土连续箱梁悬臂施工过程中,为保证梁体施工期间结构稳定和安全,需对梁体施工时实施临时固结措施.该文结合滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁悬臂施工实例,详细介绍临时固结设计施工及抗倾覆稳定性检算方案,确保梁体结构的稳定和安全.关键词:悬臂施工;预应力连续梁;临时固结;抗倾覆稳定性中图分类号:U ４４２㊀㊀㊀文献标识码:A㊀㊀㊀文章编号:１６７３Ｇ５７８１(２０２０)０３Ｇ０５２１Ｇ０２㊀㊀挂篮悬臂法施工在跨河㊁跨路及高墩大跨等桥梁的施工中具有出显著的优势,因此该方法在预应力连续梁施工中得到广泛应用.在预应力混凝土连续梁悬浇施工过程中,由于不对称浇筑㊁一侧混凝土超重等因素都会在墩顶引起不平衡弯矩,并可能引发梁体倾覆.为了抵抗不平衡弯矩的作用,防止意外发生,设计及相关规范文件均要求设置墩梁临时固结措施.查阅相关资料,墩梁临时固结抗倾覆计算没有统一的方法.同时临时固结方案一般由施工单位自行设计.设计文件一般会给出最大不平衡弯矩M 和相应的竖向反力N .以设计文件为依据计算的支反力大多为压应力.在施工中,如果在悬臂浇筑过程中,挂篮及浇筑混凝土突然坠落,在这种工况下,最不利的倾覆弯矩有可能会产生拉应力,进而引发T 构倒塌,必然导致重大人员伤亡及经济损失,这虽然是施工中的特殊事件,但仍要引起施工单位的高度重视,避免此类安全事故的发生.该文结合工程实例按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算不平衡弯矩,工况荷载考虑一侧挂篮自重及梁段混凝土自重,计算结果与施工图设计说明检算的不平衡弯矩比较取最不利弯矩,由最不利弯矩检算临时固结稳定性.１㊀工程实例滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块长１４m ;中心高７．２m ;底宽６．７５m ,总方量为４８５．１m３,重量为１２１２．７５t .０＃块等截面长度为４m ;变截面长５m ,单侧外露墩身梁体长度为５．２m .桥梁纵断面如图１所示,横断面如图２所示.图１㊀纵断面布置图图２㊀横断面布置图在悬臂施工过程中,常用的临时固结方法见表１.表１㊀临时固结方法分类表序号临时固结方法１墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成墩梁固结２墩顶预埋钢筋和砂筒组合成墩梁固结３钢管混凝土或钢筋混凝土立柱与桩内预埋钢筋组合成墩固结４预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结㊀㊀滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块临时固结采用两侧布置的４根钢管柱组成临时固结体系,钢管柱采用直径１０００m m 钢管,内部浇筑C ３０混凝土,钢管柱顶㊁底部采用底部设直径２５m m 粗钢筋分别与０＃块及承台联结,钢筋环向布置２０根钢筋,钢管柱底与承台间并设预埋钢板进行焊接,并采用加劲肋加强,在钢管顶部设置钢板.２㊀仿真分析计算采用桥梁结构有限元分析软件M I D A SC i v i l ２０１２建立T 构最大悬臂状态的空间离散模型,按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算.T 构最大悬臂仿真模型如图３所示,工况划分及内容见表２.１２５J IA N Z A OJ I SH U５２２㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期图３㊀T 构最大悬臂仿真模型表２㊀工况划分及内容工况内容工况１~１３１~１３＃梁段挂篮及混凝土坠落工况１４设计不平衡弯矩２．１㊀材料特性各构件材料的容重及弹性模量等参数见表３.表３㊀材料特性值名称容重/(k N /m３)弹性模量/(N /m m２)混凝土２６３．４５e ＋００４钢材７８２．０６e ＋００５２．２㊀荷载组合施工图设计说明检算不平衡弯矩考虑:(１)一侧混凝土自重超重５％.(２)一侧施工线荷载为６．４k N /m ,另一侧为３．２k N /m .(３)施工挂篮的动力系数,一侧采用１．２,另一侧采用０．８.(４)节段浇筑不同步引起的偏差,控制在２０t 以下.(５)一侧风向上吹,按风压强度W ＝８００P a.设计文件未考虑一侧挂篮突然坠落的情况.本次检算考虑一侧挂篮及梁段混凝土掉落.由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态.因此最不利荷载组合为:挂篮自重＋悬臂端块段混凝土自重＋梁体自重,梁体自重由软件自动计算,挂篮自重按６５０k N .抗倾覆稳定性验算结果见表４.表４㊀计算结果汇总表工况钢管柱临时固结未坠落侧反力/k N坠落侧反力/k N工况１３７３７２．３１１１４．６工况１４６０６３．２１８５３．６㊀㊀㊀备注:支反力为一侧单钢管立柱支反力.由表４结果可知,在工况１３下即最大悬臂状态下挂篮及砼坠落,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为７３７２．３k N .在工况１４即设计不平衡弯矩为６１５２６k N m ,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为６０６３．２k N .取反力较大值７３７２．３k N 进行验算:钢管立柱直径为１０００m m ,壁厚１４m m (Q ２３５),钢管内部灌注C ４０混凝土.按«钢管混凝土结构技术规范»(G B５０９３６－２０１４)验算其承载能力如下:N u ＝φe φl N ０㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋αθ)㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋θ＋θ)θ＝A s fA c f c㊀㊀系数α取值见表５.表５㊀系数α取值混凝土等级α值ɤC ５０２C ５５~C ８０１．８㊀㊀柱的等效计算长度:L e ＝１２．２４m ;钢管外直径:D ＝１m ;钢管内核心混凝土横截面面积:A s ＝３．１４ˑ４８６２＝７４１６５５．４４m m ２;钢管横截面面积:A s ＝３．１４ˑ(５００２－４８６２)＝４３３４４．５６m m ２;钢管混凝土构件的套箍系数:θ＝A s f s /A c fc ＝０．５９９;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N ０＝０．９A c fc (１＋αθ)＝２９３４３．９k N ;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N u ＝ψL ˑN ０＝０．８１ˑ２９３４３．９＝２３７６８．６k N＞７３７２．３k N .安全系数＝２３７６８．６/７３７２．３＝３．２２＞１．５,满足要求.３㊀结束语通过对滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析探讨,可为类似连续梁悬臂施工临时固结体系抗倾覆检算提供参考.针对临时固结体系设计及悬臂施工过程提出如下建议:(１)悬臂T 构除计算抗倾覆稳定性检算除考虑设计文件提供的倾覆参数外,还应考虑施工过程中的特殊情况.悬浇梁施工过程中T 构最大倾覆弯矩是在悬浇最远节段时挂篮及新浇筑混凝土坠落产生.(２)挂篮及新浇筑混凝土坠落产生的倾覆弯矩对临时支座可能会产生拉应力.(３)悬臂浇筑混凝土时,尽量保持同步浇筑.无法同浇筑时,可采取分阶段交替浇筑.在混凝土分阶段交替浇时,悬臂两端混凝土偏差应严格控制在５方以内.(４)在悬臂施工中,尽可能避免挂篮坠落的情况发生,特别是大跨径的连续梁.参考文献[１]㊀苏克啟．悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨[J ]．科技资讯,２０１４(３):９５－９６．[２]㊀郅友成．悬臂浇筑连续梁临时固结体系计算分析[J ]．铁道建筑技术,２０１４(z １):６１－６４．[３]㊀丁东．连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J ]．城市道桥与防洪,２０１３(７),２２２－２２３．[４]㊀高翔,李广平．南丫大桥上部施工０＃块临时固结施工技术[J ]．中国水运(下半月),２０１２,１２(４):１９６－１９７．[５]㊀王兴忠,谭崇杰,纪彦飞．连续弯梁桥临时支座设计及受力分析[J ]．甘肃科技,２０１１,２７(２４):１２６－１２８．[６]㊀中华人民共和国交通运输部．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范:J T G３３６２－２０１８[S ]．北京:人民交通出版社,２０１８．[７]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．钢管混凝土结构技术规范:G B５０９３６－２０１４[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１４．２２５。
墩梁临时固结检算书-100米主跨
（60+100+60）m预应力混凝土连续梁临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.50m（宽）×2.90m（长）的临时支墩（见图1、图2），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ32螺纹钢筋87根，同时配置适当的普通钢筋。
螺纹钢筋埋入桥墩1.50m，埋入梁体0.64 m。
在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.336m。
临时锚固布置平面图备注：本图尺寸均以cm计算图1 临时固结平面图临时锚固布置立面图87*4根；0.119m。
图2临时固结立面图2. 临时固结的强度检算2.1 设计要求60+100+60m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受42552.72 kN.m的不平衡弯矩及52086.9kN的支反力。
2.2 材料参数螺纹钢筋：螺纹钢φ32：A=804.2mm2, 计算最大应力σ=400MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。
2.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=52086.9kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×2.9×0.50=2.900m2混凝土的压应力 52086.9/2.900=17.961MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。
M=Nd图3 临时固结受力图2.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。
单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：804.2×400=321680N=321.68 kN桥墩一侧共174根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×87×321.68×3.2=179111.424kN.m>52086.9kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=179111.424/52086.9=3.439综上所述，图纸所给临时固结能满足施工需要。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
60+100+60连续梁计算书
嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁膺架法施工检算资料一、设计依据1.1《嘉桐特大桥施工设计图》1.2《公路桥涵设计——基本资料》1.3《钢结构设计规范》1.4《路桥施工计算手册》1.5《建筑施工手册》二、工程概况：沪杭铁路嘉桐特大桥全长26.265Km，起讫里程DK84+686.700～DK110+951.680，其中五标段范围长19.116Km，三工区承担嘉桐特大桥0#台～196#墩段施工任务，里程为DK84+686.500～DK91+037.445，共计6.35Km。
嘉桐特大桥位于浙江嘉兴市王店镇境内。
桥址范围内为平原地区，地势平坦，河网交错，多为农田，具有典型的江南水乡特征。
农作物多为水稻，本桥绝大部分穿行在稻田中，沿途跨越较多河流、公路及道路。
跨规划嘉绍通道连续梁中心里程DK89+361.58，跨度（60+100+60）m，连续梁底至原地面最大高度14.08m，与规划嘉绍通道夹角57°，嘉绍通道宽55m，净高5.5m，路面标高5.7m。
三、设计简介：为了满足业主对沪杭客运专线工期要求，嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁采用膺架法施工。
支架采用贝雷梁支架施工，初步拟定支架形式如下：横桥向基础为C25承台基础，每个承台由3Φ1.0m+2Φ1.5m钻孔桩组成。
钻孔桩采用C2O混凝土，钻孔深度为34～54m不等。
每个承台上采用7根Φ630mm ×12mm钢管做支架墩身，钢管与承台通过预埋钢板连接，钢管之间采用L75mm ×75mm×8mm角铁做连接系。
钢管顶部为5I22垫梁，垫梁上横桥向摆放I50a 工字钢做横梁。
贝雷梁搭设在横梁上，贝雷梁采用标准321不加强型，贝雷梁间距根据梁截面不同而调整。
贝雷梁上部横桥向铺12cm×12cm方木做WDJ 碗扣式脚手架基础，方木纵桥向间距为30-90cm不等，碗扣式脚手架搭设在方木上做为调整连续梁标高之用，脚手架立杆间距30～120cm不等，横杆步距60-120cm不等。
60+100+60m预应力砼连续梁0#块施工方案检算
60+100+60m 预应力砼连续梁0#块施工方案检算铁路特大桥60+100+60m 的预应力砼连续梁结构型式，该位置主梁0#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。
在该图施工说明中提到，“悬臂施工过程中，各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩65368kN-m 及相应竖向支反力52033kN，其材料及构造由施工单位设计确定”。
根据现场情况，将两者结合起来统一进行设计，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。
一、荷载计算根据设计图纸，0#块结构尺寸及各变化截面如下图所示，通过CAD 量测出各截面面积，计算出对应截面线荷载为：半ⅠⅠ截面半截面I II芷江跨沪昆铁路特大桥12#、墩梁体截面图I-I 截面线荷截：m kN q /36.668262853.121=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /82.5952624581.112=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，得出顺桥向工字钢荷载分布图：q1顺桥向荷载分布图12#墩及13#墩支架设计结构型式及使用型钢型式一样，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /03.8382.1)3036.668(2.1)(31=⨯+=⨯+m kN q q /98.7502.1)3082.595(2.1)(32=⨯+=⨯+mkN q /362.1302.13=⨯=⨯二、纵向分配梁受力检算根据施工方案设计图，顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁，对纵向分配梁进行检算，查得I32b 型工字钢的材料特性为：I32b 工字钢特性：Ix=11621cm 4，W=726.3cm3，A=73.45cm 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×116.21=24404.1KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×7345=1542450KN简化力学模型为L=5.4m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用桥梁结构计算软件SM Solver计算，则建立模型及计算图如下：结构模型图弯矩图剪力图由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=288.45KN.m由剪力图可得出最大剪力为：Q=-924.15KN弯曲应力检算为：Mmax／W=288.45×103／10×726.3×10-6=39.7Mpa<[σw]=145MPa，满足要求抗剪承载能力检算:τ=QS／bI=924.15×103／11.5×271×10=29.7MPa＜[τ]=85MPamax挠度检算为：ƒmax=1.5mm<L／400=1700／400=4.25mm故顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁能够满足设计和施工要求。
连续箱梁悬臂浇筑临时支撑计算
变截面连续箱梁0#块临时固结计算书一、计算依据1.***********工程两阶段施工图设计；2.《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；3.《路桥施工计算手册》；4.公路施工手册《桥涵》上、下册。
二、工程概况（1）主桥：采用60+100+60m 变截面连续箱梁，跨中梁高2.9m，支点处梁高6.0m，箱梁顶板厚0.3m，底板厚0.3m，箱梁自根部到跨中梁高和底板厚度按二次抛物线变化。
箱梁总宽15.5m，其中悬臂长2.8m，底板宽9.9m，单箱单室断面，主跨箱采用C55砼，0#块砼方量为390.m3。
（2）桥面铺装主桥采用10cm 厚沥青混凝土桥面铺装，引桥采用10cm 厚钢筋混凝土+10cm 沥青混凝土桥面铺装。
下部结构桥台采用桩接盖梁形式，桩径1.5m；主桥主墩为柱式墩，三排钻孔灌注桩基础，桩径1.8m；过渡墩采用柱式桥墩接承台，柱径1.5m；引桥桥墩均采用桩柱式，柱径1.4m、桩径1.5m。
三、临时固结体系设计1、在预应力砼变截面连续箱梁施工时，为了保证主墩的稳定和安全，设计采用临时固结及临时支撑体系，以承载箱梁两悬臂偶尔发生不对称荷载作用时的影响，保证本桥施工安全及悬臂的施工倾覆稳定。
2、设计采用φ820×10mm钢管、钢管内浇筑C30砼，一个0#块临时支撑由6个钢管混凝土组成（见临时固结结平面示意图）。
3、临时支墩顶面必须与箱梁底板密贴。
箱梁边跨合拢体系转换后，拆除临时固结及临时支墩、临时支墩的拆除须对称均衡进行，确保无损箱梁的结构及外观。
四、荷载计算梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。
梁体自重：最大双悬臂状态下，梁上的自重为：51682 kN梁上的挂蓝、模板荷载：2×700kN=1400 kN施工人员及机具总重估算为：40×0.75+200=500 kN五、临时支墩受力计算（一）、悬臂施工荷载组合分析:1、边跨侧混凝土自重超重3%、中跨侧混凝土减重3%；2、一侧施工线荷载为0.48KN/m2，另一侧为为0（即考虑机具、人群荷载）；3、节段浇筑不同步引起的偏差,浇筑混凝土相差最后一个梁体节段砼；4、挂篮行走不同步，移动挂篮时相差一个梁段；5、侧向风荷载、竖向风荷载。
悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结施工技术方案
悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结施工技术方案悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结施工技术方案摘要：以工程实例阐述悬臂浇筑连续梁的墩梁临时固结施工技术方案设计荷载、计算方法、施工安全质量保证措施。
关键词：悬臂浇筑连续梁；墩梁临时固结；施工技术方案Abstract: This paper take the engineering for examples, described cantilever casting continuous beam temporary consolidation construction technology program design load, calculation method, the construction safety and quality guarantee measures.Key words: cantilever casting continuous beam; temporary consolidation; construction scheme1、工程概况新建沪昆铁路客运专线杭州至长沙段HCZJ-6标段江山港特大桥位于里程DK241+604.305～DK247＋173.370处，全长5569.065m。
其中第135～138孔跨越江山港河道，为一联主跨（60+2×100+60）m连续梁，与河道水流方向夹角为50°。
桥梁位于曲线半径7000m、0.31％的上坡度上。
主跨2x100m连续梁主墩承台尺寸为长14.2m×宽14.2m×高4m；边墩承台结构尺寸为长11.6m×宽10.6m×高3m，圆柱型桥墩高度为13～17m。
连续梁为后张预应力钢筋混凝土单箱单室、变高度、变截面连续梁。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度45cm;腹板厚50cm、80cm，按折线变化;底板厚度由跨中的50cm按圆曲线变化至中支点梁根部的100cm，中支点处加厚至150cm。
临时固结计算书
附件三：跨津山铁路（60+100+60m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座和临时锚固设于主墩顶，承受中支点处最大不平衡力矩65368kN-m及相应竖向支反力52033 kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.6m，长2.75m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入16根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（60+100+60）m悬灌连续梁图纸《通桥（2008）2368A-Ⅴ中给定最大不平衡力矩为65368kN〃m。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算M=n〃F〃Lmaxn=M/（F〃L）=65368/（591×3.5）=31.6根max实际设置32根。
n ——钢筋根数M——最大不平衡力矩maxF ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm与200cm两种形式交错布置埋设。
也可通过钢筋与混凝土的粘结力计算锚固长度。
螺纹钢筋与混凝土的粘结强度为25～65kg/cm2，粘结强度随着混凝土标号的提高而增大，这里取45kg/cm2。
连续梁墩梁临时固结标准计算书
7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。
其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。
临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。
按照设计要求，永久支座不得过早受力。
在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。
（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重 长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=； 最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。
连续梁临时固结计算
连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。
在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。
临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。
3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。
因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。
3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。
单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。
墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。
设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。
连续梁悬臂T构墩梁固结施工与维护
连续梁悬臂T构墩梁固结施工与维护作者：赵启凯来源：《城市建设理论研究》2013年第17期摘要：以沈丹客专本溪枢纽太子河特大桥（60＋100＋60）m连续梁墩梁临时固结施工设计方案为实例，总结悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结设计方法、阐述其计算理论。
关键词：连续梁悬臂T构墩梁临时固结设计方案中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：1、工程概况新建铁路沈丹客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。
其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，连续梁主墩为28＃和29＃墩。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。
箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m。
主墩0#块梁段长度为14m，边跨现浇段长度9.75m。
连续梁设计采用挂篮悬浇施工方案。
为确保悬臂浇筑T构抗倾覆稳定性，需要设置临时墩梁固结。
2、墩梁临时固结设计荷载墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。
此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。
按照设计意图，选取施工单位自身的最不利因素计取倾覆荷载，以确保施工的绝对安全。
施工单位的最不利工况为挂篮及最后节段坠落，所引起的最大不平衡弯矩M＝101400KN-m和相应竖向反力N=73370KN。
3、墩梁临时固结结构本桥T构临时固结方案采用体内固结方案。
即在墩顶上设置墩梁临时固结。
临时固结方案采用钢筋混凝土支座，根据倾覆计算结果，在最大倾覆荷载下，临时支座均为受压状态，无需锚固。
修改版(60+100+60)m连续梁专项方案
新建合福铁路合肥至福州段徽水河特大桥60+100+60m连续梁专项施工方案编制复核批准中铁六局合福铁路安徽段站前六标项目经理部二0一二年二月一、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1徽水河特大桥施工图纸（合福施（桥）-77）；1.1.2双线（60+100+60）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）；1.1.3常用跨度连续梁桥墩轮廓图（合福施（桥）参05-1）；1.1.4《墩顶临时固结》合福施（桥）参05-Ⅷ；1.1.5《铁路连续梁球型支座安装图》（GTQZ）；1.1.6《徽水河特大桥接触网基础预留接口设计图》（合福施图（桥）HFAHV-77-J00；1.1.7《徽水河特大桥实施性施工组织设计》；1.1.8铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南；1.1.9《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；1.1.10《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.1.11《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB 10005-2010；1.1.12《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424—2010）；1.1.13《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.14《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004/J342-2004）；1.1.15《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.16我单位积累的修建桥梁、改造道路等的成熟技术、质量、安全、文明施工等文件。
1.2编制范围新建铁路合福线合肥至福州段HFZQ-6标段中徽水河特大桥60m+100m+60m连续梁施工全过程。
二、工程概况徽水河特大桥中心里程为DK234+540.128，孔跨布置为1－24m简支箱梁+11－32m简支箱梁+1-24m简支箱梁+1－（60m+100m+60m）连续梁+11－32m简支箱梁+1－24m简支箱梁，全长为1059.215米；本桥跨越徽水河，采用60+100+60m 连续梁跨越。
悬臂连续梁施工方案
60+10０+1００+60ｍ悬臂连续梁施工方案1。
编制依据(1)《宣风袁河特大桥沪昆客专施图(桥）HＣJXVⅢ—10—Ⅲ》(2)《无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁通用参考图(通桥(2008)-236８Ａ-Ⅳ）》(3)《客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施(通桥(２０0８）８388）》（4)《宣风袁河特大桥施工组织设计方案》（5)《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TＺ２13—2005).（６)《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设【201０】421号。
（7)《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》.（８）《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》.TB104２４—2010 (9)《铁路桥梁预应力混凝土施工技术规范》2、工程概况及主要工程数量2.１工程概况2。
１.宣风袁河特大桥45－49号墩采用(60+100＋1０0+６0ｍ)预应力混凝土变高度连续箱梁设计跨越既有铁路、袁河直流,连续梁采用菱形挂篮悬臂灌筑施工方法施工。
２.1。
2梁体为单箱单室、变高度、变截面结构．箱梁顶宽12m,高6.65m，跨中9ｍ直线段及边跨13．25m直线段梁高为3.85m，边支座中箱梁底宽6。
7ｍ。
顶板厚度除梁端附近外均为45cm,底板厚度40ｃm至１00ｃｍ，按直线线形变化,腹板厚4８至90cm,按折线变化.全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板,横隔板设有空洞，供检查人员通过。
2.1.3桥面宽度:防撞墙内侧净宽８.8ｍ，桥上人行道栏杆内侧净宽11。
9m,桥面板宽12m,桥梁建筑总宽1２。
28m。
2．1。
４梁全长为177。
５ｍ,计算跨度为48＋80+48m,中支点处梁心线至梁段０．75m。
2。
1．5见“平面布置图图２－１”“立面布置图图2—2”。
2。
2主要工程数量表2-１３、施工总体方案3．１预应力砼连续箱梁悬臂灌注墩顶现浇段(0#段)，采用临时支墩托架法施工，箱内顶板采用门式脚手架支撑;悬灌梁段采用菱形挂篮悬臂施工,挂篮采用全密封,并在既有线上搭设防护棚架防止桥上物品掉落,防护棚架根据国道公路管理部门要求，采用型钢和钢管结合搭设,顶部铺设双层竹跳板及安全网防护.中跨合拢段采用合拢吊架施工,吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算是为了确保悬臂浇筑过程中的安全性和稳定性。
以下为该装置的设计计算。
1.结构参数计算：-浇筑连续梁的长度：L-悬臂长度：L1-预留浇筑孔的间距：D-墩高：H-墩顶宽度：B-墩顶面积：A=H*B2.荷载计算：-悬臂端荷载：P1=自重+人工施工荷载-墩顶荷载：P2=存在于墩顶面积上的浇筑结构重量+悬臂端荷载3.临时固结装置设计：-设计杆件数量：n=L1/D-设计每个杆件的长度为：D1=(L-L1)/n-墩顶临时固结装置所需杆件的张力：T1=P2/n-悬臂端所需杆件的张力：T2=P1/n4.杆件尺寸计算：-假设使用直径为d的钢筋作为杆件- 杆件的截面积：A_rod = pi * (d / 2)^2- 杆件的张力：F = T / A_rod5.验算杆件尺寸：-根据杆件张力F，选择合适的钢筋规格及张力试验结果-使用已选材料的张力极限值去对比张力F，确保所选材料的适用性6.杆件的间距计算：-设计墩顶临时固结装置之间的水平间距为：L2-设计悬臂端杆件之间的垂直间距为：L3-通常情况下，L2和L3可以选择为杆件长度的2倍至3倍。
7.完整性计算：-根据所选杆件的数量和间距，计算所选装置的覆盖范围是否足够覆盖整个悬臂浇筑区域，确保临时固结装置的完整性。
8.安全系数计算：-根据设计荷载和临时固结装置的尺寸、杆件的规格和张力，计算安全系数以确保临时固结装置的稳定性和可靠性。
上述是悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算的基本步骤和要点。
具体的设计计算需要根据实际情况进行详细分析和计算，以确保装置的稳定性和安全性。
跨G308国道连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书
附件二：齐济（黄河前）特大桥工程跨G308国道60+100+60m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书一、墩梁临时固结设计荷载设计说明书“七、施工方法及注意事项、（二）款”中“悬臂施工时，各中墩采取临时锚固措施，计算采用的不平衡荷载有：1、一侧混凝土自重超5%；2、一侧施工荷载为0.48KN/㎡，另一侧施工荷载为0.24KN/㎡；3、施工机具动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8；4、梁段浇筑不同步不同步引起的偏差，控制20t；5、一侧风向上吹，风压强度取800pa；不平衡荷载组合：1+2+3+4；1+2+3+5；计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩56557KN.m及相应竖向支反力51430KN。
此不平衡弯矩值未考虑一侧挂篮突然坠落情况。
”按照设计意图，为确保施工安全，选取最不利因素工况计取倾覆荷载。
极端不利工况为挂篮及最后节段坠落，所引起的最大不平衡弯矩Mmax和相应竖向反力Nmax。
荷载统计：1、一侧混凝土自重超5%：956*2.5*5%*10=1195 kN 。
2、一侧施工荷载为0.48KN/㎡，另一侧施工荷载为0.24KN/㎡：0.24*49*12.2=143.5kN。
3、施工机具动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8：143.5*0.4=57.4kN。
4、梁段浇筑不同步不同步引起的偏差，控制20t：200kN。
5、一侧风向上吹，风压强度取800pa：478KN。
6、挂篮及最后节段重量为：800kN+1300kN=2100kN。
最不利荷载组合：1+2+3+6。
最大不平衡弯矩为：1195*24.5+143.5*24.5+57.4*24.5+2100*49=137099.6kN.m。
此荷载大于设计最大不平衡弯矩和相应竖向反力，能够确保施工安全。
二、墩梁临时固结结构采用在墩顶四角设置临时支墩的临时固结方案，具体做法如下：临时固结支座尺寸为2.0m×0.6m×0.59m，每墩共4个（见临时支座设计图）。
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下：压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN（3.0m 为两个临时固结的纵向中心距）拉力：R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。
1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2（1.3为倾覆稳定的安全系数） 单根螺纹钢的截面面积2221125490.944A d mm ππ=∙∙=⨯⨯= 所需精轧螺纹钢筋根数：n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n =(取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2(取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数)3 单个临时固结所需的钢板面积计算As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2（采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米临时固结立面布置图（图三十）单位：米单个临时固结构造图（图三十一）单位：厘米。
安家寨60+100+60连续梁挂篮计算书概论
安家寨大桥（60+100+60）m连续梁挂蓝设计计算书中铁十一局集团汉江重工2016年6月第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。
箱梁顶宽12.2m，翼缘板长2.75m，支点处梁高7.8m，跨中梁高4.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚90cm（支点）至50cm（跨中）折线变化，底板厚度为130cm（支点）至44cm （跨中）按直线线性变化，顶板厚度为70cm（支点）至45cm（跨中）。
箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为174.8吨，长度3m。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[40a普通热轧槽钢组焊，前横梁由2I45a组焊，底托系统前托梁由2I45a组焊，后托梁由2I45a组焊，底纵梁由2[36b组焊。
主桁系统重13.3t、行走系统重6.6t、前横梁重2.8t、底托系统重15.7t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、侧模重20.3t，整个挂篮系统约重63.7t。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
连续梁悬臂T构墩梁临时固结抗倾覆计算方法
钢筋混凝土连续梁悬臂T构墩梁临时固结抗倾覆结构计算理论研究中铁九局集团有限公司：刘东跃一、概述对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。
设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。
同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。
例如《沈大客专沈阳枢纽桥通－02》设计说明书施工方法及注意事项中，对“墩梁临时固结措施”的要求是：各中墩临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩21415KN－m和相应竖向反力14572KN，墩梁固结临时支座必须对应箱梁腹板设置，其材料及构造由施工单位自行设计确定。
一直以来，关于墩梁临时固结抗倾覆设计没有统一的计算方法，标准也各异。
以设计文件为依据（最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N）所计算出来的临时支座反力大多为压应力。
但是，有的临时支座上还是布置了诸多强壮锚固钢筋。
这个设计布置与自己的计算结果背道而驰，不但无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。
怎样作才能达到合情合理那？经过对各类跨度T构的研究，总结认为认为：以设计文件给定的M和N确定临时支座抗压强度（包括曲线倾覆弯矩）；以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆弯矩计算产生的拉应力，确定临时支座的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数；以当地最大风荷载检算T构抗扭和抗平移能力。
这样的计算方法既满足了设计抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大不平衡荷载20吨的要求。
锚固拉筋的设置有理有据，计算方法既合理又合情。
二、T构倾覆荷载的研究1、最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N、曲线倾覆弯矩M曲经过多个设计文件比较，设计给的最大不平衡弯矩M与最大悬臂端挂篮重量产生的弯矩相当，竖向反力N与T构自重相当。
按照设计给的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N、曲线倾覆弯矩M曲计算结果，墩顶临时支座大多为压应力，极少有拉应力。
60+100+60m连续梁施工方案
京沪高速铁路土建一标天津特大桥工程跨独流碱河北堤连续梁悬臂浇注施工方案第一章、编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》3、《京沪高速铁路天津特大桥施工图设计文件》4、《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》跨度60+100+60m含适应CRTSⅡ型板式无砟轨道结构补充设计图纸（图号：通桥（2008）2368A-Ⅴ）5、高速正线桥梁防震落梁措施图号：京沪桥通-37修6、桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道预埋件设计图号：京沪高京徐施轨067、梁部检查车预埋件布置图图号：京沪桥通-42修8、铁路桥梁大吨位球型钢支座（LXQZ型）安装图图号：叁桥通（2008）8360-LXQZ-JH9、《装配式公路钢桥多用途手册》10、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000第二章、工程概况新建京沪高速铁路天津特大桥DK135+664.71～ DK135+886.41段采用60+100+60m跨连续梁设计，该桥主跨跨越天津市西青区南河镇独流碱河北大堤，对应桥墩编号为E101#～E104#。
碱河北堤顶宽约8.5m，铁路与其交角为114°，桥下净空约7.5m。
桥梁采用双线设计，线间距5m，桥梁采用悬臂浇注施工方法，单“T”构共分13个悬臂浇注节段，梁段最高为0#块处7.85m，最低为直线段处4.85m，0#块长14m，直线段长9.75m，梁体为单箱单室、变截面、变高度结构，箱梁顶宽12m，底板宽6.7m，顶板厚度40cm，隔墙处加厚，按折线变化，底板厚度40~120cm，按直线变化，腹板厚60至100，隔墙处加厚，按折线变化，全联在端支点、中跨及中支点处共设5个横隔板。
由于CRTSⅡ型板式无砟轨道对桥面构造的要求，梁面设置顶宽3100mm的加高平台，距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高平台高15mm，其它区域加高平台高65mm，加高平台的平整度应满足3mm/4m 及2mm/1m的要求。
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新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结
抗倾覆结构施工方案设计
计算：刘东跃
复核：
审定：刘东跃
中铁九局集团有限公司
2011年5月16日
一、工程概况
新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。
其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。
连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。
28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。
28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。
箱梁顶宽12.2m，底宽 6.7m。
顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。
中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。
0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。
边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。
1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。
为悬臂浇筑稳定，T构设置临时固结。
本桥T构临时固结方案采用体内固结结构形式。
即在墩顶上设置钢筋混凝土临时支墩，同时预埋精轧螺纹锚固钢筋。
二、确定墩梁临时固结设计荷载
新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN
－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。
此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。
按照设计意图，为确保施工安全，选取施工单位自身最不利因素工况计取倾覆荷载。
施工单位的极端不利工况为挂篮及最后节段坠落，所引起的最大不平衡弯矩M＝101400KN-m和相应竖向反力N=73370KN。
此荷载大于设计给出的最大不平衡弯矩和相应竖向反力，能够确保施工安全。
按《（TZ324——2010）施工技术指南》对墩梁临时固结的要求，临时固结结构抗倾覆安全系数取K =1.5。
三、计算墩梁临时固结结构内力
悬臂T构抗倾覆固结结构的结构力学特征简图如图1所示。
根据临时支座结构受力图1，解析A、B支座内力分配计算公式为：
⎩⎨⎧+==+A LR M LR N R R B
B A 倾……………① 由公式①可求得：⎪⎪⎩
⎪⎪⎨⎧=-=2L M NL 2L 倾
倾＋B A R M NL R …………②
视永久支座不受力，算得临时支座支撑力：
将M ＝101400KN-m 、N=73370KN 和L=1.75m 代入公式②中，经计算求得：RA ＝7714KN ；
RB ＝65656KN 。
两侧临时支座内力均为正值，表明没有倾覆拉应力。
四、T 构临时固结结构设计
1、临时支墩混凝土强度标号
如图2所示，顺桥轴向前后对称布置两条（670cm 长、50cm 宽、墩梁间全支撑）的混凝土支撑墩。
临时支座间距为3.5m ，一侧临时支座受压面积A ＝33500cm2。
临时支墩最大支撑力为R B＝65656KN，对应平均压应力为：
σ=R B/A=19.6MPa。
按照RA与RB的线性比例关系，临时支墩边缘处最大混凝土强度为：σmax=19.6+1.2=20.8MPa。
考虑抗倾覆系数K=1.5，混凝土的强度标准值应满足31.2MPa。
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002），选取C50混凝土，其强度标准值为32.4MPa。
临时支墩内按钢筋混凝土结构设计原理配置构造钢筋网片。
钢筋网采用长φ8和短φ6直条筋，水平布置网间距15cm×15cm，竖向每层间距10cm，φ6钢筋设置标准回头勾。
详细配筋图由现场技术人员补充绘制。
2、设计抗拉锚固钢筋
根据最大倾覆荷载的内力计算结果，临时支座没有倾覆拉力，理论上无需锚固。
考虑T构的稳定性，增设一些看扭转、抗平移锚固措施。
将墩梁增设一些精轧螺纹锚栓。
特别说明：在以上计算中，临时支墩属于轴心受压构件，按照钢筋混凝土结构设计原理，其长细比很小，属于矮柱结构，受压长细比折减系数为φ=1。
计算过程略。
临时锚固钢筋采用直径φ32mm、标准强度[σ]=830MPa（型号PSB830）精轧螺纹钢筋。
每侧临时支墩内布置n=6根精轧螺纹钢筋，一个T构共计布置12根，按设计要求布置在对应箱梁腹板处。
结构布置图如图2所示。
墩梁临时锚固钢筋施工效果照片近似下面照片：这是32+48+32m连续梁墩梁固结的锚固实际照片。
此联连续梁临时固结的施工实际方案照片是：
我对七公司本溪项目部这种阳奉阴违、慢慢施工、不计成本的做法，感到愤慨！这是极大的浪费，对结构无知的表现！从这一点讲，我们的技术主管们，需要学习学习，再学习…………，两方案合计多支出20多万！！
五、施工技术安全质量注意事项
1、本T构固结设计方案视永久支座不受力；在实际中它不可能不受力，其受力有利于减轻临时支座压力；
2、本方案设计是按照极端不利工况设计计算的，能够满足单端不对称悬浇的最大节段倾覆荷载要求，为控制T构均匀沉降和墩身抗弯安全，不平衡浇筑荷载不应超过一罐车混凝土重量。
3、永久支座在出厂时上下坐板间安装了临时连接拉板，在现场安装前必须保持完好。
若发现损坏应加固后再安装。
这个临时锁定拉板需在全部T 构合拢后再拆除，不得提前拆除。
4、精轧螺纹钢筋锚栓，墩身内、梁内锚入长度不少于1.5m；
六、工程数量：略
七、工程材料计划：略
2011年5月16日。