K417镍基铸造高温合金材料报告
先进高温合金近净形熔模精密铸造技术进展
第26卷 第3期2006年6月航 空 材 料 学 报J OURNAL OF A ERONAUT ICAL MAT ER I A LSV o.l 26,N o .3June 2006先进高温合金近净形熔模精密铸造技术进展曹腊梅,汤 鑫,张 勇,薛 明,李爱兰,盖其东,刘发信(北京航空材料研究院,北京100095)摘要:介绍近期国内外的高温合金近净形熔模精密铸造技术研究发展状况,重点介绍北京航空材料研究院在航空发动机高温合金涡轮叶片、整体叶盘以及导向器和机匣类结构件的精密铸造技术领域取得的研究成果。
论述高温合金精密铸造技术的未来研究重点。
关键词:高温合金;近净形;精密铸造;进展中图分类号:TG132.3 文献标识码:A 文章编号:1005-5053(2006)03-0238-06收稿日期:2006-02-21;修订日期:2006-04-11作者简介:曹腊梅(1966-),女,研究员,主要从事高温合金精密铸造技术研究,(E -ma il)la m e.i cao @bia m.ac .cn 。
近净形熔模精密铸造是一种少(无)切削的特种铸造方法。
铸件的工作面无需机械加工或只进行局部打磨,即可达到类似抛光铸件的尺寸精度和表面粗糙度。
它是通过严格的工艺设计、使用精密制造的模具工装、优质模料、铸型材料、优质的合金材料在专用的工艺装备上进行浇注和凝固结晶以及对铸件成形过程中各工艺环节和工艺因素的严格控制,获得高尺寸精度和低表面粗糙度,使用性能满足设计要求的铸件。
它是精密高效的CAD /CAM /CAE 技术、材料学、冶金物理与化学、环境与装备保障、精密成形控制、表征与无损检测等多学科交叉的综合技术。
高温合金近净形熔模精密铸造技术,主要针对航空航天动力系统热端部件,如涡轮叶片、整体叶盘、导向器、机匣类复杂异型结构特点和高温结构材料的物理化学特性形成的专用近净形熔模精密铸造技术,内容包括近净形铸造工艺设计、熔模材料与精密成形技术、高温陶瓷材料与精密成形技术、高温合金浇注成形与凝固结晶控制技术、铸件后处理与专用工装研究,以及工艺过程中质量控制方法和表征技术研究。
飞豹背后的故事：秦岭发动机真正研制只用时10年
据《解放军报》报道航空发动机一直是制约中国航空工业发展的重要因素。
目前，解放军新型飞豹战机用发动机已实现全面国产化。
这标志着飞豹成为我国空军主力作战飞机中第一个也是暂时唯一一个完全摆脱国外进口发动机依赖的型号，也标志着我国仿制也是装备的第一型涡轮风扇发动机秦岭历经几十年发展历程终于成熟完全替代了进口发动机。
关于飞豹和秦岭的故事，相信读者已经看了很多。
今天龙腾讲一讲飞豹背后的故事。
秦岭国产化工作持续三十年的原因从1973年7月17日英国政府同意我国引进军用斯贝MK202发动机到2003年7月18日秦岭发动机通过国产化工程技术鉴定，英国斯贝MK202发动机仿制并国产化进行了整整三十年。
于是在网络开始流传英国六十年代技术，我国仿制三十年，中国航空发动机水平太差的谬论。
我认为有必要对这个问题进行进一步的探讨。
斯贝MK511发动机，它是斯贝MK202发动机的原型之一。
斯贝系列发动机是英国罗罗公司五十年代末期设计的机种，这个系列包括几十个民用和军用改型。
1964年为满足作战时要求更大的推力，罗罗公司以民用斯贝Mk511和Mk512为基础发展出加力型军用斯贝Mk202，属于第二代军用涡扇发动机。
斯贝MK202发动机于上世纪60年代中期定型，确实属于不折不扣的英国六十年代技术。
1973年7月17日，英国政府约见我国驻英大使，表示已授权罗罗公司向中国出售军用斯贝MK202发动机。
1975年8月，中英双方进行了实质性谈判。
1975年12月13日，中英签订了中国引进斯贝发动机的专利合同。
西安航空发动机厂与1976年开始研制工作。
1979年下半年，我国就用英国提供的部件组装出了两批四台发动机在中国进行了150小时持久试车并在英国进行了高空台试车，零下40°启动试车和五大部件循环疲劳试验，全部考核都圆满成功。
也就是说我国用三年时间就掌握了一种全新西方发动机的组装技术。
但是进展顺利的国产化工作并没有迈向下一步，对斯贝MK202进行仿制和自主生产。
K465镍基高温合金的研究共3篇
K465镍基高温合金的研究共3篇K465镍基高温合金的研究1K465镍基高温合金的研究随着工业化的发展，高温合金已经成为一种非常重要的材料。
高温合金具有高温下的稳定性和耐腐蚀性，在一些高温环境下有着广泛的应用。
K465镍基高温合金是一种应用广泛的高温合金。
K465镍基高温合金是一种有着优秀高温性能的金属材料。
它的主要成分是镍、铬和钼。
在高温下，K465合金具有良好的耐氧化性和耐腐蚀性。
这种合金在高温下还具有高的强度和良好的塑性。
K465合金是一种适用于航空、化工等领域的高性能材料。
K465镍基高温合金的研究是一项重要的课题。
近年来，K465合金的研究已经成为了材料科学领域的研究热点之一。
在国内外的研究者的共同努力下，K465高温合金已经取得了一系列的进展。
在K465镍基高温合金的研究中，研究者首先需要了解合金的组成和结构。
这项工作是研究的基础。
合金的组成和结构可以影响合金的性能和应用范围。
随着先进技术的不断发展，合金组成和结构的分析方法也得到了很大的提升。
现代的分析方法可以从微观和宏观两个方面对材料进行分析。
在K465镍基高温合金的研究中，还需要对合金的物理和化学性质进行研究。
材料的性质直接影响着材料的应用。
通过实验方法，可以对K465合金的物理和化学性质进行深入的了解，为合金的应用和改进提供科学依据。
在K465镍基高温合金的研究中，研究者也需要了解合金在高温环境下的行为。
高温下的合金的性能与室温下的合金不同，因此了解合金在高温环境下的行为对高温合金的应用和改进至关重要。
高温实验平台的建设和实验方法的研究也是这一领域的重要方向。
总的来说，K465镍基高温合金的研究是一项复杂而重要的课题。
在这一领域，需要有跨学科的研究和合作。
随着高温合金研究的不断深入，K465合金的应用范围也将会不断扩大，为科技的进步和工业的发展做出越来越大的贡献综上所述，K465镍基高温合金的研究需要综合运用现代分析方法，深入了解其组成、结构、物理和化学性质以及在高温环境下的行为，从而开发出更优质的合金材料，促进科技和工业的发展。
镍基高温合金材料的研究进展
镍基高温合金材料的研究进展一、本文概述镍基高温合金材料作为一种重要的金属材料，以其出色的高温性能、良好的抗氧化性和优异的力学性能，在航空航天、能源、化工等领域具有广泛的应用。
随着科技的快速发展，对镍基高温合金材料的性能要求日益提高，其研究进展也备受关注。
本文旨在全面综述镍基高温合金材料的最新研究进展，包括其成分设计、制备工艺、组织结构、性能优化以及应用领域等方面，以期为未来镍基高温合金材料的进一步发展提供理论支持和指导。
本文首先介绍了镍基高温合金材料的基本概念和特性，概述了其在不同领域的应用现状。
随后，重点分析了镍基高温合金材料的成分设计原理，包括合金元素的选取与配比，以及如何通过成分调控优化材料的性能。
在制备工艺方面，本文介绍了近年来出现的新型制备技术，如粉末冶金、定向凝固、热等静压等，并探讨了这些技术对材料性能的影响。
本文还深入探讨了镍基高温合金材料的组织结构特点，包括相组成、晶粒大小、位错结构等，并分析了这些结构因素对材料性能的影响机制。
在性能优化方面，本文总结了通过热处理、表面处理、复合强化等手段提高镍基高温合金材料性能的研究进展。
本文展望了镍基高温合金材料在未来的发展趋势和应用前景，特别是在新一代航空航天发动机、核能发电、高温传感器等领域的应用潜力。
通过本文的综述，旨在为相关领域的研究人员和企业提供有益的参考和借鉴，推动镍基高温合金材料的进一步发展和应用。
二、镍基高温合金的基础知识镍基高温合金，也称为镍基超合金，是一种在高温环境下具有优异性能的特殊金属材料。
它们主要由镍元素组成，并添加了各种合金元素，如铬、铝、钛、钽、钨、钼等，以优化其热稳定性、强度、抗氧化性、抗蠕变性和耐腐蚀性。
镍基高温合金的这些特性使其在航空航天、能源、石油化工等领域具有广泛的应用。
镍基高温合金之所以能够在高温环境下保持优异的性能，主要得益于其微观结构的特殊性质。
这些合金在固溶处理和时效处理后，会形成一系列复杂的金属间化合物，如γ'、γ''和γ'″等，这些化合物在基体中弥散分布，起到了强化基体的作用。
镍基高温合金的研究和应用
镍基高温合金的研究和应用王睿【摘要】镍基高温合金是通常以镍铬为合金基体,并根据具体需求加入不同的合金元素,从而形成的单一奥氏体基体组织.由于镍元素在化学稳定性、合金化能力和想稳定性上的优势,镍基高温合金相对于铁基和钴基高温合金具有更优异的高温强度、抗疲劳性能、抗热腐蚀性、组织稳定性等性能.经过几十年发展和完善,我国高温合金领域在合金设计方法、合金种类、冶炼和热处理工艺、工业化管理等方面均取得了较大的进展,而凭借其独特的优势,镍基高温合金已经成为当代航空航天和燃气轮机工业中地位最重要的高温结构材料.本文主要从常见镍基高温合金分类、冶炼工艺和处理方式、强化机理以及合金化等方面,简要介绍了镍基高温合金的主要研究进展和实际应用.%Nickel-base high-temperature alloys are usually made of nickel-chromium alloy and different alloy elements are added according to specific requirements, thus forming a single austenitic matrix. Because of the advantages of chemical stability, alloying ability and relative stability of nickel element, Nickel-base high-temperature alloys has more excellent high temperature strength, fatigue resistance, thermal properties, such as corrosion resistance, stability of the organization. After decades of development and improvement, the high temperature alloys in China have made great progress in the aspects of alloy design methods, alloy types, smelting and heat treatment processes, industrialization management, etc. With their unique advantages, Ni-based superalloys have become themost important high temperature structural materials in the aerospace and gas turbine industries. In this paper, the main research progress andpractical application of nickel-based superalloy are briefly introduced from the aspects of classification, smelting process and treatment, strengthening mechanism and alloying of common Ni-based superalloys.【期刊名称】《化工中间体》【年(卷),期】2017(000)007【总页数】2页(P50-51)【关键词】镍基高温合金;航空航天【作者】王睿【作者单位】江苏省常州市武进区前黄高级中学国际分校江苏 213000【正文语种】中文【中图分类】T高温合金特指以镍、钴、铁或三者与铬的合金为基体,能够承受苛刻的机械应力和600℃以上高温环境的一类高温结构材料.它一般具有较高的室温和高温强度、良好的抗蠕变性能和疲劳性能、优良的抗氧化性和抗热腐蚀性能、优异的组织稳定性和使用可靠性.上个世纪50年代初,我国通过仿照前苏联,自主研制并生产了出第一款高温合金GH3030,从而拉开了我国对于高温合金研究和应用的序幕.20世纪60年代初,我国投入大量人力和物力研究高温合金等军工领域用材料,许多高温合金的研究和生产中心在此时得以建立,并且引进了大量的科研和检测设备.这一阶段,考虑到我国本身存在quot;缺钴少镍quot;的情况,因此我国在高温合金领域特别是铁基高温合金上取得了前所未有的突破,研究和生产均出具规模,生产了诸如GH4037、K417等多个牌号的高温合金.但是由于基体本身化学和物理性质的原因,铁基高温合金在多方面均远逊色与同成分的镍基高温合金,因此在改革开放后,镍基高温合金逐渐成为我国高温合金研究和生产的主体,通过全面紧扣镍原矿,引进欧美技术,我国在粉末镍基高温合金,单晶镍基高温合金和定向凝固柱晶高温合金等尖端领域均取得了重大突破,先后推出了FGH 系列粉末涡轮盘材料,第一、二代单晶镍基高温合金DD402、DD26等.本文主要从镍基高温合金常见分类、冶炼和制备工艺、强化机理和合金化、实际应用等几个方面来简要介绍了镍基高温合金的研究发展.镍基高温合金具有许多种类,通常按照成型工艺的不同,将其分为铸造高温合金和变形高温合金.铸造高温合金由铸造工艺制备,通常分为等轴晶、定向柱晶和单晶三种.而变形高温合金普遍由粉末工艺制备,分为粉末高温合金和弥散强化型高温合金,通常具有良好的冷热加工性能和力学性能.(1)粉末高温合金利用粉末冶金工艺制造而成的高温合金称为粉末高温合金.传统铸造-锻造工艺制成的高合金化高温合金,存在宏观偏析严重、难于成型、疲劳性低等缺点,因此在工艺生产中并未大规模使用.随着粉末工艺的推广,通过在真空或惰性气体气氛下,以制粉工艺将高合金化难变形高温合金制成细小粉末,再通过不同的成形法制成目标合金.由于晶粒细小、成分均匀、微观偏析轻微,故相对于传统铸造合金,粉末高温合金往往在热加工性能,屈服强度和疲劳强度等力学性能上均得到较大提升.目前我国常用的粉末高温合金主要有FGH系列等,其中80年代研制的FGH95是目前强度最高的粉末高温合金.(2)定向柱晶高温合金通过定向凝固技术,使得合金内的横向晶界被消除,制备出只保留了平行于主应力轴的单一晶界的合金称为定向柱晶高温合金.定向凝固柱晶工艺通过螺旋选晶器或籽晶法,只允许一个柱状晶生长,可制成消除一切晶界的单晶涡轮叶片或导向叶片.定向柱晶高温合金具有优异的高温强度和屈服强度,并且相较于单晶高温合金,工艺更为简单、制作成本和检验成本也更低,因此定向柱晶高温合金被广泛应用于涡轮叶片的制造.(3)单晶高温合金采用定向凝固工艺消除所有晶界的高温合金称为单晶高温合金.单晶高温合金同样采用定向凝固技术,但是在型壳设计上增加了单晶选择通道.由于合金内一切晶界被消除,合金化程度很高,其高温强度、疲劳性能等力学性能相对于等轴晶和定向柱晶高温合金有了大幅度的提高,因此在尖端航空领域,单晶高温合金得到广泛应用,比如美国F35战斗机涡轮叶片所采用的的即使第三代镍基单晶高温合金CMSX-10.但是单晶高温合计由于制造成本相对较高、工艺复杂,因此使用受到局限.不同种类的镍基高温合金采用的制备方式截然不同,定向柱晶高温合金和单晶高温合金均采用定向凝固技术,粉末高温合金采用粉末冶金工艺方法生产,而传统的铸造高温合金采用铸-锻工艺生产.粉末高温合金和单晶高温合金是时下应用最前沿的两类镍基高温合金,因此对于其制备方法的研究是具有直接代表意义的.(1)定向凝固技术制备单晶高温合金和定向柱晶高温合金通常采用定向凝固技术,二者差别在于单晶高温合金往往会增设单晶选择通道.现在常用的定向凝固技术有,高速凝固法(HRS)、液态金属冷却法(LMC)、发热剂法(EP)和功率降低法(PD)等,这其中高速凝固法和液态金属凝固冷却法是目前应用最广的制造工艺.高速凝固法(HRS)通过在加热区底部增设了隔热挡板,并且在水冷底盘添加水冷套,使浇注后型壳与加热器之间发生了相对移动,增大了挡板附近的温度梯度,从而实现细化组织,消除晶界各异性的目的.液态金属冷却法(LMC)则是通过加入一个冷却剂槽,通常以锡为冷却剂.当合金熔体浇注成型后,将其从加热器中移出并逐渐匀速浸入到液态锡冷却剂中,这样在合金凝固表面和内部形成了较大的温度梯度,促使晶粒以单一方向生长.通过控制诸如冷却剂温度、浸入速率等参数可以调整合金的晶粒尺寸.(2)粉末冶金工艺粉末冶金工艺通常分为粉末制备和粉末固结两个阶段.目前在实际生产中的粉末制备工艺主要采用气体雾化法和旋转电极法.气体雾化法又被称为AA法,首先将真空熔炼过的母合金加入到雾化设备中,在真空环境下进行重熔,熔解的合金经由漏嘴流出后,在高压气体流的冲击下被雾化成粉末,其中氩气是最常用的气体.旋转电极法则是将合金料在高速旋转,利用固定的钨电极产生等离子弧来连续熔化合金料,这样在离心力的作用下,形成的液滴飞出形成了细小的粉末.粉末制备成功后,需要进行固结以便成形.由于传统的高温合金粉末中往往含有难烧结且易氧化元素,因此在传统的直接烧结工艺下成形相当困难,必须引入高温高压气氛.目前常见的粉末固结方式有真空热压成形、热等静压成形、热挤压和锻造、电火花烧结等成型方法,其中热等静压和热挤压是国内常用的两个工艺.镍基高温合金的强化效应通常组织强化和工艺强化两种.第一种是因为高温合金中的合金元素和基体元素相互作用,引起组织的变化而产生的强化效应.工艺强化是通过改良生产工艺、处理方式、锻造工艺等来实现对高温合金性能的提升.众多强化方式中,合金化对于高温合金性能的改变尤为重要.镍可以通过固溶、形成第二相等方式与加入的合金元素相互作用,其中常见的合金元素有Cr,W,Mo,Re,Al,Ti,Ta,C,B,Zr和稀土元素等十余种合金元素,这些元素在合金中起着不同的作用.Cr是镍基高温合金中含量相对较高的一个元素,它以固溶态存在于基体中,从而改善镍基高温合金的抗氧化性和抗热腐蚀性.W和Mo通过提高扩散激活能,降低合金中的扩散,从而增强原子间结合力,提高合金的硬度和高温强度.Al 是最主要的γ'相形成元素,且在高温下能形成保护性的氧化膜,提高合金的抗氧化性能,因此Al也常被用于表面化处理.其他如C,B,Zr和稀土元素等微量元素,在镍基高温合金中的含量均在1%以下,但是也起着很强的作用.经过几十年的研究和发展,镍基高温合金虽已经在多个方面均取得较大的突破,但为了满足航空、航天领域对于高性能高温合金材料不断增加的需求,也为了应对相关领域的国际竞争,增加我国的制空竞争力,在以后得研究中仍得从以下几个方面加强:(1)建立和完善更有效的合金设计方法,通过调整合金元素的比例,改善制造工艺来得到强度更高,质量更轻,成本更低的镍基高温合金;(2)应该对尖端高温合金诸如第三代单晶高温合金、第五代粉末高温合金的研制,改善制备工艺,使得这类合金的性能和质量更加稳记录并完善合金的性能和数据;(3)要扩大应用范围,扩展对于民用燃气轮机中高温合金的研制和开发.总之,镍基高温合金是航空航天领域发展的核心关键,高温材料的强度决定了飞机发动机的推重比和性能,因此研究镍基高温合金是认识材料领域,了解我国乃至世界航空航天领域发展,探索我国国防事业的一块敲门砖.王睿,男,江苏省常州市武进区前黄高级中学国际分校;研究方向:材料类.【相关文献】[1]郭建亭.高温材料学[J].北京:科学出版社,2010.06.[2]张义文.粉末高温合金研究进展[J].中国材料进展,2013年第1期.[3]孙晓峰.镍基单晶高温合金研究进展[J].中国材料进展,2012年第12期.[4]王斌,Al对高温合金高温抗氧化性能的影响[J].材料热处理技术,2012年5月.。
高温合金深度研究报告
高温合金深度研究报告一、引言高温合金是一类能够在高温环境下保持优良力学性能和抗腐蚀能力的金属材料。
随着航空、能源、化工等领域的快速发展，高温合金的应用需求不断增加。
以下对高温合金进行深度研究，主要涉及高温合金的概述、合金元素分析、制备工艺研究、力学性能评价、抗腐蚀性能、发展趋势与挑战以及结论等方面。
二、高温合金概述高温合金是指在高温环境下具有优良力学性能和抗腐蚀能力的合金。
这类合金通常含有大量的铬、钴、镍等元素，以及少量的铝、钛、铌等元素。
高温合金具有较高的熔点、优良的抗蠕变性能、良好的抗氧化性和抗腐蚀性等特点，因此在航空发动机、燃气轮机、核工业等领域得到广泛应用。
三、合金元素分析高温合金的力学性能和抗腐蚀能力受到合金元素的影响较大。
常见的合金元素包括铬、钴、镍、铝、钛、铌等。
这些元素在合金中发挥着不同的作用，如提高熔点、增强抗氧化性和抗腐蚀能力等。
对于不同类型的高温合金，需要根据应用需求进行合理的元素配比，以获得最佳的性能表现。
四、制备工艺研究高温合金的制备工艺对其性能具有重要影响。
常见的制备工艺包括真空感应熔炼、真空电弧熔炼、电渣重熔等。
这些工艺能够控制合金的纯净度、成分均匀性等，从而影响其力学性能和抗腐蚀能力。
此外，热处理工艺也是关键的制备环节，通过控制加热温度、冷却速度等参数，可以调整合金的组织结构和力学性能。
五、力学性能评价高温合金的力学性能是其应用的重要指标之一。
常见的力学性能测试包括拉伸试验、弯曲试验、冲击试验等。
通过这些测试可以评价高温合金在不同温度和应力状态下的力学性能，如抗拉强度、屈服强度、延伸率等。
此外，高温疲劳性能也是评价高温合金力学性能的重要指标之一，对于发动机叶片等关键部件的可靠性具有重要意义。
六、抗腐蚀性能高温合金的抗腐蚀能力是其应用的重要指标之一。
在高温环境下，高温合金容易受到氧化和腐蚀的作用，导致其性能下降。
因此，高温合金需要具有良好的抗腐蚀能力，以保持其长期稳定的使用寿命。
DD419_镍基单晶高温合金980_℃下低周疲劳行为研究
第４２卷第４期２０２３年８月沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｈｅｎｙａｎｇＬｉｇｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＶｏｌ ４２Ｎｏ ４Ａｕｇ ２０２３收稿日期:２０２２－１２－２７基金项目:国家自然科学基金项目(５１８７１２２１)作者简介:祝祥(１９９７ )ꎬ男ꎬ硕士研究生ꎮ通信作者:杜晓明(１９７６ )ꎬ男ꎬ教授ꎬ博士ꎬ研究方向为先进铝合金的制备与加工成型ꎮ文章编号:１００３－１２５１(２０２３)０４－００６９－０６ＤＤ４１９镍基单晶高温合金９８０ħ下低周疲劳行为研究祝㊀祥１ꎬ杜晓明１ꎬ刘纪德２(１.沈阳理工大学材料科学与工程学院ꎬ沈阳１１０１５９ꎻ２.中国科学院金属研究所ꎬ沈阳１１００１６)摘㊀要:对ＤＤ４１９镍基单晶高温合金在９８０ħ下的低周疲劳行为进行试验研究ꎬ并对疲劳数据进行分析ꎬ获得该温度下合金疲劳参数ꎮ结果表明:该合金低周疲劳变形过程中ꎬ弹性变形起主要作用ꎬ塑性变形较低ꎻ循环应力响应行为以先循环软化㊁再趋于稳定为主要方式ꎬ并且随着应力幅的增加ꎬ循环寿命不断降低ꎮ低应变幅下ꎬ合金的疲劳断裂表现为脆性断裂的特征ꎬ并呈现出明显的多源疲劳特征ꎬ微观断口形貌的主要特征是出现准解理台阶ꎬ可判断准解理断裂是主要的断裂机制ꎮ关㊀键㊀词:镍基单晶高温合金ꎻ低周疲劳ꎻ疲劳寿命ꎻ断裂机制中图分类号:ＴＵ９７３.２＋５４文献标志码:ＡＤＯＩ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００３－１２５１.２０２３.０４.０１１ＳｔｕｄｙｏｎＬｏｗＣｙｃｌｅＦａｔｉｇｕｅＢｅｈａｖｉｏｒｏｆＤＤ４１９ＮｉｃｋｅｌＢａｓｅＳｉｎｇｌｅＣｒｙｓｔａｌＳｕｐｅｒａｌｌｏｙａｔ９８０ħＺＨＵＸｉａｎｇ１ꎬＤＵＸｉａｏｍｉｎｇ１ꎬＬＩＵＪｉｄｅ２(１.ＳｈｅｎｙａｎｇＬｉｇｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＳｈｅｎｙａｎｇ１１０１５９ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＭｅｔａｌＲｅｓｅａｒｃｈꎬＣｈｉｎｅｓｅＡｃａｄｅｍｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅｓꎬＳｈｅｎｙａｎｇ１１００１６ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅｌｏｗ￣ｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆＤＤ４１９Ｎｉｃｋｅｌ￣ｂａｓｅｄｓｉｎｇｌｅｃｒｙｓｔａｌｓｕｐｅｒａｌｌｏｙａｔ９８０ħｉｓｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｌｙｓｔｕｄｉｅｄａｎｄｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｄａｔａｉｓａｎａｌｙｚｅｄｔｏｏｂｔａｉｎｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｐａ￣ｒａｍｅｔｅｒｓ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐｌａｙｓａｍａｊｏｒｒｏｌｅｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｌｏｗｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎꎬｗｈｉｌｅｐｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｓｒｅｌａｔｉｖｅｌｙｌｏｗ.Ｔｈｅｃｙｃｌｉｃｓｔｒｅｓｓｒｅ￣ｓｐｏｎｓｅｂｅｈａｖｉｏｒｉｓｃｙｃｌｉｃｓｏｆｔｅｎｉｎｇｆｉｒｓｔａｎｄｔｈｅｎｓｔａｂｉｌｉｚｉｎｇꎬａｎｄｔｈｅｃｙｃｌｉｃｌｉｆｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｓｔｒｅｓｓａｍｐｌｉｔｕｄｅ.Ａｔｌｏｗｓｔｒａｉｎａｍｐｌｉｔｕｄｅꎬｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｆｒａｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅａｌ￣ｌｏｙｓｈｏｗｓｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｂｒｉｔｔｌｅｆｒａｃｔｕｒｅꎬａｎｄｐｒｅｓｅｎｔｓｏｂｖｉｏｕｓｍｕｌｔｉ￣ｓｏｕｒｃｅｆａｔｉｇｕｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ.Ｔｈｅｍａｉｎｆｅａｔｕｒｅｏｆｔｈｅｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃｆｒａｃｔｕｒｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｉｓｔｈｅｐｒｅｓｅｎｃｅｏｆｑｕａｓｉ￣ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎｆｒａｃｔｕｒｅꎬｂｙｗｈｉｃｈｉｔｃａｎｂｅｊｕｄｇｅｄｔｈａｔｔｈｅｑｕａｓｉ￣ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎｆｒａｃｔｕｒｅｉｓｔｈｅｍａｉｎｆｒａｃｔｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｎｉｃｋｅｌ￣ｂａｓｅｄｓｉｎｇｌｅｃｒｙｓｔａｌｓｕｐｅｒａｌｌｏｙꎻｌｏｗｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅꎻｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅꎻｆｒａｃｔｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍ㊀㊀ＤＤ４１９镍基单晶高温合金相较于其他高温合金ꎬ具有高温强度高㊁综合力学性能好㊁铸造工艺性能良好等优势ꎬ广泛应用在航空发动机的涡轮叶片中[１]ꎮ与国外的ＣＭＳＸ￣４高温合金相比ꎬＤＤ４１９合金在拉伸性能㊁蠕变性能㊁抗氧化性能㊁耐热和耐腐蚀等方面的表现基本相近[２－３]ꎬ且其含铼元素少㊁制备成本低㊁使用范围更广ꎮ疲劳是高温合金最主要的失效形式ꎬ低周疲劳损伤又是涡轮叶片材料的主要失效形式之一ꎮ为确保构件服役过程中的安全与稳定ꎬ很多学者研究了高温合金材料的疲劳性能ꎮＦａｎ等[４]研究了镍基单晶高温合金ＤＤ１０分别在温度为７６０ħ和９８０ħ下不同应变幅的低周疲劳行为ꎬ结果表明:在高应变范围内ꎬ由于塑性变形ꎬ合金在７６０ħ时更容易萌生裂纹ꎻ在低应变范围内ꎬ９８０ħ时断口会出现明显的氧化损伤ꎬ加速了裂纹萌生ꎮＣｈａｒｌｅｓ等[５]研究了ＣＭＳＸ￣４合金低周疲劳过程中位错结构的变化ꎬ得出位错形态在低应力下类似于蠕变㊁高应力下与拉伸断裂类似的结论ꎮＤＤ４１９合金常作为燃气轮机涡轮叶片材料ꎬ其工作温度通常能达到９８０ħꎮ因此ꎬ本文研究ＤＤ４１９合金在９８０ħ下的低周疲劳断裂行为ꎬ并从理论上分析应变－寿命关系㊁循环应力响应行为及疲劳裂纹的产生与扩展行为之间的关系ꎬ以期获得关于该合金低周疲劳行为较为完整的认识ꎮ１㊀试验部分１.１㊀试样的制备试验选用含Ｒｅ第二代镍基单晶高温合金ꎬ其成分含量见表１ꎮ首先ꎬ用真空感应炉(ＶＩＤＰ￣２５型ꎬ沈阳真空技术研究所有限公司)冶炼试验合金的母合金ꎬ并在真空条件下浇铸形成母合金铸锭ꎬ采用螺旋选晶法ꎬ在工业用大型双区域加热真空高梯度单晶炉(ＺＧＤ￣２型ꎬ锦州航星真空设备有限公司)中制备具有<００１>取向的单晶棒材ꎻ然后ꎬ用热电偶温度计测量箱式热电阻炉(ＣＷＦ型ꎬ德国ＣＡＲＢＯＬＩＴＥＧＥＲＯ公司)的温度ꎬ测温结果满足ʃ５ħ的误差范围内再对单晶棒材进行热处理操作ꎻ之后ꎬ进行固溶处理(温度１２８０~１３００ħꎬ时间为９ｈꎬ空冷)ꎻ最后ꎬ进行两级时效处理(温度１１１０~１１５０ħꎬ时间４ｈꎬ空冷ꎻ温度８７０ħꎬ时间１４ｈꎬ空冷)ꎮ经完全热处理之后ꎬ将单晶棒材试样加工成如图１所示的尺寸ꎮ图１㊀单晶棒材试样尺寸表１㊀ＤＤ４１９合金成分含量(质量分数)％ＣｒＣｏＷＭｏＲｅＡｌＴｉＴａＨｆＮｉ６.８０９.３０６.５０１.００３.００５.８０１.１０６.５００.０９余量１.２㊀试验方法低周疲劳试验在电液伺服疲劳试验机(１００ｋＮ￣８型ꎬＭＴＳ系统公司)上进行ꎬ试验温度为９８０ħꎬ试验数据采集(按照对数采集)与处理全部在计算机上进行ꎮ具体试验条件见表２ꎮ表２㊀高温低周疲劳试验条件试验温度/ħ试验波形应变比应变速率/ｓ－１加载频率/Ｈｚ介质控制方式９８０三角波０.０５０.００６０.１５~０.３空气恒定应变㊀㊀ＤＤ４１９合金试样在低周疲劳试验后ꎬ采用线切割切下约２~３ｍｍ的断口试样ꎬ切割时尽量避０７沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀第４２卷免破坏或污染切割部位ꎮ切割结束后将断口试样置于盛有丙酮溶液的烧杯中ꎬ并用超声波仪器清洗ꎬ冲洗完毕后烘干ꎬ得到清洁干净的断口试样ꎮ随后ꎬ采用扫描电子显微镜(Ｓ￣３４００Ｎ型ꎬ日立公司)观察断口的宏观和微观形貌ꎮ２㊀结果与讨论２.１㊀应变－寿命行为测得ＤＤ４１９高温合金在９８０ħ下的弹性应变幅(Δεｅ/２)㊁塑性应变幅(Δεｐ/２)和总应变幅(Δεｔ/２)与疲劳寿命(２Ｎｆ)之间的关系ꎬ在双对数坐标系下绘制关系曲线ꎬ如图２所示ꎮ图２㊀应变－疲劳寿命关系曲线㊀㊀塑性应变幅值和弹性应变幅值的交点称为过渡寿命ꎬ图２中两条曲线无交点ꎬ故ＤＤ４１９合金低周疲劳过程中不存在过渡寿命ꎮ由图２可见ꎬ弹性应变幅远远大于塑性应变幅ꎬ这一特点与多数高强度镍基高温合金相似ꎮ因此ꎬ在低周疲劳区间ꎬ弹性应变在变形中占主导地位ꎬ材料疲劳寿命的长短主要取决于强度ꎮ文献[６]指出ꎬ多数钴基合金由于塑性较好ꎬ在断裂过程中塑性往往起主要作用ꎮ对于恒定应变幅控制下的应变－寿命曲线ꎬ可用Ｍａｎｓｏｎ￣Ｃｏｆｆｉｎ[７]寿命模型来表达ꎬ公式为Δεｔ２＝Δεｅ２＋Δεｐ２＝σｆᶄＥ(２Ｎｆ)ｂ＋εｆᶄ(２Ｎｆ)ｃ(１)式中:σｆᶄ为疲劳强度系数ꎻｂ为疲劳强度指数ꎻεｆᶄ为疲劳延性系数ꎻｃ为疲劳延性指数ꎻＥ为弹性模量ꎮ将应变比为０.０５的ＤＤ４１９低周疲劳数据进行拟合ꎬ得到与疲劳相关的系数ꎬ代入式(１)可得Δεｔ２＝０.０５８９(２Ｎｆ)－０.６１７３＋０.０２３３(２Ｎｆ)－０.１７８４(２)根据式(２)并利用线性回归分析方法即可确定ＤＤ４１９镍基单晶高温合金在９８０ħ下的低周疲劳参数σｆᶄ㊁εｆᶄ㊁ｂ㊁ｃꎬ如表３所示ꎮ表３㊀ＤＤ４１９合金疲劳参数试验温度/ħσｆᶄ/ＭＰａεｆᶄｂｃＫᶄ/ＭＰａｎᶄＥ/ＧＰａ９８０２０４９０.０５８９－０.１７８４－０.６１７３３９０７０.２６９１８８２.２㊀循环应力－应变关系材料的循环应力－应变曲线能较好地体现低周疲劳条件下材料的实际应力和应变特征ꎮＤＤ４１９高温合金循环应力－应变关系曲线如图３所示ꎮ图３中曲线由半寿命附近的滞回曲线获得ꎬ详见文献[８]ꎬ可采用下式描述Δσ２＝Ｋᶄ(Δεｐ２)ｎᶄ(３)式中:Δσ/２为应力幅ꎻＫᶄ为循环强度系数ꎻｎᶄ为循环应变硬化指数ꎮ通过对图３中的试验数据进行非线性拟合ꎬ即可确定Ｋᶄ与ｎᶄ值(见表３)ꎮ图３㊀循环应力－应变关系曲线２.３㊀循环应力响应行为循环应力响应行为主要包括循环硬化㊁循环１７第４期㊀㊀㊀祝㊀祥等:ＤＤ４１９镍基单晶高温合金９８０ħ下低周疲劳行为研究稳定和循环软化三个阶段ꎮ在恒定应变控制的低周疲劳循环中ꎬ随着加载周次增加ꎬ应力逐渐上升是循环硬化ꎬ反之为循环软化ꎮ循环硬化和软化现象与材料的位错运动有关[９]ꎬ循环硬化可导致材料性能下降甚至失效ꎬ循环软化常伴随着循环应力水平的快速下降ꎬ通常出现在已经充满了位错缠结和阻碍的冷加工合金中ꎮ循环应力响应曲线反映了双对数坐标下应力幅与循环周次的关系ꎬＤＤ４１９高温合金在９８０ħ下循环应力响应曲线如图４所示ꎮ图４㊀ＤＤ４１９在９８０ħ下循环应力响应曲线㊀㊀从图４中可看出ꎬＤＤ４１９合金的循环应力响应行为与应变幅的大小密切相关ꎬ随着总应变幅值的不断增加ꎬ合金所受应力幅值亦逐渐增大ꎬ且疲劳寿命随循环周次减小而缩短ꎮ当应变幅为０.３％时ꎬ合金在循环过程中的应力响应行为呈现先循环软化㊁再过渡到循环稳定阶段ꎬ随后出现短暂硬化阶段ꎬ最后过渡到循环稳定阶段ꎬ直至突然断裂ꎻ当应变幅为０.４％时ꎬ合金循环应力响应行为的整体趋势与总应变幅为０.３％时相近ꎬ不同之处在于总应变幅为０.４％时ꎬ合金循环稳定阶段的疲劳周次要少ꎬ且循环软化行为更加明显ꎻ当总应变幅为０.５％时ꎬ合金首先显示出循环硬化ꎬ继而转入循环稳定过程ꎬ最后萌生出裂纹ꎬ并发生突然断裂ꎻ在总应变幅达到０.６％㊁０.７％时ꎬ由于循环周次不断上升ꎬ合金的循环应力响应行为也趋于稳定ꎬ但在疲劳过程的中期ꎬ合金的循环应力响应曲线由循环硬化过渡到循环软化ꎬ而疲劳过程后期ꎬ循环应力响应曲线又呈现了迅速下降的态势ꎬ随之在很短的疲劳周次中出现了突然断裂ꎮ２.４㊀断口形貌分析镍基高温合金疲劳断口的一个典型特征是有多个疲劳源区[１０]ꎮ图５为总应变幅分别为０.３％㊁０.５％㊁０.６％下断口的宏观形貌ꎮ图５㊀不同应变幅下疲劳断口的宏观形貌㊀㊀宏观上看ꎬ高温合金的疲劳断口形貌一般都比较粗糙ꎬ断口颜色呈青蓝色ꎮ疲劳裂纹主要萌生于试样边缘及附近ꎬ且有多个疲劳源ꎮ从图５中可见ꎬ随着总应变幅的增加ꎬ断口边缘及表面出现的疲劳裂纹也逐渐变多ꎬ导致疲劳断裂拓展速率加快ꎬ疲劳寿命降低ꎮ另外ꎬ疲劳断口区域主要由疲劳源㊁疲劳扩展区和瞬断区三部分组成[１１－１２]ꎬ图中Ａ㊁Ｂ㊁Ｃ分别代表疲劳源区㊁疲劳扩展区和瞬断区ꎬ三个区域具有明显的特征ꎮ随着总应变幅的增大ꎬ断口中三个部分的面积也发生２７沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀第４２卷了变化ꎬ其中瞬断区面积变化最大ꎬ在整个断口区域所占比重越来越大ꎻ随着低周疲劳测试过程中总应变幅的增加ꎬ合金在低周疲劳过程中承受的外加载荷逐渐增大ꎬ从而导致ＤＤ４１９合金低周疲劳断口中瞬断区的面积逐渐增大ꎮ图６为不同应变幅下疲劳断口的微观形貌ꎮ对于同一合金ꎬ在低周疲劳试验过程中ꎬ随着应变幅值的增大ꎬ疲劳源区域的光滑度降低ꎬ平坦的小平面也减少ꎬ使得疲劳源区域表面逐渐变得粗糙ꎻ这是由于伴随应变幅值的增加ꎬ微观中滑移带或位错结构与合金中的强化粒子γᶄ相的交互作用加剧ꎬ导致强化粒子γᶄ相失去其有序结构ꎬ降图６㊀不同应变幅下疲劳断口的微观形貌低了γᶄ相对合金基体γ相的强化作用ꎬ从而导致合金的抗疲劳变形能力下降ꎬ合金的循环疲劳周次逐渐减少[１３]ꎮ因此ꎬ疲劳过程中疲劳源区的断面所经受的持续摩擦和挤压的次数也在减少ꎬ表面的光滑程度也逐渐降低ꎮ在低应变幅下ꎬ疲劳扩展区断口处存在明显的裂纹ꎬ并沿晶面拓展ꎬ如图６(ａ)所示ꎻ断口表面存在许多短小的裂纹ꎬ局部区域存在撕裂棱和准解理台阶的特征ꎬ扩展区还出现不明显的疲劳辉纹ꎬ可能是氧化腐蚀较严重导致ꎬ如图６(ｂ)所示ꎻ部分区域还存在很多深浅不一的韧窝和孔洞ꎬ如图６(ｃ)所示ꎮ瞬断区断口处有明显的金属滑移痕迹ꎬ并出现了准解理台阶ꎬ因此可判断合金的断裂机制为准解理断裂ꎮ文献[１４－１５]指出ꎬ随温度的上升ꎬ更容易发生位错的交滑移和攀移ꎬ在不动位错累积到一定水平时ꎬ就会出现准解理断裂ꎮ３㊀结论本文研究了ＤＤ４１９镍基单晶高温合金在９８０ħ下的低周疲劳行为ꎬ得到如下结论ꎮ１)根据Ｍａｎｓｏｎ￣Ｃｏｆｆｉｎ寿命模型ꎬＤＤ４１９疲劳断裂过程中弹性变形起主要作用ꎮ２)９８０ħ下ꎬ由于位错的往复运动和交互作用ꎬＤＤ４１９镍基单晶高温合金的循环应力响应行为在０.３％㊁０.４％应变幅下表现为先循环软化ꎬ后由循环硬化过渡到循环稳定阶段ꎬ最后突然断裂ꎻ在０.５％应变幅下首先出现循环硬化ꎬ继而转入到循环稳定阶段ꎬ最后断裂ꎻ０.６％㊁０.７％应变幅下表现为先稳定阶段ꎬ后循环硬化又过渡到循环软化ꎬ最后逐渐稳定ꎬ直至突然断裂ꎮ３)ＤＤ４１９镍基单晶高温合金在９８０ħ低周疲劳断裂特征表现为明显的多裂纹源性ꎬ随着应变幅的降低ꎬ裂纹数目也逐渐减少ꎬ疲劳寿命随之增加ꎮ在０.３％㊁０.５％㊁０.６％应变幅下ꎬ裂纹萌生于试样表面位置ꎬ出现准解理台阶ꎬ因此判断合金的断裂机制为准解理断裂ꎮ参考文献:[１]史振学ꎬ胡颖涛ꎬ刘世忠.不同温度下镍基单晶高温合金的低周疲劳性能[Ｊ].机械工程材料ꎬ２０２１ꎬ４５３７第４期㊀㊀㊀祝㊀祥等:ＤＤ４１９镍基单晶高温合金９８０ħ下低周疲劳行为研究(３):１６－２０ꎬ２８.[２]赵运兴ꎬ员莹莹ꎬ马德新ꎬ等.高温合金ＣＭＳＸ￣４和ＤＤ４１９单晶铸件中共晶含量的试验研究[Ｊ].航空制造技术ꎬ２０２２ꎬ６５(１７):７４－８０.[３]李寒松ꎬ孙士江ꎬ刁爱民ꎬ等.热等静压对ＤＤ４１９单晶高温合金组织与持久性能的影响[Ｊ].铸造ꎬ２０２１ꎬ７０(５):５５４－５５９.[４]ＦＡＮＺＤꎬＷＡＮＧＤꎬＬＯＵＬＨ.Ｃｏｒｐｏｒａｔｅｅｆｆｅｃｔｓｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｓｔｒａｉｎｒａｎｇｅｏｎｔｈｅｌｏｗｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｏｆａｓｉｎｇｌｅ￣ｃｒｙｓｔａｌｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＤＤ１０[Ｊ].ＡｃｔａＭｅｔ￣ａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ(ＥｎｇｌｉｓｈＬｅｔｔｅｒｓ)ꎬ２０１５ꎬ２８(２):１５２－１５８.[５]ＣＨＡＲＬＥＳＣＭꎬＤＲＥＷＧＡꎬＢＡＧＮＡＬＬＳꎬｅｔａｌ.Ｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｄｕｒｉｎｇｆａｔｉｇｕｅｏｆｔｈｅｎｉｃｋｅｌ￣ｂａｓｅｄｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＣＭＳＸ￣４[Ｊ].ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅＦｏｒｕｍꎬ２００７ꎬ６２:５４６－５４９.[６]储昭贶ꎬ于金江ꎬ孙晓峰ꎬ等.ＤＺ９５１合金的持久性能与断裂行为[Ｊ].稀有金属材料与工程ꎬ２００９ꎬ３８(５):８３４－８３７.[７]张罡ꎬ龙占云ꎬ赵凯ꎬ等.ＷＦＧ３６Ｚ钢焊接接头低周疲劳性能与寿命的试验研究[Ｊ].沈阳工业学院学报ꎬ１９９４(２):７－１２.[８]刘雪莹ꎬ陈立佳ꎬ周舸ꎬ等.应变波形对Ｉｎｃｏｎｅｌ６２５合金低周疲劳性能的影响[Ｊ].稀有金属材料与工程ꎬ２０２１ꎬ５０(４):１２６３－１２６９.[９]水丽.应变幅对一种新型镍基单晶高温合金高温低周疲劳性能的影响[Ｊ].机械工程材料ꎬ２０２２ꎬ４６(６):３１－３５ꎬ４３.[１０]刘柳.一种镍基单晶高温合金低周疲劳行为的研究[Ｄ].沈阳:东北大学ꎬ２０１６.[１１]ＳＨＵＩＬꎬＬＩＵＰ.Ｌｏｗ￣ｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｎｉｃｋｅｌｂａｓｅｓｉｎｇｌｅｃｒｙｓｔａｌｓｕｐｅｒａｌｌｏｙａｔｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ[Ｊ].ＲａｒｅＭｅｔａｌＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１５ꎬ４４(２):２８８－２９２.[１２]闫鹏ꎬ冯寅楠ꎬ乔双ꎬ等.镍基变形高温合金低周疲劳研究进展[Ｊ].稀有金属ꎬ２０２１ꎬ４５(６):７４０－７４８. 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中国铸造标准
中国铸造标准一、通用基础及工艺1.GB/T5611-1998铸造术语2.GB/T5678-1985铸造合金光谱分析取样方法3.GB/T6060.1-1997表面粗糙度比较样块铸造表面4.GB/T6414-1999铸件尺寸公差与机械加工余量5.GB/T11351-1989铸件重量公差6.GB/T15056-1994铸造表面粗糙度评定方法7.JB/T2435-1978铸造工艺符号及表示方法8.JB/T4022.1-1999合金铸造性能测定方法自由线收缩测定方法9.JB/T4022.2-1999合金铸造性能测定方法热裂倾向的测定10.JB/T5105-1991铸件模样起模斜度11.JB/T5106-1991铸件模样型芯头基本尺寸12.JB/T5992.2-1992机械制造工艺方法分类与代码铸造13.JB/T6983-1993铸件材料消耗工艺定额计算方法14.JB/T7528-1994铸件质量评定方法15.JB/T7699-1995铸造用木制模样和芯盒技术条件二、铸铁1.GB/T1348-1988球墨铸铁件2.GB/T1504-91铸铁轧辊3.GB/T3180-1982中锰抗磨球墨铸铁件技术条件4.GB/T5612-1985铸铁牌号表示方法5.GB/T5614-1985铸铁件热处理状态的名称、定义和代号6.GB/T6296-1986灰铸铁冲击试验方法7.GB/T7216-1987灰铸铁金相8.GB/T8263-1999抗磨白口铸铁件9.GB/T8491-1987高硅耐蚀铸铁件10.GB/T9437-1988耐热铸铁件11.GB/T9439-1988灰铸铁件12.GB/T9440-1988可锻铸铁件13.GB/T9441-1988球墨铸铁金相检验14.GB/T17445-1998铸造磨球15.JB/T2122-1977铁素体可锻铸铁金相标准16.JB/T3829-1999蠕墨铸铁金相17.JB/T4403-1999蠕墨铸铁件18.JB/T5000.4-1998重型机械通用技术条件铸铁件19.JB/T7945-1999灰铸铁力学性能试验方法20.JB/T9219-1999球墨铸铁超声声速测定方法21.JB/T9220.1-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法总则及一般规定22.JB/T9220.2-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法高氯酸脱水重量法测定二氧化硅量23.JB/T9220.3-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法重铬酸钾容量法测定氧化亚铁量24.JB/T9220.4-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法亚硝酸钠-亚硝酸钠容量法测定一氧化锰量25.JB/T9220.5-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法氟化钠-EDTA容量法测定三氧化二铝量26.JB/T9220.6-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法DDTC分离EGTA容量法测定氧化钙量27.JB/T9220.7-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法高锰酸钾容量法测定氧化钙量28.JB/T9220.8-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法DDTC分离EDTA容量法测定氧化镁量29.JB/T9220.9-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法磷矾钼黄-甲基异丁基甲酮萃取亮度法测定五氧化二磷量30.JB/T9220.10-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法硫酸钡重量法测定硫量31.JB/T9220.11-1999铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法煅烧-碘酸钾容量法测定硫量32.JB/T9228-1999球墨铸铁用球化剂33.YB/T036.2-92灰铸铁34.YB/T036.2-92球墨铸铁35.YB/T036.2-92中锰抗磨球墨铸铁36.YB/T036.2-92耐磨铸铁37.YB/T036.2-92耐热铸铁38.YB/T036.2-92抗磨白口铸铁39.YB/T036.2-92铸铁件40.YB/T036.2-92通用阀门球墨铸铁件41.YB/T036.2-92冶金设备制造通用技术条件铸铁件42.YB/T092-0996合金铸铁球三、造型材料1.GB210-1989工业碳酸钠2.GB537-1984硼砂3.GB538-1982硼酸4.GB1612-1988工业水合碱式碳酸镁5.GB1617-1989工业氯化钡6.GB1625-1979氯化锌7.GB2449-1981工业硫磺8.GB/T2684-1981铸造用原砂及混合料试验方法9.GB2946-1982氯化铵10.GB3072-1982石墨电极11.GB/T3518-1995鳞片石墨12.GB4119-1983工业四氯化碳13.GB4209-1984硅酸钠14.GB4291-1984人造冰晶石15.GB4293-1984氟化钠16.GB4794-1984沉淀碳酸钙17.GB4947-1985工业赤磷18.GB5138-1985工业用液氯19.GB5462-1985工业盐20.GB5690-1985氟石精矿21.GB7118-1986氯化钾22.GB/T7143-1986铸造用硅砂化学分析方法23.GB7372-1987工业用二氟二氯甲烷24.GB9004-1988工业氧化镁25.GB9356-1988菱镁石26.GB/T9442-1998铸造用硅砂27.GB/T12216-1990铸造用合脂粘结剂28.JB/T2755-1980铸造用亚硫酸盐木浆废液粘结剂29.JB/T3828-1999铸造用热芯盒树脂30.JB/T5107-1991砂型铸造用涂料试验方法31.JB/T6984-1993铸造用铬铁矿砂32.JB/T6985-1993铸造用镁橄榄石砂33.JB/T7526-1994铸造用自硬呋喃树脂34.JB/T7527-1994铸造用自硬呋喃树脂性能测定方法35.JB/T8583-2008铸造用覆膜砂36.JB/T8834-2001铸造用壳型(芯)酚醛树脂37.JB/T8835-1999铸造用水玻璃38.JB/T9221-1999铸造用湿型砂有效膨润土及有效煤粉试验方法39.JB/T9222-1999湿型铸造用煤粉40.JB/T9223-1999铸造用锆砂41.JB/T9224-1999检定铸造粘结剂用标准砂42.JB/T9225-1999铸造用粘土、膨润土化学分析方法43.JB/T9226-1999砂型铸造用涂料44.JB/T9227-1999铸造用膨润土和粘土45.JB/T53440-1999铸造用水洗天然硅砂产品质量分等46.JC299-1982涂料用滑石粉四、铸钢1.GB/T1503-91铸钢轧辊2.GB/T2100-1980不锈耐酸钢铸件技术条件3.GB/T5613-1995铸钢牌号表示方法4.GB/T5615-1985铸钢件热处理状态的名称、定义及代号5.GB/T5677-1985铸钢件射线照相及底片等级分类方法6.GB/T5680-1998高锰钢铸件7.GB/T6967-1986工程结构用中、高强度不锈钢铸件8.GB/T7233-1987铸钢件超声探伤及质量评级方法9.GB/T7659-1987焊接结构用碳素钢铸件10.GB/T8492-1987耐热钢铸件11.GB/T8493-1987一般工程用铸造碳钢金相12.GB/T9443-1988铸钢件渗透探伤及缺陷显示迹痕的评级方法13.GB/T9444-1988铸钢件磁粉探伤及质量评级方法14.GB/T11352-1989一般工程用铸造碳钢件15.GB12229-89通用阀门碳素钢铸件16.GB12230-89通用阀门奥氏体钢铸件17.GB/T13925-1992铸造高锰钢金相18.GB/T14408-1993一般工程与结构用低合金铸钢件19.GB/T14992-1994铸造高温合金牌号及其化学成分20.GB/T16253-1996承压钢铸件21.JB/T3735-1999铸钢混流式转轮22.JB/ZQ4297-1986合金钢铸件23.JB/ZQ4299-1986不锈钢铸件24.JB/ZQ4300-1986高锰钢铸件25.JB/T5000.6-1998重型机械通用技术条件铸钢件26.JB/T5000.7-1998重型机械通用技术条件铸钢件补焊27.JB/T6402-1992大型低合金钢铸件28.JB/T6403-1992大型耐热钢铸件29.JB/T6404-1992大型高锰钢铸件30.JB/T6405-1992大型不锈钢铸件31.JB/T7024-1993300～600MW汽轮机缸体铸钢件技术条件32.JB/T7031-1993大型磨机类端盖铸钢件33.JB/T7349-1994混流式水轮机焊接转轮不锈钢叶片铸件34.JB/T7350-1994轴流式水轮机不锈钢叶片铸件35.JB/T8709-1998大型轧钢机机架铸钢件36.YB/T036.3-92铸造碳钢37.YB/T036.3-92低合金铸钢38.YB/T036.3-92冶金设备制造通用技术条件铸钢件39.YB/T036.4-92高锰钢铸件40.YB/T036.4-92冶金设备制造通用技术条件高锰钢件41.YB/T070-1995钢锭模42.YB/T139-1998复合铸钢支承辊43.YB/T181-2000电渣熔铸合金钢轧辊44.YB/T5248-1993铸造高温合金的力学性能45.Q/ZB66-73合金铸钢46.Q/ZB67-73特殊性能高合金铸钢五、铸造有色合金1.GB/T466-1982铜锭2.GB466-82铜分类3.GB467-82电解铜4.GB469-95铅锭5.GB470-83锌锭6.GB728-84锡锭7.GB914-84镉锭8.GB915-84铋锭9.GB/T1173-1995铸造铝合金10.GB/T1174-1992铸造轴承合金11.GB/T1175-1997铸造锌合金12.GB/T1176-1987铸造铜合金技术条件13.GB/T1177-1991铸造镁合金14.GB1196-1983重熔用铝锭技术条件15.GB1476-1979碲16.GB1599-1979锑17.GB2524-1981海绵钛18.GB2525-1981金属铈19.GB2881-1991工业硅20.GB3135-1982工业纯氧化铍粉末21.GB3198-1982工业用纯铝箔22.GB3459-1982钨条23.GB3462-1982钼条和钼板坯24.GB/T3499-1995镁锭25.GB/T3620.2-1994钛及钛合金成分、性能及应用26.GB4135-1994银27.GB4369-1984锂28.GB4370-1984高纯锂29.GB5153-1985加工镁及镁合金牌号和化学成分30.GB/T5235-1985加工镍及镍合金31.GB/T6517-1986钴32.GB/T6614-1994钛及钛合金铸件33.GB/T8063-1994铸造有色金属及其合金牌号表示方法34.GB/T8179-1988高纯铝35.GB/T8644-1988重熔用精铝锭36.GB/T8733-2000铸造铝合金锭37.GB/T8734-1988铸造铝合金锭38.GB/T8737-1988铸造黄铜锭39.GB/T8738-1988铸造锌合金锭40.GB/T8739-1988铸造青铜锭41.GB/T9438-1999铝合金铸件42.GB/T10448-1989单层和多层滑动轴承用铸造铜合金43.GB/T10450-1989单层滑动轴承用铝基合金44.GB/T11346-1989铝合金铸件X射线照相检验针孔(圆形)分级45.GB/T13818-1992压铸锌合金46.GB/T13819-1992铜合金铸件47.GB/T13820-1992镁合金铸件48.GB/T15073-1994铸造钛及钛合金牌号和化学成分49.GB/T15116-1994压铸铜合金50.GB/T16746-1997锌合金铸件51.JB/T8740-1988铸造轴承合金锭52.JB/T4394-1999稀土镁合金稀土总量、硅、镁的化学分析方法53.JB/T5000.5-1998重型机械通用技术条件有色金属铸件54.JB/T5108-1991铸造黄铜金相55.GB6896-1986铌条56.JB/T7946.1-1999铸造铝合金金相铸造铝硅合金变质57.JB/T7946.2-1999铸造铝合金金相铸造铝硅合金过烧58.JB/T7946.3-1999铸造铝合金金相铸造铝合金针孔59.JB/T7946.4-1999铸造铝合金金相铸造铝铜合金晶粒度60.YB/T036.5-1992冶金设备制造通用技术条件铜合金铸件61.YB/T036.6-1992冶金设备制造通用技术条件铝合金铸件62.YB142-75铸造铝硅合金锭63.YB200-1975电工用纯铁64.YB652-1970海绵锆65.YB738-82粗铅技术条件66.YB740-82粗铜技术条件67.YB786-75铜中间合金锭68.YS/T72-1994镉69.HB/Z5123-1979熔剂的化学成分70.HB962-1986铝铜系合金力学性能71.HB963-1982铸件分类及切取性能标准72.HB965-1982ZMS合金铸件上切取试样的力学性能73.HB5012-1986Al-Si系压铸合金力学性能74.HB/Z5124-1979ZM5合金的第一种热处理规范75.HB5155-1988高温合金牌号成分性能标准K40376.HB5157-1988高温合金牌号成分性能标准K40677.HB5158-1988高温合金牌号成分性能标准K21178.HB5160-1988高温合金牌号成分性能标准K21479.HB5161-1988高温合金牌号成分性能标准K41780.HB5162-1988高温合金牌号成分性能标准K41881.HB5371-1987铝基中间合金的化学成分82.HB5372-1987铝合金预制锭的化学成分83.HB5531-1988高温合金牌号成分性能标准K417G84.Q/6S93-1980镁合金用中间合金的化学成分六、压铸合金1.GB/T13818-1992压铸锌合金2.GB/T13821-1992锌合金压铸件3.GB/T13822-1992压铸有色合金试样4.GB/T15114-1994铝合金压铸件5.GB/T15115-1994压铸铝合金6.GB/T15116-1994压铸铜合金7.GB/T15117-1994铜合金压铸件8.JB/T3070-1982压铸镁合金七、熔模铸造1.GB/T12214-1990熔模铸造用硅砂、粉2.GB/T12215-1990熔模铸造用铝矾土砂、粉3.GB/T14235.1-1993熔模铸造模料熔点测定方法(冷却曲线法)4.GB/T14235.2-1993熔模铸造模料抗弯强度测定方法5.GB/T14235.3-1993熔模铸造模料灰分测定方法6.GB/T14235.4-1993熔模铸造模料线收缩率测定方法7.GB/T14235.5-1993熔模铸造械料表面硬度测定方法8.GB/T14235.6-1993熔模铸造模料酸值测定方法9.GB/T14235.7-1993熔模铸造模料流动性测定方法10.GB/T14235.8-1993熔模铸造模料粘度测定方法11.GB/T14235.9-1993熔模铸造模料热稳定性测定方法12.JB/T2980.1-1999熔模铸造型壳高温热变形试验方法13.JB/T2980.2-1999熔模铸造型壳高温抗弯强度试验方法14.JB/T4007-1999熔模铸造涂料试验方法15.JB/T4153-1999型壳高温透气性试验方法16.JB/T5100-1991熔模铸造碳钢件技术条件八、铸造用生铁及铁合金1.GB/T717-1998炼钢用生铁2.GB/T718-1982铸造用生铁3.GB719-65生铁的化学分析用试样采取法4.GB/T1412-1985球墨铸铁用生铁5.GB/T2272-1987硅铁6.GB2774-91金属锰7.GB2881-81工业硅技术条件8.GB3210-82磷铁9.GB3211-87金属铬10.GB/T3282-1987钛铁11.GB3283-82五氧化二钒12.GB3418-82电解金属锰13.GB3620-83钛及钛合金牌号和化学成分14.GB/T3648-1996钨铁15.GB/T3649-1987钼铁16.GB3650-83铁合金验收、包装、储运、标志和质量证明书的一般规定17.GB/T3795-1996锰铁18.GB4007-83高炉锰铁19.GB/T4008-1996锰硅合金20.GB/T4009-1989硅铬合金21.GB4010-83铁合金化学分析用试样采取法22.GB/T4137-1993稀土硅铁合金23.GB/T4138-1993稀土镁硅铁合金24.GB/T4139-1987钒铁25.GB4153-84混合稀土金属26.GB4223-84回炉碳素废钢分类及技术条件27.GB4224-84回炉废铁分类及技术条件28.GB4225-84回炉合金废钢分类及技术条件29.GB/T4700.4-1998硅钙合金化学分析方法磷钼蓝分光亮度法测定磷量30.GB/T4700.5-1998硅钙合金化学分析方法红外线吸收法测定碳量31.GB/T4700.7-1998硅钙合金化学分析方法红外线吸收法和燃烧碘酸钾滴定法测定硫量32.GB4864-85金属钙33.GB5062-85钒渣34.GB/T5063-1985钒铝合金35.GB/T5682-1995硼铁36.GB/T5683-1987铬铁37.GB5684-87真空法微碳铬铁38.GB6516-86电解镍39.GB/T7737-1997铌铁40.GB/T7738-1987铁合金产品牌号表示方法41.GB8549-87铁、铬、硼、硅系自熔合金粉42.GB/T8729-1988铸造焦炭43.GB/T10131-1988铌锰铁合金44.GB/T14984-94铁合金术语45.GB/T15710-1995硅钡合金46.YB/T008-1997钒渣47.YB/T14-91铸造用生铁48.YB/T034-1992铁合金用焦炭49.YB/T035-1992焦炭电阻率的测定方法50.YB/T051-1993电解金属锰51.YB/T053-2000包芯线52.YB/T065-1995硅铝合金53.YB/T066-1995硅钡铝合金54.YB/T067-1995硅钙钡铝合金55.YB/T068-1995脱碳低磷粒铁56.YB/T077-1995焦炭光学组织的测定方法57.YB518-64回炉碳素废钢分类及技术条件58.YB519-64回炉废铁分类及技术条件59.YB4025-91铌磷半钢60.YB/T5036-1993磷铁61.YB/T5051-1997硅钙合金62.YB/T5125-1993含钒生铁63.YB/T5129-1993氧化钼块64.YB/T5140-1993氮化铬铁(GB5685-85调整)65.YB/T5210-1993铸造用磷铜钛低合金耐磨生铁66.YB/T5216-1993铌锰铁合金67.YB/Z4-75炼钢脱氧，部分铁合金用铝锭九、化验分析1.JB/T2122-1977铁素体可锻铸铁金相2.JB/T2980.1-1999熔模铸造型壳高温热变形试验方法3.JB/T2980.2-1999熔模铸造型壳高温抗弯强度试验方法4.JB/T4007-1999熔模铸造涂料试验方法5.JB/T4022.1-1999合金铸造性能测定方法自由线收缩测定方法6.JB/T4022.2-1999合金铸造性能测定方法热裂倾向的测定7.JB/T4153-1999型壳高温透气性试验方法8.JB/T4394-1999稀土镁合金稀土总量、硅、镁的化学分析方法9.JB/T5107-1991砂型铸造用涂料试验方法10.JB/T6794-1933型砂试验用模具11.JB/T9156-1999铸造用试验筛12.YB/T045-1993鳞片石墨厚度测定方法13.YB/T105-1997冶金石灰物理检验方法14.YB/T109.1-1997硅钡合金化学分析方法高氯酸脱水重量法测定钡量15.YB/T109.2-1997硅钡合金化学分析方法硫酸钡重量法测定钡量16.YB/T109.3-1997硅钡合金化学分析方法EDTA容量法测定铝量17.YB/T109.4-1997硅钡合金化学分析方法高碘酸钾亮度法测定锰量18.YB/T109.5-1997硅钡合金化学分析方法钼蓝亮度法测定磷量19.YB/T109.6-1997硅钡合金化学分析方法红外线吸收法测定碳量20.YB/T109.7-1997硅钡合金化学分析方法红外线吸收法测定硫量21.YB/T178.1-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法高氯酸脱水重量法测定硅含量22.YB/T178.2-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法硫酸钡重量法测定钡含量23.YB/T178.3-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法EDTA滴定法测定铝含量24.YB/T178.4-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法高碘酸钠分光亮度法测定锰含量25.YB/T178.5-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法磷钼蓝分光亮度法测定磷含量26.YB/T178.6-2000硅铝合金、硅钡铝合金化学分析方法红外线吸收法测定碳含量27.YB/T327-1963耐火材料用铝土矿石分类及技术条件28.YB/T547.1-1995钒渣化学分析方法硫酸亚铁铵滴定法测定五氧化二钒量29.YB/T547.2-1995钒渣化学分析方法高氯酸脱水重量法测定二氧化硅量30.YB/T547.3-1995钒渣化学分析方法火焰原子吸收光谱法和高锰酸钾容量法测定氧化钙量31.YB/T547.4-1995钒渣化学分析方法酸碱容量法和铋磷钼蓝亮度法测定磷量32.YB/T576-1965磷铁化学分析方法33.YB/T585-1965钒铁化学分析方法34.YB/T949-1979化学分析允许差制定方法（试行）35.YB/T2429-1983耐火材料用结合粘土可塑性检验方法36.YB/T2503-1977稀土硅铁、稀土硅铁镁合金化学分析方法37.YB/T4004-1991优质镁砂化学分析方法二安替比林甲烷亮度法测定二氧化钛量38.YB/T4005-1991优质镁砂化学分析方法EDAT容量法测定氧化钙量39.YB/T4006-1991优质镁砂化学分析方法重量法测定灼烧减量40.YB/T4007-1991优质镁砂化学分析方法铬天青S亮度法测定氧化铝量41.YB/T4008-1991优质镁砂化学分析方法乙二醇盐酸容量法测定游离氧化钙量42.YB/T4009-1991优质镁砂化学分析方法钼蓝亮度法测定二氧化硅量43.YB/T4010-1991优质镁砂化学分析方法差减法测定氧化镁量44.YB/T4011-1991优质镁砂化学分析方法钼蓝亮度法测定五氧化二磷量45.YB/T4012-1991优质镁砂化学分析方法高碘酸钾亮度法测定氧化锰量46.YB/T4013-1991优质镁砂化学分析方法邻二氮杂菲亮度法测定三氧化二铁量47.YB/T5038-1993氧化钼块化学分析方法重量法测定湿存水48.YB/T5039-1993氧化钼块化学分析方法钼酸铅重量法测定钼49.YB/T5040-1993氧化钼块化学分析方法硫酸钡重量法测定硫50.YB/T5041-1993氧化钼块化学分析方法燃烧-碘酸钾容量法测定硫51.YB/T5042-1993氧化钼块化学分析方法库仑法测定碳52.YB/T5043-1993氧化钼块化学分析方法正丁醇-三氯甲烷萃取亮度法测定磷53.YB/T5044-1993氧化钼块化学分析方法苯基荧火酮试剂亮度法测定铜54.YB/T5045-1993氧化钼块化学分析方法新铜试剂亮度法测定铜55.YB/T5046-1993氧化钼块化学分析方法孔雀绿亮度法测定锑十、辅助材料1.JB/T2755-1980铸造用亚硫酸盐木浆废液粘结剂2.YB/T042-1993冶金石灰3.YB/T044-1993炼钢用石墨4.YB/T192-2001炼钢用增碳剂5.YB/T5149-1993铸钢丸(GB6484-86调整)6.YB/T5150-1993铸钢砂(GB6485-86调整)7.YB/T5151-1993铸铁丸(GB6486-86调整)8.YB/T5152-1993铸铁砂(GB6487-86调整)9.YB/T5217-1997萤石10.YB/T5279-1999石灰石十一、稀土金属及其合金1．YB/T010-1992混合稀土金属丝棒2．YB/T048-1993钢锭模中稀土棒吊挂方法3．YB/T049-1993连续结晶中稀土丝喂入法4．YB/T4040-1991氧化镝5．YB/T4041-1991氧化铒6．YB/T4045-1991金属钇7．YB/T4046-1991高钇混合稀土氧化物8．YB/T4047-1991高铕混合稀土氧化物十二、耐火材料1.GB/T2273-1998烧结镁砂2.GB/T2275-1987镁砖及镁硅砖3.GB/T2988-1987高铝砖4.GB/T2992-1998通用耐火砖形状尺寸5.GB/T2994-1994高铝质耐火泥浆6.GB/T2997-1982致密定形耐火制品显气孔率、吸水率、体积密度和真气孔率试验方法7.GB/T3003-1982普通硅酸铝耐火纤维毡8.GB/T3043-1989棕刚玉化学分析方法9.GB/T3521-1995石墨化学分析方法10.GB/T3286.1-1998石灰石、白云石化学分析方法氧化钙量和氧化镁量的测定11.GB/T3286.2-1998石灰石、白云石化学分析方法二氧化硅量的测定12.GB/T3286.3-1998石灰石、白云石化学分析方法氧化铝量的测定13.GB/T3286.4-1998石灰石、白云石化学分析方法氧化铁量的测定14.GB/T3286.5-1998石灰石、白云石化学分析方法氧化锰量的测定15.GB/T3286.6-1998石灰石、白云石化学分析方法磷量的测定16.GB/T3286.7-1998石灰石、白云石化学分析方法硫量的测定17.GB/T3286.8-1998石灰石、白云石化学分析方法灼烧减量的测定18.GB/T3286.9-1998石灰石、白云石化学分析方法二氧化碳量的测定19.GB/T5069.1-1985镁质耐火材料化学分析方法重量法测定灼烧失量20.GB/T5069.2-1985镁质耐火材料化学分析方法钼蓝亮度法测定二氧化硅量21.GB/T5069.3-1985镁质耐火材料化学分析方法重量-钼蓝亮度法测定二氧化硅量22.GB/T5069.4-1985镁质耐火材料化学分析方法邻二氮杂菲亮度法测定三氧化二铁量23.GB/T5069.5-1985镁质耐火材料化学分析方法铬天青S亮度法测定氧化铝量24.GB/T5069.6-1985镁质耐火材料化学分析方法EDTA容量法测定氧化铝量25.GB/T5069.7-1985镁质耐火材料化学分析方法二安替比林甲烷亮度法测定二氧化钛量26.GB/T5069.8-1985镁质耐火材料化学分析方法EGTA容量法测定氧化钙量27.GB/T5069.9-1985镁质耐火材料化学分析方法CyDTA容量法测定氧化镁良28.GB/T5069.10-1985镁质耐火材料化学分析方法原子吸收分光亮度法测定氧化锰量29.GB/T5069.11-1985镁质耐火材料化学分析方法原子吸收分光亮度法测定氧化钾、氧化钠量30.GB/T5989-1998耐火制品荷重软化温度试验方法示差-升温法31.GB/T6900.1-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法重量法测定灼烧减量32.GB/T6900.2-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法重量-钼蓝亮度法测定二氧化硅量33.GB/T6900.3-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法邻二氮杂菲亮度法测定三氧化二铁量34.GB/T6900.4-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法EDTA容量法测定氧化铝量35.GB/T6900.5-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法过氧化氢亮度法测定二氧化钛量36.GB/T6900.6-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法EDTA容量法测定氧化钙量37.GB/T6900.7-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法二甲苯胺蓝Ⅰ-溴化十六烷基三甲铵亮度法测定氧化镁量38.GB/T6900.8-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法原子吸收分光亮度法测定氧化钙、氧化镁量39.GB/T6900.9-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法原子吸收分光亮度法测定氧化钾、氧化钠量40.GB/T6900.10-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法过硫酸铵亮度法测定氧化锰量41.GB/T6900.11-1986粘土、高铝质耐火材料化学分析方法钼蓝亮度法测定五氧化二磷量42.GB/T7322-1997耐火材料耐火度试验方法43.GB/T8931-1988耐火材料抗渣性试验方法44.GB/T14982-1994粘土质耐火泥浆45.JB/T7995-1995黑刚玉化学分析方法46.YB/T099-1997石墨电极焙烧品47.YB/T101-1997炼钢电炉炉底用MgO-CaO-Fe2O3系合成料48.YB/T114-1997硅酸铝质隔热耐火泥浆49.YB/T134-1998高温红外辐射涂料50.YB/T142-1998浸渍石墨电极51.YB/T118-1997耐火材料气孔孔径分布试验方法52.YB/T370-1995耐火制品荷重软化温度试验方法(非示差-升温法)53.YB/T376.1-1995耐火制品抗热震性试验方法(水急冷法)54.YB/T376.2-1995耐火制品抗热震性试验方法(空气急冷法)55.YB/T416-1980镁质及镁硅质铸口砖56.YB/T819-1978炭电极57.YB/T894-1994平炉用镁铝砖形状及尺寸58.YB/T2217-1999电炉用球顶砖形状及尺寸59.YB/T4004-1991优质镁砂化学分析方法二安替比林甲烷亮度法测定二氧化钛量60.YB/T4005-1991优质镁砂化学分析方法EDTA容量法测定氧化钙量61.YB/T4006-1991优质镁砂化学分析方法重量法测定灼烧减量62.YB/T4007-1991优质镁砂化学分析方法铬天青S亮度法测定氧化铝量63.YB/T4008-1991优质镁砂化学分析方法乙二醇盐酸容量法测定游离氧化钙量64.YB/T4009-1991优质镁砂化学分析方法钼蓝亮度法测定二氧化硅量65.YB/T40010-1991优质镁砂化学分析方法差减法测定氧化镁量66.YB/T4011-1991优质镁砂化学分析方法钼蓝亮度法测定五氧化二磷量67.YB/T4012-1991优质镁砂化学分析方法高碘酸钾亮度法测定氧化锰量68.YB/T4013-1991优质镁砂化学分析方法邻二氮杂菲亮度法测定三氧化二铁量69.YB/T4018-1991耐火制品抗热震性试验方法70.YB/T4074-1991镁碳砖71.YB/T4075-1991锆质定径水口砖72.YB/T4076-1991连铸用熔融石英质耐火制品73.YB/T4077-1991铝碳质耐火材料化学分析方法EDTA容量法测定氧化铝量74.YB/T4078-1991锆质定径水口砖化学分析方法苦杏仁酸重量法测定二氧化锆(铪)量75.YB/T4088-2000石墨电极76.YB/T4089-2000高功率石墨电极77.YB/T4090-2000超高功率石墨电极78.YB/T5009-1993镁质耐火泥79.YB/T5010-1993平炉用镁铝砖80.YB/T5011-1997镁铬砖81.YB/T5017-2000炼钢电炉顶用高铝砖82.YB/T5018-1993炼钢电炉顶用砖形状尺寸83.YB/T5020-1993盛钢桶用高铝质衬砖84.YB/T5021-1993盛钢桶内铸钢用高铝质耐火砖85.YB/T5049-1993盛钢桶用滑动铸口砖86.YB/T5083-1997粘土质和高铝质致密耐火浇注料87.YB/T5106-1993粘土质耐火砖88.YB/T5109-1993浇铸用粘土质耐火砖89.YB/T5110-1993浇铸用耐火砖形状尺寸90.YB/T5111-1993盛钢桶用粘土质衬砖91.YB/T5112-1993盛钢桶内铸钢用粘土质耐火砖92.YB/T5113-1993盛钢桶内铸钢用耐火砖形状尺寸93.YB/T5115-1993粘土质和高铝质耐火可塑料94.YB/T5116-1993粘土质和高铝质耐火可塑料试样制备方法95.YB/T5117-1993粘土质和高铝质耐火可塑料线变化率试验方法96.YB/T5118-1993粘土质和高铝质耐火可塑料强度试验方法97.YB/T5119-1993粘土质和高铝质耐火可塑料可塑性指数试验方法98.YB/T5120-1993粘土质和高铝质耐火可塑料含水率试验方法99.YB/T5266-1999电熔镁砂100.YB/T5267-1999全天然料烧结莫来石101.YB/T5268-1999硅石102.YB/T5270-1999铝镁耐火浇注料103.YB/T5278-1999白云石十三、其它1.GB1996-80冶金焦炭2.GB3070-82沥青焦。
K铸造合金
以铸造方法直接制备零部件的高温合金材料。根据合金基体成分， 可以分为铁基铸造高温合金、镍基铸造高温合金和钻基铸造高温合金 3 种类型。按结晶方式，又可以分为多晶铸造高温合金、定向凝固铸造高 温合金、定向共晶铸造高温合金和单晶铸造高温合金等 4 种类型。铸造 高温合金的大部分属于多晶铸造高温合金。
铸造高温合金具有如下特点： (1)合金化程度高。γ’ 强化相(见高温合金材料的金属问化合物 相)形成元素铝、钛、铌、钽等高达 16%，还加入一定量固溶强化元素钨、 钼。 (2)铬含量较低，大部分都在 10%以下。 (3)晶界强化元素硼含量都在 O．01%以上。 (4)碳含量大都超过 o．1%，钴基铸造高温合金的碳含量有些高达 1%。(5)有些铸造高温合金中加入 1%～2%铪，改善中温塑性，并提高抗 蠕变强度。 显徽组织特征 铸造高温合金显微组织(见高温合金材料显微组织) 中，除γ’ 相外，还有γ- γ’ 共晶相，一次碳化物相也比较多，沿 着树枝晶间分布，有些合金还有 M3B2 硼化物析出。铸造高温合金热处 理工艺比较简单，有些甚至不需要进行热处理就可以使用。 零件生产 铸造高温合金一般在大型真空感应炉中冶炼母合金，用 失蜡精密造型法制造 壳型，然后在小型真空感应炉中重熔浇注成零件。 缺陷及消除 铸造件中不可避免会产生一些显微疏松，可采用热等 静压处理使之减轻或消除，增加零件的可靠性。铸造高温合金零件的晶 粒度比较大，对疲劳性能不利。通常采用表面晶粒细化法来获得零件表 层的细晶。 发展方向 运用定向凝固技术可生产无横向晶界的柱状晶叶片或完全消 除晶界的单晶叶片，使高温疲劳寿命和持久强度都有成倍提高，这是当 前铸造高温合金的发展方向。 如需更多关于铸造高温合金的信息，请与蓝东实业特种合金实验室联 系，如需引用或者转载，请麻烦告知，谢谢您的配合！
2020年高温合金行业研究报告
2020年高温合金行业研究报告导语我国高温合金产业发展较快，但技术与世界先进水平仍存在差距，并且国内生产能力不足，高端品种尚未实现自主可控，供需缺口较大。
高温合金新进入壁垒高，体现在技术壁垒、销售渠道、资金实力等方面。
高温合金——现代工业装备领域的关键材料高温合金在军民工业领域运用广泛，是制造发动机以及燃气轮机热端部件的关键材料。
国防建设的需求以及国家的大力支持持续推动着高温合金产业的发展，市场前景广阔。
高温合金简介高温合金是指一般以铁、镍、钴为基，能在大约600℃以上的高温下抗氧化或腐蚀，并能在一定应力作用下长期工作的一类合金。
铁基高温合金使用温度一般只能达到700℃左右，多应用于交通运输、石油化工、矿山冶金等领域；钴基高温合金受限于钴元素的开采和使用，尚无法实现大范围的推广应用；镍基高温合金在整个高温合金领域占有特殊重要的地位，可以在高于1000℃的恶劣环境中保持较好的力学性能，因而广泛地用来制造高性能的航空发动机和各种工业燃气轮机的最热端部件。
在研发应用中，一般按制备工艺划分成铸造高温合金、变形高温合金和其他几类新型高温合金。
其中变形高温合金应用最为广泛，大致占比达70%，铸造高温合金和新型高温合金分别为20%、10%。
应用从航空航天向其他工业领域扩展高温合金材料具备优良的耐高温、耐腐蚀、抗疲劳，最初因制造工艺复杂，量产困难，主要应用于航空航天领域。
随着技术的发展和产量的提升，逐渐被应用到电力、机械、工业、汽车等领域。
据Roskill 统计，全球每年消费高温合金材料约30 万吨，其中约55%用于航空航天领域，其次是电力领域，占20%。
在航空航天领域，高温合金是制造航空航天发动机热端部件的关键材料。
在液体火箭发动机中，高温合金应用比例接近总重量的一半，逐渐呈现出复杂化、薄壁化、复合化、多位一体、无余量的趋势。
在先进的航空发动机中，关键的热端承力部件均为高温合金，高温合金用量占发动机总重量的40%－60%以上，发动机的性能水平在很大程度上取决于高温合金材料的性能水平。
镍基高温合金增材制造研究进展
镍基高温合金增材制造研究进展祝国梁;罗桦;贺戬;田雨生;卫东雨;谭庆彪;孔德成【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2024(52)2【摘要】镍基高温合金因其优异的高温强度及耐腐蚀、抗氧化性能而备受关注,被广泛应用于航空航天等领域。
本文对增材制造镍基高温合金的制备方法、常见牌号以及合金的组织与性能进行了综述,总结了当前存在的问题,提出了未来值得探索的研究领域。
金属增材制造技术制备的镍基高温合金具有良好性能,能实现复杂构件精密成形,且制备过程中材料浪费少,有望成为未来航空航天等领域中镍基高温合金构件的重要制备工艺。
常见的镍基高温合金增材制造方法有粉末床熔化、定向能量沉积和电弧增材制造等,粉末床熔化被广泛用于制造高精度和复杂零件,但制造速度相对较慢,且设备和材料成本较高。
定向能量沉积自由度和灵活性更高,可用于制备功能性梯度材料,但精度较低。
电弧增材制造具有较低的设备成本和材料成本,适用于大型零件的快速制造,但其制备的合金表面粗糙度较差,需要进行额外的加工或后处理。
在增材制造过程中被广泛研究的镍基高温合金包含IN625,Hastelloy X等固溶强化型和IN718,CM247LC,IN738LC等沉淀强化型高温合金。
与传统的铸造和锻造方法相比,增材制造独特的逐层成型、快冷快热的制备过程带来了粗大的柱状晶粒组织和大量细小晶粒的独特微观组织,还形成了独特的熔池组织及位错胞结构。
但是,通过增材制造得到的合金一般还需要进行热处理,对晶粒组织、析出相等进行调控,从而影响合金的力学性能。
此外,增材制造镍基高温合金的力学性能还与具体制备方法和合金种类有关。
尽管目前增材制造已被广泛用于镍基高温合金的制备,但仍面临组织与性能存在各向异性、高性能合金开裂敏感性高以及缺乏相应的规范和标准等问题,将来需要在热处理、专用合金的定制与开发、探索工艺-结构-功能关系以及计算建模等方面深入探索。
【总页数】15页(P1-15)【作者】祝国梁;罗桦;贺戬;田雨生;卫东雨;谭庆彪;孔德成【作者单位】上海交通大学材料科学与工程学院上海市先进高温材料及其精密成形重点实验室;上海交通大学金属基复合材料国家重点实验室【正文语种】中文【中图分类】TG146.1【相关文献】1.增材制造镍基高温合金研究进展2.镍基高温合金CM247LC增材制造研究进展3.基于读者服务的高校学术期刊创新发展的调查与分析4.航天用镍基高温合金及其激光增材制造研究现状5.激光功率对一种新型增材制造专用镍基高温合金显微组织和拉伸性能的影响因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
铸造镍基高温合金K417G中高温拉伸断裂机理研究
铸造镍基高温合金K417G中高温拉伸断裂机理研究
鲍俊;玄伟东;樊志明;曹后帆;李寒松;王保军;任忠鸣
【期刊名称】《铸造》
【年(卷),期】2024(73)4
【摘要】研究了高温合金K417G热等静压热处理后700℃和950℃时拉伸的断裂机制,使用万能试验机进行中高温拉伸试验,通过扫描电子显微镜对组织、断口形貌、断口纵截面进行观察。
结果表明:热处理后试样枝晶形貌明显,枝晶干上γ′相立方度较高,尺寸为0.4~0.5μm,且排列整齐,枝晶间有尺寸为1.5~2.6μm的花瓣形γ′相析出。
与700℃时试样的拉伸性能相比,950℃时抗拉强度降低了46.3%,而伸长率提
高了200%,这说明高温拉伸强度降低,塑性增加。
中温拉伸时,枝晶间长条形碳化物是断裂的主要裂纹源及扩展通道。
而高温拉伸时,晶界处的碳化物、共晶成为裂纹源,裂纹沿晶界扩展,形成了沿晶断裂形貌。
【总页数】5页(P476-480)
【作者】鲍俊;玄伟东;樊志明;曹后帆;李寒松;王保军;任忠鸣
【作者单位】中国航发商用航空发动机有限责任公司;上海大学省部共建高品质特
殊钢冶金与制备国家重点实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TG132.32
【相关文献】
1.FGH96镍基高温合金的高温低周疲劳断裂机理研究
2.凝固冷速对铸造镍基高温合金K417G显微组织的影响
3.一种铸造镍基高温合金的高温蠕变断裂行为
4.铸造试棒形状对K417G镍基高温合金组织及持久性能的影响
5.K403镍基高温合金的高温拉伸断裂行为
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HB_航空
HB_航空航空(HB)(1) 金属材料?高温合金HB 5154—1988K401合金锭HB 5155—1996K403合金锭HB 5156—1988K405合金锭HB 5157—1988K406合金锭HB 5158—1988K211合金锭HB 5159—1988K412合金锭HB 5160—1988K214合金锭HB 5161—1988K417合金锭HB 5162—1988K418合金锭HB 5163—1988K419合金锭HB 5198—1982航空叶片用变形高温合金棒材 HB 5199—1982航空用高温合金冷轧薄板 HB 5284—1984航空用GH220合金热轧棒材技术条件 HB 5285—1984航空用GH698合金盘形锻件 HB 5330—1985航空用K9合金锭HB 5331—1985航空用K17G镍基铸造高温合金技术条件 HB 5332—1992GH99合金冷轧薄板HB 5333—1985航空用HGH99合金焊丝技术条件 HB 5406—1988铸造高温合金锭浮渣试验方法 HB 5407—1988等静压成型镁质坩埚HB 5417—1991GH1016合金棒材HB 5418—1988GH1016合金冷轧薄板HB 5419—1991GH1016合金圆饼、环坯和环形件 HB 5423—1989航空用GH710合金饼坯锻件 HB 5437—1989GH3044合金热轧或锻制棒材 HB 5438—1989GH3044合金圆饼、环坯和环形件 HB 5463—1990GH696合金热轧和锻制棒材 HB 5464—1990GH696合金冷拉棒材HB 5465—1990GH696合金冷轧薄板HB 5466—1990GH696合金冷轧弹簧钢带 HB 5467—1990GH696合金冷拉丝HB 5494—1992GH536合金冷轧(拔)无缝管 HB 5495—1992GH536合金冷轧薄板HB 5496—1992GH536合金圆饼、环坯和环形件 HB 5497—1992GH536合金热轧和锻制棒材 HB 5498—1992HGH536合金冷拉焊丝HB 5499—1992HGH150和HGH533合金冷拉焊丝 HB 6570—1992GH150合金棒材HB 6571—1992GH150合金冷轧薄板HB 6572—1992GH150合金圆饼、环坯和环形件 HB 6574—1992GH903低膨胀合金环坯和环形件HB 6702—1993WZ8系列用GH4169合金棒材 HB 6703—1993WZ8系列用GH500合金棒材 HB 7239—1995K418B合金锭HB 7240—1995DZ22B合金锭HB 7241—1995K423A合金锭HB 7569—1997DZ4合金锭HB 7570—1997DZ22合金锭HB/Z 38—1993K401合金冶炼工艺说明书 HB/Z 40—1993K401合金重熔工艺说明书 HB/Z 41—1993K403合金冶炼工艺说明书 HB/Z 42—1993K403合金重熔工艺说明书 HB/Z 43—1993K405合金冶炼工艺说明书 HB/Z 44—1993K405合金重熔工艺说明书 HB/Z 45—1993K406合金冶炼工艺说明书 HB/Z 46—1993K406合金重熔工艺说明书ML HB/Z 47—1993K211合金非真空冶炼工艺说明书 HB/Z 48—1993K211合金非真空重熔工艺说明书 HB/Z 49—1993K412合金冶炼工艺说明书HB/Z 50—1993K412合金重熔工艺说明书 HB/Z 51—1993K412合金非真空冶炼工艺说明书 HB/Z 52—1993K412合金电渣重熔工艺说明书 HB/Z 53—1993K214合金冶炼工艺说明书M HB/Z 54—1993K214合金重熔工艺说明书 HB/Z 55—1993K417合金冶炼工艺说明书 HB/Z 56—1993K417合金重熔工艺说明书 HB/Z 57—1993K418合金冶炼工艺说明书 HB/Z 58—1993K418合金重熔工艺说明书 HB/Z 69—1993K419合金冶炼工艺说明书 HB/Z 70—1993K419合金重熔工艺说明书 HB/Z 91—1985航空用高温合金涡轮叶片模锻件 HB/Z 131—1988铸造高温合金选用原材料技术要求 HB/Z 140—1989航空用高温合金热处理工艺说明书 HB/Z 154—1989航空用钢及高温合金熔炼和成材工艺认可规范HB/Z 155—1989航空用钢及高温合金供应厂工程认可规范?钢铁HB 094—1977黑色金属硬度及强度换算表 HB 5001—1992结构钢熔模铸件技术条件 HB 5024—1989航空用钢锻件HB 5137—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢技术条件 HB 5138—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢 HB 5139—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢锻造(试行) HB 5140—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢热处理HB 5252—1983航空用40CrMnSiMoVA超高强度钢钢棒 HB 5253—1983航空用40CrMnSiMoVA无发纹钢钢管 HB 5269—1983航空用高级优质结构钢钢棒 HB 5298—1985航空用不锈弹簧钢丝HB 5424—1989不锈钢耐热钢母合金铸锭HB 5430—1989不锈钢耐热钢熔模铸件HB 5451—1990不锈钢耐热钢熔模铸造压气机静子叶片 HB 6573—1992熔模钢铸件用标准参考射线底片 HB/Z 105—1986航空用不锈钢压气机叶片模锻件 HB/Z 5138—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢冶炼和铸锭WX)?铝、镁合金HB 962—1986铸造铝合金HB 963—1990铝合金铸件HB 964—1982铸造镁合金技术标准HB 965—1982镁合金铸件技术标准HB 967—1970ZM-镁合金显微疏松X光透视分级标准 HB 5012—1986铝合金压铸件HB 5201—1982变形铝合金过烧金相检验标准 HB 5202—1982航空用铝及铝合金挤压棒材 HB 5203—1982航空用镁合金挤压型材HB 5204—1982航空用铝合金锻件和模锻件 HB 5300—1985LY12MCS、LY12CS、LY16MCGS铝合金挤压型材 HB 5301—1985LY12MCS、LY16MCGS铝合金板材 HB 5371—1987铝基中间合金锭HB 5372—1987铸造铝合金锭HB 5395—1988铝合金铸件X射线照相检验长形针孔分级标准 HB 5396—1988铝合金铸件X射线照相检验海绵状疏松分级标准HB 5397—1988铝合金铸件X射线照相检验分散疏松分级标准 HB 5401—1987LC9CgSi铝合金锻件HB 5446—1990铸造铝合金热处理HB 5462—1990镁合金铸件热处理HB 5471—19912024铝合金预拉伸板HB 5480—1991高强度铝合金优质铸件HB 6578—1992铝镁合金铸件检验用参考射线底片 HB 6690—1992镁合金锻件HB 6773—1993镁锆中间合金锭HB 7063—1994铝合金电导率和硬度HB 7264—1996镁稀土中间合金锭HB/Z 160—1990铸造铝合金熔炼HB/Z 220.1—1992铝合金砂型铸造HB/Z 220.2—1992铝合金金属型铸造HB/Z 220.3—1992铝合金低压铸造HB/Z 220.4—1992铝合金压力铸造HB/Z 220.5—1992铝合金熔模壳型铸造HB/Z 220.6—1992铝合金石膏精密铸造HB/Z 220.7—1992铝合金铸件浸渗HB/Z 276—1995变形铝合金零件热处理HB/Z 5123—1979镁合金铸造HB/Z 5126—1979变形铝合金热处理?钛及钛合金HB 5223—1982航空发动机盘用TC4钛合金模锻件 HB 5224—1982航空发动机饼坯用TC4钛合金模锻件 HB 5262—1983TC11钛合金压气机盘用饼(环)坯技术标准 HB 5263—1995TC11钛合金压气机盘模锻件ML HB 5264—1983TC11钛合金压气机盘及其饼坯金相组织标准 HB 5432—1989飞机用TC4钛合金锻件HB 5447—1990铸造钛合金HB 5448—1990钛及钛合金熔模精密铸件HB 6623.1—1992钛合金β转变温度测定方法(差热分析法) HB 6623.2—1992钛合金β转变温度测定方法(金相法) HB 6732—1993航空紧固件用TB3钛合金棒线材 HB 7238—1995钛合金环形锻件HB/Z 137—1988钛合金热处理工艺说明书?精密合金、铜合金及贵金属HB 5018—1997铸造铝镍钴永磁合金HBHB 5170—1981电接点用贵金属及其合金丝材锻平试验方法 HB 5171—1981含铜贵金属材料氧化亚铜金相检验标准 HB 5187—1996航空用贵金属及其合金电位器裸线 HB 5188—1996航空用贵金属及其合金电刷线材 HB 5189—1996航空用贵金属及其合金管材HB 5190—1996航空用贵金属及其合金板、带材 HB 5191—1996航空用贵金属及其合金丝材HB 5291—1984航空电位器用油性漆包贵金属合金线 HB 5302—1985航空发动机点火装置接点用PtIr25合金板材 HB 5312—1985航空用铜合金熔模铸件标准HB 5340—1989航空用贵金属及其合金显微维氏硬度试验方法 HB 5450—1990铜及铜合金锻件HB 6734—1993贵金属细丝拉伸杨氏模量试验方法 HB 7470—1996贵金属异形丝材HB/Z 135—1988航空用铍青铜热处理工艺说明书 HB/Z 161—1990弹性元件用精密合金热处理工艺说明书 HB/Z 192—1991软磁合金热处理工艺说明书HB/Z 216—1992铜及铜合金热处理工艺说明书 HB/Z 239—1993膨胀合金热处理工艺说明书HB/Z 327—1998磁滞合金热处理工艺说明书HB/Z 5015—1994电磁纯铁热处理工艺说明书 HB/Z 5016—1995硅钢片热处理工艺HB/Z 5019—1977铸造永磁合金熔炼HB/Z 5020—1997铸造铝镍钴永磁合金热处理?粉末冶金和涂层HB 5341—1986B-1000高温陶瓷涂层标准HB 5366—1986航空用碳石墨密封材料HB 5367.1—1986碳石墨密封材料抗压强度试验方法 HB 5367.2—1986碳石墨密封材料抗折强度试验方法 HB 5367.3—1986碳石墨密封材料开口气孔率测定方法 HB 5367.4—1986碳石墨密封材料热氧化失重测定方法 HB 5367.5—1986碳石墨密封材料肖氏硬度试验方法 HB 5367.6—1986碳石墨密封材料洛氏硬度(,,)试验方法 HB 5367.7—1986碳石墨密封材料密度测定方法 HB 5367.8—1986碳石墨密封材料热膨胀系数试验方法 HB 5367.9—1986碳石墨密封材料导热系数试验方法 HB 5367.10—1986碳石墨密封材料摩擦性能试验方法 HB 5367.11—1986碳石墨密封材料弹性模量试验方法 HB 5434.1—1989航空机轮刹车材料术语HB 5434.2—1989航空机轮刹车材料鉴定规则 HB 5434.3—1989航空机轮刹车材料硬度的测定方法 HB 5434.4—1989航空机轮刹车材料惯性台鉴定规范 HB 5434.5—1989航空机轮刹车材料压缩强度的测定方法 HB 5434.6—1989航空机轮刹车材料弯曲强度的测定方法 HB 5434.7—1989航空机轮刹车材料摩擦磨损性能的测定方法 HB 5434.8—1989航空机轮刹车材料密度的测定方法 HB 5434.9—1989航空机轮刹车材料拉伸强度的测定方法 HB 5434.10—1989航空机轮刹车材料与钢背间结合质量及烧结后钢背塑性的检验方法HB 5441.1—1989测量金属粉末粒度的筛分法 HB 5441.2—1989渗透性烧结金属材料含油率的测试方法 HB 5441.3—1989烧结金属材料(硬质合金除外)抗拉强度的测试方法 HB 5441.4—1989金属粉末松装密度的测试方法 HB 5441.5—1989金属粉末摇实密度的测试方法 HB 5441.6—1989金属粉末流动性的测试方法 HB 5441.7—1989渗透性烧结金属材料密度和开孔孔隙度的测试方法 HB 5441.8—1989烧结金属衬套径向压溃强度的测试方法 HB 5441.9—1989烧结金属材料(硬质合金除外) HB 5457—1990粉末冶金铜基离合器摩擦片HB 5458—1990粉末冶金铜基多孔轴承HB 5474—1991热喷涂涂层剪切强度试验方法 HB 5475—1991热喷涂涂层抗拉强度试验方法 HB 5476—1991热喷涂涂层结合强度试验方法 HB 5486—1991热喷涂涂层硬度试验方法HB 6738—1993热喷涂耐磨涂层质量检验HB 7055—1994粉末冶金软磁材料制件HB 7236—1995热喷涂封严涂层质量检验HB 7269—1996热喷涂热障涂层质量检验HB 7576—1997航空粉末冶金制品质量控制标准 HB 7627—1998爆炸喷涂碳化钨、碳化铬耐磨涂层质量检验 HB/Z 104—1986B-1000高温陶瓷涂层涂制工艺说明书 HB/Z 162—1990粉末冶金铜基离合器摩擦片制造工艺 HB/Z 163—1990粉末冶金铜基多孔轴承制造工艺 HB/Z 263—1994粉末冶金软磁材料制件制造工艺 HB/Z 5031—1977航空发动机封严涂层涂覆工艺WX)?CX 物理冶金及表面强化HB 6742—1993单晶叶片晶体取向的测定X射线背射劳厄照相法 HB/Z 26—1992航空零件喷丸强化工艺通用说明书 HB/Z 170—1990航空金属零部件挤压强化工艺通用说明书WX)(2)?锻造HB 5119—1979锻造术语HB 5355—1994锻造工艺质量控制HB 5402—1997锻件试制定型规范HB 7065—1994金属材料热变形用玻璃防护润滑剂规范 HB/Z 141—1989模锻件结构要素HB/Z 156—1989航空用钢及高温合金锻件生产工艺认可规范 HB/Z 199—1991钛合金锻造工艺HB/Z 210—1991HB/Z 283—1996钢的锻造工艺HB/Z 5139—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢锻造?铸造HB 5117—1978锻造术语HB 5343—1994锻造工艺质量控制HB 5344—1986熔模铸造用聚合松香HB 5345—1986熔模铸造用硅酸乙酯HB 5346—1986熔模铸造用硅溶胶HB 5347—1986熔模铸造用电熔白刚玉粉HB 5348—1986熔模铸造用上店土砂、粉HB 5349—1986熔模铸造用锆石英粉HB 5350.1—1986熔模铸造模料线收缩率测定方法 HB 5350.2—1986熔模铸造模料热变形量测定方法 HB 5350.3—1986熔模铸造模料抗弯强度测定方法 HB 5350.4—1986熔模铸造模料表面硬度测定方法 HB 5350.5—1986熔模铸造模料灰分测定方法 HB 5350.6—1986熔模铸造模料粘度测定方法 HB 5350.7—1986熔模铸造熔模粘结剂湿润角测定方法 HB 5351.1—1986熔模铸造涂料粘度测定方法HB 5351.2—1986熔模铸造涂料比重测定方法(比重计法) HB 5351.3—1986熔模铸造涂料比重测定方法(容量法) HB 5351.4—1986熔模铸造涂料酸度测定方法(pH试纸法) HB 5351.5—1986熔模铸造涂料酸度测定方法(pH计法) HB 5351.6—1986熔模铸造涂料覆盖性测定方法 HB 5351.7—1986熔模铸造用耐火粉料粒度测定方法(扭力天平沉降分析法)HB 5352.1—1986熔模铸造型壳抗弯强度测定方法 HB 5352.2—1986熔模铸造型壳高温自重变形测定方法 HB 5352.3—1986熔模铸造型壳高温荷重变形测定方法 HB 5352.4—1986熔模铸造型壳透气性测定方法 HB 5352.5—1986熔模铸造用硅溶胶型壳干燥度测定方法 HB 5353.1—1986熔模铸造陶瓷型芯显气孔率吸水率和体积密度测定方法HB 5353.2—1986熔模铸造陶瓷型芯烧成收缩率测定方法 HB 5353.3—1986熔模铸造陶瓷型芯抗弯强度测定方法 HB 5353.4—1986熔模铸造陶瓷型芯热变形测定方法 HB 5353.5—1986熔模铸造陶瓷型芯及型壳线膨胀测定方法 HB 5353.6—1986熔模铸造陶瓷型芯溶失性测定方法 HB 6103—1986铸件尺寸公差HB HB 7578—1997铸件试制定型规范HB/Z 234—1993钛合金铸件热等静压工艺?焊接HB 458—1984航空工业用焊条的质量检验HB 459.1—1984HTJ1焊条技术条件HB 459.2—1984HTJ2焊条技术条件HB 460—1984HTJ3焊条技术条件HB 461.1—1984HTJ4焊条技术条件HB 461.2—1984HTJ5焊条技术条件HB 462.1—1984HTB1焊条技术条件HB 462.2—1984HTB2焊条技术条件HB 462.3—1984HTG1焊条技术条件HB 462.4—1984HTG2焊条技术条件HB 463—1984HTG3焊条技术条件HB 465—1965变形铝合金气焊接头的质量检验及缺陷修补标准HB 466—1965变形铝合金电阻点焊和滚焊的质量检验及缺陷修补标准HB 5120—1979焊接术语HB 5133—197930CrMnSiNi2A钢熔焊接头质量检验标准 HB 5135—1979结构钢和不锈钢熔焊接头质量检验 HB 5276—1984铝合金电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5282—1984结构钢和不锈钢电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5363—1995焊接工艺质量控制HB 5375—1987铝及铝合金熔焊质量检验HB 5376—1987钛及钛合金钨极氩弧焊质量检验 HB 5420—1989电阻焊电极与辅助装置用铜及铜合金 HB 5427—1989钛及钛合金电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5456—1990高温合金钨极氩弧焊质量检验 HB 5484—1991钛及钛合金电子束焊接质量检验 HB 6737—1993高温合金电阻点焊和缝焊质量检验M HB 6771—1993银基钎料HB 6772—1993镍基钎料HB 7052—1993铝基钎料HB 7053—1993铜基钎料HB 7234—1995钛及钛合金钨极氩弧焊标准色块 HB 7575—1997高温合金及不锈钢真空钎焊质量检验 HB 7608—1998高温合金、不锈钢真空电子束焊接质量检验 HB/Z 77—1984铝合金电阻点焊和缝焊工艺HB/Z 78—1984结构钢和不锈钢电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 119—1987铝及铝合金熔焊工艺HB/Z 120—1987钛及钛合金钨极氩弧焊工艺 HB/Z 145—1989钛及钛合金电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 164—1990高温合金钨极氩弧焊工艺HB/Z 198—1991钛及钛合金电子束焊接工艺 HB/Z 238—1993高温合金电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 309—1997高温合金及不锈钢真空钎焊 HB/Z 315—1998高温合金、不锈钢真空电子束焊接工艺 HB/Z 328—1998镁合金铸件补焊工艺及检验HB/Z 5021—1977细丝二氧化碳气体保护焊HB/Z 5128—1979铝及铝合金点焊、滚焊前表面准备()HB/Z 5132—197930CrMnSiNi2A钢熔焊工艺HB/Z 5134—1979结构钢和不锈钢熔焊工艺?热处理HB 5013—1996热处理零件检验类别HB 5022—1994航空钢制件渗氮、氮碳共渗金相组织检验标准 HB 5023—1994航空钢制件渗氮、氮碳共渗渗层溶度测定方法 HB 5118—1978金属及合金热处理术语HB 5354—1994热处理工艺质量控制HB 5408—1988热处理用工业硝酸钾HB 5409—1988热处理用工业氯化钠HB 5410—1988热处理用工业氯化钾HB 5411—1988热处理用工业硝酸钠HB 5412—1988热处理用氩气HB 5413—1988热处理用氮气HB 5414—1988热处理用工业无水氯化钡HB 5415—1988热处理用淬火用油HB 5425—1989航空制件热处理炉有效加热区测定方法 HB 5492—1991航空钢制件渗碳、碳氮共渗金相组织检验标准 HB 5493—1991航空钢制件渗碳、碳氮共渗渗层深度测定方法 HB 6735—1993航空结构钢薄脱碳(含合金贫化)层和增碳(含增氮)层深度测定方法HB 7064.1—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸度计法测定pH值 HB 7064.2—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸度钡沉淀分离酸碱滴定法测定碳酸根含量HB 7064.3—1994金属热处理盐浴化学分析方法硫酸钡沉淀-EDTA滴定法测定硫酸根含量HB 7064.4—1994金属热处理盐浴化学分析方法硫酸钡比浊法测定硫酸根含量HB 7064.5—1994金属热处理盐浴化学分析方法银量法测定氯离子含量 HB 7064.6—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸碱滴定测定总碱度含量 HB/Z 64—19813号涂料保护热处理工艺HB/Z 79—1995结构钢及不锈钢渗氮工艺说明书HB/Z 80—1997航空用不锈钢、耐热钢热处理说明书 HB/Z 136—1988航空结构钢热处理说明书HB/Z 159—1990航空用钢气体渗碳、碳氮共渗工艺说明书 HB/Z 191—1991航空结构钢不锈钢真空热处理说明书 HB/Z 262—1994金属热处理盐浴化学分析用试样的取样规范 HB/Z 316—1998热处理加热用中性盐浴?表面处理HB 5033—1977镀层和化学覆盖层的选择原则与厚度系列 HB 5034—1995零(组)件镀覆前质量要求HB 5035—1992锌镀层质量检验HB 5036—1992镉镀层质量检验HB 5037—1992铜镀层质量检验HB 5038—1992镍镀层质量检验HB 5039—1992黑镍镀层质量检验HB 5040—1977化学镀镍层质量检验HB 5041—1992硬铬、乳白铬镀层质量检验HB 5042—1992装饰铬镀层质量检验HB 5043—1992涨圈松孔铬镀层质量检验HB 5044—1992汽缸松孔铬镀层质量检验HB 5045—1992黑铬镀层质量检验HB 5046—1993锡镀层质量检验HB 5047—1977黄铜镀层质量检验HB 5048—1977铅镀层质量检验HB 5049—1993铅锡合金镀层质量检验HB 5050—1977铅铟扩散镀层质量检验HB 5051—1993银镀层质量检验HB 5052—1977金镀层质量检验HB 5053—1977钯镀层质量检验HB 5054—1977铑镀层质量检验HB 5055—1993铝及铝合金硫酸阳极氧化膜层质量检验 HB 5057—1993铝及铝合金硬质阳极氧化膜层质量检验 HB 5058—1993铝及铝合金绝缘阳极氧化膜层质量检验 HB 5059—1977电化学抛光质量检验HB 5060—1977铝及铝合金化学氧化膜层质量检验 HB 5061—1977镁合金化学氧化膜层质量检验 HB 5062—1996钢铁零件化学氧化(发蓝)膜层质量检验 HB 5063—1996钢铁零件磷化膜层质量检验HB 5064—1977铜及铜合金钝化膜层质量检验 HB 5065—1977铜及铜合金氧化膜层质量检验 HB 5066—1977喷镀锌层质量检验HB 5067—1985氢脆试验方法HB 5192—1981镀层和化学覆盖层表观腐蚀等级评定方法 HB 5193.1—1985镀层和化学覆盖层耐蚀性检验 HB 5193.2—1985镀层和化学覆盖层耐蚀性检验标准(二) HB 5196—1982镍镉扩散镀层质量检验HB 5197—1982有机材料挥发气氛对锌、镉镀层腐蚀试验方法 HB 5292—1984不锈钢酸洗钝化质量检验HB 5335—1994金属镀覆和化学覆盖工艺质量控制 HB 5360—1986 HB 5361—1986HB 5362—1986飞机常用金属防护层耐蚀性质量检验 HB 5364—1986WZL涂层质量检验HB 5373—1987铝及铝合金铬酸阳极氧化膜层质量检验 HB 5468—1991铂铝涂层检验标准HB 5472—1991金属镀覆和化学覆盖工艺用水水质规范 HB 5473—1991铝及铝合金化学转化膜质量检验 HB 7054—1994钛合金紧固件离子镀铝层质量检验 HB 7579—1997渗铝质量检验HB/Z 29—1981电化学抛光工艺HB/Z 31—1982镍镉扩散镀层通用工艺说明书 HB/Z 32—1982有机材料挥发气氛对锌、镉镀层的腐蚀与防护指南HB/Z 66—1981喷锌工艺HB/Z 83—1984不锈钢酸洗钝化处理工艺HB/Z 107—1986高强度钢零件低氢脆镀镉钛工艺 HB/Z 108—1986WZL涂层的涂覆工艺说明书HB/Z 118—1987铝及铝合金铬酸阳极氧化工艺HB/Z 187—1991铂铝涂层工艺HB/Z 193—1991铝及铝合金化学转化膜浸渍工艺 HB/Z 197—1991结构胶接铝合金磷酸阳极化工艺规范 HB/Z 233—1993铝及铝合金硫酸阳极氧化工艺 HB/Z 236—1993电镀铅锡合金工艺HB/Z 237—1993铝及铝合金硬质阳极氧化工艺 HB/Z 265—1994钛合金紧固件离子镀铝工艺 HB/Z 310—1997渗铝工艺HB/Z 318—1998镀覆前消除应力和镀覆后除氢处理规范 HB/Z 337—1999铝合金化学转化(阿洛丁)溶液分析方法 HB/Z 338.1,338.2—1999铝合金绝缘阳极氧化溶液分析方法HB/Z 339.1,339.3—1999铝合金铬酸阳极氧化溶液分析方法HB/Z 5068—1992电镀锌、电镀镉工艺HB/Z 5069—1992电镀铜工艺HB/Z 5070—1992电镀镍工艺HB/Z 5071—1978化学镀镍工艺HB/Z 5072—1992电镀铬工艺HB/Z 5073—1993电镀锡工艺HB/Z 5074—1993电镀银工艺HB/Z 5075—1978电镀金锑工艺HB/Z 5076—1993铝及铝合金绝缘阳极氧化工艺 HB/Z 5077—1978铝及铝合金化学氧化(磷酸-铬酸法)工艺 HB/Z 5078—1978镁合金化学氧化工艺HB/Z 5079—1996钢铁零件化学氧化工艺 HB/Z 5080—1996钢铁零件磷化工艺HB/Z 5081—1978铜及铜合金化学钝化工艺 HB/Z 5082—1978铜及铜合金氧化工艺HB/Z 5083—1978电镀溶液分析常用试剂 HB/Z 5084—1978氰化电镀锌溶液分析方法 HB/Z 5085.1,5085.8—1999氰化电镀镉溶液分析方法 HB/Z 5086—1978氰化电镀铜溶液分析方法 HB/Z 5087—1978酸性电镀铜溶液分析方法 HB/Z5088.1,5088.6—1999电镀镍溶液分析方法 HB/Z 5089—1978电镀黑镍溶液分析方法 HB/Z 5090—1978化学镀镍溶液分析方法 HB/Z 5091.1,5091.6—1999电镀铬溶液分析方法 HB/Z 5092—1978电镀黑铬溶液分析方法 HB/Z 5093—1978碱性电镀锡溶液分析方法 HB/Z 5094—1978酸性电镀锡溶液分析方法 HB/Z 5095—1978氰化电镀黄铜溶液分析方法 HB/Z 5096—1978电镀铅溶液分析方法HB/Z 5097—1978电镀铅锡合金溶液分析方法 HB/Z 5098—1978电镀铟溶液分析方法HB/Z 5099—1978氰化电镀银溶液分析方法HB/Z 5100—1978氰化电镀金溶液分析方法HB/Z 5101—1978电镀金锑合金溶液分析方法HB/Z 5102—1978电镀钯溶液分析方法HB/Z 5103—1978电镀铑溶液分析方法HB/Z 5104.1,5104.3—1999铝合金硫酸阳极氧化溶液分析方法 HB/Z 5105—1978电化学抛光溶液分析方法HB/Z 5106—1978铝合金化学氧化(磷酸铬酸法)溶液分析方法 HB/Z 5107—1978镁合金化学氧化溶液分析方法 HB/Z 5108.1,5108.3—1999磷化溶液分析方法HB/Z 5109—1978钝化溶液分析方法HB/Z 5110—1978电化学除油及化学除油溶液分析方法 HB/Z 5111—1978锌锡合金镀层分析方法HB/Z 5112—1978镉锡合金镀层分析方法HB/Z 5113—1978镉钛合金镀层分析方法HB/Z 5114—1978铅锡合金镀层分析方法HB/Z 5115—1978金锑合金镀层分析方法HB/Z 5116—1978金属镀层试纸鉴定法?防护包装HB 5028—1995航空机载设备干燥空气封存HB 5129—1979航空发动机干燥空气封存HB 5200—1982包装材料透湿率试验方法HB 5205—1982铝塑布复合薄膜HB 5206—1982包装材料对金属的接触腐蚀试验方法 HB 5226—1982金属材料和零件用水基清洗剂技术条件 HB 5227—1982金属材料和零件用水基清洗剂试验方法 HB 5334—1985飞机表面水基清洗剂HB/Z 65—1981飞机副油箱干燥空气封存工艺HB/Z 67—1981航空轴承封存工艺HB/Z 68—1981工序间防锈HB/Z 90—1985航空辅机产品运输包装设计HB/Z 109—1986气相缓蚀材料应用说明书HB/Z 5029—1995航空机载设备干燥空气封存工艺 HB/Z 5130—1979航空发动机干燥封存工艺(3) 金属材料测试方法? 化学成分分析HB 5218.1—1995铝合金化学分析方法 BCD HB 5218.2—1995铝合金化学分析方法碘量法测定铜含量 HB 5218.3—1995铝合金化学分析方法 HB 5218.4—1995铝合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量 HB 5218.5—1995铝合金化学分析方法重量法测定硅含量HB 5218.6—1995铝合金化学分析方法硅钼蓝光度法测定硅含量 HB 5218.7—1995铝合金化学分析方法铜试剂分离-EDTA滴定法测定镁含量 HB 5218.8—1995铝合金化学分析方法二安替比林甲烷光度法测定钛含量 HB 5218.9—1995铝合金化学分析方法三正辛胺萃取-EDTA滴定法测定锌含量 HB 5218.10—1995铝合金化学分析方法双硫腙萃取分离-极谱法测定锌含量 HB 5218.11—1995铝合金化学分析方法丁二酮肟分离-EDTA滴定法测定镍含量 HB 5218.12—1995铝合金化学分析方法丁二酮肟萃取光度法测定镍含量 HB 5218.13—1995铝合金化学分析方法草酸盐重量法测定稀土总量 HB 5218.14—1995铝合金化学分析方法三溴偶氮胂光度法测定铈组稀土总量 HB 5218.15—1995铝合金化学分析方法二甲酚橙光度法测定溶解锆含量 HB 5218.16—1995铝合金化学分析方法槲皮素光度法测定溶解锆含量 HB 5218.17—1995铝合金化学分析方法极谱法测定铅含量HB 5218.18—1995铝合金化学分析方法硫酸亚铁铵滴定法测定铬含量 HB 5218.19—1995铝合金化学分析方法二苯卡巴肼光度法测定铬含量 HB 5218.20—1995铝合金化学分析方法苯基荧光酮光度法测定锡含量 HB 5218.21—1995铝合金化学分析方法铍试剂?光度法测定铍含量 HB 5218.22—1995铝合金化学分析方法 HB 5218.23—1995铝合金化学分析方法钽试剂萃取光度法测定钒含量 HB 5219.1—1998镁合金化学分析方法 BCO HB 5219.2—1998镁合金化学分析方法新铜试剂光度法测定铜含量 HB 5219.3—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定铜含量 HB 5219.4—1998镁合金化学分析方法邻菲啉光度法测定铁含量 HB 5219.5—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定铁含量ML HB 5219.6—1998镁合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量(含锆、稀土) HB 5219.7—1998镁合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量(不含锆、稀土) HB5219.8—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定锰含量 HB 5219.9—1998镁合金化学分析方法硅钼蓝光度法测定硅含量 HB 5219.10—1998镁合金化学分析方法丁二酮肟萃取光度法测定镍含量 HB 5219.11—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定镍含量 HB 5219.12—1998镁合金化学分析方法三正辛胺萃取EDTA容量法测定锌含量 HB 5219.13—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定锌含量 HB 5219.14—1998镁合金化学分析方法 EDTA容量法测定锆含量 HB 5219.15—1998镁合金化学分析方法槲皮素光度法测定溶解锆含量 HB 5219.16—1998镁合金化学分析方法 EDTA容量法测定铝含量M HB 5219.17—1998镁合金化学分析方法铬天青S光度法测定铝含量 HB 5219.18—1998镁合金化学分析方法草酸盐重量法测定稀土总量 HB 5219.19—1998镁合金化学分析方法三溴偶氮胂光度法测定铈含量 HB 5219.20—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定银含量 HB 5219.21—1998镁合金化学分析方法依来铬氰蓝R光度法测定铍含量HB 5220.1—1995高温合金化学分析方法库仑法测定碳含量HB 5220.2—1995高温合金化学分析方法气体容量法测定碳含量ML HB 5220.3—1995高温合金化学分析方法高频感应加热红外线吸收法测定碳含量 HB 5220.4—1995高温合金化学分析方法还原蒸馏吸光光度法测定硫含量 HB 5220.5—1995高温合金化学分析方法碘酸钾容量法测定硫含量HB 5220.6—1995高温合金化学分析方法高频感应加热红外线吸收法测定硫含量M HB 5220.7—1995高温合金化学分析方法乙醚萃取钼蓝吸光光度法测定磷含量 HB 5220.8—1995高温合金化学分析方法正丁醇三氯甲烷萃取吸光光度法测定磷含量 HB 5220.9—1995高温合金化学分析方法重量法测定硅含量HB 5220.10—1995高温合金化学分析方法硅钼蓝吸光光度法测定硅含量 HB 5220.11—1995高温合金化学分析方法硝酸铵氧化硫酸亚铁铵容量法测定锰含量HB 5220.12—1995高温合金化学分析方法氧化锌分离硫酸亚铁铵容量法测定锰含量 HB 5220.13—1995高温合金化学分析方法过碘酸钾吸光光度法测定锰含量 HB 5220.14—1995高温合金化学分析方法火焰原子吸收光谱法测定锰含量 HB 5220.15—1995高温合金化学分析方法过硫酸铵氧化亚铁容量法测定铬含量 HB 5220.16—1995高温合金化学分析方法硫酸亚铁铵容量法测定钒含量 HB5220.17—1995高温合金化学分析方法钽试剂三氯甲烷萃取吸光光度法测定钒含量 HB 5220.18—1995高温合金化学分析方法二安替比啉甲烷吸光光度法测定钛含量 HB 5220.19—1995高温合金化学分析方法铜铁试剂、铜试剂分离-EDTA容量法测定铝含量 HB 5220.20—1995高温合金化学分析方法铬天青S吸光光度法测定铝含量 HB 5220.21—1995高温合金化学分析方法 EDTA容量法测定钼含HB 5220.22—1995高温合金化学分析方法硫氰酸盐吸光光度法测定钼含量 HB 5220.23—1995高温合金化学分析方法丁二酮肟-EDTA容量法测定镍含量 HB 5220.24—1995高温合金化学分析方法丁二酮肟吸光光度法测定镍含量 HB 5220.25—1995高温合金化学分析方法铁氰化钾电位滴定法测定钴含量 HB。
高温镍基合金高温合金锻造缺陷分析上海安群锻造高温合金法兰高温合金锻件
镍基合金锻造概述及锻件常见缺陷解析高温合金大型自由锻件和模锻件可以由铸锭先锻成锻坯，然后再锻压而成；也可以由大规格棒材(φ200mm以上)直接锻压而成。
中、小型锻件和模锻件一般由轧棒、锻棒等棒材及型材锻压而成。
真空自耗炉重熔铸锭质量的影响因素有冶炼电流、弧长、真空度和漏气率等。
冶炼电流过大和填充期电流减小的速度过快，将使封顶时间缩短、熔池深度增大、铸锭头部出现缩孔。
真空度越高，漏气率越低，对除气越有利，但这要导致抽气时间延长、生产率降低、蒸气压较高的合金元素大量挥发，使合金成分难于控制。
高温合金锻坯和棒材的主要缺陷可分为内部缺陷和表面缺陷两种。
表面缺陷一般包括裂纹、疤痕、折叠和夹杂等。
内部缺陷包括低部缺陷和显微缺陷。
低倍缺陷主要有残余缩孔、疏松、气孔、裂纹、树枝晶、偏析、异金属夹杂等。
显微组织缺陷主要有非金属夹杂物和晶粒度不合格等。
高温合金由于合金化复杂，工艺塑性低，容易产生锻造裂纹和晶粒度不均匀等缺陷，因此在气体含量和夹杂物的控制等方面要求较严，锻坯及棒材不允许有氧化物、硫化物等非金属夹杂。
在性能测试方面则要增加高温蠕变、高温持久和高温疲劳等性能的测试。
锻件缺陷的主要特征及产生的原因：一锻造概述锻造利用冲击力或静压力使加热后的坯料在锻压设备上、下砧之间产生塑性变形，以获得所需尺寸、形状和质量的锻件加工方法称为锻造。
常用的锻造方法为自由锻、模锻及胎模锻。
自由锻利用冲击力或静压力使经过加热的金属在锻压设备的上、下砧间向四周自由流动产生塑性变形，获得所需锻件的加工方法称为自由锻。
自由锻分为手工锻造和机器锻造两种。
自由锻造的设备分为锻锤和液压机两大类。
生产中使用的锻锤有空气锤和蒸汽-空气锤。
液压机是以液体产生的静压力使坯料变形的，是生产大型锻件的唯一方式。
基本工序：自由锻造的基本工序包括镦粗、拔长、冲孔、切割、弯曲、扭转、错移及锻接等。
1.自由锻的基本工序（1)拔长【拔长】也称延伸,它是使坯料横断面积减小、长度增加的锻造工序。
中国航空发动机涡轮叶片用材料力学性能状况分析_何玉怀
定向凝固柱晶高温合金 、单晶高温合金和金属 间化合物基高温合金是中国在 20世纪 80年代以后 开始研制和应用的新型材料 ,具有代表性的是 DZ4、 DZ22、DZ125, DD3、DD6, IC6、IC10 等合金 。这些新 材料的应用将涡轮叶片的使用温度提高到 1000 ～
1150℃。从图 7～9可以看出 ,定向凝固柱晶高温合 金在 使 用 温 度 1000℃时 的 拉 伸 强 度 均 超 过 500M Pa, 100h持久强度普遍大于 200M Pa,在使用温 度 900℃附近的疲劳强度一般为 360M Pa以上 。没 有在使用温度 1000℃以上时的疲劳强度数据 。
52
航空发动机
2005年第 31卷第 2期
材料 , 在 叶 片 上 开 始 采 用 防 腐 、隔 热 涂 层 等 技 术 [ 3～7 ] 。 2. 2 中国概况 中国高温合金的研制始于 1956年 。1957年成 功研制出第 1种涡轮叶片材料 GH4033,但是 ,由于 当时生产水平较低 ,工艺未完善 ,航空发动机制造用 材料基本上是从前苏联进口的 。直至 60年代初 ,由 于中苏关系恶化 ,无法从前苏联进口材料 ,发动机的 生产面临材料短缺 。在此情况下 ,中国相关部门联 合开展技术攻关 ,解决了 GH4033、GH4037、GH4049 等材料的生产质量和工艺问题 ,开始书写了研制中 国发动机涡轮叶片用变形高温合金的新篇章 [ 8 ] 。 在变形高温合金成功研制的基础上 ,中国又相 继研制了 K403、K405、K417、K418 和 K423 等一系 列等轴晶铸造高温合金 ,满足了国内航空发动机生 产以铸造代锻造 ,使导向叶片和涡轮叶片铸造化的 要求 ,并在 70 年代应用于航空发动机制造 。 70 年 代末 ,中国开始了定向凝固柱晶高温合金 、单晶高温 合金 、金属间化合物基高温合金等新材料的研制工 作 ,先后研制成功了 DZ4、DZ22、DZ125等定向凝固 柱晶高温合金 , DD3、DD4, DD6 等单晶高温合金 , IC6, IC6A , IC10 等金属间化合物基高温合金 ,并已 应用于中国各型号航空发动机涡轮工作叶片和导向 叶片 [ 9～13 ]的制造 。 从表 1列出的中国涡轮叶片用主要材料的概况 中看出 ,航空发动机的发展对涡轮叶片用材料的使 用温度提出了越来越高的要求 ;中国涡轮叶片用材 料也从变形高温合金发展到了单晶高温合金和金属 间化合物基高温合金 ,其使用温度从 700℃提高到 了 1100～1150℃。
改型K417L镍基高温合金的热疲劳行为
显微镜 和扫描 电镜观 察 合金 的组 织 和 热疲 劳裂 纹 形 貌 ， 究热 疲 劳损 伤机 制 ． 果表 研 结
明： 晶界 及显微 组 织 的差 异 是造 成 改 型合 金 热 疲 劳性 能劣 于原 Ｋ １ Ｌ合 金 的 主要 原 ４７
因； 型合金 的热 疲劳主 裂纹主 要从 Ｖ形 缺 口处 萌生 ， 裂纹 和 二 次 裂 纹都 沿 晶界 扩 改 主 展 ， 纹沿 着或 穿过 ＭＣ碳化 物 ， 裂 高温 氧化是 影 响裂纹 生长 的主要 因素 ．
ＨＡＮ ｅ －ｅ ，ＧＵＯ ａ ｇ ｓ ，ＬＩＨｕ Ｆ ｎ ｆｎ 一 Ｇｕ ｎ —ｉ ｉ
（ ．Ｓｅ ｙｎ ｉ ｎ ｎｖｒｉ ，Ｓ ｅｙｎ １１８， ｈｎ ；．Ｉｓｔｔ ｆ ｔｌ ｅｅｒｈ Ｃ ｉ ｓ ｃｄｍ ｆ ｃｅｃｓ １ ｈ ｎａｇＬｇ ｇＵ ｉｅｓｙ ｈｎａｇ１０ ６ Ｃ ｉａ２ ｎｔｕｅｏ ａ Ｒ ｓａ ，ｈｎ ｅＡ ａｅ ｙｏ ｉ ｅ＇ ｏ ｔ ｉ Ｍｅ ｃ ｅ Ｓ ｎ ， Ｓ ｅｙｎ ０ ６ ｈｎ ） ｈｎ ａｇ１０ １ ，Ｃ ｉ １ ａ
ｔ１ ｅ ｌｒ
其 燃机 叶 片在 使 用 过 程 中 ， 向叶 片处 于最 高 由于工作 温度 周 期 性 变 化 ， 材 料 内部 产 生 了反 导 从 温度 ， 直接 受燃烧 室 喷出 的燃气 温 度波 动 的影 响 ， 复变 化 的热 应 力 和 热 应 变 ， 而 引起 材 料 的热 疲 劳损伤 ， 常造 成 叶 片 因冷 热 疲 劳 而 开裂 ． 因此 ， 要
２ ．中 国科 学 院金 属 研 究 所 ， 宁 沈 阳 １０ １ ） 辽 １０６
摘 要 ： 用开有 Ｖ 形缺 口的 平板 试样 ， 究 了两种 不 同成 分 的改 型 Ｋ １Ｌ镍基 铸 造 利 研 ４７
新型陶瓷过滤器过滤净化对K417返回料组织性能的影响
新型陶瓷过滤器过滤净化对K417返回料组织性能的影响／董加胜等445新型陶瓷过滤器过滤净化对K417返回料组织性能的影响董加胜，曲文生，楼琅洪，孙晓峰(中国科学院金属研究所，沈阳110016)摘要铸造镍基高温合金K417返回料采用新型过滤器进行过滤净化处理，经洁净度实验证明该过滤器与传统单纯泡沫陶瓷过滤网相比，过滤效率有较大提高。
对过滤试样与未过滤试样的组织及力学性能检测对比，发现经过滤后的合金疏松明显减少、碳化物形态也由返回料的块状向新料的草书体状转变，合金高温塑性和高温持久性能有较大提升。
关键词钢液过滤器过滤夹杂物高温合金E f f ect of Fi l t r at i on Tr eat m ent on M i cr ost r uc t ur e a nd Pr oper t i esof R e cycl e d K417U si ng N ew T ype C er am i c Fi l t erD O N G J i asheng，Q U W ensheng，LO U Langhong，SU N X i aof eng(I ns t i t ut e of M et al R e sea r ch，C hi nes e A cad em y of S c i ence，Shenyang110016)A bs t ract T h e r ecyc l ed cas t N i—b as e sup er al l oy K417i S t r e at ed by a ne w t y pe ce r am i c f i l t er．T he pur i f i cat i ont es t s how s t hat t he ne w t yp e f i l t er，c om par ed w i t h t he t r adi ti onal ce ra m i c f i lt r at ion f oam，exhi bi t s a hi ghe r f i lt r at ion el-f i ci ency．B ef or e and af ter f i lt r at ion t r eat m ent，t he m i cr os t r uct ur e and m e chani ca l pr ope r t i es of t he spe ci m e n ar e con t r a s-t i v el y anal yzed．I t i s f ound t hat t he por os i t y of t he al l o y i s s i gni f i cant l y r e duced，t he m orphol o gy of car b i des c h a ng e s fr om t he bl ock t y pe i n r ever t ed al l o y t o t he C hi ne se s cr i pt t yp e i n vi r gi n al l oy，and t he duct i l i t y and cr eep r u pt ur e st r engt h of t he al l oy at el ev at ed t e m per at ur e ar e al so i m pr o ved．K e y w or ds l i q ui d s t eel f i l t er，f i l t r at i on，i ncl usi on，super al l oy影响高温合金返回料使用性能最重要的因素之一就是非金属夹杂物，在高温合金中夹杂物主要以氧化物和氮化物为主，它降低合金的高温塑性，增加产品废品率并成为疲劳裂纹源，缩短铸件使用寿命。
一种铸造高温合金返回料的净化处理方法及高温合金[发明专利]
![一种铸造高温合金返回料的净化处理方法及高温合金[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/1fa42e88fc0a79563c1ec5da50e2524de518d0ca.png)
(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 202010643195.7(22)申请日 2020.07.07(71)申请人 北京钢研高纳科技股份有限公司地址 100000 北京市海淀区大柳树南村19号(72)发明人 骆合力 李尚平 韩少丽 王建涛 侯杰 李贺 (74)专利代理机构 北京超凡宏宇专利代理事务所(特殊普通合伙) 11463代理人 吕露(51)Int.Cl.C22C 1/06(2006.01)C22C 1/02(2006.01)B22D 11/045(2006.01)B22D 11/16(2006.01)(54)发明名称一种铸造高温合金返回料的净化处理方法及高温合金(57)摘要本申请实施例提供一种铸造高温合金返回料的净化处理方法及高温合金，涉及返回料净化重熔领域。
该铸造高温合金返回料的净化处理方法主要是将处理后的返回料与新料混合进行高温精炼，在高温精炼过程中，在钢液表面加覆盖渣进行脱渣处理，覆盖渣的组成为：CaO -Al 2O 3-CaF 2-MgO，且CaO、Al 2O 3、CaF 2、MgO的重量比为4~6：2~3：1~3：0~1；将脱渣处理后的钢液进行真空水平连铸出坯，得到净化母合金铸棒。
本申请实施例的铸造高温合金返回料的净化处理方法的工艺简单、成本低、净化效果好。
权利要求书1页 说明书9页 附图1页CN 111534713 A 2020.08.14C N 111534713A1.一种铸造高温合金返回料的净化处理方法，其特征在于，其包括以下步骤：将处理后的返回料与新料混合进行高温精炼，在高温精炼过程中，在钢液表面加覆盖渣进行脱渣处理，覆盖渣的组成为：CaO -Al 2O 3-CaF 2-MgO，且CaO、Al 2O 3、CaF 2、MgO的重量比为4~6：2~3：1~3：0~1；将脱渣处理后的钢液进行真空水平连铸出坯，得到净化母合金铸棒。
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物理性能
密度：7.8 g/m3
熔点：1260℃-1340℃
磁性能：无
相近牌号
美国：IN100
技术标准
HB 5161—ห้องสมุดไป่ตู้988
物理数据
温度
℃热导率W/mk温度
℃线膨胀系数10-6/K
13210.8720013.2
41914.2343113.5
66119.2567913.5
76025.9475914.7
K417
K417是高强度的镍基铸造高温合金，其成分中的铝和钛含量较高，形成约占合金重量67％的γ′强化相，因而高温强度较高、塑性较好，加之其密度较低（7.8g/cm3），故特别适宜制作高温转动件。但它的组织稳定性较差，特别是当成分偏上限或铸造工艺参数控制不当时，零件在850～950℃长期工作中，有析出片状σ相的倾向。它的耐热腐蚀性能也较差，若长期高温使用，需用保护涂层.
94738.4986815.7
107635.9895616.8
110941.42100017.3
成形性能
用熔模铸造法可铸成壁厚小至1mm的薄壁零件也可铸造整体涡轮
焊接性能
可以进行氩弧堆焊
零件热处理工艺
1.零件在铸态下使用;
2.也可进行渗铝和消除应力的退火处理，处理温度低于1120℃。
表面处理工艺
1.采用固体渗铝法，合金可以渗铝、渗铝铬和渗铝硅；
化学成分
Typical values(Weight %)
CrNiCoMoAlTi
8.50-9.5余14.0-16.02.50-3.204.80-5.704.50-5.00
FeCMnSiPS
≤1.00.13-0.22≤0.50≤0.50≤0.015≤0.010
力学性能
θ/℃持久性能拉伸性能
σb/ MPat/hσb/ MPaδБ/%W / %
2.在工艺方面，可以采用粉末包装、低压气渗和料浆等法.
切削加工和磨削性能
要求在较低转速下进行车、钻、铣、刨和磨削