N25-3.5435汽轮机通流部分热力设计 汽轮机课程设计说明书 毕业设计
汽轮机课程设计-设计计算说明书-西安交大
透平机械原理课程设计计算说明书设计题目: 700kW单级凝汽式汽轮机设计班级动力机械2班姓名覃建华指导教师赵志军2015 年 1 月 3 日目录2汽轮机设计计算说明书一、设计任务书初步设计一台冲动凝汽式汽轮机，用以带动发电机。
1. 原始参数蒸汽初参数 p 0=0.98MPa t 0=300℃ 凝汽器进口处压力 p c =0.3Mpa 给水温度 t fw =550℃经济功率 P e =700kW ±1% 汽轮机转速 n =3000r/min 汽轮机内效率 ηoi =(80±1)% 2. 设计任务（1）热力系统设计及计算拟定具有三级抽汽的热力系统，其中第二级抽汽供除氧器加热用；做原则性热力系统图；计算系统的热耗率。
（2）汽轮机的热力设计及计算调节级与非调节级的焓降分配；调节级的方案比较与详细热力计算；非调节级的热力设计及计算；按比例绘出各级速度三角形及汽轮机在i -s 图上的热力膨胀过程曲线图。
（3）绘制一张汽轮机纵剖面图。
（4）设计计算说明书一份。
二、设计步骤1. 画出原则性热力系统图根据设计要求，参考同类型机型设计，其系统用下图3-1表示。
为了对系统进行热平衡计算。
首先，应作出汽轮机蒸汽膨胀近似过程曲线。
其次，确定各加热器温度，抽汽压力等有关的数据。
最后，根据能量守恒计算每一个加热器的抽汽量，同时对功率进行平衡（<5%）。
除氧补水过热器，抽汽漏汽射汽抽汽ρ高加低加2. 初步拟定热力过程线（1）由p0=3.43MPa，t0=435℃，p c=5.5kPa，得h s=1168.66kJ/kg（2）取进汽节流损失∆p0=0.04p0，则p0′=3.293MPa（3）取λ=0.04 c2=100m/s，则排汽)2p c=0.05p c，节流损失Δp c=λ(c2100Δh C2 p c′=5.72MPa（4）由p0′=3.29MPa，t0=435℃，p c′=5.72MPa，得h s′=1158.48MPa（5）由h i=h s′ηoi，得h i=926.78MPa确定汽轮机出口点状态5点：h5=2377.85MPa，s5=7.74kJ/(kg∙℃)4点：h4=h5−c22/2=2372.85kJ/kg，s4=7.72kJ/(kg∙℃)（6）初步设计调节级a 选取中径d m=1.1m=0.24，h s为调节级理想焓降b 小机组取双列复速级c a=√2h s，x a=uc ac 由d m=1.1m，x a=0.24，n=3000r/min，得h s=258.9001kJ/kgd 由h s定出调节级后状态点1s，h1s=3045.47kJ/kg，s1s=6.99kJ/(kg∙℃)p1s=1.325MPa，t1s=301.1℃e 由《汽轮机原理》P85-P87调节级ηoi−x a曲线，得ηoi=0.69，初步确定1点h1=3125.81kJ/kg，s1=7.12kJ/(kg∙℃)，t1=338.05℃（7）以1点和4点相连，与饱和线相交得a点，1与a的中点沿等压线上浮10-20kJ/kg得2点，a点沿等压线下浮10-20kJ/kg得3点，实线0-1-2-3-4近似为热力过程线。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力设计汽轮机课程设计说明书毕业设计
汽轮机课程设计说明书设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计学生姓名:学号:专业: 热能与动力工程班级:完成日期: 2011-11-08目录第一部分：课程设计的任务与要求 (1)第二部分：汽轮机热力计算 (2)一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算 (2)二、调节级详细计算 (3)三、回热系统平衡初步估算 (12)四、压力级焓降分配和级数确定 (16)五、非调节级详细计算 (19)六、回热系统校核修正 (24)七、整机效率、整机功率的核算 (24)八、结果分析总结 (25)附表一:压力级详细计算结果列表 (26)表二：回热系统校核修正后结果列表 (24)附图一：整机详细热力过程曲线附图二：调节级详细热力过程曲线附图三：一般性压力级热力过程曲线附图四：压力级平均直径变化规律及速度比和比焓降分配示意图附图五：各级速度三角形附图六：通流部分子午面流道图附图七：回热系统示意图汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝25MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝20MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝160～170℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
汽轮机通流部分热力设计
汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N12-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝12MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝9.6MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝150℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
回热级数：5三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
第二部分：汽轮机热力计算一、汽轮机进汽量D 0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算1．根据已知的p 0、t 0和p c ，确定蒸汽通过主汽门、配汽机构及排汽管中的压力损失。
进汽机构节流损失：∆==⨯=004%004 3.50.14P P MPa 排汽管中压力损失： 0.040.0050.0002c c P P MPa ∆=⨯⨯= 调节级前的压力为：000 3.50.14 3.36P P P MPa '=-∆=-=末级动叶后压力为：='=+∆=+=0.0050.00020.0052z c c c P P P P MPa 2．选取机组的相对内效率、发电效率和机械效率由于汽轮发电机组的额定功率：p r ＝12MW所以取汽轮机相对内效率ηri ，发电机效率ηg (全负荷)，机械效率ηax. 3．热力过程曲线的初步拟定由p 0＝3.5MPa ，t 0＝435℃确定初始状态点“0”：0h ＝3304.07735 kJ/kg ， 0s = 6.9597 kJ/(kg ⋅K)由==103304.07735h h kJ/kg ，0 3.36P MPa '=从而确定“1”点：1s = 6.9778kJ/(kg ⋅K)， 1t = 434.118℃过“0”点做定熵线与Pc=0.005MPa 的定压线交于“3'”点，查得：0'h = 2122.1146kJ/kg ， 3't = 32.91℃整机理想焓降为：03'3304.077352122.11461181.963mact h h h ∆=-=-=kJ/kg整机有效焓降为：macih ∆＝ri ηmact h ∆＝1181.963⨯0.82 ≈ 969.2095kJ/kg从而确定“3”点的比焓为：3h =0h -mac i h ∆=3304.07735-969.2095=2334.86785kJ/kg又因为余速损失为： ∆=≈∆=⨯≈2222%0.021181.96323.6393/2000mac c t c h h kJ kg所以“4”点的比焓为：∴=-∆=-=4322334.8678523.63932311.2286kJ/kg c h h h再由'=0.0052MPa c P 可以确定“4”点，并查得： 4s =7.56144kJ/(kg ⋅K)然后用直线连接“1”、“4”两点，求出中点“2′”， 2'h =2807.653 kJ/kg ， 2's =7.26962 J/(kg ⋅K) 并在“2′”点沿等压线向下移14kJ/kg 得“2”点， 2h =2793.653 kJ/kg ， 2s =7.237437 J/(kg ⋅K)过“1”、“2”、“3”点作光滑曲线即为汽轮机的近似热力过程曲线。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算
第一节25MW汽轮机热力计算一、设计基本参数选择1. 汽轮机类型机组型号： 435。
机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。
2. 基本参数额定功率：P el=25MW；新蒸汽压力P0=，新蒸汽温度t0=435℃；凝汽器压力P c=；汽轮机转速n=3000r/min。
3. 其他参数给水泵出口压力P fp=；凝结水泵出口压力P cp=；机械效率ηm=发电机效率ηg=加热器效率ηh=4. 相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率，ηri=83%5. 损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0==。
排气阻力损失：ΔP c===。
二、汽轮机热力过程线的拟定（1）在h-s图上，根据新蒸汽压力P0=和新蒸汽温度t0=435℃，可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查得该点的比焓值h0=kg，比熵s0=kg（kg·℃），比体积v0= kg。
（2）在h-s图上，根据初压P0=及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=可以确定调节级前压力p0’= P0-ΔP0=，然后根据p0’与h0的交点可以确定调节级级前状态点1，并查得该点的温度t’0=℃，比熵s’0= kg（kg·℃），比体积v’0= kg。
（3）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=和排气阻力损失ΔP c=，可以确定排气压力p c’=P c+ΔP c=。
（4）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=和s0=kg（kg·℃）可以确定气缸理想出口状态点2t，并查得该点比焓值h ct=kg，温度t ct=℃，比体积v ct= m3/kg，干度x ct=。
由此可以的带汽轮机理想比焓降kg，进而可以确定汽轮机实际比焓降kg，再根据h0、和p c’可以确定实际出口状态点2，并查得该点的比焓值h c2=kg，温度t c2=℃，比体积v c2= m3/kg，干度x c2=。
（5）若不考虑末级余速损失，直接到步骤（6），若考虑末级余速损失，则有第四章中Δh c2的计算方法得到kJ/kg，然后沿压力线p c’下移kJ/kg得3点，并查得该点比焓值 h c3=kJ/kg，温度t c3=℃，比体积v c3= m3/kg，干度x c3=。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算重点讲义
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25MW双抽调节式汽轮机热力设计_毕业设计
本科毕业设计（论文）25MW双抽调节式汽轮机热力设计学院材料与能源学院专业热能与动力工程（热电方向）年级班别 2008级（2）班学号 xxxxxxx学生姓名 XXX指导教师罗向龙2012年 6 月广东工业大学毕业设计任务书题目名称25MW双抽调节式汽轮机热力设计学生学院材料与能源学院08级热能与动力工程(热电方专业班级向)2班姓名XXX学号XXXX一、课程设计的内容设计CC25/8.83/4.0/1.0双抽调节式汽轮机，主要内容为原则性热力系统设计及通流部分热力设计。
汽轮机原则性热力系统设计：确定主蒸汽和再热蒸汽系统、旁路系统、回热加热（回热抽汽及疏水）系统、给水系统、除氧系统、主凝结水系统、补水系统、锅炉排污系统、供热系统、厂内循环水系统等。
级的通流部分设计：根据给定设计参数完成对汽轮机的焓降分配，级数选择，速比和叶型选取，效率假定并验证等一系列过程；绘制原则性热力系统图和汽轮机主要部件图。
二、课程设计的要求与数据课程设计的要求是：(1)分析并确定汽轮机热力设计的基本参数，如汽轮机容量、进汽参数、转速、排汽压力或循环水温度、回热加热级数及给水温度、供热汽轮机的供汽压力等。
(2) 分析并选择汽轮机的型式、配汽机构型式、通流部分形状及有关参数。
(3) 拟定汽轮机近似热力过程线和原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算。
(4) 根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级的型式、比焓降、叶型及尺寸等。
(5) 根据流通部分形状和回热抽汽压力要求，确定压力级的级数，并进行各级比焓降分配。
(6) 对各级进行详细的热力计算，求出各级流通部分的几何尺寸、相对内效率和内功率，确定汽轮机的实际热力过程线。
(7) 根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过程线的要求。
(8) 根据需要修正热力计算结果。
(9) 绘制流通部分及纵剖面图。
三、课程设计应完成的工作按照给定的设计条件,确定流通部分的几何参数，力求获得较高的相对内效率。
汽轮机课程设计说明书
目录一、课程设计的目的和要求 (2)二、设计题目 (2)三、设计工况汽轮机进汽量的确定 (2)1、设计工况的功率 (2)2、设计工况汽轮机进汽量的近似量 (2)四、调节级热力计算 (3)1、调节级部分相关参数的确定 (3)2、喷嘴部分计算 (4)3、第一列动叶部分计算 (5)4、导叶部分计算 (7)5、第二列动叶部分计算 (8)6、各项损失计算 (10)7、调节级焓降及功率 (11)五、压力级热力计算 (12)1、压力级级数的确定 (12)2、压力级的部分相关参数的确定 (12)3、反作用度的选取及喷嘴部分计算 (12)4、动叶部分计算 (13)5、各项损失计算 (14)5、压力级焓降及功率 (15)六、功率校核 (15)七、总结分析 (16)附：数据汇总表 (17)一、课程设计的目的和要求课程设计是一个综合性的学习过程。
目的在于总结和巩固已学得的基础理论，培养查阅资料、进行工程计算、识图和绘图能力，并在实践过程中吸取新的知识。
具体要求是按照给定的设计条件,选取相关参数，进行详细的调节级和压力级的热力计算，确定汽轮机流通部分的尺寸,以求达到较高的汽轮机效率。
二、设计题目机组型号：B50-8。
82/3.43机组型式：多级冲动式背压汽轮机新汽压力：8。
82 Mpa新汽温度：535。
0℃排汽压力：3。
43 Mpa额定功率:25MW转速：3000 rpm三、设计工况汽轮机进汽量的确定1、设计工况的功率汽轮机设计工况的选取，一般按其在电网或热网中承担的负荷的性质决定. 本课设设计汽轮机承担基本负荷,故其设计工况的功率Ne为额定功率，以便在运行过程中获得最高的平均效率.2、设计工况汽轮机进汽量计算1、配汽方式：喷嘴调节2、调节级型式：双列级。
3、参数选取(1)设计功率=额定功率=经济功率=25 MW（2）汽轮机相对内效率ηri=70.00％(3)机械效率ηm=99%（4）发电机效率ηg=97%4、近似热力过程线拟定（1)进汽节流损失ΔP0=0.03×P0=0.2646 Mpa调节级喷嘴前P0’=0。
汽轮机原理课程设计报告
余速损失
48
叶高损失
49
摩擦损失
50
部分进汽损失
51
级内损失
52
级有效比焓降
53
级相对内效率
54
级功率
P1+P2
表4 第3压力级热力计算数据表
序号
项目
符号
单位
计算公式
工况
工况一
工况二
1
喷嘴流量
2
级前温度
3
级前滞止压力
4
级前比容
5
喷嘴前压力
6
喷嘴前比容
7
临界压力
P1cr
MPa
8
喷嘴后压力
先估后校
9
喷嘴后温度
项目
符号
单位
计算公式
工况
工况一
工况二
1
喷嘴流量
2
级前温度
3
级前滞止压力
4
级前比容
5
喷嘴前压力
6
喷嘴前比容
7
临界压力
P1cr
MPa
8
喷嘴后压力
先估后校
9
喷嘴后温度
10
喷嘴后比容
11
喷嘴出口的理想比焓值
由h-s图确定
12
喷嘴滞止理想比焓降
13
喷嘴出口速度
14
喷嘴损失
15
喷嘴实际出口比焓
16
喷嘴个数
先估后校
先估后校
32
动叶出口理想状态点焓值
33
动叶理想比焓降
34
动叶滞止理想比焓降
35
动叶速度系数
根据（Ωm，w2t）关系曲线查得
36
汽轮机课程设计报告书
军工路男子职业技术学院课程设计报告书课程名称：透平机械原理课程设计院（系、部、中心）：能源与动力工程学院专业：能源与动力工程班级：2013级姓名： JackT 学号： 131141xxxx 起止日期：2016.12.19---2017.1.6 指导教师：万福哥前言我校研究的透平机械主要是是以水蒸汽为工质的旋转式动力机械，即汽轮机，常用于火力发电。
汽轮机通常与锅炉、凝汽器、水泵等一些列的设备、装置配合使用，将燃煤热能通过转化为高品质电能。
与其它原动机相比，汽轮机机具有单机功率大、效率高、运转平稳和使用寿命长等优点，但电站汽轮机在体积方面较为庞大。
汽轮机的主要用途是作为发动机的原动机。
与常规活塞式内燃机相比，其具有输出功率稳定、功率大等特点。
在使用化石燃料的现代常规火力发电厂、核电站及地热发电站中，都采用以汽轮机为原动机的汽轮发电机组，这种汽轮机具有转速一定的特点。
汽轮机在一定条件下还可变转速运行，例如驱动各种泵、风机、压缩机和船舶螺旋桨等，我国第一艘航母“辽宁号”就是以汽轮为原动机。
汽轮机的排汽或中间抽气还可以用来满足工业生产（卷烟厂、纺织厂）和生活（北方冬季供暖、宾馆供应热水）上的供热需要。
在生产过程中有余能、余热的工厂企业中，还可以用各种类型的工业汽轮机（包括发电、热电联供、驱动动力用），使用不同品位的热能，使热能得以合理且有效地利用。
汽轮机与锅炉（或其他蒸汽发生装置，比如核岛）、发电机（或其他被驱动机械，比如泵、螺旋桨等）、凝汽器、加热器、泵等机械设备组成成套装置，协同工作。
具有一定温度和压力的蒸汽可来自锅炉或其他汽源，经主汽阀和调节汽阀进入汽轮机内，依次流过一系列环形安装的喷嘴栅（或静叶栅）和动叶栅而膨胀做功，将其热能转换成推动汽轮机转子旋转的机械功，通过联轴器驱动其他机械，如发电机。
膨胀做功后的蒸汽由汽轮机的排汽部分排出。
在火电厂中，其排气通常被引入凝汽器，向冷却水或空气放热而凝结，凝结水再经泵输送至加热器中加热后作为锅炉给水，循环工作。
25MW汽轮机课程设计
中温中压冷凝式汽轮机课程设计说明书目录一．总述1．课程设计的目的及要求2．设计题目3．热力设计内容4．主要参数二．热力设计内容㈠回热系统计算㈡调节级㈢中间级焓降分配及级数确定㈣压力级计算㈤汽封漏气量、叶顶漏汽量计算㈥末级扭叶片叶型附：上述计算程序详见相关文件一．总述1．课程设计的目的及要求任务：N25－3.43/435 冷凝式汽轮机组热力设计目的：①系统总结巩固已有知识②对汽轮机结构、通流部分、叶片等联系③对于设计资料的合理利用要求：①掌握汽轮机原理的基本知识②了解装置间的相互联系2．设计题目本次课程设计采用的基本数据为上海汽轮机厂数据设计题目：中温中压冷凝式汽轮机课程设计设计原则：⑴安全性：采用合理结构、安全材料、危险工况校核⑵经济性：设计工况效率高⑶可加工性：工艺、形状、材料有一定要求⑷新材料、新结构选用需进行全面试验⑸节省贵重材料的用量与消耗3．热力设计内容⑴调节级计算速比选用0.23/0.26⑵非调节级热降分配⑶压力级的热力计算⑷作h-s 热力过程线，速度三角形⑸整理说明书，计算结果以表格呈现4．主要参数⑴ P0=3.43Mpa t0=435℃⑵额定功率 Nm=25000 kw 承担尖峰负荷工况经济负荷 Ne=0.8—0.85Nm⑶转速 n=3000 rad/min⑷背压Pk=4.9kPa⑸冷却水温 tw=20℃二．热力设计内容㈠回热系统计算：1．基本参数： Ne t0 p0 pc2．设计工况的确定中温中压，取设计工况为额定工况的80％3．回热系统说明⑴已知参数：t fw=160.4℃加热器端差θ＝6℃抽汽压损△p=4%p0⑵型式：两高两低一除氧除氧室压设计：压力pN=0.118Mpa （定压）⑶给水泵压力为 0.272Mpa凝水泵压力为 1.176Mpa⑷作过程线⑸热平衡计算取加热器温升为 25℃±5℃，计算结果见热平衡图㈡调节级采用喷嘴调节的汽轮机在运行时，主汽门全开。
当负荷发生变化时，依次开启或关闭若干个调节阀，改变调节级的通流面积，以控制进入汽轮机的蒸汽量。
25MW汽轮机课程设计计算书
h1' h1't hgb 3118kj / kg
6
' 由 H-S 图查得导叶出口密度 1 6.18kg / m3
4. 第二列动叶热力计算
' ' (1) 动叶中汽流的理想比焓降 hb b hn 25kj / kg ' ' ' (2) 动叶出口汽流理想状态参数 h2 t h 1 hb 3094kj / kg ' 由 H-S 图查得动叶出口压力 p2 1.68MPa
T
H0
P0 P0 '
t0
1
2
H i H t
Pc 0 Pc
S 图1
2
三、汽轮机进汽量 D0η m=0.99来自D0=ηg=0.975
m=1
△D=0.05 D0
3.6*Pel*m/ himacηmηg*m+ △D=98.69t/h
四、双列速度级的热力计算
速度级的选择 选择双列速度级（195-250KJ/Kg）选择焓降为 250kj/kg.故速度级的参数为：
2 sin 1
w2 cos 2 28.31 c2
(5) 动叶进口状态参数 喷嘴出口实际状态点参数 动叶比焓
h1 h1t hn 3095.05kj / kg 6.23kg / m3
△t 由课本表 2-3 查得)
由 H-S 图查得动叶进口密度 1 (6)动叶进口高度 (△r
7
由于 db
'
' d m , lb 2 lb 2
' br 1 (1 'm )
根部反动度
db' 1.0069 1 (1 0.1) 0.079 ' ' db lb 1.007 0.025
N25-35435汽轮机通流部分热力计算
第一节25MW汽轮机热力计算一、设计基本参数选择1. 汽轮机类型机组型号：N25-3.5/435。
机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。
2. 基本参数额定功率：P el=25MW；新蒸汽压力P0=3.5MPa，新蒸汽温度t0=435℃；凝汽器压力P c=5.1kPa；汽轮机转速n=3000r/min。
3. 其他参数给水泵出口压力P fp=6.3MPa；凝结水泵出口压力P cp=1.2MPa；机械效率ηm=0.99发电机效率ηg=0.965加热器效率ηh=0.984. 相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率，ηri=83%5. 损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0=0.05P0=0.175Mpa。
排气阻力损失：ΔP c=0.04P c=0.000204MPa=0.204kPa。
二、汽轮机热力过程线的拟定（1）在h-s图上，根据新蒸汽压力P0=3.5MPa和新蒸汽温度t0=435℃，可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查得该点的比焓值h0=3303.61kJ/kg，比熵s0=6.9593kJ/kg（kg·℃），比体积v0= 0.0897758m3/kg。
（2）在h-s图上，根据初压P0=3.5MPa及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=0.175Mpa 可以确定调节级前压力p0’= P0-ΔP0=3.325MPa，然后根据p0’与h0的交点可以确定调节级级前状态点1，并查得该点的温度t’0=433.88℃，比熵s’0= 6.9820kJ/kg（kg·℃），比体积v’0= 0.0945239m3/kg。
（3）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和排气阻力损失ΔP c=0.000204MPa，可以确定排气压力p c’=P c+ΔP c=0.005304MPa。
（4）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和s0=6.9593kJ/kg（kg·℃）可以确定气缸理想出口状态点2t，并查得该点比焓值h ct=2124.02kJ/kg，温度t ct=33.23℃，比体积v ct=22.6694183 m3/kg，干度x ct=0.8194。
汽轮机课程设计..PPT课件
.
19
（三）整机相对内效率核算及修正
1．整机相对内效率的核算 （1）计算效率ηri" ηri"= ΣΔhi/(Δhtmac) （2）计算误差Δηri（与初选值比较） Δηri=ηri-ηri"
.
20
2．修正方法
（1）如果Δηri＜1% 认为计算结果满足要 求，不必修正
（2）如果Δηri＞3% 应按照ηri'重新作热力 计算
(7) 根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实 际热力过程线的要求。
(8)
根据需要修正热力计算结果。 .
2
(9) 绘制流通部分及纵剖面图。
设计流程
初拟整机 初估进汽
过程线
流量
调节级计算
假设⊿hηiΩm d m
调整
整机校核
过程线 速度三角形
局部参数调整
压力级 详细计算
压力级焓降分配假设
⑤给水回热系统及参数：采用两级加热器,一级除氧器。
.
8
图1 给定题目的回热加热系统图
.
9
4．近似（全机）热力过程线的拟
定
拟定方法“见课程设计参考资料”P37页 （1）进汽机构的节流损失ΔPo
阀门全开时，ΔPo=(0.03~0.05)Po，通常取调节级喷嘴 前Po'=0.95Po （2）排汽管中压力损失ΔPc ：对于本机,认为Pc'=Pc， 即 ΔPc=0 （3）末级余速损失δhc2 ：本机取C2=70m/s （4）调节级效率 调节级效率较低，而中间级效率较高。假定调节级 ηri=70% 而调节级后压力Pa=5.88Mpa， 作为初拟热力 过程线的参数。可采用分段拟定热力过程线。（后边 压力级数分配用）
汽轮机课程设计 设计说明书
1引言1.1汽轮机简介汽轮机是以蒸汽为的旋转式热能动力机械，与其他原动机相比，它具有单机功率大、效率、运行平稳和使用寿命长等优点。
汽轮机的主要用途是作为发电用的原动机。
在使用化石燃料的现代常规火力发电厂、核电站及地热发电站中，都采用汽轮机为动力的汽轮发电机组。
汽轮机的排汽或中间抽汽还可用来满足生产和生活上的供热需要。
在生产过程中有余能、余热的工厂企业中，还可以应用各种类不同品位的热能得以合理有效地利用。
由于汽轮机能设计为变速运行，所以还可用它直接驱动各种从动机械，如泵、风机、高炉风机、压气机和船舶的螺旋桨等。
因此，汽轮机在国民经济中起着极其重要的作用。
1.2 600MW汽轮机课程设计的意义电力生产量是衡量一个国家经济发展水平的重要标志之一。
电力工业为国民经济各个领域和部门提供电能，它的发展直接影响着国民经济的发展速度，因此，必须超前发展。
装机容量从1949年占世界第25位，到如今的世界前列。
电力事业发展的宏伟目标，要求汽轮机在容量和效率方面都要上一个新的台阶，在今后的一段时间内，我国火电的主力机组将是300MW—600MW亚临界机组，同时要发展超临界机组。
1.3汽轮机课程设计要求：1）汽轮机为基本负荷兼调峰运行2）汽轮机型式：反动、一次中间再热、凝汽式1.4设计原则根据以上设计要求，按给定的设计条件，选取有关参数，确定汽轮机通流部分尺寸，力求获得较高的汽轮机效率。
汽轮机总体设计原则为在保证机组安全可靠的前提下，尽可能提高汽轮机的效率，降低能耗，提高机组经济性，即保证安全经济性。
承担基本负荷兼调峰的汽轮机，其运行工况稳定，年利用率高。
设计中的计算采用电子表格来计算，绘图采用手绘图,计算表格和附图统一见附录。
2 汽轮机结构与型式的确定2.1汽轮机参数、功率、型式的确定2.1.1 汽轮机初终参数的确定常规超临界机组的主蒸汽和再热蒸汽温度为538℃～560℃，典型参数为24.2MPa/566℃/566℃，对应的发电效率约为41%。
汽轮机课程设计说明书
课程设计说明书题目：12MW凝汽式汽轮机热力设计2014年6月28日主要技术参数：额定功率：12MW 新汽压力：3.43MR 排汽压力：0.0060MP 给水温度：160 C设计功率：10.5MW ;新汽温度：435C ；； 冷却水温：20 r ；机组转速：3000r/min ； 、题目12MW 凝汽式汽轮机热力设计、目的与意义汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应 用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。
通过该课程设计的训练，学生应该 能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、 巩固并应用《汽轮机原理》课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。
重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。
三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等）主要内容:1、确定汽轮机型式及配汽方式2、 拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算3、 确定调节级形式、比焓降、叶型及尺寸等4、 确定压力级级数，进行比焓降分配5、 各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实 际热力过程曲线 &整机校核，汇总计算表格要求：1、 严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。
2、 按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。
3、 完成通流部分纵剖面图一张（一号图）4、 计算结果以表格汇总四、工作内容、进度安排1、 通流部分热力设计计算（9天）（1） 熟悉主要参数及设计内容、过程等（2） 熟悉机组型式，选择配汽方式（3）蒸汽流量的估算（4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算（5）调节级选型及详细热力计算（6）压力级级数的确定及焓降分配（7）压力级的详细热力计算（8）整机的效率、功率校核2、结构设计（1天）进行通流部分和进出口结构的设计3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天）4、编写课程设计说明书（2天）五、主要参考文献《汽轮机课程设计参考资料》•冯慧雯•水利电力出版社.1992《汽轮机原理》（第一版）•康松、杨建明编•中国电力出版社.2000.9《汽轮机原理》（第一版）.康松、申士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6《300MW火力发电机组丛书 -- 汽轮机设备及系统》（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8指导教师下达时间2014 年6月15日指导教师签字：_____________________审核意见系（教研室）主任（签字）2014《汽轮机原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。
25汽轮机课程设计
25汽轮机课程设计一、课程目标知识目标：1. 让学生掌握25汽轮机的基本结构及其工作原理，能够准确描述其主要部件的功能和作用。
2. 使学生了解汽轮机的热力学循环过程，掌握其主要性能参数及其计算方法。
3. 引导学生掌握汽轮机的设计原则，能够运用所学知识解决实际问题。
技能目标：1. 培养学生运用CAD软件绘制25汽轮机主要部件图纸的能力。
2. 培养学生根据实际需求，选择合适的汽轮机型号并进行参数计算的能力。
3. 提高学生运用所学知识对汽轮机故障进行分析和解决的能力。
情感态度价值观目标：1. 激发学生对能源转换与利用的兴趣，培养其节能环保意识。
2. 培养学生严谨的科学态度和团队合作精神，使其在解决问题的过程中体验到学习的快乐。
3. 引导学生关注我国汽轮机行业的发展，培养其爱国主义情怀和社会责任感。
课程性质：本课程为专业课，旨在使学生掌握汽轮机的基本理论和设计方法，提高其工程实践能力。
学生特点：学生具备一定的机械工程基础知识，具有较强的学习兴趣和动手能力。
教学要求：结合学生特点，注重理论与实践相结合，提高学生的实际操作能力和创新能力。
通过本课程的学习，使学生能够达到上述课程目标，为后续专业课程学习和工程实践打下坚实基础。
二、教学内容1. 汽轮机概述：介绍汽轮机的定义、分类及其在能源领域的应用，使学生对其有一个全面的认识。
教材章节：第一章 汽轮机概述2. 汽轮机工作原理及结构：讲解汽轮机的工作原理，分析其主要结构部件及其作用。
教材章节：第二章 汽轮机工作原理及结构3. 汽轮机热力学循环：阐述汽轮机的热力学循环过程，引导学生掌握其主要性能参数的计算方法。
教材章节：第三章 汽轮机热力学循环4. 汽轮机设计原则与方法：介绍汽轮机设计的基本原则，讲解设计方法及其在实际工程中的应用。
教材章节：第四章 汽轮机设计原则与方法5. 汽轮机主要部件设计：详细讲解汽轮机主要部件的设计方法，包括叶片、转子、静子等。
教材章节：第五章 汽轮机主要部件设计6. 汽轮机性能分析与故障诊断：分析汽轮机性能的影响因素，介绍故障诊断方法及预防措施。
《汽轮机课程设计》说明
0.2539
96
915
71.96
525.22
5
0.2566
96
926
73.4
547.92
0.2545
98
937.1
74.86
560.91
压
6
0.2571
98
948
76.2
583.47
0.2551
100
959.1
77.66
596.95
7
0.2578
100
970.8
79.6
625.86
0.2488
（3）通过课程设计对电站汽轮机建立整体的、量化的概念，掌握查阅和使用各种设计资料、标准、手册等参考文献的技巧。
（4）培养综合应用书本知识、自主学习、独立工作的能力，以及与其他人相互协作的工作作风。
二、课程设计内容
以某种型号的汽轮机为对象，在已知结构参数和非设计工况新蒸汽参数和流量的条件下，、进行通流部分热力校核计算，求出该工况下级的内功率、相对内功率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。主要计算工作如下：
142
1937.4
107.1
1827.4
3
0.2924
226
1953
122.7
2187.8
0.297
196
1971.9
141.6
2578.4
压
4
0.2994
220
1993.9
163.6
3051.8
0.322
0.9
5
0.3193
138
2051.2
220.9
4465.3
397.6
7194
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N25-3.5435汽轮机通流部分热力设计汽轮机课程设计说明书毕业设计汽轮机课程设计说明书设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计学生姓名:学号:专业: 热能与动力工程班级:完成日期: 2011-11-08目录第一部分：课程设计的任务与要求 (1)第二部分：汽轮机热力计算 (2)一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算 (2)二、调节级详细计算 (3)三、回热系统平衡初步估算 (12)四、压力级焓降分配和级数确定 (16)五、非调节级详细计算 (19)六、回热系统校核修正 (24)七、整机效率、整机功率的核算 (24)八、结果分析总结 (25)附表一:压力级详细计算结果列表 (26)表二：回热系统校核修正后结果列表 (24)附图一：整机详细热力过程曲线附图二：调节级详细热力过程曲线附图三：一般性压力级热力过程曲线附图四：压力级平均直径变化规律及速度比和比焓降分配示意图附图五：各级速度三角形附图六：通流部分子午面流道图附图七：回热系统示意图汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝25MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝20MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝160～170℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制； （3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率； （6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图； （8）编写计算机程序方框图； （9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
第二部分：汽轮机热力计算一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算1．根据已知的p 0、t 0和p c ，确定蒸汽通过主汽门、配汽机构及排汽管中的压力损失。
进汽机构节流损失：∆==⨯=004%004 3.50.14P P MPa排汽管中压力损失： 0.040.0050.0002c c P P MPa ∆=⨯⨯= 调节级前的压力为：000 3.50.14 3.36P P P MPa'=-∆=-=末级动叶后压力为：='=+∆=+=0.0050.00020.0052z c c c P P P P MPa2．选取机组的相对内效率、发电效率和机械效率由于汽轮发电机组的额定功率：p r ＝25MW所以取汽轮机相对内效率ηri ＝0.82，发电机效率ηg ＝0.970(全负荷)，机械效率ηax ＝0.9883．热力过程曲线的初步拟定由p 0＝3.5MPa ，t 0＝435℃确定初始状态点“0”：0h ＝3304.07735 kJ/kg ， 0s = 6.9597 kJ/(kg ⋅K)由==103304.07735h h kJ/kg ，0 3.36P MPa '=从而确定“1”点：1s = 6.9778kJ/(kg ⋅K)， 1t = 434.118℃过“1”点做定熵线与Pc=0.005MPa 的定压线交于“3'”点，查得：3'h = 2122.1146kJ/kg ， 3't = 32.91℃整机理想焓降为：03'3304.077352122.11461181.963macth h h ∆=-=-=kJ/kg整机有效焓降为：macih ∆＝ri ηmact h ∆＝1181.963⨯0.82≈ 969.2095kJ/kg从而确定“3”点的比焓为：3h =0h -mac i h ∆=3304.07735-969.2095=2334.86785kJ/kg又因为余速损失为：∆=≈∆=⨯≈2222%0.021181.96323.63932000mac c t c h h kJ/kg所以“4”点的比焓为：∴=-∆=-=4322334.8678523.63932311.2286kJ/kgc h h h再由'=0.0052MPa c P 可以确定“4”点，并查得： 4s =7.56144kJ/(kg ⋅K)然后用直线连接“1”、“4”两点，求出中点“2′”， 2'h =2807.653 kJ/kg ， 2's =7.26962 J/(kg ⋅K) 并在“2′”点沿等压线向下移14kJ/kg 得“2”点， 2h =2793.653 kJ/kg ， 2s =7.237437 J/(kg ⋅K)过“1”、“2”、“3”点作光滑曲线即为汽轮机的近似热力过程曲线。
汽轮机近似热力过程曲线图见附图-1.4．整机进汽量估计D ri g axDηηη+∆∆emac t 3600pm＝h（kg/h ）取回热抽汽进汽量增大系数m=1.20，漏汽蒸汽余量0ΔD=4%D ，汽轮机相对内效率η=0.82ri，机械效率η=0.988ax ，发电机效率0.970gη=3600 1.20D ⨯20⨯=0.96⨯1181.963⨯0.82⨯0.970⨯0.98896.8938t/h ≈二、调节级详细计算1．根据调节级的选择原则，选取调节级的型式及相关参数如下： a ）调节级型式：双列复速级 b ）理想焓降： 250kJ/kg t h ∆= c ）平均直径： 1150mm m d =d ）反动度： 'Ω=Ω+Ω+Ω=16%,m b g b'Ω=Ω=Ω=11%,2%,3%b g be ）速度比： a x注：/0.255a x u ≤=2．喷嘴理想比焓降：(1)(116%)250210∆=-Ω∆=-⨯=n m t h h kJ/kg3．计算喷嘴出口汽流状态并选择喷嘴型线： 取喷嘴的速度系数0.97ϕ=则喷嘴损失：22(1)(10.97)21012.4110ξϕ∆=-∆=-⨯=n n h h kJ/kg 103304.0773521012.41103106.488n n h h h h ξ∴=-∆+∆=-+= kJ/kg在h-s 图上近似做出热力过程线，取动叶进口参数为：1P ＝1.63MPa ，1v =0.1677m 3/kg因为10/ 1.63/3.360.4850.545n cr P P εε*==≈<=,故在喷嘴中汽流为超声速流动，故选择TC-2Б型线，出汽角为1α=15°。
4．喷嘴出口汽流速度：1648.054tc==≈ m/s 110.97648.054628.613t c c ϕ==⨯≈ m/s5．计算喷嘴出口面积：查得喷嘴流量系数n μ＝0.9733010/360096.893810/360026.9149G D =⨯=⨯≈ kg/sμ⨯=⨯=⨯≈⨯4421126.91490.1677101070.09040.97648.054t n n t Gv A cm c6．计算喷嘴最小截面积及斜切部分偏转角因为0.4εε<<ncr ,所以汽流在斜切部分发生膨胀，产生偏转:min ()69.2705n A ==≈ cm 2111sin()sin(15)sin sin15αα+δ=︒+δ==0.2617≈解得：10.171δ≈︒7．计算喷嘴出口高度n l 和部分进汽度e因为0.4εε<<n cr所以3min 1()69.2705100100.00741187.4118sin 3.141150sin15n n m A l e m mm d πα-⨯==⨯≈=⨯⨯︒取16n l mm =，则求得：0.46324e ≈，满足要求。
8. 计算第一列动叶进口汽流角和相对速度3.14 1.153000180.55/6060π⨯⨯===m D n u m s111111111sin()628.613sin(150.171)tan tan 21.11cos()628.613cos(150.171)180.55c c u αδβαδ--+︒+︒==≈︒+-︒+︒-11111sin()628.613sin(150.171)456.77/sin sin 21.11c w m sαδβ+︒+︒==≈︒2211/2000456.77/2000104.3194∆==≈w h w kJ/kg由上可查h-s 图得第一列动叶进口的滞止压力*1p =2.36108MP9. 计算第一列动叶出口汽流相对速度第一列动叶理想焓降：0.1125027.5∆=Ω∆=⨯=b b t h h kJ/kg 第一列动叶滞止理想焓降：*127.5104.3194131.8194∆=∆+∆=+=b b w h h h kJ/kg第一列动叶出口汽流相对速度244.72513.44==≈twm/s在图4中查得：0.913ψ=220.913513.32468.773t w w ψ∴==⨯≈ m/s10．第一列动叶损失为：2*2(1)(10.913)131.819421.938b b h h ξψ∆=-∆=-⨯≈kJ/kg根据∆b h 和ξ∆b h 在h-s 图中做出动叶热力过程曲线，查得第一列动叶后蒸汽状态点：P 2＝1.47282MPa ，V 2＝0.1825397m 3/kg11．第一列动叶出口面积：⨯==⨯≈422226.91490.182539710104.80633468.773b Gv A cm w 由于21/ 1.47282/2.361080.62580.545n cr P P εε*==≈>=，故汽流在第一列动叶中为亚声速流动。
12. 第一列动叶出口高度b l 和汽流出口角2β由前面计算可知：16n l mm =所以查表1得： 1.5,0.5,t r mm mm ∆=∆=叶顶盖度叶跟盖度1.522t r mm ∆=∆+∆=+=16218i b n l l mm =+∆=+=，对于一短叶片，有：18ib b l l mm ==进而汽流出口角4112104.8063310sin sin 0.46324 3.14 1.150.018b m b A e d l βπ---⨯==≈︒⨯⨯⨯20.3713．第一列动叶出口汽流速度2c 和出汽角2α1122222w sin 468.773sin tan tan 32.22w cos 468.773cos 180.55u βαβ--︒==≈︒-︒-20.3720.372222sin 468.773sin c sin sin 32.22w βα︒=≈︒20.37=306.0386m/s14. 导叶的理想比焓降0.022505∆=Ω∆=⨯=g g t h h kJ/kg22*2h h 551.829820002000gg c ∆=∆+=+≈306.0386 kJ/kg15. 计算导叶出口速度理想速度：1321.9523/t c m s'==≈查图4可得：0.907g ψ=实际速度：110.907321.9523292.011/g t c c m s ψ'='=⨯≈16. 导叶内损失：2*2(1)(10.907)51.82989.19207g g h h ξψ∆=-∆=-⨯≈kJ/kg在h-s 图中做出导叶热力过程曲线，查得导叶后蒸汽状态点：P 1＇=1.4463058MPa, v 1＇=0.1865665m 3/kg17. 计算导叶出口截面积及进口高度导叶出口截面积：4421126.91490.18656651010171.96292.011g Gv A cm c '⨯=⨯=⨯≈' 导叶进口高度：18220ig b l l mm =+∆=+=18. 导叶出汽角4111171.9610sin sin 0.46324 3.14 1.150.020gm g A e d l απ---⨯'=≈︒⨯⨯⨯=30.9319. 第二列动叶进口相对速度,1w 和方向o 11111o 11sin 292.011sin tan tan 65.0165cos 292.011cos 180.55c c u αβα--'''==≈︒''--30.9330.93o111o1sin 292.011sin 165.5847/sin sin 65.0165c w m s αβ'''==≈'30.9320. 计算第二列动叶出口汽流相对速度第二列动叶理想比焓降：0.032507.5b b t h h ''∆=Ω∆=⨯= kJ/kg 滞止理想焓降：'''∆=∆+=+≈22*1165.58477.521.209220002000b b w hhkJ/kg21.动叶出口理想相对速度：2205.951/t w m s '==≈查图4可得： 0.926g ψ=动叶出口实际相对速度：220.926205.951190.71/t w w m s ψ'=''=⨯≈22. 第二列动叶损失为：2*2(1)(10.926)21.2092 3.0228b b h h ξψ''∆=-'∆=-⨯≈ kJ/kg根据∆'b h 和'ξ∆b h 在h-s 图中做出动叶热力过程曲线，查得第二列动叶后蒸汽状态点：P 2＇＝1.40725MPa ，V 2＇＝0.191034m 3/kg23. 计算第二列动叶相关参数第二列动叶出口截面积：''⨯==⨯≈'422226.91490.19103410269.61190.71b Gv A cm w第二列动叶进口高度：20222ib g l l mm '=+∆=+=第二列动叶出口高度：22ib b l l mm ''==24．第二列动叶出口汽流角：4112269.6110sin sin 0.46324 3.14 1.150.022b m b A e d l βπ---''⨯'==≈︒⨯⨯⨯47.10725．第二列动叶出口汽流绝对速度方向与大小o 11222o22w sin 190.71sin tan tan 109.961w cos 190.71cos 180.55u βαβ--'''==≈︒''--47.10747.107o222o2sin 190.71sin c 148.601/sin sin109.961w m s βα'''==≈'47.10726．余速损失为：2222148.601h 11.0412********c c '∆==≈ kJ/kg27．轮周有效焓降∆'u h （不计叶高损失）：2h ξξξξ'∆'=∆-∆-∆-∆-∆-∆u t n b g b c h h h h h h25012.411021.9389.19207 3.022811.0412=-----192.39493=kJ/kg28. 轮周效率的计算及校核0192.394930.76958250u u u t h h E h η∆'∆''===≈∆11221122[(cos cos )(cos cos )]1000ααααη++''+''''=∆⨯ut u c c c c h180.55[(628.613cos15cos32.22)(292.011cos 148.6012501000⨯︒+︒+︒+=⨯306.038630.93 0.76976=0.769760.76958100%100%0.0234%1%0.76958u u u u ηηηη''-'-∆=⨯=⨯≈<'所以它是合格的。