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动态压差平衡型电动调节阀.doc

动态压差平衡型电动调节阀张家口帝达购物中心使用了宏田公司的蒸发式中央空调后，与原来集中式单风道系统比较（以每天运行12小时计）：整个系统每天消耗电能约2856KW/h，消耗水量为24.5吨/天，每年运行按3个月计，共计消耗电能25.7万KW.h左右，消耗水2682吨，每年的维修费用约1-2万元。

该购物中心的工作人员讲，使用过去的系统，一直不能达到理想效果，夏季场内闷热难耐，几次改造均不理想。

使用宏田的蒸发式中央空调系统后，保留了原来的两台离心风机，改变了风道的用途，出口温度在18到21度之间，相对湿度60%左右，总运行动力为81KW，比原来减少142.5KW（还不包括停用每层角落7.5匹的分体空调一、材质：阀体球墨铸铁电动执行器外壳铝合金阀套不锈钢阀芯黄铜二、动态平衡电动调节阀技术参数：产品型号阀门形式规格压差范围 (KPa) 流量范围 (m0/h) 工作压力流量误差流体温度A/D-EDRV1 二通 DN25 30-300 0.2-2.9 PN165％0-100℃A/D-EDRV2 DN32 30-300 0.5-4-7 A/D-EDRV3 DN40 30-300 1-7-7 A/D-EDRV4 DN50 30-300 2-12.1 A/D-EDRV8 DN65 30-300 3-20.4 A/D-EDRV9 DN80 30-300 5-30.8 A/D-EDRV10 DN1OO 30-300 10-45.3 A/D-EDRV11 DN125 30-300 15-70-7 A/D-EDRV12 DN150 30-300 20-101.8 A/D-EDRV13 DN200 33-300 5.0-360 A/D-EDRV14 DN25022-2104.O-460※注： A-EDRV 动态平衡电动调节阀配直行程电动执行器 D-EDRV 动态平衡电动调节阀配角行程电动执行器三、动态平衡电动调节阀尺寸参数：产品型号阀门形式规格外形及安装尺寸 (mm)L H1 H2 D(φ)法兰G 螺纹 A/D-EDRV1 二通丝口 DN25 160 265 70 G1 A/D-EDRV2 DN32 180 275 70 G1-1/4 A/D-EDRV3 DN40 300 290 90 G1-1/2 A/D-EDRV4 DN50 300 290 90 G2A/D-EDRV5 二通法兰 DN32 160 220 70 1OO A/D-EDRV6 DN40 200 235 110 110 A/D-EDRV7 DN50 215 230 115 125 A/D-EDRV8 DN65 230 238 120 145 A/D-EDRV9DN80275275146160A/D-EDRV10DNl00 290 295 165 180 A/D-EDRV11 DNl25 315 307 208 21O A/D-EDRV12 DNl50 350 326 205 240 A/D-EDRV13 DN200 430 715 295 295A/D-EDRV14DN250520740345355一、使用范围：本阀门是一种本平衡阀，适用于各种液体管路系统，是一种较为理想的新型节能阀门。

(完整word版)调节阀选型计算

•调节阀计算与选型指导（一）•2010—12—09 来源:互联网作者:未知点击数：588•热门关键词：行业资讯【全球调节阀网】人们常把测量仪表称之为生产过程自动化的“眼睛”;把控制器称之为“大脑”;把执行器称之为“手脚”。

自动控制系统一切先进的控制理论、巧秒的控制思想、复杂的控制策略都是通过执行器对被控对象进行作用的.调节阀是生产过程自动化控制系统中最常见的一种执行器，一般的自动控制系统是由对象、检测仪表、控制器、执型器等所组成。

调节阀直接与流体接触控制流体的压力或流量。

正确选取调节阀的结构型式、流量特性、流通能力;正确选取执行机构的输出力矩或推力与行程；对于自动控制系统的稳定性、经济合理性起着十分重要的作用。

如果计算错误，选择不当，将直接影响控制系统的性能，甚至无法实现自动控制.控制系统中因为调节阀选取不当，使得自动控制系统产生震荡不能正常运行的事例很多很多。

因此,在自动控制系统的设计过程中，调节阀的设计选型计算是必须认真考虑、将设计的重要环节.正确选取符合某一具体的控制系统要求的调节阀，必须掌握流体力学的基本理论。

充分了解各种类型阀的结构型式及其特性,深入了解控制对象和控制系统组成的特征.选取调节阀的重点是阀径选择,而阀径选择在于流通能力的计算。

流通能力计算公式已经比较成熟,而且可借助于计算机，然而各种参数的选取很有学问，最后的拍板定案更需要深思熟虑。

二、调节阀的结构型式及其选择常用的调节阀有座式阀和蝶阀两类.随着生产技术的发展，调节阀结构型式越来越多，以适应不同工艺流程,不同工艺介质的特殊要求。

按照调节阀结构型式的不同，逐步发展产生了单座调节阀、双座调节阀、角型阀、套筒调节阀（笼型阀）、三通分流阀、三通合流阀、隔膜调节阀、波纹管阀、O型球阀、V型球阀、偏心旋转阀（凸轮绕曲阀)、普通蝶阀、多偏心蝶阀等等。

如何选择调节阀的结构型式?主要是根据工艺参数(温度、压力、流量），介质性质(粘度、腐蚀性、毒性、杂质状况）,以及调节系统的要求(可调比、噪音、泄漏量）综合考虑来确定。

调节阀KV值计算 Microsoft Word 文档

调节阀的计算、选型方法调节阀根据驱动方式分类，一般分为气动调节阀、电动调节阀、液动调节阀、自力式调节阀等。

根据结构可分为单座调节阀、双座调节阀、套筒调节阀、角式调节阀、球阀、蝶阀等九大类。

调节阀的计算选型是指在选用调节阀时，通过对流经阀门介质的参数进行计算，确定阀门的流通能力，选择正确的阀门型式、规格等参数，包括公称通径，阀座直径，公称压力等，正确的计算选型是确保调节阀使用效果的重要环节。

1.调节阀流量系数计算公式1.1 流量系数符号：Cv—英制单位的流量系数，其定义为：温度60°F（15.6℃）的水，在16/in2(7KPa)压降下，每分钟流过调节阀的美加仑数。

Kv—国际单位制（SI制）的流量系数，其定义为：温度5~40℃的水，在105Pa压降下，每小时流过调节阀的立方米数。

注：Cv≈1.16 Kv1.2不可压缩流体（液体）Kv值计算公式1.2.1 一般液体的Kv值计算非阻塞流阻塞流流动工况判别式△P＜FL2(P1-FFPv) △P≥FL2(P1-FFPv)计算公式备注：#式中：P1—阀入口绝对压力KPa 2—阀出口绝对压力KPaQL—液体流量m3/h ρ—液体密度g/cm3FL—压力恢复系数，与调节阀阀型有关，附后FF—流体临界压力比系数，PV—阀入口温度下，介质的饱和蒸汽压（绝对压力KPa）PC—物质热力学临界压力（绝对压力KPa）注：如果需要，本公司可提供部分介质的PV值和PC值1.2.2 高粘度液体Kv值计算当液体粘度过高时，按一般液体公式计算出的Kv值误差过大，必须进行修正，修正后的流量系数为式中：K′V —修正后的流量系数 KV —不考虑粘度修正时计算的流量系数FR—粘度修正系数（FR值从FR~Rev关系曲线图中确定）计算雷诺数Rev公式如下：对于只有一个流路的调节阀，如单座阀、套筒阀、球阀等：对于有二个平行流路的调节阀，如双座阀，蝶阀，偏心旋转阀等：1.3可压缩流体—气体的KV值计算P2＞0.5P1 P2≤0.5P1判别式计算公式式中：P1—阀入口绝对压力KPa P2—阀出口绝对压力KPaQg—气体流量 Nm3/h G—气体比重（空气=1）t—气体温度℃ Z—高压气体（PN＞10MPa）的压缩系数注：当介质工作压力≤10MPa时，Z=1；当介质工作压力＞10MPa 时，Z＞1，具体值查有关资料。

调节阀最大关闭压差

调节阀最大关闭压差
调节阀的最大关闭压差通常由制造商根据产品设计和性能限制确定。

最大关闭压差是指调节阀完全关闭时，阀门两侧的压差。

具体的最大关闭压差取决于以下因素：
1. 阀门材质和结构：不同材质和结构的阀门具有不同的最大关闭压差限制。

例如，蝶阀的最大关闭压差通常比球阀低。

2. 阀门类型：不同类型的调节阀，如闸阀、球阀、蝶阀等，其最大关闭压差也不同。

3. 阀门尺寸：阀门的尺寸越大，其最大关闭压差通常也越高。

4. 工作介质：不同的工作介质对阀门的最大关闭压差有影响。

一些介质如高温、高压等可能限制了最大关闭压差。

一般来说，调节阀的最大关闭压差应在产品规格和说明书中有明确的标明。

在使用调节阀时，应该根据设备的工作条件和要求选择合适的阀门，确保不超过其最大关闭压差的限制，防止阀门损坏或不正常工作。

调节阀压差的确定

调节阀压差的【2 】肯定一、概述在化工进程掌握体系中,带调节阀的掌握回路到处可见.在肯定调节阀压差的进程中,必须斟酌体系对换节阀操作机能的影响,不然,即使盘算出的调节阀压差再精确,最终肯定的调节阀也是无法知足进程掌握请求的.从主动掌握的角度来讲,调节阀应当具有较大的压差.如许选出来的调节阀,其现实工作机能比较接近实验工作机能（即幻想工作机能）,即调节阀的调节品德较好,进程轻易掌握.但是,轻易造成肯定的调节阀压差偏大,最终选用的调节阀口径偏小.一旦管系压降比盘算值大或相当,调节阀就无法起到正常的调节感化.现实操作中,消失调节阀已处于全开地位,所经由过程的流量达不到所期望的数值;或者经由过程调节阀的流量为正常流量值时,调节阀已处于90%开度邻近,已处于平日调节阀开度上限,若负荷稍有进步,调节阀将很难起到调节感化.这就是调节阀压差取值过大的成果.从工艺体系的角度来讲,调节阀应当具有较小的压差.如许选出来的调节阀,可以避免消失上述问题,或者调节阀处于泵或紧缩机出口时能耗较低.但是,如许做的成果往往是选用的调节阀口径偏大,因为调节阀压差在管系总压降中所占比例过小,调节阀的工作特征产生了轻微畸变,调节阀的调节品德不好,进程难于掌握.现实操作中,消失经由过程调节阀的流量为正常流量值时,调节阀已处于10%开度邻近,已处于平日调节阀的开度下限,若负荷稍有变化,调节阀将难以起到调节感化,这种情形在低负荷开车时尤为显著.这就是调节阀压差取值过小的成果.同时,调节阀口径第1页，－共30页偏大,既是调节阀才能的糟蹋,使调节阀费用增高;并且调节阀长期处于小开度运行,流体对阀芯和阀座的冲蚀感化轻微,缩短调节阀的运用寿命.精确肯定调节阀的压差就是要解决好上述两方面的抵触,使根据工艺前提所选出的调节阀可以或许知足进程掌握请求,达到调节品德好.节能降耗又经济合理.关于调节阀压差的肯定,常见两种不雅点.其一以为根据体系前后总压差估算就可以了;其二以为根据管系走向盘算出调节阀前后压力即可盘算出调节阀的压差.这两种方法对于估算国内初步设计阶段的调节阀是可以的,但用于具体设计或施工图设计阶段的调节阀选型是错误的,常常造成所选的调节阀口径偏大或偏小的问题.精确的做法是对换节阀地点管系进行水力学盘算后,联合体系前后总压差,在不使调节阀工作特征产生畸变的压差规模内合理地肯定调节阀压差.有人会问,一般掌握前提在流程肯定之后即要提出,而管道专业的配管图往往滞后,并且配管时还须要调节阀的有关尺寸,如何在提调节阀掌握前提时先辈行管系的水力学盘算呢？如何进行管系的水力学盘算,再联合体系前后总压差,最终在合理规模内肯定调节阀压差,这就是本文要解决的问题.二.调节阀的有关概念为了让大家对换节阀压差肯定进程有一个清晰的熟悉,我们须要重温一下与调节阀有关的一些根本概念.1.调节阀的工作道理第2页，－共30页第3页，－共30页如图1所示,根据柏尽力方程,流体流经调节阀前后1-1和2-2截面间的能量守恒关系如下式所示.因为H 1=H 2,U 1=U 2,则有：在流体阻力盘算时,还有：则有：则经由过程调节阀的流量为：F------调节阀吸收面积 K------调节阀阻力系数因为F 为定值,当P 1-P 2不变时,流量随K 值变化,而K 值是随调节阀的开度产生变化的.是以调节阀是经由过程转变开度,使阻力系数K 值产生变化,来达到调撙节量目标的.现令：)1(2222222111------+++=++f h gU rg P H g U rg P H )2(21-------=rgP P h f )3(22------=g U K h f )4(2212-------=rgP P g U K )5()(221-------=KrP P U )6(221-------==r P P KF FU Q )7(2------=KF C第4页，－共30页则有：C 值即内心专业选阀时用到的一个主要参数,称为调节阀的流畅才能.其界说为调节阀全开,调节阀两端压差为1kg/cm 2时,流经调节阀介质密度为1g/cm 3流体的流量.2.调节阀的幻想流量特征流体经由过程调节阀时,其相对流量和调节阀相对开度之间的关系,称为调节阀的流量特征.其数学表达式为：如图1所示仅以调节阀进出口为研讨对象,使调节阀压差为定值时,得到的流量特征为幻想流量特征.1）直线流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化是一个常数时,称调节阀具有直线流量特征.其数学表达式为：其积分式为：)8(21-------=rP P C Q )9()(maxmax ------=l l f Q Q )10(maxmax ------=l l kd Q Q d )11(maxmax -------+=常数l l k Q Q第5页，－共30页代入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：设：则有：R 称为可调比,即调节阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量Qmin 的比值.Qmin 不是调节阀封闭的泄露量,它是可调流量的下限值,当流量低于此值时,调节阀无法保证调节精度.一般Qmin=(2~4%)Qmax,而泄露量仅为(0.1~0.01%)Qmax.直线流量特征的调节阀,其开度变化雷同时,流量变化也是雷同的.一般调节阀,幻想可调比R=30时,直线流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的直线(1)所示.2）等百分比流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成正比时,称调节阀具有等百分比流量特征.其数学表达式为：maxmin 1Q Q k -=max min Q Q =常数)13(])1(1[1maxmax -------+=l l R R Q Q )12(min max ------=Q Q R积分子女入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：等百分比流量特征的调节阀,其开度变化百分比雷同时,流量变化百分比也雷同.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,等百分比流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(2)所示.3）快开流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成反比时,称调节阀具有快开流量特征.其数学表达式为：积分子女入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：快开流量特征的调节阀,开度较小时,对应流量就比较大,在其开度规模内,跟着开度增长,流量很快达到最大,开度再增长时,流量变化幅度很小以至于不变.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,快开流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(3)所示.4）抛物线流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点相对流量的平方根)14(maxmax max ------=l l d Q Q k Q Q d )15()1(maxmax ------=-l l R Q Q )17(])1(1[121max2max -------+=l l R R Q Q )16()(max1max max ------=-l l d Q Q k Q Q d第7页，－共30页成正比时,称调节阀具有抛物线流量特征.其数学表达式为：积分子女入边界前提可得：抛物线流量特征的调节阀,其开度变化时,流量介于直线流量特征和等百分比流量特征之间变化.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,抛物线流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(4)所示.4）几种流量特征的比较参见图2中的流量特征曲线,对于直线流量特征,雷同的开度变化,流量变化ΔQ 是雷同的,那么在小流量时,ΔQ/Q 操作点大,操作敏锐不易掌握;大流量时,ΔQ/Q 操作点小,操作安稳易于掌握.是以,直线流量特征调节阀合适于负荷变化小的场合. 对于等百分比流量特征,雷同的开度变化,小开度时流量变化ΔQ 小;大开度时流量变化ΔQ 大.是以,等百分比流量特征调节阀合适于负荷变化大的场合. 对于快开流量特征,随开度变大,流量很快达到最大,开度再增长时,流量变化)19(])1(1[12maxmax -------+=l l R R QQ幅度很小以至于不变.是以,快开流量特征调节阀不合适于调撙节量,但合适于在双位掌握或程控场合中运用.抛物线流量特征,其特征曲线介于直线流量特征和等百分比流量特征之间,并且接近于等百分比流量特征.是以常用等百分比流量特征调节阀来代替抛物线流量特征调节阀.所以,我们经常用到的是直线流量特征调节阀和等百分比流量特征调节阀.3.调节阀的现实流量特征因为调节阀都是安装在管路上,在体系总压降必定的情形下,当流量产生变化时,管路压降在变化,调节阀压差也在产生变化.是以调节阀压差变化时,得到的流量特征为现实流量特征.1）串联管路调节阀的现实流量特征对于如图3所示的调节阀与管路串联的体系,当调节阀上压差为ΔP 1值并保持不变时,单就调节阀本身来说它具有幻想流量特征.由式（8）可得： C qk 为调节阀全开时的流畅才能,则：)20(1------∆=r P CQ )21(1max ------∆=rP C Q qk第9页，－共30页比较式（9）则有：将式（23）代入式（20）,则得：经由过程管道的流量可以用下式表示：C g 为管道的流畅才能因为经由过程管系的流量是独一的,是以有下式成立：则有：因为：将式（27）代入式（28）得：)22(max ------=qkC C Q Q )23()(max ------=l lf C C qk )24()(1max------∆=r P l l f C Q qk )25(2------∆=r P C Q g )26()(21max ------∆=∆=r P C r P l l f C Q g qk )27()(1max 2222------∆=∆P l l f C C P g qk )28(21------∆+∆=∆P P P )29()](1[1max 222------∆+=∆P l l f C C P g qk )30()(11max 2221------+=∆∆l l f C C P P g qk第10页，－共30页当调节阀全开时,调节阀上有最小压差,设最小压差为ΔP 1m .因为调节阀全开,此时有：则由式（29）得：则得：令：S 为调节阀全开时,调节阀的压差与体系总阻力降的比值,称为调节阀的阻比,有的材料上称之为调节阀的阀权度.则有：将式（33）代入式（30）,则得：若以Q max 表示管道阻力为零时调节阀全开时的最大流量,则由式（21）和式（24）可得：1)()(max max max ==l l f l l f )31()1(122------∆+=∆m g P C C P qk m g P C C P qk 122)1(∆+=∆1122-∆∆=mg P P C C qk )32(1------∆∆=PP S m )33(1122-------=SC C g qk)34()()11(11max21-------+=∆∆l l f S P P第11页，－共30页若以Q 100表示有管道阻力时调节阀全开时的最大流量,则由式（24）和式（21）.式（32）得：将式（34）代入式（36）,则得：式（35）为调节阀的现实流量与幻想最大流量参比关系.对于R=30的调节阀,当调节阀阻比产生变化时,其关系曲线如图4所示.式（37）即为调节阀的现实流量特征,它不但和调节阀的相对开度有关,并且与调节阀的阻比S 有关.对于安装在现实管路中R=30的调节阀,当调节阀阻比产生变化时,其现实机能曲线的变化趋势如图5所示.从图4和图5可见：a)当调节阀阻比S=1时,即管道阻力为零,体系的总压降全体落在调节阀上,此时现实流量特征和幻想流量特征是一致的.b)跟着调节阀阻比S 的减小,即管道阻力增长,调节阀最大流量比管道阻力为零时幻想最大流量要小,可调比在缩小.c)跟着调节阀阻比S 的减小,现实流量特征偏离幻想流量特征,S 越小偏离程度越大.)36()(1)(1max 1max100------∆∆=∆∆=PP S l l f P C P l l f C Q Qmqk qk )37()()1(1)(max2max100-------+=l l f S S l lf Q Q )35()()11(11)(max2maxmax -------+=l lf S l lf Q Qd)从图4可见, 跟着调节阀阻比S的减小,直线流量特征趋势于快开流量特征,等百分比流量特征趋势于直线流量特征.并且跟着调节阀阻比S的减小,可调最小流量在升高,可调比在缩小.是以,跟着调节阀阻比S的减小,现实流量曲线偏离幻想流量曲线,可调比在缩小,可调节规模在变窄.反之则解释,为了保证调节阀具有较好的调节机能,调节阀请求有必定的压差.在现实运用中,为保证调节阀具有较好的调节机能,避免调节阀现实特征产生畸变,一般愿望调节阀阻比S≥0.3.根据图5和实验测试,调节阀阻比S对换节阀特征的影响成果如下表所示：a）高压减至低压时,S很轻易在0.5以上.固然S越大越好,但有时压差很大,轻易造成调节阀冲蚀或流体已呈壅塞流,此时可在调节阀前增设一减压孔板,使部分压差消费在孔板上.孔板上分管的压差可和自控专业协商肯定.b) 稍高压力减至低压或物料自流的场合,要使S在0.3以上有时有艰苦.此时可想方法降低管路阻力,如：放大管径.转变装备布置以缩短管道长度或增长位差.削减弯优等措施,必定要确保S≥0.3.c）低压经由泵至高压的场合,为了降低能耗,请求至少S≥0.15.但为获得较好的调节阀品德,建议S≥0.3.d）气体管路因为阻力降很小,S很轻易在0.5以上.但在低压和真空体系中,因为允许压力降较小,请求S≥0.15.2）并联管路调节阀的现实流量特征对于如图6所示的调节阀与管路并联的体系,压差ΔP为定值.是以总管流量Q第14页，－共30页则：由式（21）和上式可得：由式（38）可得：则式（25）.式（41）和（42）得：可以得出：由式（24）和式（38）得：)40(max1max ------=xQ Q )41(max ------∆=xr PC Q qkrPC r P C rP C Q Q x g qkqk∆+∆∆==maxmax1)42(2max 1max ------+=Q Q Q )43(11-------=xC Cg qk第15页，－共30页由式（41）.式（43）和式（44）得：这就是并联管路调节阀的现实流量特征,对于不同的x,现实机能曲线的变化趋势如图7所示.从图7可见：a)当x=1时,即旁路封闭,现实流量特征和幻想流量特征是一致的. b)跟着x 逐渐减小,即旁路逐渐开大,经由过程旁路的流量逐渐增长,现实流量特征起点在上移,可调比在缩小,但流量特征曲线外形根本不变.在现实运用中,为保证调节阀有必定的可调,即具有比较好的调节机能,一般愿望调节阀阻比 x ≥0.5,最好x ≥0.8.这种调节阀和管路并联的情形在现实工程中并不多见,但对于一些须要保持体)44()(max------∆+∆=rPC r P l l f C Q g qk )45()1()(maxmax --------+=x l lxf QQ系有一个最低流量,负荷变化不大（即调节比较小）的场合,为防止内心故障时最低流量得不到保证,可以采用调节阀和管路并联.别的,当所选的调节阀偏小,作为一种补救措施;或者装配有扩容才能,但调节阀已不能知足请求时.可将调节阀的旁路稍开,使调节阀达到所期望的调节目标.此时,先封闭调节阀主管路,经由过程阀后总管上的流量计来标定旁路阀的开度. 4.调节阀的可调比 1）幻想可调比R由式（12）知可调比R 为调节阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量Qmin 的比值.即：因为：则：2）串联管路调节阀的现实可调比R S对于如图3所示的调节阀与管路串联的体系,调节阀全开时,最大流量Q max 对应minmax Q Q R =rP C Q ∆=maxmax rP C Q ∆=minmin )46(min minmax max ------==C CQ Q R第17页，－共30页最小的调节阀压差ΔP 1m ;调节阀全关时,最小流量Q min 对应最大的调节阀压差ΔP 1max.则调节阀的现实可调比R S 有：由式（7）知,C 值与吸收面积和调节阀的阻力系数有关,吸收面积为定值;而阻力系数仅与阀门开度有关,开度必定对应的阻力系数也是定值.所以,无论调节阀处于幻想管系照样现实管系,C max 和C min 是定值,则由式（46）和（47）得：当经由过程调节阀的流量最小时,调节阀几乎全关,管路阻力降趋于0,调节阀的最大压差ΔP 1 max 趋于体系总压降ΔP,是以：上式解释,串联管路调节阀的现实可调比R S 与幻想可调比R 和阻比S 有关.阻比S 越小,现实可调比越小.是以,为保证必定的可调比,调节阀的阻比S 要恰当,不能使阻比S 过小.国产的调节阀,幻想可调比R=30.但斟酌到选用调节阀时圆整口径以及对C 值的圆整和放大,一般取R=10.即使如斯,在调节阀与管路串联的体系中,当S=0.3时,R S 仍为5.4 .而一般工艺进程中,Q min =30%Q nor ,Q max =125%Q nor ,R S 不过4.16.是以,只要S≥0.3是可以知足请求的,只要阻比S 不是太小或对可调比请求太高,可不必验算现实可调比.当请求的可调比较大时,调节阀知足不了工艺请求,此时,可采用进步调节阀阻)48(max 11------∆∆=P P RR ms )49(1max 11------=∆∆≈∆∆=S R P P R P P R R mm s )50(------≈S R R s第18页，－共30页比S,或采用大小两个调节阀并联工作的分程调节体系. 3）并联管路调节阀的现实可调比对于如图6所示的调节阀与管路并联的体系,调节阀的现实可调比R S 为：则：因为：则：将式（39）代入上式得：）（512min 1max------+=Q Q Q R s max 2max min 1max 2min 11Q Q Q Q Q Q Q R s +=+=max 1min 11Q R Q =maxmax 1max max max 11Q Q Q RQ Q R s -+=max 1max 2Q Q Q -=第19页，－共30页因为R>>1,则：上式解释,并联管路调节阀的现实可调比R S 与调节阀的幻想可调比R 无关,只和总管最大流量与旁路流量有关. 三、调节阀压差的肯定我们经常碰到的是如图3所示处于串联管路中的调节阀.经由过程前面临换节阀现实特征和可调比等的演算和剖析,可以看出影响调节阀调节机能的症结参数是调节阀全开经由过程最大流量时,调节阀前后的最小压差ΔP 1m .所以ΔP 1m 即为我们要肯定的调节阀压差.如图8所示的体系,根据柏尽力方程,流体自1-1到2-2截面间的能量守恒关系式为：式中h f 为1-1到2-2截面间管路上的阻力降,包括直管阻力降.局部阻力降和装备阻力降等.上式即为总推进力=管系总阻力,总推进x x RR s -+=111)52(111-------+=xRR R s )53(11112max maxmax1------=-=-≈Q Q Q Q xR s )54(1------+∆+=+b m f a P P h hP第20页，－共30页力=Pa-Pb+h,管系总阻力ΔP=ΔP 1m +h f .由上式可得：又由式（32）及调节阀阻比S=0.3~0.5得：由式（56）可以盘算出ΔP 1m =（0.429~1.0）h f .即调节阀的压差应为管路阻力降的0.429到1.0倍.式（55）和式（56）就是调节阀压差的盘算公式及核算式.用法为先由式（55）盘算出调节阀的压差,再由式（56）进行核算.只有同时知足式（55）和式（56）的请求时,盘算出的调节阀压差才可以作为调节阀的选型根据.但是,从式（55）可见,当盘算ΔP 1m 时,需先盘算出管道阻力降h f ,管道阻力降是经由过程管系的水力学盘算求出的.平日掌握前提在流程肯定之后即要提出,而管道专业的配管图是在接到掌握专业返回的调节阀前提后才可以最终绘制出来的,如何在提调节阀掌握前提时先辈行管系的水力学盘算呢？一般起首根据工艺流程图和掌握请求计划出调节阀的大致地位,再联合装备布置图构思出管系的走向图,根据此图进行管系的水力学盘算求出管道阻力降h f .管道专业的配管图应尽量接近先前构思的管系走向图来设置,即使最终的配管图与构思的管系走向图有出入,仅仅引起管线长度和弯头数目的有限变化,对管道的阻力降和调节阀压差盘算影响不大,更况且调节阀的压差可在必定规模内取值.为了安全起见,盘算出的管道阻力降应斟酌15~20%)55(1-------+-=∆f b a m h h P P P )56(5.0~3.011-------=+∆∆=fm mh P P S第21页，－共30页的裕量.对于低压体系和高粘度物料,为了确保设计无误,最终的配管图出来今后要对管道阻力降进行核算,因为管线长度和弯头数目变化对管道阻力降的影响比较大.一旦发明调节阀压差肯定的有问题,应实时进行调剂.别的,因为调节阀前后多有大小头和响应的变径管线,上述计划的管系走向图中还无法将他们斟酌完整,是以根据式（55）盘算出调节阀压差ΔP 1m 后,现实调节阀压差取值可稍比盘算值为小.当管路阻力降大时,两者差值大一些;反之则差值小一些或直接取盘算值.现实工程中,我们碰到的体系与图8所示的情形不尽雷同,在运用式（55）和式（56）时,可按下述方法进行灵巧处理.1、低压经由泵至高压的工况如图9所示,在这种情形下,往往泵的扬程需和调节阀压差同时肯定.此时可先由式（56）肯定调节阀压差,再由式（55）求出泵的扬程.则式（56）变为：若H 表示泵的扬程,则式（55）应变为：在这种场合下,为了降低能耗,调节阀的阻比可以请求为S ≥0.15.但当流量小.扬程低,泵的轴功率较小时,为获得较好的调节阀品德,建议S ≥0.3.同时,因为根据泵样本选的泵扬程一般比所需扬程要高,当消失这种情形时,应先定出泵的扬程,扣除扬程裕量后,再反算调节阀压差.)58(1------++∆+-=h h P P P H f m a b )57(11-------=∆f m h SSP第22页，－共30页2、工艺前提有波动的工况一般来说,工艺前提是相对稳固的,它允许在必定的规模内波动.如图9所示,因为P a .P b 及前后装备的液位可能消失最高.正常和最低值,如许就可能消失多种操作前提.但细心研讨可以发明,当P a 最小.前装备液位最低,而P b 最大.后装备液位最高时,调节阀压差最小,所需泵扬程最高.此时应在这种前提下肯定调节阀压差和泵的扬程.又比如说汽锅给水体系的调节阀,因为汽锅产汽压力经常波动,会影响到调节阀阻比降低,此时在斟酌调节阀压差时应增长体系装备静压的5~10%作为调节阀压差的裕量,即在运用式（56）进行调节阀阻比核算时用下式进行.3、高压减至低压的工况这种工况时,调节阀阻比S 一般很大.固然S 越大越好,但有时压差很大,轻易造成调节阀冲蚀或流体已呈壅塞流,此时可在调节阀前增设减压孔板,使部分压差消费在孔板上.孔板上分管的压差可和自控专业协商肯定,以调节阀压差不高于调节阀的允许压差为宜.4、稍高压力减至低压或物料自流的工况这种工况时,知足式（55）的调节阀压差,可能知足不了式（56）的请求.此时可想方法降低管路阻力,如：放大管径.转变装备布置以缩短管道长度或增长位差.削减局部阻力降等措施,必定要确保S ≥0.3.5.输送气体介质的工况)59(5.0~3.0))%(10~5(11-------=+∆--∆=fm b a m h P P P P S气体管路因为阻力降很小,调节阀阻比S一般都很大.例如,热媒为饱和蒸汽的加热器,其进口蒸汽管线上的调节阀,为了避免蒸汽能量过多地损耗在调节阀上,也为了避免蒸汽过热度太高影响传热后果,一般凭经验取调节阀压差Δ=0.01~0.02MPa .固然压差不大,但因为调节阀前后管路上阻力降很小,调节阀阻P1m比S照样可以知足调节请求的.当蒸汽压力较高,而须要在较低压力下冷凝时,可取90%的蒸汽压力减去冷凝压力为调节阀的压差,但为防止压差过大引起的体系震撼,请求调节阀压差≤1/2蒸汽压力.对于低压和真空体系,因为管路允许压力降较小,请求S≥0.15.对应的是经由过程调节阀的最大流量别的需强调一点,上述调节阀压差ΔP1mQ max.当工艺进程对最大流量有请求时,经由过程调节阀的最大流量Q max应为工艺进程可能消失的最大流量;当工艺进程对最大流量没有请求时,经由过程调节阀的最大流量Q max一般取为正常流量的1.25倍.四、举例在我们方才完成并已开车成功的某精致化工中试装配中,共有调节回路64个,肯定调节阀压差时恰是看重了上述提到的诸多问题,使调节回路投运后皆能知足工艺进程的请求,现举几个具有代表性的例子来进一步解释调节阀压差的肯定方法. 例1：如图10所示的工艺流程及操作前提,试肯定调节阀的压差.解：1）起首根据工艺流程及装备布置图构思出管系走向如图11所示.2）根据管系走向图及操作前提求管路压降.因为沿途流量不等,需分段进行盘算.由1点到2点,Q nor=0.24m3/h,Q max=0.24x1.25=0.3m3/h.根据图11和具体流程第23页，－共30页可盘算出局部阻力的当量长度为 6.5m;图11中直管长度为8.2m;则管总长度为14.7m,盘算出管道阻力降为0.0003MPa.盘算出局部阻力的当量长度为 4.5m;图11中直管长度为20.6m;则管总长度为25.1m,盘算出管道阻力降为0.0035MPa.则1点到3点,管道总阻力降为： 0.0003+0.01+0.0035=0.0138MPa.取管道总阻力降为： 0.0138x1.15=0.016MPa.3)盘算调节阀压差ΔP1m.由式（55）得：ΔP=0.35-0.03-(17.6-1.9)/100-0.016=0.147 MPa.1m4)核算调节阀阻比S.由式（56）得：S=0.147/(0.147+0.016)=0.9.5)调节阀压差ΔP1m取值.第24页，－共30页因为管路阻力降很小,斟酌现实调节阀两端有大小优等身分,最终取调节阀压差ΔP=0.14 MPa.1m,剖析：因为泵出口分成了两条管路,起首泵的扬程必须同时知足两条管路的输送请求,是以根据体系盘算成果要采用两个扬程中的高扬程者.其次两条管路虽有接洽,但为了保证调节后果,应将其算作自力的两个体系,自起点装备开端来分离核算调节阀的阻比S,使S值皆≥0.3.解：1）起首根据工艺流程及装备布置图构思出管系走向,此处仅画出如图13所示的盘算示意图.2）根据管系走向图及操作前提求管路压降.因为沿途流量不等,需分段进行盘算.由1点到2点,Q max=0.2x1.25+1.32=1.57m3/h.根据管系走向图可盘算管线总长度为80m,盘算出管道阻力降为0.031MPa.由2点到3点,Q max=0.2x1.25=0.25m3/h.根据管系走向图可盘算管线总长度为50m,盘算出管道阻力降为0.0004MPa.第25页，－共30页。

压差平衡动态调节阀工作原理

压差平衡动态调节阀工作原理压差平衡动态调节阀（简称压平阀）是一种可以自动调节流体压差的阀门。

其工作原理基于流体力学的平衡原理和压力控制技术，可以实现流体管道系统内的稳定流量。

压差平衡动态调节阀的工作原理可以分为两个方面：一是通过传感器感知管道内的压差变化；二是通过控制机构调节阀门的开度，从而改变流体通过阀门的截面积，达到压差平衡的目的。

首先，压差平衡动态调节阀的一个重要组成部分是压差传感器。

压差传感器可以测量管道两侧的压差，并将测得的压差信号反馈给控制系统。

传感器通常采用压阻式、电容式或者薄膜式等传感技术，能够准确地测量压差的变化。

其次，控制系统根据传感器反馈的压差信号，判断管道内的流体压差情况，并根据设定的控制策略计算出需要调整的阀门开度。

控制系统一般包括了采集、处理和控制三个主要的功能模块。

采集模块负责接收传感器反馈的压差信号，处理模块根据设定的控制算法进行计算，控制模块则根据计算结果控制阀门的开度。

最后，阀门的开度调节是实现压差平衡的关键环节。

阀门的开度通过控制系统输出的控制信号传递给执行机构，执行机构可以是电动执行器、气动执行器等。

执行机构接收到控制信号后，通过位移传感器感知和控制阀门的开度，进而改变阀门的截面积。

当管道内的流体压差发生变化时，传感器会及时感知到这种变化，并将信号传给控制系统。

控制系统根据测得的压差信号进行处理，在计算模块中根据设定的算法计算出阀门开度的调整量。

然后，控制信号通过控制模块传递给执行机构，执行机构调整阀门的开度，使流体通过阀门的截面积发生相应的变化。

阀门的开度调整会对管道内的流体压差产生反作用力，从而使压差发生恢复和平衡。

压差平衡动态调节阀能够实时地感知和调节管道的压差，使流体流量保持在一个稳定的范围内。

它广泛应用于工业生产中的流程控制系统，如石化、能源、冶金、化工等行业的管道系统中，可以实现精确控制流体流量，提高生产过程的稳定性和效率。

总之，压差平衡动态调节阀的工作原理是通过传感器感知管道内的压差变化，然后通过控制系统计算和控制阀门的开度，以实现流体压差的平衡。

调节阀(执行机构)及辅助装置形式、材质、流量、尺寸、推力与允许差压选择方法

调节阀（执行机构）及辅助装置形式、材质、流量、尺寸、推力与允许差压选择方法一、调节阀的型式选择方法：（一）、调节阀选型的常见方法：1、现场观察法：现场观察法是根据现场实际工况来选型调节阀，其基本原则是“现场为准”。

2、实验法：实验法是根据实验结果，通过实验设备来确定调节阀的选型。

3、经验法：经验法是根据经验来选型调节阀，它是根据已有的经验和技术资料来确定调节阀的选型。

（二）、调节阀按工况及环境的选型方法：1、前后压差较小，要求泄漏量较小，一般可选用单座阀；2、调节低压差、大流量的气体，可选用蝶阀；3、调节强腐蚀性流体，可选用隔膜阀；4、既要求调节又要求切断时，可选用偏心旋转阀；5、噪音较大时可选用套筒阀，一般选用单阀座套筒型气动或者电动调节阀。

二、调节阀材质选择方法：1、根据介质的工作压力、温度、腐蚀性、气蚀冲刷是否严重等选材，一般应选铸钢。

2、使用要求不高时(120℃、1.6MPa以下)也可选用铸铁；3、高温高压(22~32MPa)场合应选用锻造合金钢；4、不锈钢可用于腐蚀性强的介质。

三、调节阀的流量特性选择：1、调节阀的流量特性是介质流过调节阀的相对流量与相对位移(调节阀的相对开度)间的关系，一般来说改变调节阀的阀芯与阀座的流通截面，便可控制流量。

2、由于多种因素的影响，如在截流面积变化的同时，还发生阀前后压差的变化，而压差的变化又将引起流量的变化。

3、在阀前后压差保持不变时，调节阀的流量特性称为理想流量特性，调节阀的流量特性有等百分比特性、线性特性、抛物线特性及快开特性四种。

就调节性能上讲，以等百分比特性为最优，其调节稳定，调节性能好。

可以根据实际使用场合的要求不同，挑选其中任何一种流量特性。

6、蒸汽系统中调节阀一般选择线性和等百分比流量特性。

四、调节阀尺寸的选择方法：1、确定管道尺寸：要正确选择调节阀的尺寸，首先需要明确连接管道的尺寸和法兰标准。

通常，在规划和设计管道系统时，需要提前确定阀门的位置和类型。

调节阀校验实施细则

/调节阀校验实施细则一. 适合范围:以4-20mA为输入信号的调节阀的校验对于带气动阀门定位器的调节阀可参照执行。

二. 技术要求1. 基本误差不超±1％。

2. 回程误差:仪表的回程误差不应超过基本误差的绝对值。

3．死区：仪表的死区不应超过基本误差绝对值的2/5。

4．气源压力变化的影响：当气源压力改变公称值的±10％时，仪表的行程变化应不超过公称行程的±1％。

三．校验条件1．环境要求：环境温度为5-35℃；相对湿度为45-85％；气源压力为公称值的±1％。

2．校验设备：具备有效的计量检定合格证明,标准设备基本误差的绝对值不宜超过被校准仪表基本误差绝对值的1/3.标准信号校验仪24V电源箱空气压缩机数字式万用表电秒表兆欧表百分表四．校验项目及校验方法1．调节阀出库时，应对制造厂质量证明书的内容进行检查，并按设计要求核对铭牌内容及填料，规格，尺寸，材质等，同时检查各部件，不得有损坏，阀芯锈蚀等现象。

2．膜头(气缸)气密性试验将最大工作压力的仪表空气输入薄膜气室，切断气源后5分钟内，气室压力不得下降，或者用肥皂水涂抹连接处，观察有无气泡产生。

3．阀体耐压强度试验试验在阀门全开状态下用洁净水进行，试验压力为公称压力的1.5倍，所有在工作中承压的阀腔应同时承压不少于3分钟（一般为5分钟），且不应有可见的泄漏现象。

4．泄漏量试验应符合下列规定：1）试验介质应为5—40℃清洁气体（空气或氮气）或清洁水。

2）试验压力为0.35MPa。

当阀的允许压差小于0.35MPa时，应为设计规定值。

3）试验时气开式调节阀的气动信号压力为零，气关式调节阀的信号压力宜为输入信号上限值加20KPa；切断型调节阀的信号压力应为设计规定值；4）当试验压力为阀的最大工作压差时，执行机构的信号压力应为设计规定值；5）允许泄漏量应符合下表要求：注：①ΔP为阀前后压差（kPa）；② D为阀座直径（mm）；③对于可压缩流体体积流量，绝对压力为101.325kPa和绝对温度为273K的标准状态下的测量值;④A试验程序时,应为0.35MPa,当阀的允许压差小于0.35MPa时用设计规定的允许压差;⑤B试验程序时,应为阀的最大工作压差.6)阀的额定容量应按下表所列公式计算注：Q1—液体流量（m3/h）Q2—标准状态下的气体流量（m3/h）；K V—额定流量系统；P M=（P1+P2）/2（kPa）；P1—阀前绝对压力（kPa）；P2—阀后绝对压力（kPa）；ΔP—阀前后压差（kPa）；T—试验介质温度（℃），取20℃；G—气体比重，空气比重为1；ρ/ρO—相对密度（规定温度范围内的水ρ/ρO为1）。

(完整版)调节阀流量系数计算公式和选择数据

调节阀流量系数计算公式和选择数据1.流量系数计算公式表示调节阀流量系数的符号有C、Cv、Kv等，它们运算单位不同，定义也有不同。

C-工程单位制（MKS制）的流量系数，在国内长期使用。

其定义为：温度5-40 C的水，在1kgf/cm2（0.1MPa）压降下，1小时内流过调节阀的立方米数。

Cv-英制单位的流量系数，其定义为：温度60C F （15.6 C）的水，在llb/in（7kpa）压降下，每分钟流过调节阀的美加仑数。

Kv-国际单位制（SI制）的流量系数，其定义为：温度5-40 C的水，在10Pa（0.1MPa）压降下，1小时流过调节阀的立方米数。

注：C、Cv、Kv 之间的关系为Cv=1.17Kv, Kv=1.01C国内调流量系数将由C系列变为Kv系列。

（1）Kv值计算公式（选自《调节阀口径计算指南》）① 不可压缩流体（液体）（表1-1 ）Kv值计算公式与判别式（液体）低雷诺数修正：流经调节阀流体雷诺数Rev小于104时，其流量系数Kv需要用雷诺数修正系数修正，修正后的流量系数为：骨在求得雷诺数Rev值后可查曲线图得FR值。

计算调节阀雷诺数Rev公式如下：对于只有一个流路的调节阀，如单座阀、“. ''丄一套筒阀，球阀等：号900_对于有五个平行流路调节阀，如双座阀、4蝶阀、偏心施转阀等文字符号说明：P1--阀入口取压点测得的绝对压力， MPa P2--阀出口取压点测得的绝对压力， MPa△ P--阀入口和出口间的压差，即（P1-P2），MPa Pv--阀入口温度饱和蒸汽压（绝压），MPa Pc--热力学临界压力（绝压），MPa FF--液体临界压力比系数，FR--雷诺数系数，根据ReV ®可计算出; QL--液体体积流量，m3/h V --运动粘度，10-5m2/s FL--液体压力恢复系数 PL--液体密度，Kg/cm3WL--液体质量流量，kg/h ，菲91農流阳塞 <2 \衍A > -^-^ril 鄆公尤从24600/M 或爲弓冋丿升哆或 K 斗 z ---- 也^ ----- / Ti 7Jl v = ............... … … … … / I（UXV^L47-Q.6f ）-~ 为通 Mi 丸為为蠟阀片用式，尸产“2； 136-0.49^ 为角彫阀卷用式,准⑷4; WXfiBJfrftA文字符号说明：X-压差与入口绝对压力之比（△ P/P1）;关系曲线F M R 刖关系曲线XT-压差比系数；K-比热比；Qg-体积流量，Nm3/hWg质量流量，Kg/h ；P1-密度（P1, T1 条件），Kg/m3T1-入口绝对温度，K；M-分子量；Z-压缩系数；Fg-压力恢复系数（气体）；f（X,K）-压差比修正函数；PI-阀入口取压点测得的绝对压力，MPaPN拆准状态密度（273K 1.0.13 x 102kPa）, Kg/Nm3it：本计H公式仅适用于飞（汽h液均匀濯合相;宽休* ff 均歩达和阻題探亲件.文字捋号邀期；叶闽人口取理点测詢的绝越压力’ MPa;口一糾出口坨压点测縛的魁曲医力、MPa；昨-離代质Mift址.kg/h；肌…液体殛审流駁，kg/h；PC—两相/時pm—种ff漩巒isgm慕件人嫁加*PL■气体、離找鮭度46来ffh ta/itf;片一V駄蕉fl标准收彥密«{2?3K, 1.013X1 OW. kg?Nm*：pL—ift体廉度.kg/昭吃一气林圧力Kit^数；灯尤和一压務比修正茶教.F&（ft ^-jflX.K）计U代同叮H：禹诡休叮SAWM:丁厂刊人u绝对淞应，K; M—Z"压轴系数；厅一液悴临界圧力比乐歡‘噬自哄卿节阀口径计秤设讣规宦》CD50zM2-84）C值计W4JX与判别式〔液体）龙文宁符号说明：pi —岡人口处濒体绝对压力.® 10OkPs；p?--N岀丨1处说体绝菇压A. kgf/cm-或lOOkPii: Ap—阀两端压茎r 7\p ・pi~pd・或lOOkPa;F L—IE力恢壇系数”压办恢复能力的系数;，沪——阀人口诅度下液体介威时抱利裁汽压力（绝对压力「kgf/cm^lOOkPa;X—匝差比.阀匝降顷阀人口圧力之比，PPX- 箸斤一掖体葩卑应力比茶毂；疔XT—临界压墨比、产生81星洗时ZX; . FK-lt热比系数一空气金殛为.IF率气介血为垦K--气怵绝热捋敎；y-KKAft,芳虎玄休（蒸汽）屈度就阀內烷生養化的校正栗数；14 （2】一植侔俗职流就nV/h；Qg*气f+WRM-ft , mVh;<标槪状- 273K J.Ol3x1O5?a）IVL—液体质竝流氏kg/h W■二藏气质邀汎嵐kg/h：pi—浪体密败pE条件下pn—q体鬻度kg/Nm1（标准伏态一27$KU.Q13XiyF計蒸汽甯度（phli»粋下Xkg/cm「Ii—W人11处滝徉SS毗K f开朋文）2 —气体压珮系It M—分子星；心一弋律相対密笈（空气为H .⑶山武-密尼威尔公用4值计再公式（选口晁忠仪衣厂£产品技术番数A）O液体（S3-0（Cv = L17C）O/值计建公式与判别式（酒体）S3-1文字符号说叨：Q F-液体的朋大流6L rti /h；pi揃大ifc就时阀进D压力，JigfVumhbs:py—浪大滝恫时阀出U压力"kgr/cm2abs; △□—阀两端EE塞Ap^pi-pa, kFg/cm JG—谨休的fl!对密瓏冰7）; 一订算流匮用的允许压芯kfg/cm?丹一进IJ温搀下渡体的迪和廡汽压力、kgf/cm^bs; AT—3口压力下潢住翹和镒程与遅£1温度之羞弋,Q-标族状态（"Omm比上.6口下气体的晟大就兀m-Vh;大就吐时阀止口压九k&f/cm2ab$; 円一W大流缺时脚出口压力.kgf/cm^abs;△p一阀两城压息Ap-pi p?. kgf/cm^; G—气休的相对巒颱（空气叫）：厂一流休淵虧C （«3*3）CMS计算公式与判别式（蒸汽）农37貳一*蒸汽.其世蒸汽的址丸流缶kg/h: 0“最大渍昴时的阀逬门汗「力.kgf/cm2;ibs;—K AM K时的阀出Ll压力f kgf/cm^abs; △/>--讪勾端压崔△严叶胆、kgfZcm^；直—K M]+QQQ]3X过热温电V > Vi "-ij（ 1 tfi Jj b SfC比客* cm V.p;覇一岀□压力下Milt®. CmVj;f4）F玛hb舍诃CV值计尊仝式（进自FISliEK公训恋控制阀下册井第①液肚（忌t-1）[汁胃仝式巧判别氏（我休丿/i4-l文字符号说明：C仁Cg/Cv（C1由制造厂提供）；Cg--气体流理系数；Cv--液体流量系数；△ P--压差，Psi ；P1--阀入，Psia ；G--气体相对密度（空气=1.0）；T--气体入口的绝对温度，。

调节阀压差的确定

调节阀压差得确定一、概述在化工过程控制系统中,带调节阀得控制回路随处可见、在确定调节阀压差得过程中,必须考虑系统对调节阀操作性能得影响,否则,即使计算出得调节阀压差再精确,最终确定得调节阀也就是无法满足过程控制要求得。

从自动控制得角度来讲,调节阀应该具有较大得压差。

这样选出来得调节阀,其实际工作性能比较接近试验工作性能(即理想工作性能),即调节阀得调节品质较好,过程容易控制。

但就是,容易造成确定得调节阀压差偏大,最终选用得调节阀口径偏小。

一旦管系压降比计算值大或相当,调节阀就无法起到正常得调节作用、实际操作中,出现调节阀已处于全开位置,所通过得流量达不到所期望得数值;或者通过调节阀得流量为正常流量值时,调节阀已处于９0％开度附近,已处于通常调节阀开度上限,若负荷稍有提高,调节阀将很难起到调节作用。

这就就是调节阀压差取值过大得结果。

从工艺系统得角度来讲,调节阀应该具有较小得压差。

这样选出来得调节阀,可以避免出现上述问题,或者调节阀处于泵或压缩机出口时能耗较低、但就是,这样做得结果往往就是选用得调节阀口径偏大,由于调节阀压差在管系总压降中所占比例过小,调节阀得工作特性发生了严重畸变,调节阀得调节品质不好,过程难于控制。

实际操作中,出现通过调节阀得流量为正常流量值时,调节阀已处于1０%开度附近,已处于通常调节阀得开度下限,若负荷稍有变化,调节阀将难以起到调节作用,这种情况在低负荷开车时尤为明显、这就就是调节阀压差取值过小得结果。

同时,调节阀口径偏大,既就是调节阀能力得浪费,使调节阀费用增高;而且调节阀长期处于小开度运行,流体对阀芯与阀座得冲蚀作用严重,缩短调节阀得使用寿命。

正确确定调节阀得压差就就是要解决好上述两方面得矛盾,使根据工艺条件所选出得调节阀能够满足过程控制要求,达到调节品质好、节能降耗又经济合理、关于调节阀压差得确定,常见两种观点。

其一认为根据系统前后总压差估算就可以了;其二认为根据管系走向计算出调节阀前后压力即可计算出调节阀得压差。

调节阀校验方案

调节阀校验方案调节阀(附阀门定位器)调校方案（措施）调节阀在调节系统中是执行机构,阀门的动作受调节器（DCS）控制，同时阀门的动作也直接影响工艺参数的变化，所以必须100%校验。

为了提高调节阀性能，一般情况下都连同阀门定位器一同校准。

对一些特殊（脱脂、超大型）的调节阀应采取一定的措施，使在调试中做到人身和设备安全，稳妥。

实物量：300A×300A以下 127 台500A×500A以下 12 台900A×900A以下 14 台1、工具与仪器调节阀与阀门定位器及其附件、机械结构比较复杂，零部件比较多，所以要求配置的工具比较全。

工具：套筒扳手、内六角扳手、各种规格的活动扳手及仪表工日常使用的工具。

校验钢平台（6m×6m）、吊车。

标准仪器：数字压力计（0-160KPa）气动定值器精密电流表（0-30mA）压力表(0-1KPa、0-2KPa)电流信号发生器接头及连接管、连接线若干2、接线及校验步骤因该工程无气动阀门定位器，所以这里只为带电动阀门定位器的调节阀讲述。

所校调节阀出库开箱时要认真检查核对调节阀各数据是否与图纸一致（型号、规格、尺寸、材质、），同时检查各部件有无损坏、锈蚀现象。

接管、接线：起始位置校验：调节阀校准前应检查膜头气密性，也可在校准全行程时完成。

输入100KPa后，将信号进气阀关死，观察数字压力计是否下降，或用肥皂检查膜头周围密封处有无泄漏，若无，压力计在下降，说明膜片或膜盘有泄漏现象。

反之，校准进行。

先送入4mA的输入信号，观察数字压力计是否为20KPa，阀门行程是否在起始位置（最大行程位置）。

再将输入信号调整到20mA，观察数字压力计是否为100KPa，阀门行程是否达到最大。

全行程校验：a、输入电信号为4mA、8mA、12mA、16mA、20mA分别对该5个点校准，对应的阀门指示应0、25%、50%、75%、100%b、正、反两个方向的校准。

阀位指示如：全行程（mm）×刻度百分数，即能得到行程的毫米数。

调节阀打压试验标准

调节阀打压试验标准# 调节阀打压试验标准## 一、前言嘿，朋友们！你知道在工业领域里，调节阀可是个相当重要的家伙呢。

它就像一个超级管家，精确地控制着各种流体（像水呀、气体之类的）的流量、压力啥的。

为了确保这个管家能好好干活，不会在关键时刻掉链子，我们就得给它做个打压试验。

这就好比是给调节阀做个全面的健康检查，看看它能不能承受住工作时候的压力。

这个打压试验标准呢，就是告诉我们该怎么正确地给调节阀做这个检查的规则手册，可重要啦。

## 二、适用范围1. 工业生产领域- 比如说在化工工厂里，各种化学原料的输送管道上的调节阀。

这些化学原料可能有毒、有腐蚀性，要是调节阀出了问题，那可不得了。

就像生产硫酸的工厂，硫酸的流量需要精确控制，如果调节阀在运行中突然坏了，硫酸泄漏了，那就是大事故。

所以在安装前，对调节阀进行打压试验，确保它能承受硫酸输送时的压力是非常必要的。

2. 热力系统- 在发电厂的热力系统中，蒸汽的流量和压力控制都离不开调节阀。

蒸汽的压力很高，如果调节阀不达标，就可能发生蒸汽泄漏，不仅会造成能源浪费，还可能危及工作人员的安全。

这里的调节阀在安装和维修后都要按照打压试验标准进行检测，以保证系统的正常运行。

3. 给排水系统- 城市的给排水系统里也有调节阀的身影。

它要调节水的流量，确保居民用水和污水排放的正常。

要是调节阀抗压能力不行，在水压变化时就可能出现故障，比如某个小区的高层住户可能就没水用了。

所以在给排水系统中使用的调节阀也需要进行打压试验，这个标准就适用于这种情况。

## 三、术语定义1. 调节阀- 简单来说，调节阀就是一种可以改变流体流量、压力等参数的阀门。

你可以想象它就像水龙头一样，不过比水龙头要复杂得多、精确得多。

它可以根据系统的要求，自动或者手动地调整开度，从而控制流体的流动情况。

2. 打压试验- 这就是给调节阀施加一定的压力，看看它在这个压力下会不会出现泄漏、变形或者其他问题。

就好比给气球打气，打到一定程度看看气球会不会破或者漏气，只不过调节阀的这个试验要更严谨、更科学。

调节阀标准校验单

气动薄膜调节阀校验记录
准考证号：
仪表名称* 仪表型号* 制造厂* 行程* 调节阀基本误差±5% 带定位器基本误差±1% 阀门输入信号0.08-0.24MPa 流量特性* 作用方式* 额定CV值* 阀体材质* 出厂编号* 规格 PN= * DN= *
标准表名称
阀门定位器型号* 作用方式正作用气源* 输入输出
电磁阀型号* 额定电压* 膜头气密性试验试验介质试验压力MPa分钟下降气密性试验结论将5分钟压降值与标准值（2.5kPa）比较，判断是否合格。

被校刻度（%）
不带阀门定位器带阀门定位器输入信号（MPa/mA）
标准行程（mm）
实测行程（mm）正反
实测误差（mm）正反
死区测试点（%）正（mA）反（mA）死区（%）
校验结论1、测量误差判断：
①不带定位器：计算最大实际误差值，判断实际误差值是否超出允许误差范围（±5%）。

判断是否合格。

②带定位器：计算最大实际误差值，判断实际误差值是否超出允许范围（±1%）。

判断是否合格。

2、死区判断：
将三点死区值中的最大值与死区标准（0.6%）比对，判断死区值是否超出允许值范围。

（只要操作步骤正确，判断正确就可以。

因为定位器有时会出现死区超差的现象。

）
注：1、校验记录中的“ * ”代表铭牌中的信息。

按铭牌填写即可。

空白区域为选手填写。

红色字体为相关的提示信息也要选手填写。

2、实测误差计算，用（实测行程-标准行程）。

然后将mm值写出。

在校验结论中取实测误差最大值进行计算。

压差调节阀工作原理

压差调节阀工作原理朋友，今天咱来唠唠压差调节阀这个超有趣的小玩意儿。

你看啊，压差调节阀就像是一个特别聪明的小管家，专门管着压力差这档子事儿呢。

想象一下啊，在一个管道系统里，就像一个小社会，不同地方的压力就像不同人的脾气一样，有的大，有的小。

压差调节阀呢，它就站在中间，协调着两边的压力，让大家都能和平共处。

从最基本的结构说起吧。

这压差调节阀啊，它里面有一些关键的部分。

比如说阀瓣，这个阀瓣就像是一扇小窗户，它可以开大开小。

还有阀体，这就像是小窗户的窗框，把整个结构都支撑起来。

当系统里的压力开始有变化的时候，压差调节阀就开始它的表演啦。

在正常工作的时候，如果一边的压力比另一边大了不少，就像一边是大力士，另一边是小瘦子。

这个时候，压差调节阀就会感受到这种压力的不平衡。

它怎么感受到的呢？其实啊，它内部有一些巧妙的设计，就像是小触角一样，能察觉到压力的大小差异。

一旦发现这个压力差超过了它设定的范围，阀瓣就开始动起来了。

如果压力差大，就像大力士太用力了，阀瓣就会把通道开得小一点，让压力大的那边的流体通过得少一点，就像给大力士的力气使个小绊子，让他别太冲。

这样呢，压力大的那边压力就会慢慢降下来。

反过来，如果是压力小的那边太弱了，压差调节阀也会有反应。

它会把阀瓣打开得更大一点，就像给小瘦子加油打气，让更多的流体从压力大的那边流向压力小的那边，这样压力小的那边就能得到更多的补充，压力就慢慢升上去了。

你知道吗，压差调节阀还有一种很可爱的“自我保护”意识呢。

它不会让压力差变得特别离谱。

就像在一个家庭里，大家虽然有不同的想法，但也不能太过分啦。

如果因为某些特殊情况，比如突然有个大的冲击，让压力差一下子变得超级大，压差调节阀会尽自己最大的努力去调整。

它可能会迅速地把阀瓣关小或者开大到极限，就像一个小英雄，拼了命也要维持这个压力的平衡。

而且啊，压差调节阀在不同的环境里都能发挥作用。

不管是在暖气管道里，让暖气均匀地送到每个房间，还是在供水系统里，保证每个水龙头出来的水压力都差不多，它都在默默地努力着。

控制阀压差的确定

2、控制阀的有关概念
—串联管路控制阀的实际流量特性
对于图3的系统，当△P2=0时，控制阀有： Qmax=Cqk(△P/r)0.5 (6) (2)/(6)有： Q/Qmax=f(l/lmax) (△P1/ △P) 0.5 (7) 将(5)代入(7)有： Q/Qmax=f(l/lmax){1/[1+(1/S-1) f2(l/lmax)] }0.5 (8) (8)式即为控制阀的实际流量与理想最大流量参比关系。对于R=30的控制阀，当控制阀阻比发生变化时，其关系曲线如图4所示。
2、控制阀的有关概念
4)控制阀的可调比

理想可调比R 可调比R为控制阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量Qmin的比值。即：R=Qmax/Qmin 串联管路的实际可调比RS RS≈R(S)0.5 串联管路控制阀的实际可调比 RS 与理想可调比 R 和阻比S有关。阻比S越小,实际可调比越小。因此，为保证一定的可调比，控制阀的阻比 S 要适当，不能使阻比S过小。
控制阀压差的确定
周洪义 Zhouhy@
1、概述

在工艺系统中控制阀是最重要的控制元件。从自动控制的角度来讲，控制阀应该具有较大的压差。从工艺系统的角度来讲，控制阀应该具有较小的压差。正确合理地确定控制阀的压差就是要解决好上述两方面的矛盾，控制阀既能满足控制要求，又经济合理。
将(5)代入上式有： Q/Qmax=f(l/lmax){1/[S+(1-S) f2(l/lmax)] }0.5 (10) (10)式即为控制阀的实际流量特性，它不但和控制阀的相对开度有关，而且与控制阀的阻比S有关。对于安装在实际管路中R=30的控制阀，当控制阀阻比发生变化时，其实际性能曲线的变化趋势如图5所示。

电动调节阀前后压差大的原因_概述及解释说明

电动调节阀前后压差大的原因概述及解释说明1. 引言1.1 概述电动调节阀在工业自动化控制系统中起着关键作用，用于控制和调节流体介质的流量、压力、温度等参数。

然而，有时候我们会遇到电动调节阀前后压差过大的问题，这会对系统的正常运行产生不利影响。

因此，了解和解决电动调节阀前后压差大的原因具有重要意义。

1.2 文章结构该文将分为四个部分进行论述。

首先，在引言部分概述了本文的研究背景和目标，并简述文章结构。

其次，在正文部分将介绍电动调节阀的功能和工作原理，并明确了前后压差在系统中的定义和意义。

然后，在解释说明部分，我们将详细讨论导致前后压差大的可能原因，并提供相应的解决方法。

最后，在结论部分对所述内容进行总结，并强调减小前后压差对系统稳定运行的重要性。

1.3 目的本文旨在全面探讨电动调节阀前后压差大的原因，并提供有效可行的解决方案。

通过深入研究与分析，我们希望能够帮助读者更好地理解这一问题，并为实际应用中遇到的相关困难提供支持和参考。

同时，本文对于优化电动调节阀的设计与运行、提升系统稳定性和性能也具有一定的指导意义。

2. 正文：2.1 电动调节阀的功能和原理电动调节阀是一种通过改变阀门开度来实现流体流量调节的设备。

它由电动执行器和阀体组成。

电动执行器接收控制信号，通过驱动机械结构来改变阀门的开度，从而控制介质的流量或压力。

它可以根据需求实现自动控制和远程监测，广泛应用于工业生产过程中。

2.2 前后压差的定义和意义前后压差指的是电动调节阀两侧（即进口侧和出口侧）之间的压力差异。

在正常情况下，进口侧的压力应该等于出口侧的压力，也就是说前后压差应该为零。

然而，当存在较大的前后压差时，会对系统运行产生不良影响。

2.3 前后压差大的可能原因2.3.1 阀体堵塞或污染当阀体内部存在沉淀物、杂质或污染物时，会导致流体通道狭窄或堵塞，从而使得进出口之间形成较大的前后压差。

2.3.2 阀芯磨损或不良配合阀芯是电动调节阀的关键部件之一，它与阀座之间需要有良好的密封性。

调节阀压差的确定

调节阀压差的确定一、概述在化工过程控制系统中，带调节阀的控制回路随处可见。

在确定调节阀压差的过程中，必须考虑系统对调节阀操作性能的影响，否则，即使计算出的调节阀压差再精确，最终确定的调节阀也是无法满足过程控制要求的。

从自动控制的角度来讲，调节阀应该具有较大的压差。

这样选出来的调节阀，其实际工作性能比较接近试验工作性能（即理想工作性能），即调节阀的调节品质较好，过程容易控制。

但是，容易造成确定的调节阀压差偏大，最终选用的调节阀口径偏小。

一旦管系压降比计算值大或相当，调节阀就无法起到正常的调节作用。

实际操作中，出现调节阀已处于全开位置，所通过的流量达不到所期望的数值；或者通过调节阀的流量为正常流量值时，调节阀已处于90%开度附近，已处于通常调节阀开度上限，若负荷稍有提高，调节阀将很难起到调节作用。

这就是调节阀压差取值过大的结果。

从工艺系统的角度来讲，调节阀应该具有较小的压差。

这样选出来的调节阀，可以避免出现上述问题，或者调节阀处于泵或压缩机出口时能耗较低。

但是，这样做的结果往往是选用的调节阀口径偏大，由于调节阀压差在管系总压降中所占比例过小，调节阀的工作特性发生了严重畸变，调节阀的调节品质不好，过程难于控制。

实际操作中，出现通过调节阀的流量为正常流量值时，调节阀已处于10%开度附近，已处于通常调节阀的开度下限，若负荷稍有变化，调节阀将难以起到调节作用，这种情况在低负荷开车时尤为明显。

这就是调节阀压差取值过小的结果。

同时，调节阀口径偏大，既是调节阀能力的浪费，使调节阀费用增高；而且调节阀长期处于小开度运行，流体对阀芯和阀座的冲蚀作用严重，缩短调节阀的使用寿命。

正确确定调节阀的压差就是要解决好上述两方面的矛盾，使根据工艺条件所选出的调节阀能够满足过程控制要求，达到调节品质好、节能降耗又经济合理。

关于调节阀压差的确定，常见两种观点。

其一认为根据系统前后总压差估算就可以了；其二认为根据管系走向计算出调节阀前后压力即可计算出调节阀的压差。

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可编辑版Word完美格式调节阀压差的确定一、概述在化工过程控制系统中，带调节阀的控制回路随处可见。

从自动控制的角度来讲，调节阀应该具有较大的压差。

这样选出来的调节阀，其实际工作性能比较接近试验工作性能（即理想工作性能），即调节阀的调节品质较好，过程容易控制。

但是，容易造成确定的调节阀压差偏大，最终选用的调节阀口径偏小。

一旦管系压降比计算值大或相当，调节阀就无法起到正常的调节作用。

这就是调节阀压差取值过大的结果。

从工艺系统的角度来讲，调节阀应该具有较小的压差。

这样选出来的调节阀，可以避免出现上述问题，或者调节阀处于泵或压缩机出口时能耗较低。

实际操作中，出现通过调节阀的流量为正常流量值时，调节阀已处于10% 开度附近，已处于通常调节阀的开度下限，若负荷稍有变化，调节阀将难以起到调节作用，这种情况在低负荷开车时尤为明显。

这就是调节阀压差取值过小的结果。

关于调节阀压差的确定，常见两种观点。

其一认为根据系统前后总压差估算就可以了；其二认为根据管系走向计算出调节阀前后压力即可计算出调节阀的压差。

这两种方法对于估算国内初步设计阶段的调节阀是可以的，但用于详细设计或施工图设计阶段的调节阀选型是错误的，常常造成所选的调节阀口径偏大或偏小的问题。

正确的做法是对调节阀所在管系进行水力学计算后，结合系统前后总压差，在不使调节阀工作特性发生畸变的压差范围内合理地确定调节阀压差。

有人会问，一般控制条件在流程确定之后即要提出，而管道专业的配管图往往滞后，而且配管时还需要调节阀的有关尺寸，怎样在提调节阀控制条件时先进行管系的水力学计算呢？怎样进行管系的水力学计算，再结合系统前后总压差，最终在合理范围内确定调节阀压差，这就是本文要解决的问题。

二、调节阀的有关概念为了让大家对调节阀压差确定过程有一个清楚的认识，我们需要重温一下与调节阀有关的一些基本概念。

可编辑版Word 完美格式1、调节阀的工作原理如图1所示，根据柏努力方程，流体流经调节阀前后1-1和2-2截面间的能量守恒关系如下式所示。

2 2P 1 U 1 F 2 U 2 H 1 P1 U1 = H2 F2h f -------------- (1)rg 2g rg 2g 由于 H 1 = H 2,U 1=U 2，则有:则有:则通过调节阀的流量为:F------调节阀接管面积K------调节阀阻力系数由于F 为定值，当P 1-P 2不变时，流量随K 值变化，而K 值是随调节阀的开度发生变化的。

因此调节阀是通过改变开度，使阻力系数 K 值发生变化，来达到调节流量目的的。

现令：------------- (8)C 值即仪表专业选阀时用到的一个重要参数，称为调节阀的流通能力。

其定义为调节阀全开，调节阀两端压差为 1kg/cm 2时，流经调节阀介质密度为1g/cm 3流体的流量。

2、调节阀的理想流量特性流体通过调节阀时，其相对流量和调节阀相对开度之间的关系，称为调节阀的流量特性。

其数学表达式为：ll maxh fF -卩2rg ------------ (2)在流体阻力计算时，还有:h f = KU 2 2g------------- (3)1X U 2R _ P 2K _ 二 ------- 2g rg------------- (4) U 「2(P K ；P2)------------- (5)(6)(9)Q 则有:二 f(可编辑版(15)Word 完美格式QQ max1(1书|R 1max等百分比流量特性的调节阀, 其开度变化百分比相同时，流量变化百分比也相如图1所示仅以调节阀进出口为研究对象，使调节阀压差为定值时，得到的流量特性为理想流量特性。

1) 直线流量特性当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化是一个常数时，称调节阀具有直线流量特性。

其数学表达式为：Q l dkd(10)Q maxl max其积分式为：设:R 瓷 -------------- (12)则有:1 1二 R [1 (R-1)厂]R 1 maxR 称为可调比，即调节阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量 Qmin 的比值。

Qmin 不是调节阀关闭的泄漏量，它是可调流量的下限值，当流量低于此值时，调节阀无法保证调节精度。

一般 Qmi n=(2~4%)Qmax,而泄漏量仅为 (0.1~0.01%)Qmax 。

直线流量特性的调节阀，其开度变化相同时，流量变化也是相同的。

一般调节阀，理想可调比R=30时，直线流量特性调节阀的相对流量随相对开度间的变化情况如图2中的直线(1)所示。

2) 等百分比流量特性当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成正比时，称调节阀具有等百分比流量特性。

其数学表达式为：Q Q max=k 1 -常数1max(11) 代入边界条件1=0时，Q=Qmin; 1=1max时，Q=Qmi n 。

得:k =1Q min Q max常数=Q minQ maxQQ max----------- (13)QQ maxQQ max11 max积分后代入边界条件1=0时, -(14) Q=Qmi n;1=1max 时，Q=Qmin 。

得:可编辑版Word 完美格式同。

对于一般调节阀，理想可调比 R=30时，等百分比流量特性调节阀的相对流量随相对开度间的变化情况如图2中的曲线⑵所示。

3) 快开流量特性当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成反比时，称调节阀具有快开流量特性。

其数学表达式为：快开流量特性的调节阀，开度较小时，对应流量就比较大，在其开度范围内，随着开度增加，流量很快达到最大，开度再增加时，流量变化幅度很小以至于不变。

对于一般调节阀，理想可调比 R=30时，快开流量特性调节阀的相对流量随相对开度间的变化情况如图2中的曲线(3)所示。

4) 抛物线流量特性当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点相对流量的平方根成正比时，称调节阀具有抛物线流量特性。

其数学表达式为：dR =k(R)2d 」 ------------------- (18) Q max Q max l max积分后代入边界条件可得：抛物线流量特性的调节阀，其开度变化时，流量介于直线流量特性和等百分比流量特性之间变化。

对于一般调节阀，理想可调比 R=30时，抛物线流量特性调节阀的相对流量随相对开度间的变化情况如图 2中的曲线(4)所示。

4)几种流量特性的比较Q Q maxQ j 二 £) dmaxl I max----------- (16)积分后代入边界条件I=0时，Q=Qmin;l=lmax 时，Q=Qmin 。

得:QQ max二丄[1 (R 2 -1)Rl_1 max1]2 ------------ (17)QQ max1 .一 [1 C R-1)；] Rl -.2lmax(19)可编辑版Word 完美格式参见图2中的流量特性曲线，对于直线流量特性，相同的开度变化，流量变化 △ Q 是相同的，那么在小流量时，△ Q/Q 操作点大，操作灵敏不易控制；大流量时, △ Q/Q 操作点小，操作平稳易于控制。

因此，直线流量特性调节阀适合于负荷变化小的场合。

对于快开流量特性，随开度变大，流量很快达到最大，开度再增加时，流量变流量，但适合抛物线流量特性，其特性曲线介于直线流量特性和等百分比流量特性之间，而且接近于等百分比流量特性。

因此常用等百分比流量特性调节阀来代替抛物线流量特性调节阀。

所以，我们经常用到的是直线流量特性调节阀和等百分比流量特性调节阀。

3、调节阀的实际流量特性由于调节阀都是安装在管路上，在系统总压降一定的情况下，当流量发生变化时，管路压降在变化，调节阀压差也在发生变化。

因此调节阀压差变化时，得到的流量特性为实际流量特性。

1）串联管路调节阀的实际流量特性对于如图3所示的调节阀与管路串联的系统，当调节阀上压差为 △R 值并保持不变时，单就调节阀本身来说它具有理想流量特性。

由式（ 8）可得：Q = C -------------------- (20) Q max =C qk j 爭 --------------- (21)△ Q 小；大开化幅度很小以至于不变。

因此，快开流量于在双位控制或程控场合中使用可编辑版(31)Word 完美格式C qk 为调节阀全开时的流通能力，则:对比式（9）则有:Q 二 C g .尸2 ---------------------------（25）V rC g 为管道的流通能力由于通过管系的流量是唯一的，因此有下式成立:Q=C qk f （「）輕7 严 --------------------- （26）1 maxrr则有：由于：将式（27）代入式（28）得：当调节阀全开时，调节阀上有最小压差，设最小压差为△ Rm 。

由于调节阀全开,max此时有:f （丄）二 f （血）=1 I max l max 则由式（29）得：：P=（1 初）％C gQQmaxCqk----------- (22)C =C qk f(-^) ------------------- (23) I max涓二C 2f爲bpg maxqk (28)(27)P ^[1 2qkf 2(+)“Rl maxP 1P--(29) (30)qk2(将式（23）代入式（20），则得:通过管道的流量可以用下式表示:可编辑版Word 完美格式则得：令：S 为调节阀全开时，调节阀的压差与系统总阻力降的比值，称为调节阀的阻比, 有的资料上称之为调节阀的阀权度。

则有:式（35）为调节阀的实际流量与理想最大流量参比关系。

对于 R=30的调节阀,当调节阀阻比发生变化时，其关系曲线如图 4所示。

式（37）即为调节阀的实际流量特性，它不但和调节阀的相对开度有关，而且与调节阀的阻比S 有关。