塔吊(四桩)基础计算书
广东省-塔吊基础_四桩_计算书
7-8#塔吊基础设计(四桩)计算书QTZ63（5013）一、编制依据1．《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)；3.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) (2006年版)；4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)；5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版)；7.建筑、结构设计图纸；8.塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119-2001）；11.岩土工程勘查报告。
二、计算参数工程建筑面积10043m2 ,总高度66.25m,地上18层,地下1层；塔吊型号QZT63(5013),臂长45.00m,安装高度80.00m，塔身尺寸1.35m,基坑底标高-6.00m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.80m。
1.塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m) FkFhM MZ工作状态760 35 1660 25非工作状态760 35 1660 25比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算Fk =760.00×1.2=912.00kN Fh=35.00×1.4=49.00kNM k =(1660.00+35.00×1.10)×1.4=2377.90kN.mhF hM =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图2.桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L (m)桩侧土摩阻力特征值q sia(kPa )持力岩层端阻力特征值q pa (kPa)桩侧岩层和桩端岩层单轴抗压强度f rs 、、f rp (kPa) q sia i(kN/m)抗拔摩阻力折减系数 λiλi q sia *i(kN/m)1 淤泥质土2.00-8.00 -16.00 0.40 -6.40 2砂质粘土 15.5040.00 620.00 0.40 248.00 3 全风化砾岩 6.00 60.00 3000.00 360.00 0.60 216.00 4 强风化砾岩 1.50 120.003500.00180.00 0.70 126.00桩长 25.00 ∑q sia*L i 1144.00 ∑λi q sia*L i 583.603、基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.90m ； 桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2 ,E C =3.80×104 N/mm 2； f tk =3.11N/mm 2,桩长25.00m,管道壁厚95mm ； 钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2； 承台尺寸长(a)=3.40m,宽(b)=3.40m,高(h)=1.20m ； 桩中心与承台中心1.30m,承台面标高-4.80m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计计算书
塔吊基础设计计算书四桩基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级：C35，塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.00m，桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m，桩间距a=3.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×1.50)=1056.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1056.00)/4+882.00×1.75/(4×1.752)=543.24kN 。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
QTZ12及QTZ80塔吊基础计算书(含地脚螺栓及基础节剖面图(可编辑))
QTZ125塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ125 塔机自重标准值:Fk1=620.34kN 起重荷载标准值:Fqk=80kN 塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m 塔吊计算高度:H=38m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.9m 承台厚度:Hc=1.5m承台箍筋间距:S=423mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.3m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:47.5m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.36m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=620.34kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.9×5.9×1.50×25=1305.375kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×1.8=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×38.00=17.10kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×17.10×38.00=324.93kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×1.80=0.80kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.80×38.00=30.49kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×30.49×38.00=579.36kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-356.86+0.9×(733.7+324.93)=595.91kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-356.86+579.36=222.50kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(620.34+1305.38)/4=481.43kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(620.34+1305.375)/4+Abs(222.50+30.49×1.50)/6.08=525.55kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(620.34+1305.375-0)/4-Abs(222.50+30.49×1.50)/6.08=437.31kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(620.34+1305.38+80)/4=501.43kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(620.34+1305.375+80)/4+Abs(595.91+17.10×1.50)/6.08=603.66kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(620.34+1305.375+80-0)/4-Abs(595.91+17.10×1.50)/6.08=399.20kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(620.34+80)/4+1.35×(595.91+17.10×1.50)/6.08=374.37kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×620.34/4+1.35×(222.50+30.49×1.50)/6.08=268.92kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础计算TC6015
塔式起重机混凝土基础计算书1 计算依据：《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ/T187-2009《建筑桩基技术规程》J GJ94-2008《建筑机械使用安全技术规程》J GJ33-20012 已知条件：塔吊：塔吊型号：塔身宽度：倾覆力矩：=3,830,000,000N.mm竖向力：=680,300N 水平力：=116,900N扭矩：=0N.mm桩基承台：长度：a =宽度：b =高度：h =承台顶面至土层表面的距离：H 承台之上土厚：D =承台之上土的重度：γ=抗压强度：=16.7N/mm²抗拉强度：=1.57N/mm²保护层厚度：a'=桩：桩直径：d =桩长：l =桩中心距：S a =请重新调整桩及承台尺寸！（桩外边缘至承台边缘的距离不小于200mm，边桩中心至承台边缘的距离不小于桩的直径或边长，桩中心距不小于3倍桩径）抗压强度：=14.3N/mm²抗拉强度：=1.43N/mm²保护层厚度：a'=工程名称：四桩承台式塔式起重机基础计算书k M k F vkF kT c f tf c f tf塔式起重机混凝土基础计算书2 桩基验算：2.1 荷载计算：桩基承台及其上土的自重标准值：=708,750N 承台对角线方向两桩的距离：L =4,242.6mm桩的平均竖向力：=347,262.5N荷载标准组合作用下，桩的最大竖向力：=1,756,988.3N荷载标准组合作用下，桩的最小竖向力：=-1,062,463.3N 需要计算桩的抗拔！2.2 桩基竖向承载力验算：单桩竖向承载力特征值：输入土层参数=5,609,745.6N =6,731,694.7N经 验算得：<满足要求！<5,609,745.6<满足要求！<6,731,694.72.3 桩基抗拔承载力验算：桩身的重力标准值：=255,352.6N桩的抗拔系数：=0.5（偏于安全的取值）单桩抗拔承载力特征值：=2,350,912.6N 基桩拔力：=1,062,463.3N经 验算得：<满足要求！<2,350,912.6347,262.51,756,988.31,062,463.3kG nG F Q kk k +=kQ aR m ax k Q aR 2.1a R 2.1psa i sia a A p l q u R α+=∑p i sia i a G l q u R +=∑λ'i λp G 'k Q 'a R 'k Q LHF M nG F Q vk k k k k +++=max LHF M nG F Q vk k k k k +-+=min2.4 桩身承载力验算：桩顶最大竖向力设计值：=2,390,331.1N桩顶最小竖向力设计值：=-1,556,901.1N 需要计算桩身抗拔！桩身配筋：强度：=300N/mm²净距：mm 主筋截面积：=7,389.6mm²配筋率：ρ=1.30%满足要求！（最小配筋率：=0.50%）强度：=300N/mm²采用螺旋式配筋（桩顶以下4250mm 范围内箍筋间距加密为100mm）基桩成桩工艺系数：=0.7桩身截面面积：=567,450.2mm²桩身受压承载力：=8,628,684.4N经 验算得：<满足要求！<8,628,684.4桩身受拔承载力：=2,216,880.0mm²经 验算得：<满足要求！<2,216,880.02,390,331.11,556,901.1168.3=ii x y N M min Q ''9.0s y ps c c A f A f +ψ's A min ρcψpsA max Q ''9.0sy ps c c A f A f +ψpspy s y A f A f +pspy s y A f A f +LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1max +++=LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1min +-+=3 承台验算：3.1 抗弯承载力计算：沿长边方向（绕短边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm沿短边方向（绕长边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm弯矩设计值取：M =1,135,944,000.0N.mm承台受拉钢筋按单筋截面进行计算：受压区混凝土应力值系数：= 1.0=0.00829=0.00833=0.99584强度：=300N/mm²最小配筋面积：=2,816.5mm²板底钢筋实际选用：双向布置间距：mm 主筋截面积：=14,727.0mm²满足要求！3.2 抗冲切计算：角桩最大桩顶竖向力设计值：=1,521,930.6N（不含承台及其上土重）从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离（最多到塔身柱边缘）：=75.0mm =75.0mm 承台有效高度：=1,350.0mm 角桩内边缘至承台外边缘的水平距离：=1,175.0mm =1,175.0mm151.7∑=ii x y N M Q∑=ii y x N M y 1α201bh f M c s αα=sαξ211--=2/1ξγ-=s ys s f h M A 0γ=ρsA l N x a 1ya 10h 1c 2c塔式起重机混凝土基础计算书角桩冲垮比：=0.055555556=0.055555556角桩冲切系数：= 2.191304348= 2.191304348受冲切截面高度影响系数：=0.95承台受角桩冲切的承载力：=8,107,502.2N >=1,521,930.6N 满足要求！3.3 抗剪承载力计算：斜截面最大剪力设计值：=3,043,861.1N（不含承台及其上土重）剪跨比：=0.3受剪切截面高度影响系数：=0.9承台剪切系数：=1.4不配箍筋时，承台斜截面受剪切承载力：=11,715,559.3N >=3,043,861.1N 满足要求，只需构造配箍。
塔吊四桩基础计算书
塔吊四桩基础计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：长沙市芙蓉路新建西路口；属于*****结构；地上***层；地下***层；建筑高度：***m；标准层层高：***m ；总建筑面积：***平方米；总工期：***天。
本工程由*****房开公司投资建设，*****设计院设计，******勘察单位地质勘察，*****监理公司监理，****施工单位组织施工；由***担任项目经理，***担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：101.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m，自重F1：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖南长沙市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别为：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：2.03 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=510.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南长沙市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.03；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×2.03×0.35=1.147kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.147×0.347×2.5×101×101×0.5=5078.007kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋5078.007＋30×1＝5738.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
QTZ6510塔吊四桩基础的计算书
2#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=573kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=556kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×(1.40×25+0.4×17)=1504.8kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 29.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 71.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1600.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1722.00kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(556+1504.80)/4=515.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8)/4+Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=807.95kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8-0)/4-Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=222.45kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(573+1504.80)/4=519.45kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8)/4+Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=783.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8-0)/4-Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=255.76kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4+1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=549.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4-1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=-162.60kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4+1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=582.87kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4-1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=-207.57kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊计算书TC5613(工况)
塔吊四桩基础的计算书(工况)依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: TC5613 塔机自重标准值:Fk1=548.70kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1693.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-342kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 40mm 矩形承台边长: 4.50m 承台厚度: Hc=1.200m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 12.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.250m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=548.7kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.20×25=607.5kN承台受浮力：F lk=4.5×4.5×-6.80×10=-1377kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.654×0.2=0.76kN/m2=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.51×40.50=20.79kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×20.79×40.50=420.92kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.654×0.35=1.36kN/m2=1.2×1.36×0.35×1.60=0.92kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.92×40.50=37.11kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×37.11×40.50=751.54kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-342+0.9×(1693+420.92)=1560.53kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-342+751.54=409.54kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(548.7+607.50)/4=289.05kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(548.7+607.5)/4+(409.54+37.11×1.20)/4.24=396.09kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(548.7+607.5--1377)/4-(409.54+37.11×1.20)/4.24=526.26kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(548.7+607.50+60)/4=304.05kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(548.7+607.5+60)/4+(1560.53+20.79×1.20)/4.24=677.81kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(548.7+607.5+60--1377)/4-(1560.53+20.79×1.20)/4.24=274.54kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(548.7+60)/4+1.35×(1560.53+20.79×1.20)/4.24=710.01kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(548.7+60)/4-1.35×(1560.53+20.79×1.20)/4.24=-299.13kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×548.7/4+1.35×(409.54+37.11×1.20)/4.24=329.70kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
矩形承台桩基础计算(TC6013 大直径灌注桩桩径0.5)
TC6013塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: TC6013 塔机自重标准值:Fk1=650.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1000.00kN.m 塔吊计算高度: H=65m塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=2430kN.m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=190mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 60.00m 桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 F k1=650kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×-0.95×10=-237.5kN3) 起重荷载标准值 F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.54×65.00=34.94kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×34.94×65.00=1135.68kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.80=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.96×65.00=62.39kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×62.39×65.00=2027.72kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2430+0.9×(1000+1135.68)=4352.11kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2430+2027.72=4457.72kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(650+843.75)/4=373.44kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+843.75)/4+(4457.72+62.39×1.35)/5.66=1176.47kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+843.75--237.5)/4-(4457.72+62.39×1.35)/5.66=-370.22kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(650+843.75+60)/4=388.44kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+843.75+60)/4+(4352.11+34.94×1.35)/5.66=1166.25kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+843.75+60--237.5)/4-(4352.11+34.94×1.35)/5.66=-330.00kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+60)/4+1.35×(4352.11+34.94×1.35)/5.66=1289.67kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+60)/4-1.35×(4352.11+34.94×1.35)/5.66=-810.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4+1.35×(4457.72+62.39×1.35)/5.66=1303.47kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4-1.35×(4457.72+62.39×1.35)/5.66=-864.72kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊计算书
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k 5128 0.9 (3027 69493.8) 13696.7KN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k 5128 24964 30092KN.m
三、桩竖向力计算 非工作状态下：
Qk ( Fk Gk ) / n (2210 750) / 4 740KN
承台最大负弯矩：
Mx =My =2 （-7564.5） 0.75=-11346.8KN.m
3、配筋计算 根据«混凝土结构设计规程»GB50010-2002 第 7.2.1 条
s =
M =1- 1-2s 2 1f c bh 0
s =1-
2
As =
M s h 0f y
式中 1 --------系数，当混凝土强度不超过 C50 时， 1 取为 1.0，当混凝 土强度等级为 C80 时， 1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；
其中 Mx，My-----计算截面处 XY 方向的弯矩设计值（KN.m) Xi,yi------单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m） Ni------不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向反力设计值（KN） 由于非工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx =My =2 9650.2 0.75=14475.3KN.m
最大拔力
N2 1.35 ( Fk Fqk ) / n-1.35 ( M k Fvk h) / L 1.35 (2210 120) / 4-1.35 （ 13696.7+82.2 1.2）/4.95 =-2976KN
非工作状态下 最大压力
N1 1.35 Fk / n 1.35 (M k Fvk h) / L 1.35 2210 / 4 1.35 （30092+316 1.2）/4.95 =9056.2KN
QTZ6015塔吊基础计算
附：QTZ6015塔吊基础计算1、塔吊概况本塔吊选型为QTZ6015，拟采用钢筋混凝土四桩承台基础，借用四根工程桩作为基础桩，塔吊位于SR/SP/S7/S8轴区域，布设位置如下图：2、TC6015A-10E塔吊基础受力塔吊支座反力标准值M1=5100KN.mN=760KNV=117KN荷载系数取1.4承台尺寸见布置图：长:6945mm，宽：6769mm，高：1200mm承台自重：25×(6.945×6.735×1.2)=1403KN塔吊荷载及承台自重主要由四根工程桩来承担。
由于此承台形状为平行四边形而非矩形，需计算各工况后方可确定最大值。
工况一：塔吊大臂沿X方向时:每根桩分担的荷载为：压力\拉力：1.2×14034⁄+1.4×7604⁄±1.4×(5100+117×1.2)(5.315×2)⁄={1377.1KN−3.3 KN工况二：塔吊大臂平行于Y 方向时: 每根桩分担的荷载为：压力\拉力：1.2×14034⁄+1.4×7604⁄±1.4×(5100+117×1.2)(5.163×2)⁄={1397.4KN −23.6 KN工况三：塔吊大臂平行于长斜边时: 每根桩分担的荷载为：压力\拉力：1.2×14034⁄+1.4×7604⁄±1.4×(5100+117×1.2)7.805⁄={1626.9KN−253.1 KN压力: 1.2×14034⁄+1.4×7604⁄=686.9KN 工况四：塔吊大臂平行于短斜边时: 每根桩分担的荷载为：压力\拉力：1.2×14034⁄+1.4×7604⁄±1.4×(5100+117×1.2)7.036⁄={1729.6KN−355.8 KN压力: 1.2×14034⁄+1.4×7604⁄=686.9KN 综合以上分析桩分担的最大荷载为： 压力: F1=1729.6 KN 拉力: F2=−355.8 KN 3、塔吊承台受力计算3.1承台受弯计算板式承台抗弯计算的主要问题是确定外荷载引起的弯矩，在确定弯矩后，即可按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）计算承台的配筋。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
PKPM塔吊基础计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:红旗II-16,自重(包括压重)F1=127.40kN,最大起重荷载F2=20.00kN塔吊倾覆力距M=160.00kN.m,塔吊起重高度H=28.30m,塔身宽度B=2.5m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=127.40kN2. 塔吊最大起重荷载F2=20.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=176.88kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×160.00=224.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×147.40=176.88kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1500.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(176.88+1500.00)/4+224.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=458.82kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
STT153塔吊基础计算书
STT153塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: STT153塔机自重标准值:Fk1=2682.00kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=3041.00kN.m塔吊计算高度: H=60.6m塔身宽度: B=2.00m非工作状态下塔身弯矩:M1=5175kN.m桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=500mm承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度: 40.00m 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=2682kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×4.45×10=1112.5kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×2=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.58×60.60=35.10kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×35.10×60.60=1063.56kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2)=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2=1.2×1.42×0.35×2.00=1.19kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.19×60.60=72.41kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×72.41×60.60=2194.01kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5175+0.9×(3041+1063.56)=8869.10kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5175+2194.01=7369.01kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(2682+843.75)/4=881.44kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75)/4+(7369.01+72.41×1.35)/4.81=2434.55kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75-1112.5)/4-(7369.01+72.41×1.35)/4.81=-949.80kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(2682+843.75+80)/4=901.44kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75+80)/4+(8869.10+35.10×1.35)/4.81=2756.10kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75+80-1112.5)/4-(8869.10+35.10×1.35)/4.81=-1231.35kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(2682+80)/4+1.35×(8869.10+35.10×1.35)/4.81=3435.97kN最大拔力N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(2682+80)/4-1.35×(8869.10+35.10×1.35)/4.81=-1571.62kN非工作状态下：最大压力N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×2682/4+1.35×(7369.01+72.41×1.35)/4.81=3001.88kN最大拔力N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×2682/4-1.35×(7369.01+72.41×1.35)/4.81=-1191.53kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
TC6517塔吊基础计算书
1#塔吊四桩基础的计算书（TC6517）依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187)。
一. 参数信息塔吊型号: TC6517(QTZ160) 塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=100.00kN塔吊最大起重力矩:M=1600.00kN.m 塔吊计算高度: H=54m塔身宽度: B=2.0m非工作状态下塔身弯矩:M1=3336.7kN.m 桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m承台厚度: Hc=1.400m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335桩直径: d=0.850m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别:HRB335 桩入土深度: 17.30m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=800kN2) 基础自重标准值G k=4×4×1.40×25=560kN2. 附加弯矩计算1) 工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=29.43 kNb. 附加弯矩标准值M sk=29.43×16.4=482.65kN.m2) 非工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=118.6 kNb. 附加弯矩标准值M sk=118.6×16.4=1945.04kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2587.6+482.65=3070.3kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=3336.7+2254.35=5281.7kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：y=[(3/2)2+(3/2)2]0.5=2.12∑2y i=2×﹛[(3/2)2+(3/2)2]0.5﹜2=9Q k=(F k+G k)/n=(800+560.00)/4=340.00kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)×y/∑2y i=(800+560)/4+(5281.7+118.6×1.40)×2.12/9=1624.8kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560-40)/4-(3070.3+29.43×1.40)×2.12/9=-944.8kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(800+560.00+100)/4=365.00kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100)/4+(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=1098.8kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100-40)/4-(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=-368.8kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4+1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=1483.4kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4-1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=-487.9kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4+1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=2193.5kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4-1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=-1275.5kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
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塔吊基础专项施工方案一、工程概况：1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。
另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。
本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。
二、编制依据:1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图；2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告；3、 80(5710)塔式起重机使用说明书；4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992）5、《地基基础设计规范》（50007-2002）6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001）7、《建筑安全检查标准》（59-99）8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002）9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。
三、塔吊平面布置：本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。
四、塔吊基础设计：1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。
塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30.2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。
五、塔吊的基本参数信息塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m，自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m，最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m，桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000，承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30；六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=440.02，塔吊最大起重荷载F2=80.00，作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02，风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：＝1350·m；七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
()±∑2±∑2其中 n──单桩个数，4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，624.02；G──桩基承台的自重：1.2×(25×××)=1.2×(25×5.00×5.00×1.5)=1171.88；──承台底面的弯矩设计值，取1890.00·m；──单桩相对承台中心轴的方向距离20.5=2.40m；──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：(624.02+1171.88)/4+1890.00×2.40/(2×2.402)=842.75。
最小压力：(624.02+1171.88)/4-1890.00×2.40/(2×2.402)=55.25。
不需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（94-2008）的第5.9.2条。
= ∑= ∑其中──计算截面处方向的弯矩设计值；──单桩相对承台中心轴的方向距离取22=0.90m；──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，1549.78；1经过计算得到弯矩设计值：2×549.78×1.00=1099.56·m。
八、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs= (α102)ζ = 1-(1-2αs)1/2γs = 1-ζ/2= (γ0)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；──混凝土抗压强度设计值查表得14.302；──承台的计算高度：50.00=1450.00；──钢筋受拉强度设计值，360.002；经过计算得：α1099.56×106/(1.00×14.3×5000.00×1450.002)=0.007；ξ =1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs =1-0.007/2=0.997；=1099.56×106/(0.997×1450.00×360.00)=2112.7752。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.00×1500.00×0.1511250.002。
建议配筋值：400钢筋，16@160。
承台底面单向根数30根。
实际配筋值120602。
九、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(94-2008)的第5.9.10条，斜截面受剪承载力满足下面公式：γ0V≤β0h0其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1450；λ──计算截面的剪跨比，λ0此处，(3400.00-1600.00)/2=900.00；当λ<0.3时，取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.6；β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.13；──混凝土轴心抗压强度设计值，14.302；则，1.00×842.75=842.75≤0.13×14.3×5000×1500/1000=13942.5；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！十、桩顶轴向压力验算依据《建筑桩技术规范》(94-2008)的第5.2.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：γ0N≤其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；──混凝土轴心抗压强度设计值，14.302；A──桩的截面面积，3.85×1052。
则，1.00×842750=8.4×105N≤14.3×2.01×105=28.743×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！十一、桩竖向极限承载力验算依据《建筑桩基技术规范》(94-2008)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：R = ηγηγp= u∑=其中 R──复合桩基的竖向承载力设计值；──单桩总极限侧阻力标准值；──单桩总极限端阻力标准值；ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；γs, γp──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数；──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；──极限端阻力标准值；u──桩身的周长，2.512m；──桩端面积0.502m2；──第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值() 土端阻力标准值() 抗拔系数土名称（2） 3.40 9 淤泥质黏土（3） 2.50 24.00 粘土（4） 1.50 9 淤泥质黏土（5） 13.10 24.00 粉质粘土、粉土细砂层（6-1） 10.40 20 细砂（6-2） 10.00 22 1500 细砂由于桩的入土深度为35.0～36.0m,所以桩端是在第6-2层土层。
单桩竖向承载力验算:2.512×(2.5×24.00×1.04+1.5×9×1.04+13.1×24.00×1.04+10.4×20×1.04+10×22×1.04)/1.75+1.10×1500×0.502/1.75=1691.33>842.75；上式计算的R的值大于最大压力842.75,所以满足要求!十二、桩配筋计算1、桩构造配筋计算同设计办公楼工程桩，满足设计要求，不作单独计算。
2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：400钢筋，1014。
实际配筋值15492。
依据《建筑桩基设计规范》(94-2008)，箍筋采用8@200，采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d 范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道14焊接加劲箍筋。
桩锚入承台35倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。
十三、施工中应注意事项：1、800钻孔灌注桩配筋为1014，桩钢筋笼配置长度2/3以下钢筋可减半。
2、当土方挖至标高后，必须立即做好坑底砼承台板，以加强四根钻孔桩的整体稳定。
3、塔吊安拆由专业队伍负责施工，并编制相应的搭拆专项方案报公司审批，在安拆塔吊前通知公司，并递交相关资料，由公司审查并同意签发安拆令后方可安装塔吊。
4、地下室土方回填前，要做好塔吊承台排水措施，建议在承台旁侧留设排水井洞，口径不小于400，井底比承台面低500以上，塔吊拆除后用C15砼及时将井洞填充密实，并回填塔吊部位。
基坑周围砌筑240挡土墙，内设钢管支撑1500×1500间距，防止墙体移位或倒塌。
十四、塔吊避雷措施：塔机要用专用接地线可靠接地，接地电阻不得大于4Ω，塔吊接地圆钢同塔吊基础钢筋与桩基钢筋用12圆钢焊接，形成一个接地网，上部与塔吊专设接地线相连，确保塔吊防雷安全。