卸料平台计算书(1)
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。
卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。
通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。
防护栏杆取1.5m高计算。
承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
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卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。
三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。
两根钢丝绳计算时仅取一根计算。
另一根作为安全储备。
平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。
荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。
横次梁按等跨650mm计算。
四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。
验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。
7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。
平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。
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gP g BR A图10 [10槽钢计算简图、P q计算书：卸料平台计算书卸料平台尺寸4米×3米，采用18a 槽钢作悬挑件，悬挑端采用钢丝绳拉结，锚固端采用16号普通螺栓固定于结构楼板上，横向布置五根10槽钢与悬挑件焊接固定，卸料平台板采用5厘米以上的木脚手板铺设，并设防滑条，临边设1.2米护栏和30厘米设踢脚杆，四周采用密目式安全网封闭。
卸料平台限载2吨，卸料时未考虑冲击荷载。
10槽钢截面特性：h=100,b=48,d=5.3,t=8.5,A=12.7cm2,M=10kg/m,Ix=198cm4,Wx=39.7cm3 ix=3.95cm,iy=1.41cm木脚手板自重：0.35kN /m2；施工荷载：3.0kN/m2 传力结构：施工荷载→平板→纵向8×6方木→横向[10槽钢→[18a 槽钢 荷载计算：方木自重:gk=7.0kN/m38×6方木线荷载: gk1=0.034kN/m 5cm 木板自重:gk2=0.35kN/m2， 则木板荷载：gk2=0.175kN/m [10槽钢自重:gk3=0.10kN/m 施工活荷载:q=2.0kN/m2 线荷载:q=1.0kN/m AB 槽钢内力计算作用在[10槽钢上的集中荷载:Pgk=1.2×（0.034×1+0.175×1）=0.251kN Pqk=1.4×（1.0×1.0）=1.4kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=3.850kN ·m RA=RB=4.277kN;φb=570bt/L0h ·235/fy=【570×48×8.5/(3000×100)】×【235/235】=0.775 取折减后φb ′=1.07-0.282/φb =0.706σ＝M/φb ′W=3.850×106/(0.706×39.7×103)=137.4N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 HI 槽钢计算Pgk=1.2×（0.034×0.5+0.175×0.5+0.0384×0.5×3+0.0384×1.2+0.0132×3+0.005×0.5×1.2）=0.301kN Pqk=1.4×（1.0×0.5）=0.7kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=2.387kN ·m图12 卸料平台计算简图RH=RI=2.653kN; 主梁[18a 槽钢计算将悬挑梁简化为简支梁，见右图： 型钢自重gk4=0.202kN/mMgk= RAL/2+1.2gk4L2/8=9.039kN ·m RC 、G ＝9.473kNφb=570bt/L0h ·235/fy=【570×68×10.5/(4000×180)】×【235/235】=0.565 σ＝M/φbW=9.039×106/(0.565×141×103)=113.5N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 钢丝索计算：tan β=4000/2900 β＝54.058° T2＝RC/cos β=9.473/0.587=16.139kN 安全系数计算钢丝绳法定安全系数【K 】=10， Fg=【K 】×T ＝161.39kN则选用φ19.5 6×37+1－155钢丝绳， 破断力Fg=218.50kN,破断力换算系数取α＝0.82，则161.39kN ＜209.5×0.82＝φ20预埋钢吊环计算σ＝T2/2A ＝16.139×103/2×π×202/4 ＝25.69 N/mm2＜【f 】＝215N/mm2吊环强度符合要求卸料平台1-1剖面图1卸料平台平面图。
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常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台搭设的一般规定（未尽事项详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》）及建设部建筑工程管理司编制的《建筑施工安全检查标准实施指南》为规范本公司所属项目部常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台的搭设，特作如下规定：一、型钢悬挑外装饰架1、悬挑高度不超过24m。
2、悬挑槽钢规格≥［18a，水平分布间距≦1800mm，伸出墙面≦1350mm，最外排立杆距悬挑槽钢最外端=50mm，伸入墙内≥1650mm；墙内远端设抗倾栓环ф≥ф16元钢，距墙边1550mm，每端锚入板内≥35d，墙内近端设稳定栓环ф≥ф12元钢，每端锚入板内35d。
槽钢应满足符合规范，无变形和裂痕，锈蚀深度不许超过0.5mm。
3、如果挑4~8层，必须每根悬挑槽钢墙外远端套钢丝绳，直径≥14mm，与建筑物斜向拉牢，钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。
钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。
（考虑砼楼板薄，倾复力大，楼板锚不住墙内远端抗倾栓环之故）。
如果挑3层以下，可不系此钢丝绳。
4、在使用过程中只允许两步架同时施工，且施工活荷载≦2KN/M2。
5、连墙杆按两步三跨设一道，连墙杆间距不得大于中~中5.4m×5.4m，脚手架步距和纵距≦1800mm，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件宜靠近脚手钢管主节点设置。
二、型钢卸料平台1．主拉钢丝绳直径≥15.5mm（规格：6×19，钢丝总断面积89.49mm2，容许应力[σ]=1373~1961MPa）钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。
钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。
2．连接主拉钢丝绳两端的上下锚环只能用HPB235（Q235）元钢，直径ф>16mm（如果要设上、下锚环的话），上锚环两端各锚入边梁≥35d。
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一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。
计算从略。
三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。
钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
卸料平台计算书
卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。
搭设高度为6m 。
2．卸料平台尺寸：（1） 卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。
（2） 水平杆的步距均为1.8m 。
卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。
3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。
4．地面粗糙度为B 类。
5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。
6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。
二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1． 平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。
2． 脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。
3． 平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。
三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。
361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。
⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。
钢管落地式卸料平台
CDDMFYYZX钢管落地式卸料平台施工方案中国五冶CDDMFYYZX项目部2012年6与30日目录1. 编制依据 (1)1.1. 编制依据 (1)1.2. 编制说明 (1)2. 工程概况 (1)3. 卸料平台的搭设要求 (4)3.1. 搭设前准备 (4)3.2. 地下室卸料平台设计 (4)3.3. 地上结构二层卸料平台设计 (5)3.4. 地上结构三层卸料平台设计 (6)3.5. 落地卸料平台构造要求 (7)4. 卸料平台的拆除 (9)5. 安全技术措施及注意事项 (9)附件一 (11)附件二 (17)附件三 (23)1.编制依据1.1. 编制依据钢管落地施工平台的计算依照下列文件编制：1.1.1.DMFYYZX施工蓝图1.1.2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)1.1.3.《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)1.1.4.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.2. 编制说明本作业设计为DMFYYZX钢管落地式卸料平台作业设计，凡YYZX项目搭设钢管落地式卸料平台均参照此作业设计搭设。
2.工程概况YYZX项目造型特殊，为CD新地标建筑。
地下二层，负一层标高-6.65m，底板顶标高-11.3m。
地上六层，二层结构标高6.7m，三层结构标高11.9m。
地下室施工完成后，地下室中周转材料不方便吊运，需在艺中心大陀螺中B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处及C-3a区域设置钢管落地式卸料平台。
大陀螺地上部分二层、三层也需设置钢管落地式卸料平台，用于搬运二层、三层周转材料（注：二层卸料平台使用完毕后，拆除平台上的栏杆、脚手板，板底支撑钢管等，然后接长立杆搭设三层卸料平台）。
YYZX其他材料不方便运输的地方，均可设置钢管落地式卸料平台，其搭设方法按本作业设计执行。
地下室C-3a区域卸料平台搭设平面示意图B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处卸料平台搭设平面示意图二层卸料平台搭设平面示意图三层卸料平台搭设平面示意图3.卸料平台的搭设要求3.1. 搭设前准备3.1.1.严格执行安全技术交底制度。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度7.3m，插入结构锚固长度1.7m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。
次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/㎡。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构7.3m，两道钢丝绳距离4m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.3m。
甲1、甲2、甲3写字楼各栋楼16层和32层需搬运最大设备的信息：其他还有一些尺寸及重量小一些的设备，各号楼16层有25层，32层有20台。
一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U 口水平，间距0.60m ，其截面特性为面积A=15.69cm 2,惯性距Ix=391.50cm 4,转动惯量Wx=62.14cm 3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm（一）当设备PHE-XZ1-16在平台上时:(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：取中部受力最大次梁计算：233.930.6 4.69/2.1 2.063Q KN m =⨯=⨯(3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 4.69 6.57/q KN m=⨯= 无集中荷载2.内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.063l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 7.068kN.m 支座反力：127.3F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度 σ=7.068×106/(1.05×62140.00)=108.32N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]（二） 当甲写变压器在平台上时:1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：2400.6 3.33/3 2.4Q KN m =⨯=⨯ (3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 3.33 4.67/q KN m =⨯=无集中荷载 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.4l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 5.45kN.m 支座反力：12 6.144F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2； 经过计算得到强度 σ=5.45×106/(1.05×62140.00)=83.53N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
钢管落地卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书设计参数：1、卸料平台高度：15m2、立管横距：1m3、立管纵距：1m4、水平杆步距：1.5m5、次楞钢管间距：300mm6、卸料平台设计承重：2kN/m27、卸料平台设计承受冲击荷载：3kN/m28、剪刀撑：沿架体全长全高连续设置9、卸料平台面积：6m×4m10、连墙件：与主体结构进行刚性连接，两部三跨。
11、承重扣件连接方式：双扣件或采用螺杆柱头一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距l a(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距l b(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：15.00；立杆上端伸出至支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.25，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):3.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；截面惯性矩 I = 11.5cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 3×0.3 = 0.9 kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×0.9+ 1.4 ×0.6=2.1 kN/m；最大弯距 M max = 0.1×0.108×12 + 0.117 ×2.1×12 = 0.256 kN·m ；最大支座力 N = 1.1×0.108×1 + 1.2×2.1×1 = 2.639 kN；最大应力σ = M max / W = 0.256×106 / (4790) = 53.549 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 53.549 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν = 0.667ql4/100EI均布恒载:q k = q ll=0.09 kN/m；ν = 0.677 ×0.09×10004/(100×2.06×105×115000)=0.026 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.026 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.639 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.888 kN·m ；最大变形νmax = 2.407 mm ；最大支座力 Q max = 9.597 kN ；最大应力σ= 185.447 N/mm2；横向钢管的计算应力 185.447 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.407 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
卸料平台设计计算书
卸料平台设计计算书一．工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建筑面积：13077m2建筑层数：地下一层，地上二十五层建筑层高：裙房4.8m、3.6m，标准层均为3.0m结构类型：框架剪力墙二．荷载计算活荷载按均布荷载考虑，实际按15KN/m2，计算按20KN/m2，钢环节点位于A、B、C、D四点。
构件自重[10 2.5×9×8.59kg/m=193.275kg[16a 4.7×2×15.34kg/m=144.196kg18mm厚模板及方木按35kg/m2×2.5×4.5=5393.75kg栏杆φ48钢管[1.2×9+(4.5×4+2.5×2)]×3.84=129.792kg安全网及竹脚手片20kg×11.5×1.2=276kg 计1137kg计算荷载自重1137kg×1.2÷(4.5×2.5)=1.21KN/mm2活荷载20×1.4=28 KN/mm2合计：29.21 KN/mm2杆件受力分析按三跨连续梁计算q1=1.21×0.9=1.09 A B C Dq2=28×0.9=25.2 300 300 300M1=-0.1×1.21×0.9×0.32=-0.01KNmM2=-0.177×28×0.9×0.32=0.401KNmδ=M总/W=0.411KNm÷（48.6×103）=8.5N/mm2≤f=17N/mm2W=bh2/6=90×1.82/6=48.6cm3板能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×(1.09+25.2)×0.34÷(100×0.1×108×43.74)=0.33＜300/400=0.75mm I=bh3/12=90×1.83/12=43.74cm4板的刚度能满足要求q1=1.21×0.3=0.363KN/mq2=28×0.3=8.4KN/m500 500 500M1=-0.1×0.363×0.52=-0.0091KNmM2=-0.177×8.4×0.52=0.3731KNm计0.3808KNmW=1/6bh2=6×82/6=64cm3I=bh3/12=6×83/12=256cm3δ=M/W=0.3808KNm/64×103mm3=6.0N/mm2≤17N/mm2方木强度能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×8.763×1015×0.54÷(100×0.1×108×256×104)=0.145≤500/400=1.25mm方木强度能满足要求验算[10槽钢q=14.61KN/m2500[10线荷载：29.21×0.5=14.61KN/mM=-1/12ql2=-1/12×14.61×2.52=7.61KNm查钢结构[10得：I=173.9mm4×104 W=34.8×103mmf=M/τw=7.61/1.05×34.8=208.2N/mm2τ=1.05208.2N/mm2＜215N/mm2强度能满足要求f max=ql4/384EI=14.61×2.54×1012÷(384×2.1×105×173.9×104)=8.5mm≤2500/250=10mm 刚度能满足要求V=ql/2=14.61×2.5÷2=18.3KNτ=VS/Itm≤fv=125N/mm2S=20.4cm3 tm=4.5mm=18.3×20.4×106÷(4.5×173.9×104)=47.7N/mm2≤125N/mm2抗剪能满足要求[16a槽钢验算q1=1.51KN/mq2=35KN/mA B1500 2500 500线荷载静载时1.21×1.25=1.51KN/m=q1活载时28×1.25=35KN/m=q2M1=0.237×1.51×1.52=0.805KNmM2=0.256×35×1.52=20.16KNmM=1/2ql2=1/2×36.51×0.52M总=M1+M2=20.965KNm查钢结构得I=823.3cm4 ,W=102.9cm3 ,S=59.4cm3 ,tw=9mmδ= M/γw=20.965÷(1.05×102.9×103)=190.04N/mm2≤215N/mm2强度能满足要求W= 5ql4/384EI=5×36.51×1.544×1012÷(384×2.1×105×823.3×104)=1.39mm≤1500/250=6mm刚度能满足要求抗剪能满足要求V B=1.011×ql=1.011×36.51×1.54=55.37KNV C=0.716×ql=0.716×36.51×1.5=39.21KNτ=VS/Itm=55.37×59.4×106÷(9×823.3×104)=44.38N/mm2≤125N/mm2能满足要求焊接焊缝要求各条焊缝均要求hf≥6mmA、B、C、D四点处与[16a连接处hf≥8mm焊缝计算拉应力δ=Nsinθ/lwt≤f Vω≤215N/mm2剪应力τ= Ncosθ/lwt≤f Vω≤125N/mm2钢丝绳的选择长杆6m的[20槽钢与每个节点受力大小与钢丝绳拉力角度有关，同时与钢丝绳松紧程度有关，选择标准层层高为3m，且45°＜α＜60°，取高度为3+1.2=4.2mA B Cα β 1500 2500 5004200Dtg α=4.2/4=1.05α=46.4°tg β=4.2/1.5=2.8β=70.35°sin α=V B /XzXz=V B /sin α=55.37/0.942=58.8KN sin β=V A /X 1X 1=V A /sin β=39.21/0.724=54.16KN 取安全系数为ZZ=y/58.8y=117.6KN选φ22钢丝绳[10φ螺杆一个平面垫圈十个弹簧垫圈双螺帽节点1°φ22钢丝绳花篮螺丝捆绑式钢丝绳2根[20φ484×φ25吊环18厚九合板60×80方木节点1。
卸料平台计算书
卸料平台方案一、工程概况*******小高层住宅层高2.9M，共12层。
脚手架采用槽钢悬挑脚手架。
故主体卸料平台拟采用可换层使用的钢丝绳斜拉式槽钢卸料平台。
其尺寸详见卸料平台构造示意图。
卸料平台满铺木脚手板。
自重为0.35KN/M2，四周栏杆，挡脚板及密闭安全网自重标准值为0.14KN/M。
16槽钢卸料平台构造示意图二、卸料平台构件计算本卸料平台主要供木工吊装木方，模板及钢管扣件及瓦工垂直运输砖块及砂浆等使用。
其可操作使用的面积为1.5M ×2.7M=4.05 M2，考虑到平台的使用安全，其荷载不宜超过1T，现按最大装载量0.8T来验算。
1、 单根次梁荷载[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×1.5m ）×9.8=347.5N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/3=567N 施工荷载取工人重量，一般为： 1.4×150 kg ×9.8=2058N 装卸荷载按限载量的一半考虑：1. 4×400 kg ×9.8=5488N合计 ：8460.5NM=PL/4=8460.5×1.5/4=3172.7N 〃MkN/mm218.2710117107.317233=⨯⨯==WM σ<f =205 kN/mm 2强度满足要求。
mmEIFL309.01006.21093448105.15.84604854933=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ<[v ]=l /500=3mm挠度满足要求。
2、 单根主梁荷载：[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×4）×9.8=926.89N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/2=850.5N 次梁自重：1.2×2（19.7kg/m ×1.5）×9.8=695N施工荷载：1.4×150kg ×9.8=2058N装卸荷载按总重的一半即1.4*9.8*800/2=5488 N 合 计： 10018.39N槽钢主梁以钢丝绳吊点作为支承点计算。
卸料平台计算书
卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。
卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。
详见附图。
2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。
悬挑式卸料平台计算书01
悬挑卸料平台计算书六、锚固段与楼板连接的计算螺栓的性能等级螺栓公称直径(mm)M16 M20 M22 M24 M27 M30 8.8级 80 125 150 175 230 280 10.9级100155]902252903552 在螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个高强度螺栓的承载力设计值取b t N =0.8P 。
水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n = 2个每个地锚螺栓承受的拉力 N t = 471.428kN 每个地锚螺栓承受的剪力 N v = 1707.706kN 每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm 每个地锚螺栓承受的直径 d e =16.93mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 f v b =170.0N/mm 2 地锚螺栓抗拉强度设计值 f t b =170.0N/mm 2 经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值 N v b = 3.1416×20×20×170.0/4=53.407kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值 N t b = 3.1416×16.93×16.93×170.0/4=38.270kN 经过计算得到公式左边等于0.034 每个地锚螺栓承载力计算满足要求!7.2 紧固件(螺栓、铆钉等)连接7.2.1 普通螺栓、锚栓和铆钉连接应按下列规定计算： 1 在普通螺栓或铆钉受剪的连接中，每个普通螺栓或铆钉的承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值中的较小者。
受剪承载力设计值：普通螺栓 b v 2vbv 4f d n N π= (7.2.1-1)承压承载力设计值：普通螺栓 ∑∙=bcbc ft dN (7.2.1-3)式中 n v ——受剪面数目； d ——螺栓杆直径；∑t ——在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值； b v f 、b c f ——螺栓的抗剪和承压强度设计值；2 在普通螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个普通螺栓的承载力设计值应按下列公式计算： 普通螺栓 b t 2eb t 4f d N π=(7.2.1-5)式中 d e ——螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径；b t f ——普通螺栓、锚栓和铆钉的抗拉强度设计值。
卸料平台计算书
太平街小学教学楼卸料平台一、基本情况本卸料平台为太平街小学教学楼临时平台，采用φ48壁厚3.5MM钢管进行搭设,上铺20CM宽,厚5CM架板进行搭设,架板沿平行于建筑物的方向进行铺设,施工荷载：2人及手推车、卸料，单车砂浆重2.5KN,施工荷载共计：q k=0.8KN/人×2=1.6KN+2.5KN=4.1KN 二、杆件计算（一）水平杆AD计算1、荷载计算（1）、恒载脚手板：0.35KN/M2×1.5=0.63KN/MAD杆自重：0.038KN/M其它荷载穿过支座不产生弯矩合计：g k=0.63+0.038=0.668KN/M设计恒载g=1.2×0.668=0.802KN/M（2）活载q k=4.1KN/M设计活载q=1.4×4.1=5.74KN2、按三跨连续梁进行荷载组合a、在均布荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座M B=kql2=-0.100×0.802×1.02=－0.080KN.MM C=M B=kql2=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M3=kql=－0.038×5.74×1.0=－0.218KN.MBC跨：M4=kql=0.175×5.74×1.0=1.005KN.M支座B、C支座：M B=kql=－0.075×5.74×1.0=－0.431KN.M M C=－0.431KN.M最大荷载组合：M=1.005+0.020=1.025KN.M（2）AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座B、C支座：M B=M C=kql2=－0.100×0.802×1.02=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB跨：M3=kql=0.200×5.74×1.0=1.148KN.M支座B支座：M B=kql=－0.057KN.MC支座：M C=kql=－0.025×5.74×1.0=－0.144KN.M 最大荷载组合：M=1.148+0.064=1.212KN.M （二）因1.212KN.M>1.025KN.M故取1.212KN.M进行抗弯强度验算AB杆抗弯强度计算由σ=M/W得.其中：M=1.212KN.M,查表得W=5.08CM3Q=1.212×106/5.08×103=201.772N/MM2<f=215N/MM2满足强度计算要求KN杆只承受自重,故不需进行计算三、钭撑杆计算（一）、A四、钭撑杆计算（一）、A点受力计算1、荷载计算（1）恒载脚手板：0.35×1.5×0.5=0.263KN栏杆、栏板：1.5×0.14=0.21KN扣件：0.0146KN合计：2.63+0.21+0.0146=0.855KNg k =0.855KN设计恒载：g=1.2×0.855=1.026KN则N EA =1.026/COS450=0.707KN N FA =1.026×tg450=1.026KN（2）支承稳定性计算 因1.026>0.707 故取1.026KN 进行稳定性验算φ48钢管几何特征A n =489MM 2 I=15.8mm 计算长度l 0=12+12 =1.414M压杆长细比：λ=l0/i=1414/15.8=89.49 查表得φ=0.667 整体稳定性验算 由N/φA<f 得1. 026×103/（0.667×489）=3.146N/MM 2<f=215N/MM 2 故去撑A 满足强度及稳定性要求 B 点计算 （1）恒载：脚手板：0.35×1.5×1.0=0.525KN扣件：0.0146KN合计：g k=0.525+0.0146=5.40KN设计恒载：g=1.2×5.40=0.648KN（2）设计活载q=2.87KN则B点承受活载：P=2.87+0.648=3.518KN其中N BG与N BI大小相等,方向相反N BG=3.518×tg450=3.518KNN HB=3.518/cos450=4.975KN因4.975KN>3.518KN故取N HB=4.975KN进行稳定性计算2、φ48钢管几何特征An=489MM2 I=15.8MM计算长度l0= 1.02+1.02=1.414M压杆长细比λ=l0/I=1414/15.8=89.49查表得φ=0.667整体稳定性验算由N/φA=4.975/(0.667×489）=15.253N/MM2<215N/MM2故A点支撑满足强度及稳定性要求C点与B点相同五、搭设要求1、将外墙面钭撑部份的墙面及架体宽度等分成三段。
落地式卸料平台计算1
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为16.0m，立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度1mm，剪切强度1.0N/mm2，抗弯强度1.0N/mm2，弹性模量1.0N/mm4。
木方2090024559×2090024546mm，间距300mm，剪切强度1.0N/mm2，抗弯强度1.0N/mm2，弹性模量1.0N/mm4。
模板自重0.00kN/m2，混凝土钢筋自重0.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 1.800×0.300=0.540kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.540=0.840kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.300+1.4×0.540=1.176kN/m最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×1.176)×1.5002=0.334kN.m最大支座力 N = (1.1×0.108+1.2×1.18)×1.50=2.295kN抗弯计算强度 f=0.334×106/5080.0=65.73N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.540=0.840kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×0.840)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.722mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=2.30kN2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN支撑钢管计算简图1.033支撑钢管弯矩图(kN.m)0.267经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=1.033kN.m最大变形 v max=4.182mm最大支座力 Q max=10.041kN抗弯计算强度 f=1.033×106/5080.0=203.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。
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第七章、计算书型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2017、构造参数、荷载参数型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)153截面抵抗矩 W(cm 3) 37.52抗弯强度设计值 [f](N/mm 2)15面板受力简图如下：计算简图取单位宽度 1m 进行验算q=1.2 ×G k1×1+1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k /S) ×1=1.2 ×0.39 ×1+1.4 ×(1.3 ×2+10/2) 1×=11.108kN/m q静=1.2 ×G k1×1=1.2 ×0.39 ×1=0.468kN/mq活=1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k/S) ×1=1.4 ×(1.3 ×2+10/2) ×1=10.64kN/m 抗弯验算：2 2 2 2M max=0.1 ×q静×s2+0.117 ×q活×s2=0.1 ×0.468 ×0.62+0.117 ×10.64 ×0.62=0.465kN ·m σ=M max/ W=0.465 ×106/(37.5 1×03)=12.4N/mm2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2 ×G k1+1.4 ×1.3×Q k1) ×s+1.2 ×G k2=(1.2 ×0.39+1.4 1×.3 ×2) ×0.6+1.2 0×.205=2.711kN/m p1=1.4 ×P k=1.4 ×10=14kN 正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1) ×s+G k2=(0.39+2) 0×.6+0.205=1.639kN/m p2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.711(22/8-02/2)+14 ×2/4=8.355kN.mσ=M max /( x γW X )=8.355 1×06/(1.05 1×41×103)=56.436N/mm 2<[f]=205N/mm 次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图4 2 3 4 νmax =q 2L 14/(384EI x )(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EI x )=1.639 2×0004/(384×206000×1130×1 4 2 3 4 04) ×(5-24(0/2)2)+10 ×20003/(48 ×206000×1130×104)=0.147mm<[ ν]=1L/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R 1=q 1×B/2=2.711 ×2/2=2.711kN正常使用极限状态：R 2=q 2×B/2=1.639 ×2/2=1.639kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ80-2016)，主梁内力按照外侧主梁类型工字钢截面面积 A(cm 2) 26.1 截面惯性矩 I x (cm 4)1130抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205主梁型钢型号16号工字钢截面回转半径 i x (cm) 6.58 截面抵抗矩 W x (cm 3)141弹性模量 E(N/mm 2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算 (不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q1=1.2 ×(G k3+G k4+G k5)=1.2 ×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/m p1=1.4 ×P k/2=1.4 1×0/2=7kNR1=2.711kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/m p2=P k/2=5kNR2=1.639kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 外=15.361kNM max=9.276kN ·mN=R 外/tan α=R外/(h1/s1)= 15.361/(3.900/3.500)=13.785kNσ =M max/( γx W X)+N/A=9.276 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+13.785 ×103/(26.10 1×02)=67.9 22 33 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.766mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+200)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=15.361kN剪力图(kN)标准值：R'外=9.840kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 内=20.503kNM max=7.273kN ·mN=R 内/tan α=R内/(h2/s2)= 20.503/(3.900/2.700)=14.195kNσ =M max/( γx W X)+N/A=7.273 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+14.195 ×103/(26.101×02)=54.52265 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.361mm<[ ν ]=2(A-a2)/250.00=2(4400.00-2700.00)/250.00=13.600mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)标准值： R'内=13.064kN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力 F g (kN) 243.5 2抗拉强度为 (N/mm 2) 1400不均匀系数 α0.82安全系数 K10R 内 =20.503kN剪力图 (kN)花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α =arctan(1h/s1)=48.094 °sin α =sin48.094 °=0.744内侧钢丝绳与主梁夹角β =arctan(2h/s2)=55.305 °sin β =sin55.305 °=0.822标准值：T'=Max[R' 外/sin α,内R/s' in β]=Max[9.840/0.744,13.064/0.822]=15.889kN 设计值：T=Max[R 外/sin α,内R/sin β]=Max[15.361/0.744,20.503/0.822]=24.937kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×243.500/10.000=19.967kN>T'=15.889kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 2抗拉强度(N/mm 2) 65拉环强度满足要求！九、焊缝验算外侧钢筋拉环焊缝：σf=R 外/(h e×l w)=15.361 1×03/(6.000 1×20.000)=21.334N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 外/tanα/(h e×l w)=15.361 1×03/1.114/(612×0)=19.146N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(21.334/1.22)2+19.1462]0.5=25.93 ≤f w f=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R 内/(h e×l w)=20.503 1×03/(6.000 1×20.000)=28.477N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 内/tan β/e(×hl w)=20.503 1×03/1.444/(61×20)=19.715N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(28.477/1.22)2+19.7152]0.5=30.553 ≤f w f=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。