高爆开关整定计算原则

合集下载

高低压开关整定

高、低压开关整定计算方法1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。

2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。

3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。

低压开关整定及短路电流计算公式1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P(2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie(3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5式中：I Z----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和Id---短路保护的电流整定值IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15∑Ie---其余电动机的额定电流之和Pmax ---------容量最大的电动机I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。

∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。

（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A取464A。

例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。

（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。

井下高压开关整定：式中：K Jx -------结线系数,取1K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2Ki-------电流互感器变比Kf-------返回系数,取0.8Igdz-------所有负荷电流Idz---------负荷整定电流cos￠-----计算系数0.8----1P-----------所有负荷容量U----------电网电压√3--------1.732例1；高压开关屏整定:电流互感器为50/5=10、过流继电器为GL-12，Ie=5A.按变压器容量进行整定，变压器为KBSG-315/6.I gdz=P/√3*U*cos￠=315/1.732×6×0.92=32.9AIdz= Igdz×KJx×KK /Ki×Kf =32.9×1×1.2/10×0.8 =4.94A例2；（为BGP9L-6G高爆开关）整定: 高压开关电流互感器为50/5 按变压器容量为200KVA，额定电流为19.2A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为20A，短路整定为180A（一般整定为额定电流的8-10倍）。

高压整定计算

郑煤集团国瑞公司郑新豫能（新密）煤业有限公司负荷整定计算书（高压部分）机电运输科2016年10月开关整定计算原则1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则(1)、变压器保护计算(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1(2) 短路值整定：Id=IgeKb IeKx IQe*∑+zI——过载整定值dI——短路保护整定值xk——需要系数，取0.6，主排水泵取0.8∑P—总负荷Kb——变压器变比I Q e——最大起动电流∑Le——其余负荷电流Ige——高压开关额定电流中央变电所高压开关整定计算1、中央变电所G1、G6、G10高爆开关整定：G1、G10高爆开关为中央变电所I进线、II进线，G6为联络开关，高爆开关额定电流为400A，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。

(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*（1.15*2107.7）/9.09=160A 整定过载电流为200A，0.5档(2) 短路值整定：由于G1开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=（1771+0.6*1887.7）/9.09=319.4A 整定短路电流为340A2、中央变电所G9高爆开关整定：G9高爆开关控制中央变电所1#动力变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。

变压器容量P=315 kVA(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*09.95.151*15.1=11.5A整定过载电流为15A ，0.3倍(2) 短路值整定：由于G9爆开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=09.95. 76 *6.075.603+=71.5A整定短路电流为75A3、中央变电所G5高爆开关整定：G5高爆开关控制中央变电所2#变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。

西翼风井高爆开关整定计算

郑州集团白坪煤业西翼风井项目部井下高爆开关整定计算说明整定人：郑超启审核人：董强胜副总工：_____________________副总经理：___________________日期：2015年9月30日井下负荷统计及计算1、井下电力负荷计算应符合下列规定：1.能够较精确计算出电动机功率的用电设备，直接取其计算功率；2.其他设备，一般采用需要系数法计算。

2、井下各种用电设备的需要系数及平均功率因数，宜按表1的规定选用。

表1需要系数及平均功率因数注：当有功率因数补偿时，按计算的功率因数。

3、每个回采工作面的电力负荷，可按下列公式计算：S= Kx* 刀Pe/COSZ （-1）综采、综掘工作面需要系数可按下式计算：Kx=0.4+0.6*Pd/ 刀Pe （-2）一般机采工作面需要系数可按下式计算：Kx=0.286+0.714*Pd/ 刀Pe （-3）式中S-工作面的电力负荷视在功率（kVA）; 刀Pe-工作面用电设备额定功率之和（kW）;CO Z -工作面的电力负荷的平均功率因数，见表1;Kx-需要系数，见表1;Pd-最大一台（套）电动机功率（kW）。

4、采区变电所的电力负荷，可按下式计算：S= Ks*Kx* 刀Pe/ COS0 （4）式中Ks-本采区内各工作面的同时系数，见表 2表2井下各级变电所的同时系数注：①不包括由地面直接向采区供电的负荷，若为单采区或单盘区矿井，则同时系数取1。

5、井下主变电所的电力负荷，可按下式计算：Sj=K si* 刀S+ K S2*刀Pn/ COS? （5）式中Sj-- 井下总计算负荷视在功率（kVA）;刀S--除由井下主（中央）变电所直配的主排水泵及其他大型固定设备计算功率之外的井下各变电所计算负荷视在功率之和（kW）;刀Pn--由井下主（中央）变电所直配的主排水泵及其他大型固定设备计算功率之和（kw）；C0& --井下主排水泵及其他大型固定设备加权平均功率因数；心--井下各级变电所问的同时系数，见表2;K.2--井下主排水泵及其他大型固定设备间的同时系数，只有主排水泵时取1.00，有其他大型固定设备时取0 90 0.95。

中变高爆开关按照变压器额定容量与实际负荷整定计算

小西煤业井下变电所整定值中央变电所各个开关变压器整定一、中变系统概况中央变电所一回由35站508高压配电柜供电，二回由35站513高压配电柜供电，中变有矿用高爆开关19台。

二、中央变电所高爆开关计算：1、系统电源电抗505.10221==S av syS U X =2.205Ω(Ss 为母线短路容量MVA 取50MVA) 井下中变I 回高爆开关整定计算（1）高爆开关20135KV 变电站110KV--10KV--中变--500KVA 移动变压器MYJV22 3x120 1200m 高压 r=0.196 x=0.07 R=rx1.2=0.2352Ω X=x X 1.2=0.084Ω ()22sy X X R Z ++==2.301Ω ZU I av 313==2639A ZU I av 212==2283A整定电流计算总负荷∑P=630+630+500+400+400+500+315+400=3775kWcos@=0.8 U=10KV i K =400/5=80 N I 2=P/(Kb*1.73*U*con@)=273A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =4.1A 速断：A K I I i N sg 3.16/4)4.12.1(2=⨯-=IzI d )2(＝13042283＝1.7≥1.5 满足灵敏度要求。

（2）高爆开关202无负荷（3）高爆开关203无负荷（4）高爆开关204开关整定电流计算①500KVA 移动变压器一次侧的电流计算(实际整定)cos@=0.8 Kb=10/0.66 P=123.9KW U=0.66KV i K =200/5=40N I 2=P/(Kb*1.73*U*con@)=8.95A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =0.29A 速断：A K I I i N sg 74.1/6)4.12.1(2=⨯-=(500KVA 移动变压器的额定电流计算：AI AI e e 43866.073.15009.281073.150021=⨯==⨯=)②500KVA 移动变压器一次侧的电流计算(变压器容量整定)cos@=0.8 Kb=10/0.66 P=500KVA U=0.66KV i K =200/5=40N I 2=P/(Kb*1.73*U)=28.9A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =0.9A 速断：A K I I i N sg 2.5/6)4.12.1(2=⨯-= ③短路电流计算线路中的阻抗：MYPTJ3*35 230m 1R =0.23x0.616=0.1415 1X =0.23x0.084=0.0193 ()21211)(sy X X R Z ++==2.33ΩA I de 260533.235.103=⨯=A I de 225333.225.102=⨯=IzI d )2(＝2082253＝10≥1.5 满足灵敏度要求。

高、低压电网保护整定计算

采区供电设计之采区高、低压电网保护整定计算对保护的整定计算必须满足四方面要求：选择性、可靠性、迅速性、灵敏性。

选择性：当线路故障时，只切断故障部分线路，并不越级跳闸。

可靠性：保护装置不应出现误动或拒动。

迅速性：当保护范围内出现故障时，保护装置应迅速切断被保护线路。

灵敏性：当保护范围内发生最小短路电流时，保护装置应可靠动作。

灵敏性高低是以灵敏度来衡量，其意义是指被保护范围内发生的最小短路电流与整定值的比值，数值越大灵敏性越高。

如采区低压电网用熔断器保护时，当熔件额定电流在100A以上时取4，100A及以下时取7；对电磁式过流继电器取1.5。

一、高压电网保护整定(变压器一次侧高爆开关)1、过载保护：作为变压器外部短路及内部故障时的后备保护，动作电流应躲开变压器最大工作电流来整定。

其高压侧动作电流按下式计算：Idz=KkKjIgmax/ KB Kf nL= KkKj(Iq+∑Ie)/ KB Kf nL式中：Kk 可靠系数，取1.2～1.4;Kj 接线系数，取1；KB 变压器变比，6000/400=15，6000/690=8.7；Igmax 最大工作电流，Igmax=(Iq+∑Ie)；Kf 返回系数，取0.9；如是DL型取0.85，GL型取0.8；nL 电流互感器变比Iq 功率最大一台设备(或同时起动的几台设备)的起动电流；∑Ie 除功率最大一台设备(或同时起动的几台设备)外的所有设备额定电流之和。

灵敏度按变压器低压侧最小两相短路电流校验，应大于1.5，时间延时0.5秒。

灵敏度校验：①对Y/Y接线变压器按下式校验：Klm=Idmin(2)/ KB nL IdZ≥1.5②对Y/Δ接线变压器按下式校验：Klm=Idmin(2)/√3 KB nL IdZ≥1.5式中：Idmin(2) 变压器二次侧最小两相短路电流。

2、短路保护：按过载保护整定值的3～8倍整定。

二、低压电网保护整定㈠熔断器熔体的选择1、保护单台鼠笼电机，按躲过起动电流计算IRe≈IQe/1.8～2.5式中：IRe 熔体的额定电流，安；IQe 鼠笼电机起动电流，一般为额定电流的5～7倍；1.8～2.5 保证熔体不熔化的系数，起动时间小于10秒者取2.5，大于10秒者取1.8～2。

2010329井下高爆开关整定

三元东矿机电运输系统井下高低压开关整定计算整定人：张建勋审核人：***审核人：***河南省郑煤集团（公司）三元东矿机电科三元东矿机电科2010年3月1日井下高爆开关整定方案（一）中央变电所进线高爆开关1#、7#进线高爆开关选用PBG—200/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，电压互感器变比100，电流互感器变比40，配用ZLZB综合保护装置。

1、过流保护整定I opk = K k K kx/（K re×K i）I wmax=1.2×1/（0.85×40）×60=2.117A过流整定0.5倍档位，过载延时整定2档位。

式中：K k——可靠系数，一般取1.15——1.25K kx——接线系数K re——返回系数K i——电流互感器变比I wmax——线路长时最大工作电流2、短路保护整定短路保护整定3倍档位。

3、漏电保护漏电保护调整为零序功率方向型，零序电流整定1.0档位，零序电压整定5v档位，动作时间整定为0.3s。

（二）控制动力变压器高爆开关2#、6#高爆开关选型PBG—50/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，控制630KV A干式变压器，电压互感器变比100，电流互感器变比10，配用ZLZB综合保护装置控制。

1、过流保护整定I opk = K k K kx/（K re×K i）I Bmax=1.2×1/（0.85×10）×36.9=5.2A过流整定1.2倍档位，过载延时整定2档位。

式中：K k——可靠系数，一般取1.15——1.25K kx——接线系数K re——返回系数K i——电流互感器变比I Bmax——变压器最大工作电流2、短路保护整定短路保护整定2倍档位。

3、漏电保护漏电保护调整为零序功率方向型，零序电流整定0.5档位，零序电压整定3v档位，动作时间整定为0.2s。

（三）控制采区变电所负荷高爆开关3#、5#进线高爆开关选用PBG—200/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，电压互感器变比100，电流互感器变比40，配用ZLZB综合保护装置。

井下变电所高压开关整定计算

井下变电所高压开关整定计算
1.确定高压开关的额定电流和断口容量：根据井下变电所的设计需求，确定高压开关的额定电流和断口容量。

额定电流是指高压开关能够稳定运
行的最大电流值，断口容量是指高压开关能够正常切断的最大短路电流值。

2.计算高压开关的动作电流：动作电流是指高压开关在发生短路故障
时需要能够切断的最小电流值。

动作电流的计算通常是根据井下变电所的
负荷情况和短路电流计算得出。

3.计算高压开关的动作时间：动作时间是指高压开关在发生短路故障
后切断电流的时间。

动作时间的计算通常是根据高压开关的结构特性和短
路电流等参数计算得出。

4.判断高压开关的整定是否符合要求：根据井下变电所的设计标准和
要求，判断计算得出的动作电流和动作时间是否满足要求。

如果不符合要求，则需要进行调整和优化。

总之，井下变电所高压开关的整定计算是为了确保高压开关在井下变
电所的运行过程中可以稳定、可靠地切断故障电流，并在最短的时间内进
行切断，以保护变电设备的安全和正常运行。

高开整定计算

二水平中央配电室：1#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）A、过载整定倍数取n1=1.0倍B、短路整定倍数取n2=1.6倍灵敏度校验 =10≥1.2即：1#总开整定n1=1.0倍 n2=1.6倍2#高开整定计算：高压开关额定电流I ge=300A，上仓配电点母线短路电流为4390A作用:馈上仓巷配1#高开A、过载整定倍数n1=0.6倍B、短路整定倍数n2=1.6倍(480A) 灵敏度校验 =9≥1.2即：2#总开整定n1=0.6倍 n2=1.6倍5#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：馈二水平东皮带巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω R b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.55km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω皮带一部2*55kw 煤溜三部3*55 kw 综掘机一台75+160 kw 侧装机一台30 kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*55kW+3*55 kW +（75+160）kW +30 kW =540kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1228A其余额定电流和为：=（75+2*55+3*55+30）*1.15 =437AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.36 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0356Ω=+R b=+0.0037=0.0053ΩI d（2）==9580A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =115A高压开关短路整定即：115A≤I dz≤660A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===3倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 5#高开整定n1=0.4倍 n2=3倍10#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）同1#高开11#联络开关整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）A、过载整定倍数n1=0.6倍B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =10≥1.2即：11#联络开关整定n1=0.6倍 n2=1.6倍12#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：馈15103回风尾巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.35km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω综掘机一台75+160 kw 综掘机一台55+132 kw 综掘机一台30+55 kw煤溜三部3*55 kw 皮带机2*55+55 kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=75+160kW+55+132 kW +30+55kW +3*55 kw+2*55+55 kw =837kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1288A 其余额定电流和为：=（55+132 +30+55+3*55 + 2*55+55 +75）*1.15 =779AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.36 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω=+R b=+0.0037=0.0047ΩI d（2）==9700A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =143A高压开关短路整定即：143A≤I dz≤670A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===3倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 12#高开整定n1=0.4倍 n2=3倍13#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈15201回风尾巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.2km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω综掘机一台75+160 kw 综掘机一台55+132 kw 综掘机一台30+55 kw煤溜三部3*55 kw 皮带机2*55+55 kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=75+160kW+55+132 kW +30+55kW +3*55 kw+2*55+55 kw =837kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1288A 其余额定电流和为：=（75+55+132 +30+55+3*55 +2*55+55 ）*1.15 =779A变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5A、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.72 取n1=0.8倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω=+R b=+0.0037=0.0043ΩI d（2）==9750A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =143A高压开关短路整定即：143A≤I dz≤670A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===6倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 13#高开整定n1=0.8倍 n2=6倍14#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈清煤巷下仓巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.8km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω皮带一部2*30kw 皮带一部2*40kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*30kW+2*40kW =140kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*40*1.15*7=644A其余额定电流和为：=2*30*1.15 =69 AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0357Ω=+R b=+0.0037=0.0060ΩI d（2）==9450A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =49A高压开关短路整定即：49A≤I dz≤650A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.3≥1.2 即： 14#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍15#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈15101高抽巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.35km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω煤溜两部2*55kw 侧装机一台30 kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*55kW+30 kW =140kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=55*1.15*7=443A其余额定电流和为：=（55+30）*1.15 =98 AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω=+R b=+0.0037=0.0047ΩI d（2）==9700A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=37A高压开关短路整定即：37A≤I dz≤670A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.4≥1.2 即： 15#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍17#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈本室动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω R b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω煤溜一部55kw 梭车一部75kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=55kW+75kW =130kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=75*1.15*7=600A其余额定电流和为：=55*1.15 =63AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0354Ω=+R b=+0.0037=0.0038ΩI d（2）==9790A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===675A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=46A高压开关短路整定即：46A≤I dz≤675A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.4≥1.2 即： 17#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍18#高开整定计算：已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω 1140V系统电抗为X x=0.0140Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：馈15101进风皮带机KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555ΩR b=0.0051ΩMYPTJ-3*50 长度L=0.3km，R0=0.420ΩX0=0.080Ω皮带一部2*250kw变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3变压器所带负荷为=2*250kW =500kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*250*0.6*7=2100A 馈15101进风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*50 长度L=0.3km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω转载皮带一部45kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=45kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=45*1.15*7=362AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤I be1=36+72 =108An1===1.08 取n1=1.0倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-1250kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0140++0.0555=0.0698Ω=+R b=+0.0051=0.0069ΩI d（2）==8550A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===1030A2、KBSG-630kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω=+R b=+0.0037=0.0043ΩI d（2）==9650A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===660A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：+ =280A高压开关短路整定即：280A≤I dz≤660A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =1.6≥1.2即： 18#高开整定n1=1.0倍 n2=4倍19#高开整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，上仓巷母线短路电流为4390A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）作用:馈上仓巷配6#高开过载与短路整定同2#高开20#高开整定计算：已知：二水平中央配电室3300V系统电抗为X x=0.1160Ω高压开关额定电流I ge=200A，作用：馈15101列车工作溜KBSG-2000kVA干变，X b=0.2665ΩR b=0.0163ΩMYPTJ-3*50长度L=1.6km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω工作溜两部2*525kw 桥转250kw 破碎机250kw 变压器:一次额定电流为I be1=116A 二次输出电压为3465V变比为K b=3变压器所带负荷为=2*525kW+250 kW+250 kW =1550kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=525*0.21*7=770A其余额定电流和为：=（525+250+250）*0.21 =215 AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=116An1===0.58 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.1160++0.2665=0.3977Ω=+R b=+0.0163=0.0962ΩI d（2）==4200A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===1400A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=328A高压开关短路整定即：328A≤I dz≤1400A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =3.5≥1.2 即：20#高开整定n1=0.6倍 n2=2倍21#高开整定计算：已知：二水平中央配电室3300V系统电抗为X x=0.1160Ω 1140V系统电抗为X x=0.0140Ω高压开关额定电流I ge=300A，作用：馈15101列车采煤机KBSG-1250kVA移变，X b=0.4649ΩR b=0.0418ΩMYPTJ-3*50 长度L=1.6km，R0=0.420ΩX0=0.080Ω采煤机2*400kw 2*55kw +20kw变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为3465V 变比为K b=3变压器所带负荷为=2*400kW+2*55kW +20kW =930kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=400*0.21*7=590A 馈15101乳泵雾泵KBSG-800kVA干变，X b=0.0691ΩR b=0.0081ΩMYPTJ-3*50 长度L=1.6km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω乳泵2*200kw 喷雾泵2*25kw变压器:一次额定电流为I be1=46A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3变压器所带负荷为=2*200kw+2*25kw=450kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤I be1=46+72 =118An1===0.39 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-1250kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.1160++0.4649=0.6236Ω=+R b=+0.0418=0.1165ΩI d（2）==2730A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===910A2、KBSG-800kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0140++0.0691=0.0850Ω=+R b=+0.0081=0.0179ΩI d（2）==6900A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===830A经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===910A 最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：+ =298A高压开关短路整定即：298A≤I dz≤910A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===1.3倍即:取n2=1.6倍灵敏度校验=1.8≥1.2即： 21#高开整定n1=0.4倍 n2=1.6倍22#联络开关整定计算：高压开关额定电流I ge=200A，母线短路电流为4930AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=2倍灵敏度校验 =12≥1.2即：22#联络开关整定n1=1.0倍 n2=2倍23#总开整定计算：同10#高开25#高开整定计算：已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈15101高抽巷风机KBSG-400kVA干变，X b=0.0496ΩR b=0.0063ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω风机一台2*30kW 风机一台2*45kW 风机一台2*18.5kW变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*30kW+2*45 kW +2*18.5 =187 kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*45*1.15*7=720A 其余额定电流和为：=2*(30+18.5）*1.15 =110 AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=23An1===0.46 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0544Ω=+R b=+0.0063=0.0072ΩI d（2）==6200A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===420A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =57A高压开关短路整定即：57A≤I dz≤420A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即：25#高开整定n1=0.4倍 n2=4倍26#高开整定计算：已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈15103回风尾巷风机KBSG-400kVA干变，X b=0.0496ΩR b=0.0063ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5风机三台2*55kW变压器所带负荷为=3*2*55kW =330 kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*55*1.15*7=850A 其余额定电流和为：=2*2*55*1.15 =250AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=23An1===0.46 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0545Ω=+R b=+0.0063=0.0080ΩI d（2）==4200A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===420A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=76A高压开关短路整定即：76A≤I dz≤420A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即：26#高开整定n1=0.4倍 n2=4倍29#高开整定计算：已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈本室风专KBSG-400kVA干变，X b=0.0496Ω R b=0.0063ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V变比为K b=14.515101尾巷风机2*55kW 东轨道巷风机2*30kW变压器所带负荷为=2*30kW +2*55kW =170kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*55*1.15*7=880A 其余额定电流和为：=2*30*1.15 =70AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=23An1===0.46 取n1=0.4倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0543Ω=+R b=+0.0063=0.0064ΩI d（2）==6300A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===430A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=65A高压开关短路整定即：65A≤I dz≤430A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即：29#高开整定n1=0.4倍 n2=2倍30#高开整定计算：已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：1.馈15101抽放泵KBSG-315kVA移变，X b=0.0625ΩR b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600ΩX0=0.080Ω瓦斯泵2*110kW变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*110kW =220kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=110kW *1.15*7=890A 馈15201回风尾巷风机KBSG-315kVA移变，X b=0.0625ΩR b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω风机两台2*55kW 风机一台2*30kW变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*2*55kw+2*30kw=280kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=55*1.15*7=440AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤I be1=18.2+18.2 =36.4An1===0.728 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-315kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0047++0.0625=0.0673Ω=+R b=+0.0081=0.0090ΩI d（2）==5330A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===370A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：+ =92A高压开关短路整定即：92A≤I dz≤370A 取I dz=200A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =1.8≥1.2 即： 30#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍31#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=200A，母线短路电流为4840AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=2倍灵敏度校验 =12≥1.2即：31#总开整定n1=1.0倍 n2=2倍上仓巷配电点高开整定计算：1#总开整定计算:已知: 高压开关额定电流I ge=300A，电流互感器的变比L b=300/5=60,母线短路电流为4390AA、过载整定I gz=2.5AB、短路整定I gdz=8A 灵敏度校验 =9≥1.2即：1#总开整定I gz=2.5A I gdz=8A2#开关整定计算：高压开关额定电流I ge=100A,电机处的短路电流I d=3400A作用:馈1#电机A、过载整定I gz的计算高压开关过载整定按电机的额定电流整定即：I gz≤==2.5AB、短路整定I dz的计算电机的最大启动电流为50*7=350A高压开关短路整定即：350A≤I dz≤3400A 取I dz=440A短路整定在高开上的计算: I gdz===22A 灵敏度校验 =7≥1.2 即：2#高开整定I gz=2.5A I gdz=22A3、4#开关整定计算：作用:分别馈2#、3#电机同2#高开5#高开整定计算：已知：皮带联络巷配电点动力660V系统电抗为X x=0.0052Ω高压开关额定电流I ge=100A，电流互感器的变比L b=100/5=20 作用：馈配电点本室动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω总负荷80kW变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=80kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=80*1.15*7=640AA、过载整定I gz的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤==1.8AB、短路整定I dz的计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0052++0.0308=0.0360Ω=+R b=+0.0037=0.0038ΩI d（2）==9500A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===655A电流为：=44A高压开关短路整定即：44A≤I dz≤655A 取I dz=200A短路整定在高开上的计算: I gdz===10A 灵敏度校验 =3.2≥1.2即： 5#高开整定I gz=1.8A I gdz=10A6#总开整定计算:同1#高开东采区配电室高开整定计算:1#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=300A，母线短路电流为4690AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =9.7≥1.2即： 1#总开整定n1=1.0倍 n2=1.6倍2#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=200A，作用：馈81102进回风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.45km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω皮带一部160kw 泵一台250kw 梭车一部75kw注水泵30kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=160kW+250kW+75kW +30kW =520kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*1.15*7=2000A其余额定电流和为：=(160+75+30)*1.15 =300AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.18 取n1=0.2倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0358Ω=+R b=+0.0037=0.0050ΩI d（2）==9540A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A电流为：=160A高压开关短路整定即：160A≤I dz≤660A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =1.6≥1.2即： 2#高开整定n1=0.2倍 n2=2倍3#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：馈81107采煤机乳泵KBSG-1000kVA干变，X b=0.0659ΩR b=0.0062ΩMYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω乳泵125kw 采煤机(250+250+40+40+18.5)kw=600kw 变压器:一次额定电流为I be1=57.7A 二次输出电压为1200V变比为K b=8.3变压器所带负荷为=125kW+600kW =725kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*0.6*7=1050A其余额定电流和为：=(125+250+40+40+18.5)*0.6=280AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=57.7An1===0.577 取n1=0.3倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0147++0.0659=0.0828Ω=+R b=+0.0062=0.0227ΩI d（2）==7200A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===870A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =160A高压开关短路整定即：160A≤I dz≤870A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2即：3#高开整定n1=0.3倍 n2=4倍4#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：馈81107工作溜乳泵KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555ΩR b=0.0051ΩMYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω乳泵125kw 工作溜高速2*315kw 喷雾泵75kw 桥转200kw变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V变比为K b=8.3变压器所带负荷为=125kW+2*315kW+75kW +200kW =1030kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840A其余额定电流和为：=(125+2*315+75)*0.6=500AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=72An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0147++0.0555=0.0724Ω=+R b=+0.0051=0.0216ΩI d（2）==7900A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===950A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =160A高压开关短路整定即：160A≤I dz≤950A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.3≥1.2即：4#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍5#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=200A，作用：馈81102采煤机乳泵KBSG-1000kVA干变，X b=0.0659ΩR b=0.0062ΩMYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω乳泵125kw 采煤机(250+250+40+40+18.5)kw=600kw 变压器:一次额定电流为I be1=57.7A 二次输出电压为1200V变比为K b=8.3变压器所带负荷为=125kW+600kW =725kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*0.6*7=1050A其余额定电流和为：=(125+250+40+40+18.5)*0.6=280A高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=57.7A n1===0.28 取n1=0.3倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0147++0.0659=0.0828Ω=+R b=+0.0062=0.0227ΩI d（2）==7200A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===870A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =160A高压开关短路整定即：160A≤I dz≤870A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =2.1≥1.2即：5#高开整定n1=0.3倍 n2=2倍6#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=200A，作用：馈东轨道动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.8km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω耙岩机 30kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=30kW馈东胶带东回风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=1.1km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω掘机一台55kW 侧装机一台30kW 皮带机一部2*40kW掘机一台100kW 煤溜三部3*55kW变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=55kW+30kW+2*40kW+100kW+3*55kW=430kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=100*1.15*7=800A其余额定电流和为：=(55+30+2*40+3*55)*1.15 =380AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤I be1=36+36 =72An1===0.36 取n1=0.3倍1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0360Ω=+R b=+0.0037=0.0068ΩI d（2）==9400A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=80A高压开关短路整定即：80A≤I dz≤650A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===1.5倍取n2=1.6倍灵敏度校验 =2.0≥1.2即：6#高开整定n1=0.3倍 n2=1.6倍7#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=100A作用：馈81107工作溜桥转机KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555ΩR b=0.0051ΩMYPTJ-3*35 长度L=1.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω工作溜2*525kw 桥转250kw变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3变压器所带负荷为=2*525kW+250kW =1300kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=525*0.6*7=2200A 其余额定电流和为：=(525+250)*0.6=465AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=72An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0147++0.0555=0.0720Ω=+R b=+0.0051=0.0190ΩI d（2）==8000A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===960A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=320A高压开关短路整定即：320A≤I dz≤960A 取I dz=400A短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.4≥1.2 即：7#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍8#联络开关整定计算：高压开关额定电流I ge=400A，母线短路电流为4690AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =7≥1.2即：8#联络开关整定n1=1.0倍 n2=1.6倍9#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈81104回风尾巷动力KBSG-630kVA移变，X b=0.0308ΩR b=0.0037ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω皮带一部55kw 煤溜三部3*55kw 侧装机30kw综掘机两台2*100kw变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=55kW+3*55kW+30kW +2*100kW =450kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=100*1.15*7=800A 其余额定电流和为：=(55+3*55+30+100)*1.15 =400AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=36An1===0.72 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、变压器二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0358Ω=+R b=+0.0037=0.0054ΩI d（2）==9530A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =82A高压开关短路整定即：82A≤I dz≤650A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===6倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即： 9#高开整定n1=0.6倍 n2=6倍10#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=100A，作用：1.馈81107进风动力KBSG-500kVA移变，X b=0.0396ΩR b=0.0049ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.4km，R0=0.600ΩX0=0.080Ω破碎机110kW变压器:一次额定电流为I be1=28.8A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=110kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=110kW *1.15*7=890A2.馈81107进风皮带等KBSG-800kVA移变，X b=0.0691ΩR b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.4km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω皮带两部2*160kW 煤溜200kW变压器:一次额定电流为I be1=46A 二次输出电压为1200V变比为K b=8.3变压器所带负荷为=2*160kw+200kw=520kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840A其余额定电流和为：=2*160*0.6 =192AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤I be1=28.8+46 =74.8An1===0.748 取n1=0.6倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-500kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0048++0.0396=0.0446Ω=+R b=+0.0049=0.0060ΩI d（2）==7600A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===520A1、KBSG-800kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0147++0.0691=0.0843Ω=+R b=+0.0081=0.0116ΩI d（2）==7000A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===840A经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===520A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：+ =185A高压开关短路整定即：185A≤I dz≤520A 取I dz=300A短路整定倍数n2计算: ===3倍灵敏度校验 =1.7≥1.2 即：10#高开整定n1=0.6倍 n2=3倍11#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈本室动力KBSG-315kVA移变，X b=0.0625Ω R b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω绞车一部25kW变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=25kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=25*1.15*7=200AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=18.2A n1===0.36 取n1=0.2倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-315kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0048++0.0625=0.0128Ω=+R b=+0.0081=0.0626ΩI d（2）==5400A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===370A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=15A高压开关短路整定即：15A≤I dz≤370A 取I dz=100A短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =3.7≥1.2 即： 11#高开整定n1=0.2倍 n2=2倍12#联络开关整定计算：高压开关额定电流I ge=50A，母线短路电流为4690AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=6倍灵敏度校验 =15≥1.2即：12#联络开关整定n1=1.0倍 n2=6倍高压开关额定电流I ge=300A，母线短路电流为4690AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =9.7≥1.2即：13#总开整定n1=1.0倍 n2=1.6倍14#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=100A，专供母线短路电流为4600AA、过载整定倍数n1=1.0倍B、短路整定倍数n2=3倍灵敏度校验 =15≥1.2即：14#总开整定n1=1.0倍 n2=3倍15#高开整定计算：已知：一水平东采区配电室专供660V系统电抗为X x=0.0049Ω高压开关额定电流I ge=50A，作用：馈81102抽放泵KBSG-315kVA移变，X b=0.0625ΩR b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.37km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω抽放泵2*110kW变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为690V变比为K b=14.5变压器所带负荷为=2*110kW=220kW其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=110*1.15*7=885A其余额定电流和为：=110*1.15 =127AA、过载整定倍数n1的计算高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=18.2A n1===0.36 取n1=0.2倍B、短路整定倍数n2计算1、KBSG-315kVA干变二次出口两相短路电流的计算=X x++X b=0.0049++0.0625=0.0675Ω=+R b=+0.0081=0.0092ΩI d（2）==5000A折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===345A最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：=70A高压开关短路整定即：70A≤I dz≤345A 取I dz=100A短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =3.5≥1.2 即： 15#高开整定n1=0.2倍 n2=2倍。

高压开关整定计算与校验

高压开关整定计算与校验一、排矸井配电室各高压开关的整定计算本室6kV 系统短路电流为：I d (2)=4900A1、1#高开：型号BGP 9L -6 额定容量：400A 用途：总开 a 、过载整定倍数n 1=1.2倍 b 、短路整室倍数n 2=4.0倍灵敏度的校验ge d I n I *2)2(=400*44900=32.1≥ 灵敏度满足要求。

c 、漏电保护整定：类型：选功率方向型取25V/6A 时间：取3.5S2、2#高开：型号：BGP 9L -6 额定容量：I ge =100A 用途：馈南翼整流室7#高开。

南翼配电室6kV 系统短路电流为：I d (2)=2000A a 、过载整室倍数n 1=1.2倍 b 、短路整定倍数n 2=4.0倍灵敏度的校验ge d I n I *2)2(=100*42000=5≥1.2 灵敏度满足要求。

c 、漏电保护整定：类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 3、3#高开型号BGP 9L -6 额定容量：300A 用途：馈下山配电室1#高开下山配电室6kV 系统短路电流为：I d (2)=4100A a 、过载整室倍数n 1=1.2倍 b 、短路整定倍数n 2=4.0倍灵敏度的校验ge d I n I *2)2(=300*44100=3.3≥1.2灵敏度满足要求。

c 、漏电保护整定：类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 4、4#高开：型号BGP 9L -6 额定容量：I ge =50A 用途：馈本室200kV A 动力干变（660V ）系统。

变压器代主要负荷功率为：∑e P =75kW其中：最大一台电机起动电流为：I qe =500A 其余电机运行电流可不计。

变压器二次出口处的两相短路电流的计算已知：排矸井配电室短路容量为：S d (3)=61.7MV A 660V 系统电抗X x =0.0071本室高压电缆（UGSP ）阻抗计算：由于线路很短所以忽略不计。

高压开关整定计算

高压开关整定计算高压开关柜整定地面配电室1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×333=400(A)过流延时取 CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A400/5=80 1200/80=15（A）为避免出现越级跳闸，取12A.2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×227=295(A)过流延时取 CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×295=885ACT=300/5=60 885/60=（A）为避免出现越级跳闸，取12A.3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取40A过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A50/5=10 200/10=20 整定值取20A4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取80A CT=50/5 整定为8A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×80=240A50/5=10 240/10=24（A）为避免出现越级跳闸，取22A.5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车 CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取37A CT=50/5=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A 6、名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A7、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1608 控2.5米绞车 CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取40A CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A CT=50/5=10 200/10=20 整定值取20A8、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1610 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取80A CT=50/5 80/10=8 整定为8A 时限10S（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×80=240A 50/5=10 240/10=24 为避免出现越级跳闸，速断整定值取22A9、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1611 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.8A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取40A过流延时取 CT=50/5 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A 50/5=10 200/10=20 整定值取20A10、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1614 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×227=295(A) CT=300/5=60 295/60= 根据设备实际情况，整定值取5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×295=885A300/5=60 885/60=（A）为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A11、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1615 额定电流400A Ie=333A （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×333=400(A)过流延时取 CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A400/5=80 1200/80=15（A）为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A地面配电所控提风机高压开关柜1、名称：高压开关规格型号：GG-1A改编号：1639 所带负荷320KW Ie=30.8A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 整定值取40A CT=100/5=20 40/20=2 根据设备实际情况，整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×40=128A 取130A CT=100/5=20 130/20=6.5A 整定值取6.5A2、名称：高压开关规格型号：GG-1A改编号：1640 所带负荷320KW Ie=30.7A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 整定值取40A CT=100/5=20 40/20=2 根据设备实际情况，整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×40=128A 取130A CT=100/5=20 130/20= 整定值取6.5A 地面提风机房1、名称：高压开关规格型号：HYP261 编号：1632 所带负荷360KW Ie=34.6A CT为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取45A CT=75/5=15 45/15=3 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×45=135（A）CT=75/5=15 135/15=9 为避免出现越级跳闸，速断整定值取8A2、名称：高压开关规格型号：HYP261 编号：1633 所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12AIe=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 20/8= 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A4、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1635 所带负荷320KW Ie=30.8A CT为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取40A CT=75/5=15 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×40=120A CT=75/5=15 120/15=8 速断整定值取8A5、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1636 所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=19..89(A) 整定值取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A-204水平1、名称：高压开关规格型号：KGS1 编号：1647 控-520水平所带负荷1870KWIe=180A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×180=216(A)过流延时取6S CT=300/5 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×216=907.2A300/5=60 60=（A）速断值取15A2、名称：高压开关规格型号：KGS1 编号：1648 控-520水平所带负荷1870KWIe=180A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×180=216(A)过流延时取6S CT=300/5 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×216=907.2A300/5=60 60=（A）速断值取15A3、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1618 用途：井下总开关Ie=252A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×252=302(A) 过流延时取3S CT=300/5=60 302/60=为避免出现越级跳闸，整定值取4.8A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×302=906ACT=300/5=60 906/60= 为避免出现越级跳闸，速断整定取12A4、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1620 CT=50/5 Ie=30.3A 3#泵控制柜所带负荷315KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取40ACT=50/5 40/10=4A 根据设备实际情况整定值取4.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200ACT=50/5=10 200/10=20（A ）根据设备实际情况整定值取36A5、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1621 备用开关（1）过负荷保护整定值为：5A （2）速断整定值为：45A 时限为6S6、名称：高压开关规格型号：KYGG-04 编号：1624 备用开关（1）过负荷保护整定值为：5A （2）速断整定值为：10A 时限为6S7、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1622 CT=75/5 Ie=36.6A 控-204 2#400KVA 变压器所带负荷400KW（1）过负荷保护整定值为： IZ1=K1Ie （K1=∽）=×=44(A)CT=75/5=15 44/15=2.9A 根据设备实际情况，整定值取2A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×44=149.6A 取150ACT=75/5=15 150/15=10（A ）整定值取10A （3）灵敏度系数校验4.344150min ==Iz Id >8、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1623 CT=400/5Ie=192A （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=∽）=×192=(A) 取230ACT=400/5=80 230/80= 为避免出现越级跳闸，整定值取2.4AId=K2 IZ1（K2=3∽5）=×230=736ACT=400/5=80 736/80=（A ）整定值取9A （3）灵敏度系数校验3230690min ==Iz Id >9、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1626 CT=75/5 Ie=30.3A 控-204 1#315KVA 变压器所带负荷400KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=∽）=×=(A) 取40ACT=75/5=15 40/15=2.7A 根据设备实际情况，整定值取3A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200ACT=75/5=15 200/15=（A ）根据设备实际情况，整定值取15A （3）灵敏度系数校验540200min ==Iz Id >10、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1625 CT=75/5 Ie=30.3A 所带负荷315KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=∽）=×=(A) 取40ACT=75/5=15 40/15=2.7A 根据设备实际情况，整定值取3AId=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200ACT=75/5=15 200/15=（A）整定值取15A11、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1627 CT=50/5 Ie=30.7A 所带负荷320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取36ACT=50/5 36/10=3.6A 过流延时取整定值取3.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT=50/5=10 144/10=（A）取15A12、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1629用途：井下总开关Ie=288A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×288=(A) 取340A过流延时取3S CT=300/5=60 340/60= 为避免出现越级跳闸，整定值取（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×340=1020ACT=300/5=60 1020/60=17（A）根据设备实际情况，速断整定为取12A12、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1630 用途：井下总开关Ie=288A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=36(A)CT=75/5=15 36/15=为避免出现越级跳闸，整定值取1.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×36=151.2A 取151ACT=75/5=15 15=（A）速断整定值取10A-520水平1、名称：高压开关规格型号：PJG-300/6Y 编号：P-01 额定电流400A Ie=128.56A 取129A CT=300/5 所带负荷1336KW （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×129=(A) 取155A CT=300/5 155/60= 取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×155=619A CT=300/5 619/60=10.3A 根据井下实际情况，取12A2、名称：高压开关规格型号：PJG-200/6Y 编号：P-02 去-550采区变电所Ie=140A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×140=168(A) CT为200/5，根据设备实际情况，整定值取3.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×168=672ACT为200/5，时限取，速断取12A3、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-03 控280KW1#泵Ie=280/=26.9A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取35A CT为100/5，35/20= 整定值取2A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取 10S ，175/20=( A) 根据设备实际情况，速断取12A4、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-04 控315KVA 1#变压器Ie= CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）/=×=36(A) CT为100/5，过流取2A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT为100/5，时限5S ，速断取7.5A5、名称：高压开关规格型号：PJG-300/6Y 编号：P-05 控联络柜Ie=180A CT为300/5所带负荷1870KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×180=216(A) CT为300/5，过流取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×216=756ACT为300/5，时限取 5S ，速断取12A6、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-06 控-520水平2#变压器 Ie= CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=36(A) CT为100/5，根据设备实际情况，过流取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT为100/5，时限5S ，速断取7.5A7、高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-07 控280KW 2#泵Ie=280/=26.9A CT为100/5（（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取35A CT为100/5，35/20= 整定值取2A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取 10S ，根据设备实际情况，速断取12A8、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-09 控280KW 3#泵Ie=280/=26.9A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×=(A) 取35A CT为100/5，35/20= 整定值取2A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取 10S ，根据设备实际情况，速断取12A10、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-10 控500KVA、800KVA 移变所带负荷1300KW Ie=119A CT为400/5 （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×119=120(A) CT为400/5，120/80=1. 5 根据设备实际情况，整定值取1.4A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×120=360ACT为400/5 , 时限取5S 360/80=，根据设备实际情况，速断取4A11、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-08 控-550变电所II路变压器所带负荷2420KW Ie=233A CT为400/5 （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×233=280(A) CT为400/5，280/80= 整定值取3.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=×280=980ACT为400/5=80 , 时限取 3S ，980/80= （A）速断取12A12、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-19 控I路进线所带负荷1337KW Ie=153A CT为400/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×153=199.8A) 取200A CT为400/5，200/80= 整定值取3A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×200=600ACT为400/5=80 , 时限取2S ，600/80= （A）根据设备实际情况，速断取5A井下米绞车房名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1649 所带负荷260KW Ie=25A CT 为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=∽）=×25=(A) CT=75/5 整定值取2.5A 时限（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×=162.5A CT=75/5，取11A低压馈电开关-204配电室1、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4028 所带负荷41KW（1）Iz=×41= 取50A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=50×8=400A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为50m，查表两相短路4620A 4620/400=> 符合要求2、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4030 所带负荷75KW人行车及主副井（1）Iz=×75=90A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×90=720A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为137m，查表两相短路3380A 3380/720=> 符合要求3、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4045 所带负荷100KW-204I路总开关（1）Iz=×100=120A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×120=960A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为2m，查表两相短路2684A 2684/960=> 符合要求4、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4046 所带负荷100KW-204II路总开关（1）Iz=×100=120A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×120=960A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为2m，查表两相短路2684A 2684/960=> 符合要求-520配电室低压馈电开关1、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4060 备用暂整定为18A2、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4012所带负荷116KW控-520及-410（1）Iz=×116=140A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×140=1120A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为300m，查表两相短路2058A 2058/1120=> 符合要求3、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4013 所带负荷335KW2路总开关（1）Iz=×335=402A 取400A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×400=3200A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为20m，查表两相短路5368A 5368/3200=> 符合要求4、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II 编号：4014 所带负荷150KW-520I路总开关（1）Iz=×150=180A 取400A。

高压开关整定计算方法

⾼压开关整定计算⽅法⾼低压开关过载、短路整定计算⽅法1、过载整定1140V系统负荷额定电流Ie=0.67 Pe （式⼆）3300V系统负荷额定电流Ie=0.23 Pe （式三）6000V系统负荷额定电流Ie=0.13 Pe （式四）Pe——开关所带总负荷功率，kw2、短路整定整定公式Iz≥IQe+KxΣIe （式五）IQe——开关所带负荷容量最⼤的电动机的起动电流电动机的起动电流是其本⾝额定电流的4~7倍，⼀般取6倍660V系统IQe=6Ie =6×1.15 Pmax （式六）1140V系统IQe=6Ie =6×0.67 Pmax （式七）ΣIe ——其余电动机的额定电流之和，A。

计算⽅法按式⼀和式⼆计算。

3、校验校验公式为：Id（2）/ Iz ≥1.5 （式⼋）1.5——保护装置的可靠动作系数。

为标准截⾯。

电缆换算关系如下：电缆截⾯（mm2）4 6 10 16 25 35 50换算系数11.97 8.11 4.75 3.01 1.91 1.37 1.00电缆截⾯（mm2）70 95 120 150换算系数0.73 0.53电⽹电压为127V时不同截⾯的换算长度表（m）表⼆：电缆截⾯（mm2）2.5 4 6 10换算系数1.64 1.00 0.58 0.34附表：压风机房主电动机0.8~0.85 0.8~0.85斜井带式提升机0.75 0.7主排⽔泵0.75~0.85 0.8综采⼯作⾯0.6~0.75 0.6~0.7掘进⼯作⾯0.3~0.4 0.6输送机和绞车0.6~0.7 0.7两台风机，每台15KW，所⽤电缆截⾯为70 mm2，末端负荷距变压器所⽤电缆共计150m，（1）过载电流整定：该系统为660V系统按公式⼀计算Ie=1.15Pe=1.15×（35KW+15KW）=57.5A取过流整定值58A.（2）短路电流整定：IQe 按公式六计算IQe =6Ie =6×1.15 PmaxIQe =6Ie=6×1.15 Pmax =6×1.15×35=241.5AKxΣIe =1×1.15×（15KW+15KW）=34.5AIz ≥IQe+KxΣIe =241.5A+34.5A=276A所以最⼩短路电流整定值为276A。

高防开关整定计算13.5

高防开关整定计算机电矿长：机电副总机电科：机电队：计算：高防开关整定计算一、电流整定1、过载保护动作电流值按电流互感器5A的0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4倍分级整定，精度为±8%；举例：PBG-100/6高防开关电流互感器变比为100/5 2部局部通风机2×(2×11)=44KW①低压电流：I低=44KW×1.15=50.6A②高压电流：I高=50.6A×0.13=6.6A考虑到过流系数取1.2，则I高=6.6A×1.2=7.9A④整定电流：高防开关的档位取0.2级，I整=100×0.2=20A2、短路保护动作电流值按电流互感器5A的1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10.0倍分级整定，从短路信号出现发出保护信号小于0.1秒，精度为±8%。

举例：PBG-100/6高防开关电流互感器变比为100/5 2部局部通风机2×(2×11)=44KW①低压电流：I低=44KW×1.15=50.6A②高压电流：I高=50.6A×0.13=6.6A考虑到过流系数取1.2，则I高=6.6A×1.2=7.9A④整定电流：高防开关的档位取0.2级，I整=100×0.2=20A⑤短路电流：高防开关的档位取1.6倍，I短=1.6×20=32A二、漏电保护1、零序电流整定值分档可调，标称值为0.5A、1.0A、2.0A、3.0A、4.0A、5.0A、6.0A、8.0A八档，精度为±8%；2、零序电压整定值分档可调，标称值为3.0V、4.0V、5.0V、10.0V、15.0V、20.0V、25.0V六档，精度为±8%；3、漏电动作时间分档可调；标准值为：0.1S、0.2S、0.3S、0.5S、0.7S、1.0S、1.5S、2.0S共八档。

高爆开关整定计算原则

高爆开关整定计算原则一、计算原则与公式根据煤矿井下供电的三大保护细则：1、过载值：Ig ≤ϕcos3⋅⋅UePeIg……高压配电装置的过载整定值,A；Pe……高压配电装置所带负荷的额定功率之和,KW；Ue……高压配电装置的额定电压,KV；cosϕ……功率因数,取0.85；2、短路值：Iz ≥()∑+⨯IekI xQeK b4.1Iz……高压配电装置的短路电流整定值；IQe……容量最大的电动机额定起动电流,包括同时启动的几台电动机,A;Kb……矿用变压器的变压比,一次电压与二次电压的比值；∑Ie……其余已启动的除外电动机的额定电流之和；kx……需用系数,取1；对于电子式高压综合保护器,按电流互感器5A倍数分级整定：式中 n ……互感器二次额定电流5A 的倍数；Ige ……高压配电装置额定电流,A;3、对于Y/∆接线变压器,计算出的整定值灵敏度应按公式校验：5.13)2(≥z b d I k I I d 2……变压器低压侧两相短路电流,A;I z ……高压配电装置短路电流整定值；k b ……矿用变压器的变压比；4、公式S V X 2=、∑=X Vs I 33、∑=X V S 2、32866.0s s I I =X ……系统电抗V 2……系统电压S ……系统短路容量按上级供电部门给定系统短路容量,如果没有,按100MVA 计算 I s 3……稳态三相短路电流∑X ……短路回路的总电抗二、整定列表。

高爆整定计算

高爆整定计算河西副斜井变电所各台高爆的保护整定计算：河西副斜井变电所各台高爆的保护整定计算：（１）各台高爆的速断保护整定：当按倍数取值设定时，按公式：nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe 进行整定: 式中：I′Qe ------ 为该系统线路上所带的最大一台电动机的额定启动电流，A。

I (3)---- 低压侧最远点处三相短路电流换算至高压侧后的三相短路电流（A）。

按电压1140V，线路最远点，电缆截面70ｍｍ，线路最长1500ｍ计算。

查表得，I(3)=1.15KI(2)=1.15×0.114×1121=146.963AK-----低压侧最远点处三相短路电流换算至高压侧时的换算系数，对于1140V 电压等级为：K=0.114; 2 I(2)------ 低压侧最远点处的两相短路电流值（A）,查表得：70ｍｍ电缆，长度 1500 ｍ，由 1000KVA/10/1.14 移变供出后的I(2)=1121A。

当按电流取值设定时，按公式：Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj 进行整定。

则有：１＃高爆、2＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/400=0.514 取nk=0.6 Ik=(1.2～ 1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/80=2.57A 3＃高爆的速断整定为：取 Ik=3A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～ 1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 5＃高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 7＃高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/200=1.029 取nk=1 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/40=5.144A 取 Ik=6A 8＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(2)/ I′QeKｍ=1.4×127.79/400×2=0.22 取 nk=0.22 Ik=(1.2～1.4)I(2)/KjKｍ=1.4×127.79/80×2=1.12A 式中：取 Ik=1.12A I(2)---为线路上最小两相短路电流（A）； Kｍ---灵敏度系数，取 Kｍ=2 6＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/200=1.03 取 nk=1 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/40=5.14A 4＃高爆的速断整定为：取 Ik=5A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 9#高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A （2）各台高爆过载电流的整定计算：取 Ik=21A 当按倍数取值设定时，按公式：nａ＝ＫｒｅｊＫｅ(I′Qe+KX∑Ie′)／KretIge 进行整定: 式中：Ｋｅ――为接线系数，取Ｋｅ=1 KX---需用系数，取 KX=0.65 ∑Ie′-----为该系统线路上所带的其余电动机的额定电流之和，安。

中变高爆开关按照变压器额定容量与实际负荷整定计算解析

二、中央变电所高爆开关计算：1、系统电源电抗505.10221==S av sy S U X =2.205Ω(Ss 为母线短路容量MVA 取50MVA) 井下中变I 回高爆开关整定计算（1）高爆开关20135KV 变电站110KV--10KV--中变--500KVA 移动变压器MYJV22 3x120 1200m 高压 r=0.196 x=0.07 R=rx1.2=0.2352Ω X=x X 1.2=0.084Ω ()22sy X X R Z ++==2.301Ω ZU I av 313==2639A ZU I av 212==2283A整定电流计算总负荷∑P=630+630+500+400+400+500+315+400=3775kWcos@=0.8 U=10KV i K =400/5=80 N I 2=P/(Kb*1.73*U*con@)=273A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =4.1A 速断：A K I I i N sg 3.16/4)4.12.1(2=⨯-=IzI d )2(＝13042283＝1.7≥1.5 满足灵敏度要求。

煤矿供电整定计算原则

一、掘进头等带电机起动开关的整定计算：①、整定原则：按电机额定电流整定，当计算出整定结果，保护器无相应档位时，可适当提高至高档位。

计算公式：Ie=×Pe(kw)例：当一台设备额定功率为90kw 时，具体整定结果如下：×90=103.5A如开关保护器无103.5A 档位时，可适当提高，将其整定结果整定为105A 。

二、变电所内分开关整定计算：整定原则：①、速断：满足正常最大负荷时的运行：Idz ≥×最大设备功率×6（设备启动时最大电流倍数）+×其他设备总功率对于开拓工作面，按同一数值整定，确定整定Ie 稳定，不至于经常调整，对速断按两相短路进行效验：5.1)2(>IdzId 即可例如：变电所内某台分开所带设备负荷分别为：30kw 、20kw 、10kw ，其整定计算方法如下：×30×6+×（20+10）=241.5A速断用两相短路进行校验，需计算出两相短路电流：已知我矿5#变电所最小运行方式下短路电流为2560A 。

效验：5.1)2(>Idz Id =5.16.105.2412560>≈效验合格所以，本台开关速断可整定为245A 。

具体数值查《煤矿三大保护》。

②、过流：满足可能的最大负荷运行，不跳闸,延时按2档即可，具体查开关说明书。

③、漏电：调至为功率型，延时可调至50V/0ms ，确定负荷侧出现漏电时，迅速跳闸，不越级。

三、变电所内变压器低压侧总开关计算整定①、速断：按变压器低压侧最大设备启动电流：6Ie+其他设备额定电流该整定计算后必须小于控制变压器高爆开关的速断整定值，且大于负荷侧分开关的速断整定值，必须用分开关负荷侧短路电流校验其可靠性。

例如：变电所内某台变压器低压侧总开关下所带设备负荷统计分别为：100kw、80kw、60kw、50kw、30kw，其整定计算方法如下：×100×6+×（80+60+50+30）=943A②、过流：按变压器额定容量计算出二次侧允许的额定电流，取整定即可，延时取2~4档。

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算要点

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。

一、负荷统计：空压机160KW(1台工作1台备用）、主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。

同时工作容量164.5KW.副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。

同时工作容量139.5KW.回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。

同时工作容量241KW.主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。

同时工作容量87.5KW.局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW.二、保护装置整定计算：1、馈电开关整定：1.1、K-1#总开关整定：I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf式中Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ）同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf=(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8=530A ，取整定值为550A 。

按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：5.1I I )2(dz式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ；I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A ；折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53，换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m查表得d1两相短路电流值为1640AI d（2）/I Z=1640/550A=2.98＞1.5 满足要求。

高压开关整定计算方法

高低压开关过载、短路整定计算方法1、过载整定1140V系统负荷额定电流Ie=0.67 Pe （式二）3300V系统负荷额定电流Ie=0.23 Pe （式三）6000V系统负荷额定电流Ie=0.13 Pe （式四）Pe——开关所带总负荷功率，kw2、短路整定整定公式Iz≥IQe+KxΣIe （式五）IQe——开关所带负荷容量最大的电动机的起动电流电动机的起动电流是其本身额定电流的4~7倍，一般取6倍660V系统IQe=6Ie =6×1.15 Pmax （式六）1140V系统IQe=6Ie =6×0.67 Pmax （式七）ΣIe ——其余电动机的额定电流之和，A。

计算方法按式一和式二计算。

3、校验校验公式为：Id（2）/ Iz ≥1.5 （式八）1.5——保护装置的可靠动作系数。

为标准截面。

电缆换算关系如下：电缆截面（mm2）4 6 10 16 25 35 50换算系数11.97 8.11 4.75 3.01 1.91 1.37 1.00电缆截面（mm2）70 95 120 150换算系数0.73 0.53电网电压为127V时不同截面的换算长度表（m）表二：电缆截面（mm2）2.5 4 6 10换算系数1.64 1.00 0.58 0.34附表：压风机房主电动机0.8~0.85 0.8~0.85斜井带式提升机0.75 0.7主排水泵0.75~0.85 0.8综采工作面0.6~0.75 0.6~0.7掘进工作面0.3~0.4 0.6输送机和绞车0.6~0.7 0.7两台风机，每台15KW，所用电缆截面为70 mm2，末端负荷距变压器所用电缆共计150m，（1）过载电流整定：该系统为660V系统按公式一计算Ie=1.15Pe=1.15×（35KW+15KW）=57.5A取过流整定值58A.（2）短路电流整定：IQe 按公式六计算IQe =6Ie =6×1.15 PmaxIQe =6Ie=6×1.15 Pmax =6×1.15×35=241.5AKxΣIe =1×1.15×（15KW+15KW）=34.5AIz ≥IQe+KxΣIe =241.5A+34.5A=276A所以最小短路电流整定值为276A。