拌合楼基础验算修终(DOC)
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
关于拌合楼验收需要提供资料内容的通知8.30 Microsoft Word 文档
安质发〔2009〕7号关于明确拌合楼验收需准备资料及相关要求的通知 指挥部相关部门、队（场）：目前梁场拌合系统正在制安阶段，为保证安装结束试运行正常后，及时的完成整体验收投入生产运行，现将验收需准备资料内容和现场有关事宜列项如下：一、混凝土拌合站验收各部门、队（场）需提交的资料（一）、混凝土拌合站验收申请表。
（安质部）（二）、拌合站人员资料1、拌合站相关人员名单，列表注明姓名、性别、民族、文化程度、身份证号、籍贯、岗位、并附身份证扫描件。
（综合部、施工五队）2、拌合站人员岗前技能培训计划、培训记录及培训签到。
（综合部）3、拌合站人员从业资格证书，包括检修工、皮带工、运行工、试验人员、特种作业人员、驾驶员执照。
（综合部、施工五队、六队、中心实验室）（三）、拌合站设备及有关资料1、拌合站产品合格证、拌合站计量检定证书、地磅校验证书、压力容器合格证书、机械设备合格证。
（物设部）2、拌合站防雷设施检测报告及验收合格证。
（工程部、施工六队）3、混凝土工艺试拌记录、外加剂匀质性试验报告。
（施工五队、中心实验室）4、混凝土温控措施及热工计算、拌合站平面布置图、土地复耕方案。
（工程部）5、执行的规范、规程和管理文件清单。
（安质部、施工五队）6、拌合站各类表格。
（安质部）（四）、管理制度及岗位职责1、拌合站组织机构图。
（施工五队）2、混凝土拌合站操作规程。
（施工五队）3、混凝土拌合站操作保养维修管理制度。
（施工五队）4、仪器设备计量检定、校准及管理办法。
（物设部、施工五队）5、原材料质量控制措施、混凝土配合比控制和管理办法。
（施工五队、中心实验室）6、拌合站工作程序、文档资料管理办法。
（施工五队）7、拌合站安全、卫生、环保管理制度。
（施工五队）8、拌合站站长职责、拌合站操作人员职责。
（施工五队）9、混凝土生产、运输和调度管理制度。
（施工五队）10、装载机司机、罐车司机岗位职责。
（施工六队）（五）、各类应急预案1、梁场拌合站供水、供电应急救援方案。
搅拌站基础验算书
搅拌站基础计算书1、地基承载力确定根据设计地质资料DK820+600附近0~3m为黏质黄土，σ0=120~160 kPa ,本次计算σ0取最小值120kPa，拟定基础开挖后用0.5KN的普通石夯落距50cm，夯实三遍，承载力按系数1.2提高后，σ0=144 kPa。
2、地基土容许承载力修正计算[σ]=[ σ0]+k1γ1（b-2）+ k2γ2（h-3）式中：[σ]------地基土按照深度和宽度修正后的容许承载力，kPa；[ σ0]----根据地质图确定的地基土的容许承载力，kPa；b-----基础底面的最小边宽度，m；h-----基础底面埋置深度，m；γ1-----基底以下持力层的天然容重，KN/m3；γ2-----基底以下土的容重，KN/m3，或不同地层的换算容重，不同土层换算平均容重按下式计算：γ2=∑γi h i/∑h i其中：γi-----各层地的容重，kN/m3；h i-----各层土的厚度，m；k1、k2------地基土容许承载力随基础宽度和深度的修下系数，按持力层决定，可查表确定。
由于施工基础为新近沉积性粘土，故k1系数取0，k2系数取1.0。
[σ]=[ σ0]+k1γ1（b-2）+ k2γ2（h-3）=144+1×18×(3.3-3)=149.4 kPa3、基础最小埋置深度计算h=z0m t-h d=1.5×1.15-0=1.725 m其中：h-----基础最小埋置深度，m；z0----标准冻深，m，查图确定；m t----标准冻深修正系数，取1.15；h d----基底下容许残留冻土层厚度，m。
当为弱冻胀土时，h d=0.24 z0+0.31m；当为冻胀土时，h d=0.22 z0；当为强冻胀土和特强冻胀土时，h d=0。
4、基底应力计算σmax=N/A=4900000/(5.9×5.9)=140764.158 Pa=140.76 kPaσmax=140.76 kPa <[σ]= 149.4 kPa，满足要求。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站粉罐基础验算
东莞至番禺高速公路桥头至沙田段工程施工第4合同段搅拌站基础计算书编制：审核：批准：中铁十七局集团有限公司莞番高速桥头至沙田段施工第4合同段项目经理部2018年11月21日搅拌站基础计算书莞番高速4标段搅拌站，配备HZS120拌和机2套，搅拌站设6个粉罐，水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家提供的基础图制作。
搅拌站建在连马路旁莞番4标项目经理部后方，根据现场地质调查情况，搅拌站位于原采石场杂填土区域，进场后对该处地基进行换填80~100cm砂性土处理，处理后地基容许承载力为0.2Mpa。
一粉罐基础1 计算公式1.1 地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=0.2Mpa。
1.2 风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取24.8m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa1.3 基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN1.4 基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；1.5基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2 罐基础验算2.1 粉罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图以及现场地质情况确定，粉罐基础平面尺寸如下：单侧3个罐组合基础厚度为1.2m。
拌合站建设施工方案
拌合站建设施工方案批准：审核：编制：拌和系统施工方案目录1 概况 (1)1.1拌和站位置选择 (1)2 建设依据 (1)3 建设目标 (1)3.1质量目标 (1)3.2安全生产目标 (1)3.3管理目标 (1)3.4工期目标 (2)4 现场规划 (2)4.1施工准备与建设协调方案 (2)4.2功能设计及材料供应方案 (3)4.3选址及平面布置 (5)4.4拌和站供、排水系统 (5)4.5拌和站建设 (7)4.6拌和站验收 (16)4.7文明施工、职业健康及环保总体要求 (16)5 资源配置 (16)5.1组织机构 (16)5.2主要劳动力配备 (17)5.3主要机械配备 (17)6 安全保护措施 (17)7 质量保证措施 (20)7.1组织保证措施 (20)7.2技术保证措施 (20)8 环境保护措施 (21)9 文明施工措施 (21)10附件 (22)拌和系统施工方案1 概况1.1拌和站位置选择本站规划占地16亩，建设地址建于一处开阔带，周边交通发达，可满足材料、设备进场等要求，经过挖填处理后保证不受洪水和泥石流威胁，周边无坍方、落石、滑坡、危岩等地段，确保安全。
拌和站由混凝土拌和区、混凝土用砂石料存放区、办公区、生活区、试验室、机械停放区、进出场便道共七个部分组成；混凝土拌合生产区设两套HZS90型搅拌楼，单套设备理论生产能力为90 m3/h，高峰日产可达800 m3 /d；砂石料存放区占地面积6亩，可存放砂石料2000m3。
2 建设依据拌和站的建设按照下列标准、规范以及相关文件执行：⑴工程招投标文件及施工合同文件；⑵《建筑施工机械与设备混凝土搅拌站(楼)》（GB/T10171-2016）；⑶实施性施工组织设计。
3 建设目标3.1质量目标⑴杜绝工程质量一般事故，杜绝工程质量隐患，有效克服质量通病。
⑵保证混凝土质量达到设计要求。
⑶规范操作，数据真实，顾客满意。
3.2安全生产目标⑴杜绝责任生产安全一般事故；⑵消灭机械设备、火灾、爆炸和道路交通事故；⑶控制职业病，杜绝急性、群体性职业中毒事件；3.3管理目标⑴混凝土拌和站是指包括混凝土搅拌站、骨料存放区、试验检测区、保障系统、办公区、生活区等，具备混凝土生产、运输、试验等功能的综合区域，本标段拌和站所处地势平坦，交通便利，施工运距较近。
拌合站拌合楼基础承载力计算书
拌合站拌合楼基础承载力计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1泸州长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程江南拌合站基础计算书编制：复核：审核：中国葛洲坝集团股份有限公司泸州长江六桥施工总承包项目经理部2017年7月目录一.概况 (1)二.依据 (1)三.计算公式 (1)1.地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (2)5.基础承载力 (2)四、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)五、拌合楼主站基础验算 (5)1.计算方案 (5)2.拌合楼基础验算过程 (6)2.1 地基承载力 (6)2.2 基础抗倾覆 (6)2.3 基础滑动稳定性 (6)2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7)六、结论 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书一.概况泸州长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
二.依据建筑结构荷载规范GB5009-2012公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011三.计算公式1 .地基承载力0σσ≤=AP P —储蓄罐重量kNA — 基础作用于地基上有效面积2mmσ— 土基受到的压应力MPa0σ— 土基容许的应力MPa通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ2.风荷载强度6.123210321v K K K W K K K W ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= W — 风荷载强度pa0W — 基本风压值pa1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0v — 风速s m /，取18s m /σ— 土基受到的压应力Mpa0σ— 土基容许的应力Mpa3.基础抗倾覆计算==21M M K c P 1×21×基础宽×21P ×受风面≥1.5即满足要求 1M — 抵抗弯距M kN ⋅2M — 抵抗弯距M kN ⋅1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kN4.基础抗滑稳定性验算3.1210≥⨯=P f P K 即满足要求 1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kNf —基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力0σσ≤=AP P — 储蓄罐单腿重量kNA — 储蓄罐单腿有效面积2mmσ— 基础受到的压应力Mpa0σ— 砼容许的应力Mpa （设计采用C25砼）四.储料罐基础验算1.储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：储量罐基础宽3.9m，基础深1.2m，采用0.6m厚钢筋混凝土结构，为增加基础稳定性，5个料罐基础连为一体。
拌合站验算
关于HZS120Q搅拌站承载力计算以下计算只考虑垂直静载荷，进行最不利情况下计算。
基础采取350mm厚C30混凝土，其轴心抗压强度设计值f c=14.3N/mm2，标准值f ck=20.1N/mm2，上部建筑压力通过预埋20mm厚钢板传递至混凝土，部分为12mm。
地基通过碾压、夯实经试验检测，承载力最小值为200kPa。
1、骨料配料机（4×20m3）每支腿的承载力验算：20m3砂石料重约G1=32t，取安全系数为1.5；单支腿的垂直静载荷：N1=G1×4×1.5×10/10=192kN取200KN。
预埋钢板尺寸为500mm×500mm，f1=N1/500mm×500mm=0.8N/mm2<f c=14.3N/mm22、150t水泥仓支腿承载力验算：水泥仓体自重约G2=10t，水泥重G3=150t，水泥仓共有4条支腿，取安全系数为1.5，每支腿的垂直静载荷：N2=(G2+G3)×1.5×10/4=600kN取600KN。
预埋钢板尺寸为500×500mm，f2=N2/500mm×500mm=2.4N/mm2<f c=14.3N/mm23、搅拌站主楼支腿承载力验算：搅拌站主体自重G4=25t，搅拌混凝土重约G5=10t，主机震动载荷G6=5t，搅拌站共有4条支腿，取安全系数为，每支腿的垂直静载荷：N3=G4+G5+G6×2×10/4=200kN取200KN。
预埋钢板尺寸为400mm×500mm，f3=N3/400mm×500mm=1N/mm2<f c=14.3N/mm24、斜皮带机承载力验算：斜皮带机自重约G7=20t，震动载荷G8=5t，斜皮带机主要受力共有7条支腿，取安全系数为5，每支腿的垂直静载荷：N4=G7+G8×5×10/7=179kN取200KN。
拌合楼基础验算修终(DOC)
拌和楼、水泥罐基础验算一、基础布置1、搅拌主楼主楼和水泥罐基础基坑共用一个，采用一体开挖成:29x18.5x2.8m基坑。
其中主楼两处基础顶受力600KN，柱高0.43m,横截面尺寸1.1m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm×900mm；四处基础顶受力300KN，柱高0.43m,横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm×600mm。
2、水泥罐基础水泥罐三十二处基础受力20KN，柱高1.2m,横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm ×600mm。
3、配料机基础配料机基础(共20个)单墩受力P2=200KN; 预埋钢板12mm×400mm×400mm;墩柱高0.80m,设横截面尺寸0.8m× 0.8m。
4、传送带机基础斜皮带机基础(共28个)单墩受力P3=50KN; 预埋钢板12mm×400mm×400mm; 12个设横截面尺寸1.65m×0.5m,设基础高0.50m的条形基础,4个横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板12mm×400mm×400mm。
5、控制室控制室八处基础受20KN，柱高0.60m,横截面尺寸0.4m×0.5m，预埋钢板H12mm×400mm×400mm；二、验算资料1、抗风等级：风力10级左右，最大风速达34m/s。
2、扩大基础尺寸：扩大基础尺寸：长29 m、宽18.5 m、高2.8m，缺口为4.5x4m的基础，厚度0.8m，采用0.2m 砂垫层，基底采用Φ165mmx6mm钢管桩加固，钢管桩深入扩大基础里0.2m，下层基础1.5x1.5x1.3m。
（详见上示意图）3、设计荷载：⑴水泥罐自重装满水泥180Tx8=1440T；⑵拌和楼主楼自重30Tx4+60Tx2=240T；⑶控制室自重2Tx8=16T；⑷C25钢筋混凝土扩大基础自重 ((29x18.5)-(4x4.5))x0.8x2.6T/m3=1078.5T；⑸下层基础墩一共38个自重1.5x1.5x1.8x2.6x38(水泥罐32个、拌和楼6个)=400T；⑹砼基础与水泥罐、主楼、控制室全部自重=14400+2400+160+10785+4000=31745KN。
拌合站拌合楼基础承载力计算书
拌合站拌合楼基础承载力计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1泸州长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程江南拌合站基础计算书编制：复核：审核：中国葛洲坝集团股份有限公司泸州长江六桥施工总承包项目经理部2017年7月目录一.概况 (1)二.依据 (1)三.计算公式 (1)1.地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (2)5.基础承载力 (2)四、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)五、拌合楼主站基础验算 (5)1.计算方案 (5)2.拌合楼基础验算过程 (6)2.1 地基承载力 (6)2.2 基础抗倾覆 (6)2.3 基础滑动稳定性 (6)2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7)六、结论 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书一.概况泸州长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
二.依据建筑结构荷载规范GB5009-2012公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011三.计算公式1 .地基承载力0σσ≤=AP P —储蓄罐重量kNA — 基础作用于地基上有效面积2mmσ— 土基受到的压应力MPa0σ— 土基容许的应力MPa通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ2.风荷载强度6.123210321v K K K W K K K W ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= W — 风荷载强度pa0W — 基本风压值pa1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0v — 风速s m /，取18s m /σ— 土基受到的压应力Mpa0σ— 土基容许的应力Mpa3.基础抗倾覆计算==21M M K c P 1×21×基础宽×21P ×受风面≥1.5即满足要求 1M — 抵抗弯距M kN ⋅2M — 抵抗弯距M kN ⋅1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kN4.基础抗滑稳定性验算3.1210≥⨯=P f P K 即满足要求 1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kNf —基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力0σσ≤=AP P — 储蓄罐单腿重量kNA — 储蓄罐单腿有效面积2mmσ— 基础受到的压应力Mpa0σ— 砼容许的应力Mpa （设计采用C25砼）四.储料罐基础验算1.储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：储量罐基础宽3.9m，基础深1.2m，采用0.6m厚钢筋混凝土结构，为增加基础稳定性，5个料罐基础连为一体。
沥青拌和楼基础计算书
附件：******工程第二合同段沥青拌和楼基础计算书******工程第二合同段沥青拌和楼基础计算书一、拌和站罐基础设计概括我标段投入1台锡通4000型主机拌合站，沥青拌合机组由主机、操作室、控制台、全电脑计量上料系统、6个沥青储存罐、2个油罐、2个矿粉罐组成。
拌合楼楼体重150t,装满材料后280t,本次验算为保守起见，按照300t 计算。
拌合楼基础所在位置为山体，基础所在位置采用山皮石土进行填筑，经试验室到现场检测地基承载力达到了300Kpa 以上，完全满足设计地基承载力要求。
根据公司以往沥青拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，拌合楼主楼采用砼扩大基础+条形基础。
二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：V 10=20.3m/s ；2、扩大基础置于全风化粉质砂岩上，地基承载力基本容许值[f a0]=200Kpa ；，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[]Kpa f a 3000=；3、沥青拌合站主楼采用两个条形基础放置在两个扩大基础上时，扩大基础尺寸为5.5m ×4.5m ×2m （长×宽×高）；条形基础尺寸为4.5m ×1.1m ×0.6m （长×宽×高）；三、沥青拌合楼整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算： gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Zeγ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /8.25105220==； 其中：92.02=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=；代入各分项数据得：222/4.01028.2501199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ通过查阅沥青拌合站施工图纸，沥青拌合楼主楼迎风面积为157m ²，迎风面积中心高度为13m ；主楼支腿轴间距为7.425m 。
拌合楼水泥仓基础承载力计算书
混凝土拌合站水泥仓基础计算书编制：审核：目录1 基本概况 (3)2 计算公式 (3)2.1 计算依据 (3)2.2 地基承载力 (3)2.3 风荷载强度 (3)2.4 基础抗倾覆计算 (4)2.5 基础承载力 (4)3 拌合站基础验算 (4)3.1 储料罐基地开挖及浇筑 (4)3.2 计算方案 (5)3.3 储料罐扩大式基础验算 (6)3.3.1 满仓时地基承载力 (6)3.3.2 空仓时基础抗倾覆 (7)3.3.3 储蓄罐支腿处混凝土承压 (7)3.4 水泥仓桩基础验算 (8)3.4.1 桩基承载力验算 (8)3.4.2 桩基稳定性验算 (9)3.4.3 承台验算 (9)3.5 桩基配筋计算 (11)拌合站水泥仓基础承载力计算书1 基本概况本项目拌合站位于武穴大桥项目部驻地处，主要服务于主桥的混凝土供应需求。
拌合站配备两台拌合机，每台拌合机设有4个200t的储料罐，储料罐筒高20m，罐筒为圆形截面，直径为3m。
储料罐基础采用扩大基础和钢管桩基础两种方式验算，通过计算分析选择更为安全合理的钢管桩基础。
2 混凝土扩大基础2.1 计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)《钢筋混凝土承台设计规程》(CECS 88-97)2.2 地基承载力P/A=Ơ≤Ơ0P——储料罐重量，kNA——基础作用于地基上的有效面积，mm2Ơ——地基所受到的压应力，MPaƠ0——地基容许的应力，MPa通过地质勘测并经计算得土体的容许应力为Ơ0=120kPa2.3 风荷载强度W=K1K2K3W0=K1K2K3×1/1.6V2W——风荷载强度，PaW0——基本分压值，PaK1、K2、K3——风荷载系数，查表分别取0.8、1.3、1.0V——风速，m/s，取30m/s2.4 基础抗倾覆计算K c=M1/M2=P1×0.5×基础宽度/P2×受风面×h≥1.5 即满足要求M1——抗倾覆矩，KN·MM2——倾覆矩，KN·MP1——储料罐及基础自重，KNP2——风荷载，KNh——基础底距受风面的距离2.5 基础承载力P/A=Ơ≤Ơ0P——储料罐单腿重量，KNA——储料罐单腿作用于基础上的有效面积，mm2Ơ——基础所受到的压应力，MPaƠ0——基础混凝土容许应力，MPa3 拌合站基础验算3.1 储料罐基地开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装及施工图纸，现场平面尺寸图如下：图2-1拌合站平面布置图3.2 计算方案开挖深度少于3m，根据规范不考虑摩擦力的影响，计算只考虑单个储料罐通过基础作用于地基上，单个储料罐满仓按220t计算，空仓时灌重20t，基础尺寸为3850mm×3850mm×1200mm，承载力计算示意图如下：图2-2地基承载力计算示意图根据武穴市历年气象资料，考虑最大风速30m/s，储料罐筒仓高20m，直径3.05m，迎风面积为（20-2）×3.05=54.9m2,，在最不利风速下计算基础的抗倾覆性，计算示意图如下：图2-3基础抗倾覆计算示意图基础采用混凝土C25,储料罐支腿受力最为集中，受力面积为600mm×600mm。
拌和站基础验算修订稿
拌和站基础验算WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-XXX至XXX标轨铁路项目拌和站基础验算编制：审核:审批:工程部二零一四年八月目录XXX拌和站基础验算XXX拌和站，配备HZS90JZ拌和机1套，拌合站设4个储料罐，其中1个粉煤灰罐和3个水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家三一汽车制造有限公司提供的基础图制作。
拌合站设置在XXX地内，对应新建线路里程桩号DKXXX+XXX。
经过现场开挖检查，在清理地表杂草后～米范围内为深灰色、灰褐色、粉质粘土，地表往下～米均为黄褐色、灰白色、硬塑粘土。
单个罐体基础为4m×4m×（高）C25混凝土。
1.计算公式地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=。
风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取、、ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥即满足要求M1—抵抗弯距 KNMM2—抵抗弯距 KNMP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得；基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2.储料罐基础验算储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为每个罐基础长，宽，浇筑深度为。
拌合站水泥管基础验算书
拌合站水泥管基础验算书附件1：扁门梁场临建基础力学验算书一、制梁台座计算a．梁板张拉前承载力计算以40m梁进行计算(台座尺寸1*0.3m，扩大基础2*2*0.5m）：1）台座中间部分经深度修正后的地基承载力特征值f大于台座中间部分地基底面的总压力σ，即认为台座中间部分地基底面承载力满足要求。
一片40mT梁混凝土按照55m3计算：则设计荷载即地基底面处的总压应力为σ。
梁自重:P1=55m3×26kN/m3 = 1430kN;台座及扩大基础自重:P2=（1m×0.3m+2m×0.1m）×30×26kN/ m3=312kN;模板自重按28t算P3= 28×103×9.8N/kg=274kN;故台座受力F=（P1+P2+P3）=2016KNA1=0.6×40=24m2。
对地基的压力为：=F/A=84KPab．梁板张拉后承载力计算梁体初张拉后，跨中起拱，台座两端头承受集中力荷载，集中力P=1742kN /2=871KN，受力面积A=2×2=4m2，则端头地基受力σ=G/A=218KPa≤[σ]=300KPa，满足要求。
经验算，台座端部基础地基承载力均满足要求。
二、存梁台座计算a．计算说明荷载按照双层存梁考虑，计算时2片梁的总重量通过两道混凝土条形基础作用于地基上。
受力传递过程为：两片梁体自重→C30钢筋混凝土基础→C20素混凝土基础→地基。
检算时分别对两层基础和地基做受力检算。
b．40m箱梁地基承载力检算台座尺寸0.5*0.4m，扩大基础1.5*0.5m，单片梁体积按55m3算，G=55*26=1430kN。
基础自重：（1.5×0.5+0.4×0.5）×26=24.7kN存梁台宽0.5m，梁底宽0.6m，扩散角按45°考虑，受力面积A=2.4×1.5=3.6m2。
则计算荷载G总=（24.7+1430）/2=727.35KN。
搅拌站机组基础验算书.docx
60机组基础验算水泥仓、粉仓基础共3个罐，3 X 100t ,基础(共12个)单墩受力P i =300KN;预埋钢板20mm x 550mm X 550mm;预埋© 20 钢筋单根长 6.2m,共 2X 18X 6 根;柱高 0.60m, 横截面尺寸0.6m x 0.6m 。
基础采用C35混凝土基础，基础尺寸为：横截面 尺寸31.65m 2，基础埋深3m 。
1. 地基承载力验算G 水泥=3X 100t=300t G 罐=3X 20t=60t (空罐自重取 20t )共计：300+60=360t罐基础下地面压应力 P k =(G+F<)/A=360X 10/31.65+25X 3=188.7kpa f ak =120kpa f a =f ak +n Y (-3)+ n Y (d-0.5)=120+3X 10X 0.3+4.4X (20+2X 10)/3 X (3-0.5)=275.67kpaP k =188.7kpa< i=275.67kpa 满足要求2. 抗倾覆验算h=21m拌合楼与基础自重P 1亠风荷载式中负 U'o -=1.0 X 1.13X 1.25X 0.30=0.424KN/ 卄K C =M 1/ M 2=P1X 1/2 X 基础宽 / P2X h>1.6 即满足要求P1:罐与基础自重P2:风荷载( b :基础宽度 h:风荷载作用点距地面高度受风 S=3X 3.1 X 14=126.3 m2Kc = (3600+25X 3X 31.65) X 0.5X 3.3/(0.424X 126.3X 14)=13.15>1.6 满足要求•风荷载标准值(kN/m 2):-高度签处的风振系数；•风荷载体型系数；•风压高度变化系数； 基本风压｛kN/m 3)o X 受风S )3. 滑动稳定性验算K O=M R/M S> 1.2即满足要求M s---滑动力矩；M R---抗滑力矩f---基底摩擦系数，查表得0.25K o= P1X f/ P2= (3600+25X 3X 31.65)X 0.25/(0.424 X 126.3)=69.72》1.2满足要求4. 罐支腿处混凝土承压性已知100t罐单腿受力R=300KN,承压面积0.6m X 0.6m=0.36 m2基础米用C35混凝土基础P1/A=300KN/0.36 m2=0.833mpa<35mpa 满足要求控制室基础控制室G=2t (含操作人员重量) 单墩受力P2 =5KN预埋钢板16mm X300mm X 300mm;柱高0.243m,横截面尺寸0.4m X 0.4m。
拌和站基础验算课件资料
XXX至XXX标轨铁路项目拌和站基础验算编制：审核:审批:工程部二零一四年八月目录1.计算公式1.1地基承载力 (1)1.2风荷载强度 (1)1.3基础抗倾覆计算 (2)1.4基础抗滑稳定性验算 (2)1.5基础承载力 (2)2.储料罐基础验算2.1储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.2计算方案 (3)2.3储料罐基础验算过程 (4)2.3.1 地基承载力................................................ - 4 - 2.3.2 基础抗倾覆................................................ - 5 - 2.3.3 基础滑动稳定性............................................ - 5 - 2.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性.................................. - 5 -3.拌合楼基础验算3.1拌合站基础 (5)3.2计算方案 (6)3.3拌合楼基础验算过程 (6)3.3.1 地基承载力................................................ - 7 - 3.3.2 基础抗倾覆................................................ - 7 - 3.3.3 基础滑动稳定性............................................ - 7 - 3.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性.................................. - 7 -XXX拌和站基础验算XXX拌和站，配备HZS90JZ拌和机1套，拌合站设4个储料罐，其中1个粉煤灰罐和3个水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家三一汽车制造有限公司提供的基础图制作。
混凝土拌和机地基基础验算书
拌合机基础承载力验算书梁场混凝土拌合站，配备HZS120拌合机两套，每套搅拌楼设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照200吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质黏土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—地基受到的压应力MPaσ0—地基容许承载力MPa通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.18 Mpa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W—风荷载强度Pa，W=V2/1600V—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑）3．基础抗倾覆计算Kc=M1/M2=P1×1/2×基础宽/P2×受风面×力矩≥2即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐自重KNP’—基础自重KNP2—风荷载KN二、储料罐地基承载力验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图地基开挖尺寸为宽5m,长24m的L型基础，基础浇注厚度为2.5m。
2.计算方案开挖深度为2.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=2000KN，水泥罐整体基础受力面积为95.48m2,基础浇注C30混凝土，自重P’=4774KN。
根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为20米，罐身长19m,4个罐基本并排竖立，受风面积306m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
3.储料罐基础验算过程3.1 地基承载力根据上面公式，已知P+P’=14774KN，计算面积A=95.48×106mm2,P/A=14774KN/95.48×106mm2=0.15MPa ≤σ0=0.55 MPa地基承载力满足承载要求。
3.2 基础抗倾覆根据上面力学公式：Kc=M1/ M2=（P1+P’）×基础宽×0.5/ P2×受风面×11.6 =（10000+4774）×3.1×0.5/(504.1×306×11.6/1000)=7.2≥2 满足抗倾覆要求三结论经计算，水泥罐基础承载力和抗倾覆均满足要求。
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拌和楼、水泥罐基础验算一、基础布置1、搅拌主楼主楼和水泥罐基础基坑共用一个，采用一体开挖成:29x18.5x2.8m基坑。
其中主楼两处基础顶受力600KN，柱高0.43m,横截面尺寸1.1m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm×900mm；四处基础顶受力300KN，柱高0.43m,横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm×600mm。
2、水泥罐基础水泥罐三十二处基础受力20KN，柱高1.2m,横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板H20mm×600mm ×600mm。
3、配料机基础配料机基础(共20个)单墩受力P2=200KN; 预埋钢板12mm×400mm×400mm;墩柱高0.80m,设横截面尺寸0.8m× 0.8m。
4、传送带机基础斜皮带机基础(共28个)单墩受力P3=50KN; 预埋钢板12mm×400mm×400mm; 12个设横截面尺寸1.65m×0.5m,设基础高0.50m的条形基础,4个横截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板12mm×400mm×400mm。
5、控制室控制室八处基础受20KN，柱高0.60m,横截面尺寸0.4m×0.5m，预埋钢板H12mm×400mm×400mm；二、验算资料1、抗风等级：风力10级左右，最大风速达34m/s。
2、扩大基础尺寸：扩大基础尺寸：长29 m、宽18.5 m、高2.8m，缺口为4.5x4m的基础，厚度0.8m，采用0.2m 砂垫层，基底采用Φ165mmx6mm钢管桩加固，钢管桩深入扩大基础里0.2m，下层基础1.5x1.5x1.3m。
（详见上示意图）3、设计荷载：⑴水泥罐自重装满水泥180Tx8=1440T；⑵拌和楼主楼自重30Tx4+60Tx2=240T；⑶控制室自重2Tx8=16T；⑷C25钢筋混凝土扩大基础自重 ((29x18.5)-(4x4.5))x0.8x2.6T/m3=1078.5T；⑸下层基础墩一共38个自重1.5x1.5x1.8x2.6x38(水泥罐32个、拌和楼6个)=400T；⑹砼基础与水泥罐、主楼、控制室全部自重=14400+2400+160+10785+4000=31745KN。
三、计算方案1、钢筋砼扩大基础厚度计算（根据钢筋混凝土构件配筋计算软件1.0）-----------扩大基础筋钢筋混凝土构件抗冲切验算------------（一）、基本信息执行规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)（二）、设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1混凝土强度等级:C30钢筋等级:中柱轴力设计值:Fl=27790(KN)（荷载自重：14400+2400+160+2890=19850x1.4=27790KN）柱截面形状: 矩形矩形长边长度:a=29000(mm)矩形短边长度:b=18500(mm)柱类型: 中柱; 板柱结构中柱类型的影响系数αs = 40基础厚h: h=800(mm)板保护层厚度 as: as=50(mm)（三）、设计参数根据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)混凝土C30轴心抗拉强度设计值:ft=1.43 (N/mm2)（四）、计算过程截面有效高度 h0 = h - as = 750mm(1)、计算截面高度影响系数βh:因 h0 <= 800 所以βh = 1;混凝土有效预压应力按长度的加权平均值：= 0;(2)、局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边的比值βs，当面积为圆形时βs =2:βs=2.00(3)、计算截面的周长μm:矩形截面：μm=2 X ( a + h0 + b + h0 )=98000.00mm(4)、局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η1:= 1(5)、临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2:= 0.58因 η2 <=η1 因此 η=η2 (6)、计算板的抗冲切承载力 F ：经计算，基础的抗冲切承载力： F=38561.25(KN) 因 Fl ≤ F ，结构安全。
2、钢管桩承载力计算一个水泥罐钢管桩处理平面图碎石垫层钢筋砼扩大基础钢筋砼墩一个水泥罐钢管桩处理立面图钢管桩钢筋砼墩钢管桩最大容许承载力计算搅拌站水泥罐基础拟采用钢管桩加固，钢管桩直径630mm ，壁厚为6mm 。
FdMΔ=′单桩垂直承载力分项系数，一般取1.60～1.65。
有试桩资料时取1.60，无试桩资料时取1.65。
根据现场实际勘探地质得知，粉细砂稍密状层，深度为12m，钢管桩采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
根据现场实际钻探地质情况，按照打入局部细砂层12m 计算：桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；沉桩的容许承载力：[ρ]=1/2（U∑a¡l¡τ¡ + aAδR）（参考路桥施工手册392页）上式中[ρ]-端桩轴向受压容许承载力KN；U-桩周长m=1.98；l¡承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度m=29；τ¡-与对应的各土层与桩壁的极限摩阻力kPa（见上图表）；δR-桩尖处土的极限承载力kPa，取0；a¡、a-分别为震动沉桩对各土层桩周摩阻力和桩底承压力的影响系数，其值取为0.5；单桩承载力为:[ρ]=0.5x(1.98x0.5x(0.5x18+2.0x50+3.3x25+3.5x30+2.7x60))+0.5=227KN3、钢筋混凝土扩大基础容许承载力计算地基承载力验算地基容许承载力的修正值计算依据《路桥施工技术手册》第363页。
[δ]= [δ0]+κ1γ1(b-2)+ κ2γ2(h-3)=44.5+19.3（10-2）+1.5x19（3-3）=199 kPa[δ]-地基土按照深度和宽度修正后的容许承载力，kPa;[δ]-地基容许承载力kPa，经现场轻型初探得知为44.5kPa;b-基础底面的最小边宽，当b＜2m时，取b＞2m，当b＞10m时，取b=10m计；h-基础底面埋置深度m,对于受水流冲刷的基础，由一般冲刷线算起，不受水流冲刷者，由天然地面算起，位于挖方内的基础，由开挖后地面算起；当h＜3m时,按=3m计；γ1-基底以下持力层的天然容重(KN/m3) =19.3；γ2-基底以下土的容重(KN/m3)=19；κ1、κ2-地基土容许承载力随基础宽度和深度的修正系数，查表得知κ1取0，κ2取1.5；P/A=fa≤faP—主体总重量;A—基础作用于地基上有效面积；fa—基础受到的压应力MPa;fa—基础总的容许应力MPa。
P1楼动荷载2400KNx1.4=3360KN；p2罐荷载14400KNx1.4=20160KN。
扩大基础与水泥罐、主楼、控制室全部自重P=3360+20160+160+10785+4000=38465KN；基础作用于地基上有效面积A=29mx18.5m-4.5mx4m=518.5m2,fa=P/A=38465/518.5=74.2KPa。
fa≤fa满足要求！为扩大基地承载力，使用松木桩处理。
四、验算1、水泥罐验算1.1、水泥罐基础墩验算地基承载力P/A=σ水泥罐≤[σ基础]P—水泥罐重量;A—基础作用于地基上有效面积；σ水泥罐—基础受到的压应力 MPa[σ基础]—基础总的容许应力 MPa根据上面的力学公式，装满水泥的水泥罐自重180T×8=1440T，每个水泥罐1800KN，四个基础墩P=1800/4=450KN，动荷载P1=450x1.4=630KN,下层基础A=1.5x1.5m=2.25m2；σ水泥罐=P/A=630-248/2.25=170KPa。
采用钢管桩处理，地基承载力满足承载要求。
1.2、水泥罐基础抗倾覆受季风气候影响，根据历年气象资料，参考设计资料，考虑最大风力为34m/s ，水泥罐顶至地表面距离为8m ，罐身长12m ，水泥罐直径3.3m ，4个罐基本并排竖立，受风面158.4m 2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
风力计算：风荷载强度计算：0z sZ μμβW W =基本风压：Pa v W 5.7226.1346.1220===P2水泥罐风荷载风荷载各作用位置，水泥罐受风面的倾覆风弯矩 作用高度：H 1=19mA 1=19×3.3=62.7m 2 F 1=62.7x722.5x4=18.1KN.m 作用高度：H 1=16.74mA 2=16.74×3.3=55.24m 2 F 2=55.24x722.5x4=15.9KN.m 作用高度：H 2=14.48mA 3=14.48×3.3=47.78m 2 F 3=47.78x722.5x4=13.8KN.m 作用高度：H 3=12.22mA 4=12.22×3.3=40.32m 2 F 4=40.32x722.5x4=11.6KN.m 作用高度：H 4=9.96mA 5=9.96×3.3=32.87m 2 F 4=32.87x722.5x4=9.5KN.mM2=18.1+15.9+13.8+11.6+9.5=68.9KN.m M1稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，M稳1水泥罐自重7200KN 稳定力矩， M稳2是水泥仓立柱与基础连接焊接钢板和螺栓抗拉产生的稳定力矩。
水泥罐按0.1m 偏心计算：m KN x M .7201.072002== M1—稳定弯距KN •M M2—抵抗弯距KN •M Kc=M1/M2=720/68.9=10.4≥1.5满足抗倾覆要求!为了提高水泥罐的抗倾覆能力,在水泥罐四面拉设缆风的措施。
1.3、缆风绳的设置水泥罐的顶部四个面均制作有吊耳，供安装缆风绳使用。
水泥罐的在长期使用过程中基础的不均匀沉降（按规范监测）及雨季大风对水泥罐的稳定性有不利影响，为增大安全系数，一般设置四个方向的缆风绳，缆风绳设置2级，10m 级，防风缆钢丝绳直径>10mm 。
由于施工场地限制，1级揽风绳常用，2级缆风绳，在遇到暴雨或台风警报前，设置2级缆风绳，缆风绳配置的地锚提前埋置做好准备。
在并排3个水泥罐连成一体，另1个水泥罐单独。
水泥罐揽风绳立面布置图水泥罐揽风绳平面布置图1.4、水泥罐基础滑动稳定性 K0=P1×f/ P2≥1.3 即满足要求； P1—水泥罐与基础自重KN ； P2—风荷载KN ；f —基底摩擦系数，查表得0.25；根据上面的力学公式，K0=P1×f/ P2=8700*1.2*0.25/26*4=25≥1.3满足基础滑动稳定性要求。