连续梁 下部结构计算书
连续梁计算书
连续梁计算书：LXL-1============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 16500mm B × H = 600mm × 400mm左中右弯矩(+) : 0.001 245.025 0.001弯矩(-) : 0.000 0.000 -0.001剪力: 59.400 0.000 -59.400上部纵筋: 480 480 480下部纵筋: 480 2124 480箍筋: 981 981 981上纵实配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616)下纵实配: 7E20(2199) 7E20(2199) 7E20(2199)箍筋实配: 4d8@200(1005) 4d8@200(1005) 4d8@200(1005)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.000 0.354 0.000挠度: 0.000 155.172 0.000最大裂缝:0.354mm<0.400mm最大挠度:155.172mm>82.500mm(16500/200) 超限----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
MIDAS连续梁计算书
目录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2)2.1尺寸拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截面形式 (2)2.1.3 梁高 (3)2.1.4 细部尺寸 (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建立与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内力计算 (9)3.1荷载工况及荷载组合 (9)3.2作用效应计算 (10)3.2.1 永久作用计算 (10)3.3作用效应组合 (16)第4章预应力钢束的估算与布置 (20)4.1力筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应力钢束的估算 (24)4.2预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应力损失及有效应力的计算 (29)5.1预应力损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝土的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应力的计算 (32)第6章次内力的计算 (33)6.1徐变次内力的计算 (33)6.2预加力引起的次内力 (33)第7章内力组合 (35)7.1承载能力极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使用极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截面验算 (41)8.1正截面抗弯承载力验算 (41)8.2持久状况正常使用极限状态应力验算 (44)8.2.1 正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)8.2.2 斜截面抗裂验算（主拉应力） (46)8.2.3混凝土最大压应力验算 (49)8.2.4 预应力钢筋中的拉应力验算 (50)8.3挠度的验算 (51)小结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。
施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
连续梁计算书
青洋路匝道计算一、下部结构计算：计算书详见附录1~8a)桥台计算b)桥墩计算c)桩基础计算二、上部结构计算：计算书详见附录9~a)冲击系数计算b)13.25m宽30+30+30连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板(3.25m悬臂>横向配束计算横梁配筋计算c)9.5m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<2.25m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算d)8m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<1.85m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算三、附录附录一：北引桥桥台计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录二：PD20桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录三：PA15桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录四：8m桥台计算<PC8m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录五：北引桥桥墩计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录六：9.5m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录七：8m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录八：桩基础承载力计算<桩长计算及持力层计算）附录九：桥梁冲击系数计算附录十：连续箱梁计算书附录十一：截面刚度折减系数计算附录十二：扭矩计算书连续箱梁计算书一、计算内容a)连续箱梁整体计算b)桥面板计算c)横梁计算二、整体计算：结构分析采用桥梁博士进行1．模型简况：模型中为简化计算，箱梁截面按等高度<箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。
尺寸详见构造图。
预应力钢束以钢束立面投影计入模型。
刚度折减计算详见附表。
2．材料：钢筋砼容重：26kN/m。
砼标号：C50<用老规范），钢束15-9。
钢束布置：各类箱梁钢束数量详见下表N1N2N3N4N5N6N7N8钢束形状详见图纸。
集中荷载标准值Pk*1.2；新规范按50mm沥青混凝土铺装t1=20度；t2=6.7度计入后，跨中正弯矩较大，以13.25m桥宽为例需增加跨中2根钢束。
四跨连续梁计算书
四跨连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
6000 mm
6000 mm
6000 mm
6000 mm
混凝土: C25
主筋: HRB335(20MnSi) 箍筋: HPB235(Q235)
第一排纵筋合力中心至近边距离: 35 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是
由永久荷载控制时永久荷载分项系数γG1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数γG2: 1.20 可变荷载分项系数γQ : 1.40 可变荷载组合值系数ψc : 0.70 可变荷载准永久值系数ψq : 0.40
二、荷载数据
1．恒载示意图
2．活载示意图
三、内力及配筋
1．剪力包络图
2．弯矩包络图
注:1.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm
2.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m。
30+40+30连续梁设计计算书（轻轨）
30+40+30连续梁设计计算书（轻轨）设计原始资料1.地形、地貌、⽓象、⼯程地质及⽔⽂地质、地震烈度等⾃然情况（1）⽓象：天津地区⽓候属于暖温带亚湿润⼤陆性季风⽓候区，部分地区受海洋⽓候影响。
四季分明，冬季寒冷⼲旱，春季⼤风频繁，夏季炎热多⾬，⾬量集中，秋季冷暖变化显著。
年平均⽓温12.20C，最冷⽉平均⽓温-40C，七⽉平均⽓温26.40C。
（2）⼯程地质：天津地铁⼀号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下⽔位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉⼟，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。
沿线地层简单，第四系地层⼴泛发育，地层分布从上到下依次为⼈⼯堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第⼀海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层⼴泛发育沉积有⼗⼏⽶厚的软⼟。
a.⼈⼯填⼟层，厚度5m，?k=100KP a；b.粉质黏⼟，中密，厚度15m，?k=150 KP a；c.粉质黏⼟，密实，厚度15m，?k=180KP a；d.粉质黏⼟，密实，厚度10m，?k=190KP a。
第⼀章⽅案⽐选⼀、桥型⽅案⽐选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。
任选三种作⽐较，从安全、功能、经济、美观、施⼯、占地与⼯期多⽅⾯⽐选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则1．适⽤性桥上应保证车辆和⼈群的安全畅通，并应满⾜将来交通量增长的需要。
桥下应满⾜泄洪、安全通航或通车等要求。
建成的桥梁应保证使⽤年限，并便于检查和维修。
2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。
整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使⽤过程中应具有⾜够的强度、刚度、稳定性和耐久性。
3．经济性设计的经济性⼀般应占⾸位。
经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费⽤。
4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。
应便于制造和架设，应尽量采⽤先进⼯艺技术和施⼯机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施⼯进度，保证⼯程质量和施⼯安全。
连续梁支架计算书~四分部
连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。
1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。
每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。
2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。
三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。
四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。
竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。
3跨连续梁结构计算书_secret
连续梁计算一、几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土： C30 主筋： HRB400 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据荷载工况1 (恒载):三、内力及配筋1. 弯矩图2. 剪力图3. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力25.11 kN,上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm21跨中: 正弯矩 20.09 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力-37.67 kN,挠度0.08mm(↓),位置：跨中裂缝 0.02mm上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2箍筋: D6@130, 实际面积: 434.99 mm2/m, 计算面积: 408.57 mm2/m 1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m负弯矩 25.11 kN*m, 位置: 0.00m剪力左 -37.67 kN, 位置: 4.00m剪力右 31.39 kN, 位置: 0.00m上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm22跨中: 正弯矩 6.28 kN*m, 位置: 2.00m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m剪力31.39 kN, 位置: 0.00m挠度0.08mm(↓),位置：跨中裂缝 0.01mm上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2箍筋: D6@130, 实际面积: 434.99 mm2/m, 计算面积: 408.57 mm2/m 2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 25.11 kN*m,剪力左 -31.39 kN,剪力右 37.67 kN,上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm23跨中: 正弯矩 20.09 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力37.67 kN,挠度0.08mm(↓),位置：跨中裂缝 0.02mm上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2箍筋: D6@130, 实际面积: 434.99 mm2/m, 计算面积: 408.57 mm2/m 3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 4.00m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 4.00m剪力-25.11 kN, 位置: 4.00m上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2下钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 450.00 mm2。
midas_连续梁计算书
第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
度pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
6x32m连续梁计算书
编号：第1 本共1 本，本册计页银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单计算：复核：项目负责人：审核：审定：中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月一、支架概况银川机场黄河特大桥6×32m连续梁位于标尾365#～银川台，梁部形式为等截面6×32m连续箱梁，其结构图如下所示：图1-1 6×32m连续梁立面图图1-2 6×32m梁部结构图支架形式为梁柱式支架，具体布置为：基础采用Φ630×10mm钢管桩，每跨设置3排，每排3根桩间距3.6m；立柱为Φ630×10mm钢管，每跨设置5排，其中两排设置在承台上，剩余三排与钢管桩基础连接；立柱上设置双拼I56a双拼工字钢作为主梁；纵梁采用321型贝雷梁，单跨跨度为3m或6m，贝雷梁间距腹板处450mm，顶底板处及翼板处为900mm；分配梁为I22a工字钢，间距0.8m；方木设置两层，下层为10×10cm方木，间距0.6m，上层为5×8cm方木，间距0.25m；底模板采用1.5cm厚竹胶板。
图1-3 6×32m支架横断面图二、荷载统计图2-1 6×32m跨中梁部横断面图图2-2 6×32m加厚段梁部横断面图箱梁顶板厚度74.8cm ，底板厚度90cm ，梁高310.8cm ，翼缘板厚度29.8cm （均按照梁体加厚段统计），故混凝土恒荷载为：顶底板处为g1=（0.748+0.9）*2.6*10*1.2=51.42KN/m2； 腹板处荷载为g2=3.108*2.6*10*1.2=96.97KN/m2；翼缘板处荷载为g3=0.298*2.6*10*1.2=9.3KN/m2。
施工过程中活荷载和振捣荷载为g4=(2+2)*1.4=5.6KN/m2；三、受力计算1、对竹胶板进行验算竹胶板背肋间距0.2m ，因此按照20cm 三跨连续梁计算：单片竹胶板受到的均布荷载：q=（96.97×5.3+5.6×5.3）=543.62KN/m 。
桥梁下部地基与基础结构计算书
桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。
本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。
标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =， 地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ， （l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。
由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。
桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座， 橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算 每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。
四跨连续箱梁下部计算计算书.
1.电算入力内容(用于桥博计算
1.施工阶段1永久荷载
a.考虑到钢箱梁加劲肋及焊缝等影响主梁自重系
1.04 b.箱梁横隔板作为集中荷载加载(每2米设置一个
××
=
kN
2.施工阶段2永久荷载(线荷载
主梁二期恒载:铺装
××
=kN/m防撞栏杆(一侧10
×
=kN/m永久荷载集度
=
kN/m
2
3.基础不均匀沉降取为30mm 4.温度影响
27.6+32+32+305300
4
2.23.25E+07
1
1
3.21E-06=3.25E+07
1.09771.28E-06m/KN
1.0970
30303.
3.02E+04
δmm=
4.00E-08
0.0000330m/KN
弧度/KNm/KN
δhm==
=EI
H r 33
1=
=GA
t r 2
单跨重力:KN KN上部重力Gsp:KN墩换算质点重Gtp:KN
m c、桩弹性变形系数α=(mb1/EI 1/5=其中:
1.b1为基础计算宽度,由于桩基所受水平力主要为制动力,力的方向与顺桥向一致,根据基础规范(JTJ024-85附录六(二、1.(4规定, b1取平行于外力作用方向的一行桩柱来计算桩的计算宽度,见附表6.3,即每根桩的计算宽度为0.9k(d+1,(同时参考墩台手册P647的规定。k为各桩间相互影响系数,根据下式确定(基础规范JTJ024-85P71(5,即:
当L1≥0.6h1时k=L1
当L1<0.6h1时k=b'
桥梁下部结构通用图计算书
目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
毕业设计 等截面连续箱梁 下部结构计算书
目 录1 概述 (1)1.1 设计特点与思路 (1)1.2 设计资料 (1)1.2.1 桥梁线型布置 (1)1.2.2 主要技术标准 (1)1.2.3 主要材料 (1)1.2.4 施工方式 (2)1.2.5 支座沉降 (2)1.2.6 设计计算依据 (2)1.2.7 基本计算数据 (3)1.3 设计要点及结构尺寸拟定 (4)1.3.1 设计要点 (4)1.3.2 桥梁结构图式 (4)1.3.3 上部结构截面形式及截面尺寸拟定 (4)2 上部结构计算 (7)2.1模型建立 (7)2.1.1 模型概况 (7)2.1.2 施工阶段划分 (8)2.1.3 荷载工况 (8)2.2 主梁计算 (8)2.2.1 主梁内力计算 (8)2.2.2 预应力钢筋估算及布置 (20)2.2.3 预应力损失及有效预应力计算 (24)2.2.4 主梁截面强度验算 (29)2.2.5 抗裂验算 (31)2.2.6 持久状况构件的应力验算 (35)2.2.7 短暂状况构件的应力验算 (40)2.2.8 挠度验算 (43)2.2.9 预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (44)2.2.10 锚下混凝土局部承压验算 (45)3 下部结构计算 (47)3.1 设计资料 (47)3.1.1 水文与地质资料 (47)3.1.2 桥墩尺寸与材料 (48)3.1.3 荷载情况 (49)3.2 原始数据 (49)3.3 墩柱计算 (50)3.3.1 柱顶截面内力计算 (50)3.3.2 荷载组合 (52)3.3.3 柱顶截面配筋 (55)3.3.4 裂缝验算 (56)3.3.5 柱稳定性验算 (57)3.4 桩基计算 (57)3.4.1 桩顶截面计算 (57)3.4.2 地下水位截面计算 (62)3.4.3 桩长计算 (66)3.4.4 土中最大弯矩计算 (70)3.4.5 桩身截面配筋计算与裂缝验算 (72)3.4.6 桩身强度验算 (76)3.5 水平位移验算 (77)3.6 沉降验算 (78)1 概述1.1 设计特点与思路北华路上跨桥在北华路（顺德一环支线）上，跨越顺德一环主线，属佛山市顺德区快速干线网二期工程中的一座重要的桥梁。
下部结构计算书
主跨下部结构计算第一部分盖梁计算一、设计参数跨径：50m；斜度：43度；桥墩高度：H =11m；盖梁混凝土：C40混凝土 E=3.25×104Mpa；盖梁尺寸：设计荷载：1.上部结构恒载1）主跨T梁侧a.主梁自重b.其他恒载栏杆：1.5kN/m人行道：0.475m2*25=11.9kN/m铺装层：20*0.08*25+15*0.08*24=68.8kN/m绿化带：0.25*2*24+1.5*0.45*20=25.5kN/m合计：1.5+11.9+68.8+25.5=107.7kN/m近似按平均分布于各片梁计算：每片梁分担：107.7*50/8=673.1kNa,b合计主跨侧每个支座上部恒载引起的反力为：边梁：(1601+673.1)/2=1137kN中梁：(1720+673.1)/2=1197kN2）板梁侧a板梁自重边板：（0.874*22.8+0.4*1.115-0.1*16.8）*26=486kN 中板：（0.834*22.8+0.4*1.115-0.1*16.8）*26=462.3kN b其它恒载近似按平均分布于各片板梁计算：每片梁分担：107.7*22.8/13=188.9kNa,b合计板梁侧每对支座上部恒载引起的反力为：边梁：(486+188.9)/2=337.5kN中梁：(462.3+188.9)/2=325.6kN因板梁侧支座较多，反力分布较均匀，且盖梁内力计算时，恒载所占比重不大，故近似把板梁侧恒载引起的支反力按均布荷载作用于盖梁上，均布荷载集度为:q=(337.5*2+325.6*11)/27.28=156kN/m2.汽车活载一列汽车产生的支反力为Fs=300*1.25+（22.8+50）*15/2=921kN二、盖梁内力计算1.盖梁计算模型计算模型三维图形上部结构产生恒载图形2.桥博盖梁内力计算结果102-978-23713-22374-2855267764582784750932871016-266911-2541-19612-197251013250914396415430416396925151725141819-173-2590-267720-221285642982242972350604978244979311025311126332-228227-23712829-97832173017631136321023334128227111573511836803743383976218192694018641103422543443562722045137465747-164849-5013承载能力极限状态基本组合最大正弯矩图10-118123-306645-1058616799257-23948-5174910-26351168071112-277513-53251415-2547167101516-12101718-37611920-150703-13821-7222-72348242551-88-27226-18327-9328-1629303-54133132333435183637383940承载能力极限状态基本组合最大负弯矩图10-02-17451970-2102237633557206745330418388110886-82-13757-23222614-4176479284599223491040431945177119311211-123512-19662261-40684584134915260914440023211515087910931638017-18272055-3735447718319519701920292517450333-33-20202133-33-20202233-33-20202333-33-2020242533-33-2020844-44-19192644-44-19192744-44-19192844-44-1919293044-44-1919133132333435183637383940承载能力极限状态基本组合剪力包络图三、盖梁配筋计算1.持久状况承载能力极限状态抗弯承载力计算 1）跨中截面抗弯承载力计算由内力计算之承载能力极限状态基本组合最大正弯矩图知，跨中节点23组合正弯矩最大，控制设计，γ0M d =1.1*5060=5566kN*m钢筋采用As=30 28=18474mm 2，X =f sd *A s /(f cd *b)=280*18474/(18.4*2200) =127.8mmL 形盖梁受正弯矩作用时，偏安全地仅考虑较低侧高度的矩形截面，将凸起部分截面作为垫石考虑，即2200*1500矩形截面。
变截面连续梁完整计算书
一、工程概况上部结构采用预应力混凝土变截面连续箱梁，为双幅结构。
单幅箱梁采用单箱单室截面，箱梁顶板宽11.99m，底板宽为6.99米，箱梁顶板设置1.5%的横坡。
边跨端部及中跨跨中梁高均为2.0m（以梁体中心线为准），箱梁根部梁高为4.0米，梁高从2.0m到箱梁根部按1.5次抛物线规律变化；边跨端部及中跨跨中底板厚度为0.25米，箱梁悬臂根部底板厚度为0.6米，箱梁底板厚度从2.0m到悬臂根部按1.5次抛物线规律变化。
箱梁腹板在3.5m长度内由0.45米直线变化至0.6米。
桥台采用重力式U型桥台，桥台与道路中心线正交布置。
桥台扩大基础应嵌入中风化岩面不少于0.5m，同时应满足基底持力层抗压承载力要求，桩基础应嵌入中风化岩层长度不小与2.5倍桩径，桥台台身采用C25片石混凝土浇筑，台帽混凝土采用C30钢筋混凝土。
台后的填料采用压实度不小于96%的砂卵石，回填时应预设隔水层或排水盲沟。
桥墩均采用钢筋混凝土八棱形截面，基础采用桩基接承台。
桥墩墩身截面为3.5×2.0m，截面四角对应切除70×50cm倒角。
墩顶设盖梁，桥墩盖梁尺寸为 6.99m(长)×2.4m(宽)×2.6m(高)，承台尺寸为8.4m(长)×3.4m(宽)×2.5m。
每个承台接两根直径2.0m的桩基。
所有的桩基础均采用嵌岩桩，用人工挖孔成桩。
桩基础应嵌入完整的中风化岩面不少于3倍桩径，并要求嵌岩岩石襟边宽度大于3.0m，同时应满足基底持力层岩石抗压强度要求。
桥型布置见图1 桥型立面布置图。
图1 桥型立面布置图二、主要技术标准2.1. 设计车速：30km/h。
2.2. 设计荷载：汽车荷载：公路－I级。
人群荷载：3.5 KN/m2。
2.3. 结构设计安全等级：一级（桥梁结构重要性系数γ0 =1.1）。
2.4.桥梁宽度：4.5m(人行道)+7.25m(车行道)+0.5m(中分带)+7.25m(车行道)+ 4.5m(人行道)=24.0m。
连续梁计算
连续梁L-1计算书项目名称: 新工程一设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2002)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)1.4 《钢结构设计规范》(GB 50017--2003)1.5 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2 计算参数2.1 结构构件的重要性系数γ0=1.02.2 混凝土容重γc ＝25.00kN/m32.3 钢材容重γs ＝78.50kN/m32.4 程序自动计算梁自重; 支座弯矩调幅系数: 1; 不考虑活荷载不利布置3 几何信息3.1 支座信息: 左端固支，右端悬臂3.2 截面信息截面编号: 1H型钢高度H=200(mm); 宽度B=150(mm); 腹板厚Tw=6(mm); 翼缘厚T=6(mm)钢材类型:Q235; 抗拉抗压强度f=215(MPa); 抗剪强度fv=125(MPa); 屈服强度fy=235(MPa); 弹性模量E=2.06e+005(MPa)3.3 梁几何信息跨号跨度(mm) 截面号布置方向1 1000 1 0度4 荷载信息(kN,kN*m,kN/m,mm)4.1 恒荷载跨号荷载类型荷载大小参数a 参数b1 集中荷载20 10001 满跨均布荷载0.229848(自重荷载)5 计算结果(kN,kN*m,mm)符号说明及单位:M:弯矩, M+:正包络弯矩, M-:负包络弯矩, kN*m;Q:剪力, Q+:正包络剪力, Q-:负包络剪力, kN;θ:转角, 弧度;f:标准值组合下挠度, f+:正包络挠度, f-:负包络挠度, mm;σ:强度应力, σw:整体稳定应力, MPa;As:纵筋配筋面积, mm2Asv:箍筋配筋面积, 按照截面中给定的箍筋间距和箍筋肢数换算, mm25.1 各荷载标准值下杆端内力5.1.1 恒荷载跨号左端弯矩M 右端弯矩M 左端剪力Q 右端剪力Q 左端转角θ右端转角θ1 20.1149 0.0000 20.2298 0.0000 0.000000 -0.0024055.2 各杆件组合内力及内力包络值5.2.1 杆件15.2.1.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -20.11 -17.59 -15.06 -12.54 -10.03 -7.52 -5.01 -2.50 0.00Q 20.23 20.20 20.17 20.14 20.11 20.09 20.0620.03 20.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.3 荷载组合3: 1.35*恒M -27.16 -23.74 -20.34 -16.94 -13.54 -10.15 -6.76 -3.38 0.00Q 27.31 27.27 27.23 27.19 27.16 27.12 27.0827.04 27.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.6 内力包络值及应力/配筋:M- -27.16 -23.74 -20.34 -16.94 -13.54 -10.15 -6.76 -3.38 0.00σ 127.63 111.59 95.58 79.60 63.63 47.69 31.77 15.87 0.00σw 134.01 117.17 100.36 83.58 66.81 50.07 33.36 16.67 0.00M+ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00σ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00σw 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00τ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Q+ 27.31 27.27 27.23 27.19 27.16 27.12 27.08 27.04 27.00τ 25.56 25.53 25.49 25.45 25.42 25.38 25.35 25.31 25.27f- 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000f+ 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.0152 1.3049 1.6039最大负应力σ=127.63 ≤215.00(MPa)最大负稳定应力σw=134.01 ≤215.00(MPa)最大正应力σ=0.00 ≤215.00(MPa)最大正稳定应力σw=0.00 ≤215.00(MPa)最大负剪应力τ=0.00 ≤125.00(MPa)最大正剪应力τ=25.56 ≤125.00(MPa)最大负挠度f=-0.00 = l/-1.#J(mm)最大正挠度f=1.60 = l/623.47(mm)=========================TAsd结构设计软件连续梁L-1计算书结束=========================。
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**公路二期工程 *大桥3×30m连续梁下部结构计算书1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。
主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。
混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。
主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m 桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。
主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。
主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。
2.设计规《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）；《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规》（JTG D60－2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62－2004））；《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规》（JTJ041－2000）；3.静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的力及变形。
桥梁力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。
根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
主梁计算模型3.2 计算荷载3.2.1 结构自重及二期恒载盖梁结构自重：混凝土容重按26kN/m3计；二期恒载：桥面铺装0.18×11.04×25＝49.7kN/m；防撞护栏及挂板等每侧6.5kN/m二期恒载合计：62.7kN/m。
3.2.2 汽车活载：汽车活载：采用公路Ⅰ级车道荷载，按3车道布载汽车冲击：正弯矩区0.273；负弯矩区0.37；偏载系数：1.15；车道折减系数：0.8。
3.2.3 其它荷载体系温差： +30℃；－30℃；桥面日照温差： +14℃；-7℃（按规模式加载）；基础沉降：各墩柱取5mm；混凝土收缩、徐变：按规计算3.3 主梁预应力钢束设置预应力钢束采用13×7φ5高强低松弛预应力钢铰线，其标准强度为1860MPa，拉控制应力为1302MPa。
主梁共布置三排钢束，每排布置6束。
预应力钢束的整体布置见下图。
主梁预应力钢束布置图钢束1输入信息钢束2输入信息钢束3输入信息3.4 墩柱计算结果中墩采用C40混凝土现浇，按普通钢筋混凝土构件设计。
各工况下，墩柱受力情况见下表。
左中墩墩顶力统计表项目恒载+预应力收缩、徐变系统温度温度梯度制动力升温降温正温差负温差轴力（kN）4155 16 -50.5 50.5 -98.5 49.25 ±11.4 弯矩（kN.m）-1115 -442 1360 -1360 600 -300 ±314项目支点沉降汽车活载\1 2 3 正温差负温差Mmin \轴力（kN）66 -175 138 -98.5 49.25 580 \弯矩（kN.m）-384 143.5 505 600 -300 -1305 \左中墩墩底力统计表右中墩墩顶力统计表右中墩墩底力统计表中墩各控制截面配筋验算见下表：中墩控制截面配筋验算表说明：墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合（E2）控制，故此处不进行验算。
从上表可以看出，墩柱配筋满足规要求。
4.结构抗震验算4.1 计算模型建立空间杆系模型，采用Midas/Civil 2006软件进行抗震相关计算分析。
其中主梁、横梁、墩柱、桩基、系梁均采用空间梁单元模拟，为简化计算，主梁边支撑仅考虑板式橡胶支座刚度，不再考虑边墩盖梁、墩柱、桩基与支座的刚度耦合。
利用节点弹性支撑模拟桩—土相互作用，其顺桥向、横桥向及竖向约束刚度采用m法计算（其中m0＝2×1.2×105kN/m4，Cz＝7.5×106kN/m2）。
计算模型见下图。
结构地震响应通过加速度反应谱分析得到，其中模态组合采用CQC法。
墩柱屈服弯矩、极限承载力及顺桥向横桥向容许位移通过静力弹塑性分析得到，其中采用FEMA铰模拟墩柱塑性铰特性。
3×30m 连续梁计算模型4.2 计算参数根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），本桥抗震设防类别按B 类考虑。
根据蓥华大桥地质勘察报告，桥址处场地抗震设防烈度为Ⅶ度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为0.15g ，地震动反应谱特征周期为0.40S 。
设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。
根据抗震规 6.1.3，本桥为规则桥梁；根据抗震规表 6.1.4，本桥E1、E2作用均可采用SM/MM分析计算方法。
当抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)gg g S T T sS S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩其中max 2.25i s d S C C C A=式中：Tg —特征周期(s)； T —结构自振周期(s)；S—水平设计加速度反应谱最大值；maxCi—抗震重要性系数；Cs—场地系数；Cd—阻尼调整系数；A—水平向设计基本地震加速度峰值。
反应谱拟合的相关参数见下表：E1地震作用加速度反应谱E2地震作用加速度反应谱4.3 E1地震验算地震偶然荷载作用下（E1）结构力见下图。
地震偶然荷载作用下（E1）顺桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下（E1）顺桥向最不利弯矩地震偶然荷载作用下（E1）横桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下（E1）横桥向最不利弯矩地震偶然荷载组合（E1）下中墩各控制截面配筋验算见下表：中墩控制截面配筋验算表控制截面顺桥向组合力（kN，kN.m）横桥向组合力（kN，kN.m）计算配筋实际配筋N M N M 顺桥向横桥向左墩顶4244 3249 5280 4216 构造配筋构造配筋35φ32 左墩底4546 2217 5585 3207 构造配筋构造配筋35φ32 右墩顶4245 3051 4915 3134 构造配筋构造配筋35φ32 右墩底4625 2114 5298 2338 构造配筋构造配筋35φ32 说明：墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合（E2）控制，故此处不进行验算。
从上表可以看出，墩柱配筋满足规要求。
4.4 E2地震验算4.4.1 E2地震作用下墩柱容许位移验算 4.4.1.1 墩柱有效抗弯刚度计算由公式（B.0.1-2），墩柱截面屈服曲率φy 为：00277.06.1002.0213.2213.2=⨯==Dyy εφ通过弹塑性分析得到铰的基本铰属性，计算墩柱截面顺桥向及横桥向屈服弯矩My 。
墩柱截面顺桥向弯矩-位移曲线墩柱截面横桥向弯矩-位移曲线因此墩柱塑性铰区域截面顺桥有效抗弯刚度：cy E φy eff M I =＝7700/（0.00277×3.250×107）=0.0855（m 4）墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数＝0.0855/（π×1.64/64）=0.266墩柱塑性铰区域截面横桥有效抗弯刚度：cy E φy eff M I =＝6125/（0.00277×3.250×107）=0.0680（m 4）墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数＝0.0680/（π×1.64/64）=0.211。
4.4.1.2 墩柱等效塑性铰长度计算根据上式，左墩柱等效塑性铰长度为0.5m ，右墩柱等效塑性铰长度为0.6m 。
4.4.1.3 E2作用下位移计算在E2地震作用下，墩柱顺桥向及横桥向最大位移见下图。
E2地震作用下顺桥向位移（δXmax ＝3.0cm ）E2地震作用下横桥向位移（δYmax＝2.5cm）4.4.1.4 墩柱容许位移计算根据规7.4.8条建立弹塑性分析模型计算墩柱顺桥向及横桥向容许位移。
＝15.3cm）墩柱顺桥向荷载位移曲线（△u墩柱横桥向荷载位移曲线（△u＝13.3cm）4.4.1.5 墩柱容许位移验算E2地震作用下，墩顶的顺桥向和横桥向水平位移按抗震规第6.7.6条计算，△d＝Cδ。
场地特征周期Tg ＝0.4S,顺桥向结构自振周期T＝0.58>Tg,查表6.7.6 c=1；横桥向结构自振周期T＝0.69>Tg。
查表6.7.6 c=1方向E2作用墩顶位移 (cm) Δd(cm) Δu(cm) 是否满足顺桥向 3.0 3.0 15.3 满足横桥向 2.5 2.5 13.3 满足4.4.2 E2地震作用墩柱斜截面抗剪承载力验算4.4.2.1 墩柱顺桥向剪力设计值墩顶、底顺桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此，顺桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值：5.8876590412.1+⨯=+=nszcxzcc HMMVφ＝2514kN4.4.2.2 墩柱横桥向剪力设计值墩顶、底横桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此，横桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值：5.810198103012.1+⨯=+=nshcxhcc HMMVφ＝2894kN4.4.2.3 墩柱斜截面抗剪承载力验算由上述计算可知，墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力由横桥向控制，其承载力验算见下表。
墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力验算表V c0（kN ） 0.0023c c A f 'V s 是否满足 备注 289421036000.85×（210+3600）＝3239>2894，满足2根φ16HRB335 钢筋，间距10cm4.4.3 E2地震作用桩基强度验算E2地震作用下，桩基力按规6.8.5条及其条文说明计算，由上述计算可知，桩基配筋由横向弯矩控制。
E2地震作用下桩基最大力E2地震作用下，桩基承载力验算见下表。
桩基配筋验算表组合力计算配筋 实际配筋 N （kN ） M （kN.m ） 46861019856φ3256φ32桩基箍筋加密区采用2根φ16HRB335钢筋，间距为10cm ，对应桩基斜截面抗剪承载力可满足规要求。