网架钢板支座计算表
钢板支座计算
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝113mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝126mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝2828mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=54772mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=8.26N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝160mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝80mmb1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝12660N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=19.0mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=13mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝90mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝5367500N*mm剪力：V ＝R÷4＝1750N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝157.77N/mm^2在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.77N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =158≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
网架支座计算 全自动计算
备注：米黄色框表示要输入的数据1、已知条件： 底板宽度：a ＝b ＝230mm 底板长度：a ＝b ＝230mm 支座设计高度：300mm 支座球半径大小：125mm 底板设计厚度：t 16mm 立板及筋板厚度：12mm 底板螺栓孔径：D 36mm 橡胶垫厚度：d0=0mm 最大压力：Rn ＝300KN 钢材强度设计值：210N/mm^2 加肋板与立板焊缝8mm 柱的轴心抗压强度10.625N/mm^2（按C25 加劲板宽度：e ＝109mm 立板与筋板计算高147mm 底板螺栓孔的面4072mm^22、支座底板厚度及立 底板净面积：48828mm^2≥Rn÷fcc =28235mm^2 砼柱的分布反力： 6.14N/mm^2≤fcc 底板两相邻支撑板154mm b1为支座底板中心77mm b1/a1＝0.50故弯矩系数：α=0.06 底板弯矩：Mmax 8760N*mm 底板厚度：tpb ≥15.8mm 支座节点板厚度 t11mm 3、支座节点板间焊缝 ①一般取支座底板 ②双面焊缝计算： δfs ＝(δM^2+τ 垂直加劲肋与支座127mm偏心弯矩：M ＝4087500N*mm 底板尺寸符合要求故底板厚度符合要求板式支座计算书立板厚度符合要求剪力：V ＝75000N 在偏心矩M 作用下135.76N/mm^2 在剪力V 作用下垂52.73N/mm^2 所以：δfs =146≤[δ]=160N 4、支座底板与节点板 每块加劲板与底板178mm 因为：δf = Rn/4÷ hf ≥Rn/4÷(0.7 3.76mm 支座立板板与底板396mm 因为：δf = Rn/2÷ hf ≥Rn/2÷（0.7 3.38mm8mm 焊缝高度符合要求支座加劲板和立板与底板之间的焊缝高度:hf =。
网架工程屋面压型钢板计算书
屋面压型钢板计算一、压型钢板的验算:1.荷载情况：基本风压0.7KN/㎡, 地面粗糙度B类；基本雪压：0.35KN/㎡；屋面活荷载0.30KN/㎡；最大檩距1.3m,2.屋面板截面特性:断面图:板厚0.8㎜, 热镀铝锌, 外覆涂层, 其有效截面特性如下:截面惯性矩：IEX=19.41㎝4/m ,截面抵抗矩: WEX=15.85㎝3/m3.内力计算:屋面板上的线荷载: 恒载0.08KN/㎡取活载和雪载较大者: 0.35 KN/㎡风荷载：阵风系数, 高度变化系数, 体形系数风载1:风载2:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每1M宽板上的线荷载为q=1*4.56=4.56 KN/m屋面板为连续板, 最大弯矩MMAX=qL2/12=4.56*1.32/12=0.642KNm4.板强度验算:正应力σMAX=M MAX/ W EX=0.642*106/15.85*103=40.5N/㎜2 <f=205 N/㎜25.刚度验算:跨中最大挠度w=0.677q L4/(100E I X)=0.677*4.56*13004/(100*2.06*105*19.41*104) =2.21㎜ < [w] =L/250=5.2 ㎜综上: 屋面板采用该板型经计算可以满足要求。
二、板专用支架的验算:1.内力计算:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每个支座需承受的拉力为T=4.56*0.47*1.3=2.79 KN2.应力计算:支架截面最小处的截面面积A=30*1.2=36 ㎜2,支架厚度t=1.2㎜支架内的最大拉应力σMAX=N/A=2.79*1000/36=77.5N/㎜2 <f=205 N/㎜23.自攻钉计算:支架用自攻钉固定与檩条上, 每个支架用两个M5.5*25, 每个钉可以承受拉力5.525 KN则每个支架受的拉力T=2.79 KN〈 5.525*4=22.1 KN满足。
网架弹性支座刚度计算工具
kx1=710.7N/mm ky1=710.7kx2=2106.4N/mm ky2=2106.4Kx=531.4N/mm Ky=531.4温度(T )：0°C 矩形柱截面：矩形橡胶垫片尺寸：b=600mm b`=300h=600mm h`=300L=11.1m a=47砼标号（C）30说明：适用C25、C30、C35、C40、C45、C50混凝kx1=179.2N/mm ky1=179.2kx2=1400.0N/mm ky2=622.2Kx=158.9N/mm Ky=139.1温度(T )：18°C 下柱矩形截面：上柱矩形截面：b=400mm b`=300h=400mm h`=200L=10m a=3砼标号（C）25说明：适用C25、C30、C35、C40、C45、C50混凝输入条件：说明：绿色底色的单元框是可修改输弹性支座刚度计算小工矩形截面柱子：矩形柱总刚度：说明：绿色底色的单元框是可修改输弹性支座刚度计算小工矩形截面柱子：输入条件：矩形柱总刚度：N/mmkx1=ky1=82.7N/mm N/mmkx2=ky2=734.9N/mm N/mmKx=Ky=74.3N/mm 圆形柱截面：mm R=200mm mm 圆形橡胶垫片尺寸：R`=100mmmm、C35、C40、C45、C50混凝土。
N/mmN/mmN/mmmmmmm、C35、C40、C45、C50混凝土。
修改输入的。
算小工具修改输入的。
算小工具圆形截面柱子：圆形柱总刚度：说明：厚度输入值对矩形截面、圆形截面均适用。
网架结构支座类型选取方法及支座刚度取值研究
网架结构支座类型选取方法及支座刚度取值研究 ■ 龚 凯 贾建坡[摘 要] 本文从实际工程中用到的各种网架支座类型展开介绍，从结构体系合理的角度出发，对具体项目如何选择合适的支座类型提出了自己的观点。
通过计算分析和工程实例，给出了网架支座刚度取值的具体方法。
[关键词] 网架 支座 约束 弹簧刚度目前网架设计师一般习惯把网架支座简化为弹性约束，弹簧刚度取值正确与否直接影响了网架结构的安全。
目前国家规范对网架支座弹簧刚度的取值没有严格的规定，不同的设计师对弹簧刚度的理解千差万别，通过研究得出网架支座弹簧刚度取值的科学方法是非常必要的。
一、 网架结构支座类型网架结构支座类型一般可以从力学模型和支座构造两方面分类。
1. 按力学模型分固定铰支座、单向滑动铰支座、双向滑动铰支座、单向弹簧铰支座、双向弹簧铰支座。
2. 按支座构造分平板压力支座、平板拉力支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、球形钢支座等。
3. 支座构造与力学模型的对应关系平板支座（平板压力支座、平板拉力支座）可以实现固定铰支座，但是无法实现比较理想的单向滑动铰支座和双向滑动铰支座，也不能实现准确弹簧约束值的单向弹簧铰支座和双向弹簧铰支座。
另外平板支座对弯矩释放不是很好，对于大跨度网架（＞60m）、支座转角较大（＞0.005rad）和受力复杂的支座节点不宜选用，否则将造成计算假定与实际受力偏差较大。
板式橡胶支座和盆式橡胶支座可以实现固定铰支座、单向弹簧铰支座、双向弹簧铰支座，不能实现比较理想的单向滑动铰支座和双向滑动铰支座。
另外板式橡胶支座和盆式橡胶支座耐久性差，设计使用年限一般不大于20年，对于检修比较困难或检修代价比较大的工程不宜采用。
球形钢支座可以实现固定铰支座、单向滑动铰支座、双向滑动铰支座、单向弹簧铰支座和双向弹簧铰支座，耐久性又非常好，正常维护的情况下一般可以达到50年以上，是非常好的一种支座形式。
但是球形钢支座也有一个缺点，就是价格比其它支座类型要高。
钢结构网架施工方案
钢结构施工方案根据本工程的特点及现场实际情况,充分考虑经济节约及施工安全。
根据技术分析，该网架安装采用空中散拼法配合一个柱距单跨脚手架操作平台进行安装就位。
在各区域都先搭设脚手架操作平台，在脚手架操作平台上安装每个区域一个柱距单跨网架稳定单元体。
调整该单元体网架的轴线位置及安装精度,确认无误后将网架支座点焊在柱顶预埋件上。
然后用高空散拼三角锥法再向各个区域的另一端方向安装，逐次安装余下网格的网架。
在往前安装过程中，随时校正安装误差及轴线位置（高空散拼三角锥法为成熟的施工方法，能有效的解决多工种场地交叉施工，同时能节约脚手架成本.）第一节、钢结构的施工技术工艺及保证措施一、钢结构测量为了能满足结构安装的精度,又能满足工程的施工进度，测量仪器的选择和测量方案的简便可靠至关重要。
1、对土建移交的控制点、轴线进行复测，及时修正.2、测量放线：对所需的控制线进行测放，并将其引出保证通视。
3、在安装前对网架构件应按有关规定进行外形尺寸的检测。
4、纵、横向轴线测量根据全站仪确定定位点,控制点采用经纬仪放轴线.5、标高测量根据提供的标高控制点，采用水准仪测试水平标高。
核对好钢尺、经纬仪、水平仪及其它测量工具后，首先根据设计图纸的位置确定好梁和柱的位置,然后放出预埋件位置及网架安装位置线及辅助线，用色泽鲜艳、牢固的颜色标出.二、钢结构安装的基本方法待土建柱顶预埋件、安全措施、脚手架搭设、提升条件都满足要求以后，即可进行网架安装。
该网架安装采用空中散拼法配合一个柱距单跨脚手架操作平台进行安装就位.按实际情况安排，在三个区域都先搭设脚手架操作平台，在脚手架操作平台上安装每个区域一个柱距单跨网架稳定单元体。
调整该单元体网架的轴线位置及安装精度，确认无误后将网架支座点焊在柱顶预埋件上.然后用高空散拼三角锥法再向各个区域的另一端方向安装,逐次安装余下网格的网架。
在往前安装过程中，随时校正安装误差及轴线位置。
1、下弦杆与球的组装:根据安装图的编号,垫好垫实下弦球的平面，把下弦杆件与球连接并一次拧紧到位。
钢支撑计算明细表-2012-04-20
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
钢支撑节
钢支撑节点图二
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
梁结构设。
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
橡胶支座计算
截面类型 圆形 截面类型 方管 截面类型 圆管
D(mm2) 400 a(mm2) 200 D(mm2) 200 t(mm2) 5 t(mm2) 5
Al(mm2) 125600 Al(mm2) 3900 Al(mm2) 3061.5
Inl(mm4) 1256000000 Inl(mm4) 24732500 Inl(mm4) 14561259.38
Isl(mm4) 1256000000 Isl(mm4) 24732500 Isl(mm4) 14561259.38
Kzl
Knl
Ksl
Kz
Kn
Ks
El(Mpa)
Al(mm2)
L(mm)
Inl
Isl(mm4)
Rmax（KN) [σ ](Mpa) A0(mm2) 460 7.84 58673.46939 Rmax:网架全部荷载标准值作用下引起的支座反力 [σ ]：橡胶垫板的允许抗压强度（7.84～9.8） A0：橡胶垫板初算承压面积 a0：支座短边出算长度 D：橡胶垫板开孔直径 A：橡胶垫板承压面积，需减去开孔面积 a：支座短边长度 b：支座长边长度 dt(mm) 2.5 u(mm) 5.25 a(mm) 300 a(mm) 300 a:支座短边长度 b:支座长边长度 di(mm) 8 (d0/1.43u)≥1 8.125208125 (d0/0.2a)≥1 1.016666667 b(mm) 300
0.2 μ Rg 40000 E(Mpa) 608.25 截面类型 矩形 L(mm) 6000 Kzl
200 GAu/d0 6637.556066 G(Mpa) 0.98 b(mm2) 400 El(柱材质Mpa) 30000 Knl
0.98
78696
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m,直径为98m网架高度为3.7m （从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8卅，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。
3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。
故脚手架为满堂红脚手架。
脚手架的平面尺寸约为28.14米X 18.9米，高度大约为16米。
长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。
脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。
4、脚手架的计算(JGJ130-2001)脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN/M2,支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN/M2。
模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。
---------------------------------------------------------------------------- 0 -------------------------------------------------------------------------------------o o 0 O□ Q o a图-2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为丁48 X 3.5、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;图一1落地平台支撑架立面简图圻Q2! I HI 11 M 屮I I I]I I [f―-1H-~~1纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):q11 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 3.000 x 0.300=0.900kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
钢结构支座计算书
钢结构⽀座计算书⽀座计算书计算依据计算依据是《钢结构连接节点设计⼿册》，ZZ1⽀座为半球节点⽀座，ZZ2⽀座为平板拉压⽀座。
⼀、已经参数：⽀座所⽤材料：Q235B锚栓所⽤材料：Q235锚栓抗拉强度设计值2/140mm N f a t =抗剪键所⽤材料：Q235B抗剪键屈服强度设计值2/215mm N f y =钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值：2/205mm N f =ZZ1⽀座底板下混凝⼟强度等级设计值：C45ZZ1⽀座底板下混凝⼟强度等级设计值：C50ZZ1半球⽀座直径：250mmZZ1半球壁厚：10mmZZ2⽀座焊接球直径：350mmC45混凝⼟轴⼼抗压设计值：2/1.21mm N f c =C45混凝⼟轴⼼抗拉设计值：2/8.1mm N f c =C50混凝⼟轴⼼抗压设计值：2/1.23mm N f c = ⾓焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值：2/160mm N f w f =对接焊缝抗拉强度设计值：2/175mm N f w t = 对接焊缝抗剪强度设计值：2/120mm N f w f =⽀座反⼒最不利⼯况：ZZ1：X=256.13/-269.09；Y=317.04/-353.68；Z=78.98/-149.04ZZ2：X=55.80/-72.83；Y=199.92/-160.52；Z=215.98/-269.66 ⼆、 ZZ1半球⽀座计算（1）所需锚栓⾯积计算21922;140269090;mm A A f R A ea ea a t t ea ≥≥≥根据刚节点设计⼿册锚栓选⽤表，取四个M30的Q235锚栓，四个锚栓的⾯积为22192222444*561mm mm >=，四个锚栓的抗拉承载⼒设计值为78.5*4=314kN>264.7kN ，满⾜要求。
采⽤双螺母。
（2）底板尺⼨计算29.110871.23256130a mm f N b c ==≥? 29.1108740000200200mm >=?根据规规定，底板不宜⼩于200*200mm ，取底板尺⼨为400*400mm 。
网架(网壳)结构支承方式及支座设计的探讨
网架（网壳）结构支承方式及支座设计的探讨合肥水泥研究设计院钢构公司张长根内容摘要：在网架(网壳)结构设计中，下部支承结构、支座型式及边界条件的选定，对网架（网壳）结构的稳定性、杆件内力、支座反力、节点位移、用钢量等至关重要。
在实际设计中通过把网架和下部结构连成一体整体分析计算，选择合理的下部支承结构及支座型式，以期使网架(网壳)结构设计更安全、经济、合理。
关键词：支承结构、支座型式、支座节点、边界条件、弹簧刚度0引言在各类空间结构中，刚性体系中的网架( 网壳)结构作为一种高次超静定空间杆系结构，由于其受力性能好(理论上杆件只受轴力作用)、刚度大、整体性及抗震性能好、承载力强、受支座不均匀沉降影响小、适应性强，而计算理论的日益完善以及计算机技术飞速发展，使得对任何极其复杂的三维结构的分析与设计成为可能，因此网架(网壳)结构被广泛应用于工业与民用建筑领域中。
但网架(网壳)结构如果其支承结构、支座型式及边界条件设计不合理会对网架（网壳）结构的安全性和经济性造成重要影响。
1. 支承结构与支承方式目前在很多工程中，网架（网壳）一般由专业的钢构公司根据事先假定的边界约束条件进行设计，再将他们算出来的支座反力作为外加荷载作用到下部支承结构中。
把网架（网壳）和下部支承结构分开计算，网架支座相对于下部结构的位移虽然可以通过弹性约束方法模拟，但是由下部支承结构变形带来的支座沉陷等支座本身的变位很难估算准确，算出来的结构内力在某些情况下会与实际情况差别较大，可能会给工程留下安全隐患。
下部结构可能是柱，也可能是梁，也可能是其他结构形式，不仅刚度是有限的，而且具体工程刚度差异可能很大，在这种假定条件下，算出来的杆件内力、支座反力及下部结构内力与采用网架支座刚度为实际刚度且上、下部结构共同工作的力学模型所计算出来的结果肯定是不相同的。
另外，分开计算还割裂了上下部结构的协同工作，使得上、下部结构的周期和位移计算均不准确。
通常网架的支承可以分为周边支承、点支承以及点支承与周边支承混合使用三种方式，周边支承是将网架周边节点搁置在梁或柱上，点支承则是将网架支座以较大的间距搁置于独立梁或柱上，柱子与其他结构无联系。
网架工程量计算清单
球
计算人：
日期：
01
注：本表中未注明的工程量分项，参照原始工程量清单表
网架工程量计算清单
工程名称： 类型 零部件 零部件 零件规格 长度(m) 数量 单位重量 总重量(kg) 材质 备注
支托 支座 支座钢板分 类重量：
计算人：
日期：
02
网架工程量计算清单
工程名称： 长度（m) 跨度（m) 投影面积（m) 展开面积 网架底标高 吊车吨位与 （m) （m) 数量 业务联系人
网架（网 网架（网壳）总重量（kg)： 壳）结构 网架（网壳）单重（按投影面积)： 部分 类型 钢管 零件规格 长度(m) 数量 单位重量 总重量(kg)
预埋件总重： 铸钢件总重： 材质 有缝或无缝管
体育馆计算书
截面
边支座
第一内支座(左)
第一内支座(右)
中间支座
剪力系数
0.45
0.6
0.55
0.55
(kN)
38.82
27.18
35.17
号梁剪力计算
4、截面承载力计算
支座截面按矩形截面计算。第一内支座截面按两排筋考虑取h0=450－60=390mm。其余按单排筋考虑取h0=450－35=415mm。次梁跨中截面按倒L型截面计算。
2）截面选择与验算
初选 电焊钢管
A=111mm2i=0.83cm
有效高度
查《钢结构》教材附表1.19 b类截面得：
满足规定。
2、网架计算：
1）网架自重：
采用钢管网架： 查《新编网架计算手册》
小立柱自重：（取最高几根立柱所在网格为计算单元）
0.87×1.079×10=9.39×10-3KN
檩条自重：
屋面板自重：0.54KN/m2
0.25×1.0×200×390×11.9=232050＞V
232050＞V
246925＞V
0.7×1.27×200×415=73787＞V
0.7×1.27×200×390=69342＞V
69342＞V
73787＞V
箍筋肢数、直径
2Φ6
2Φ6
2Φ6
2Φ6
—
—
—
—
—
—
—
—
实配箍筋间距s(mm)
200
200
0.955
221.41
277.98
选配钢筋
2Φ16
2Φ14
2Φ14
2Φ14
实配钢筋面积（mm）
402
新版钢网架施工方案(钢板网外架搭设方案)
GD22010030 1单位工程施工组织设计、施工方案(钢网架安装)工程名称：XX天然气股份有限公司广东XX新会中心城市加油站工程地点：XX市新会区侨兴南路施工单位：XX市XX建筑工程有限公司编制单位：XX市XX建筑工程有限公司编制人：编制日期： 2010 年 05 月 11 日审批负责人：审批日期：年月日钢网架安装施工方案一、工程概况2加油棚主体为框架柱，屋面为钢网架结构，网架长24m，宽20m，网架面积480m。
主檩条采用矩形管40×30×3，沿网架长方向布置；次檩条采用矩形管40×30×3，沿主檩条垂直方向等间距布置，间距@1000；屋面板采用0.5mm镀铝锌彩色压型钢板。
网架自重5.69t，柱顶标高6.00m。
二、施工方案本工程采用整体安装法。
整体安装法就是先将网架在地面上拼装成整体，然后用起重设备或千斤顶将其整体提升到设计位置上加以固定。
这种施工方法不需高大的拼装支架，高空作业少，易保证焊接质量，但需要起重量大的起重设备，技术较复杂。
（1）网加拼装为防止网架整体提升时与柱子相碰，错开的距离取决于网架提升过程中网架与柱子或柱子牛腿之间的净距，一般不得少于10～15cm，同时要考虑网架拼装的方便和空中移位时起重机工作的方便。
需要时可与设计单位协商，将网架的部分边缘杆件留待网架提升后再焊接，或变更部分影响网架提升的柱子牛腿。
钢网架在金属结构厂加工后，将单件拼成小单元的平面桁架或立体桁架运至工地，工地拼装即在拼装位置将小单元桁架拼成整个网架。
工地拼装所用的临时支柱可为小钢柱或小砖墩（顶面做10cm厚的细石混凝土找平层）。
临时支柱的数量和位置，取决于小单元桁架的尺寸和受力特点。
为保证拼装网架的稳定，每个立体桁架小单元下设4个临时支柱。
此外，在框架轴线的支座处必须设临时支柱，待网架全部拼装和焊接之后，框架轴线以内的各个临时支柱先拆除，整个网架就支承在周边的临时支柱上。
网架支座计算模板(全自动计算)
备注：米黄色框表示要输入的数据1、已知条件：底板宽度：a ＝b ＝底板长度：a ＝b ＝230mm 支座设计高度：H=300mm 支座球半径大小：r0=125mm 底板设计厚度：t ＝16mm 立板及筋板厚度：t0＝12mm 底板螺栓孔径：D ＝36mm 橡胶垫厚度：d0=0mm 最大压力：Rn ＝300KN 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf=8mm柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝109mm立板与筋板计算高度：h0＝147mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4072mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算：底板净面积：Apb=48828mm^2≥ Rn÷fcc =28235mm^2 砼柱的分布反力：δc=R÷Apb= 6.14N/mm^2≤fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝154mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝77mm b1/a1＝0.50故弯矩系数：α=0.06底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝8760N*mm底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=15.8mm 支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=11mm3、支座节点板间焊缝计算：①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝127mm偏心弯矩：M ＝4087500N*mm 剪力：V ＝75000N 底板尺寸符合要求故底板厚度符合要求板式支座计算书立板厚度符合要求在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝135.76N/mm^2 在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝52.73N/mm^2所以：δfs =146≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
网架支座计算书
1、已知条件：板底宽度：a=底板长度:b=支座高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t=立板及筋板厚度：t0=底板螺栓孔径：D=橡胶垫厚度：d0=最大支座反力：R=对应支座水平力：V=钢材强度设计值：f=2加肋板与立板焊接缝高度：hf=柱的轴心抗压强度设计值：f cc=加劲板宽度：e=(a-t0)÷2立板与筋板的计算高度：h=H-r-t-t-d022底板净面积：A pb=axb-A0=2砼柱的分布反力：δc=R÷Apb=底板两相邻支撑板的对角线长度：a1=b1/a1=弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax=α*δc*al^2底板厚度：t pb>=（6Mmax/f）^0.5支座节点板厚度t>=0.7*t pb3、支座节点板间焊缝计算：①一般取支座底板的0.7倍计算②双面焊缝计算δfs=(δm^2+τv^2)^0.5<=[δ]=160N/mm2偏心弯矩：M=(R÷4)x(e÷2)=剪力：V=R÷4=在偏心距M作用下垂直焊缝的正应力：35.34N/mm2在剪力V作用下垂直角焊缝的剪应力：τv=V÷(2x0.7xhfxLwv)=11.74N/mm2所以：δfs=(δm^2+τv^2)^0.5=37.24N/mm2焊缝高度符合要求！[δ]=160N/mm24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝焊角尺寸hf在∑L=(e-2*hf)*2=因为：δf=R/4÷(0.7hfx∑L)=hf>=R/4÷(0.7x160x∑L)=支座立板与底板之间的连接焊缝长度∑L=(e-t0-2*hf)*2=因为：δf=R/2÷(0.7hfx∑L)=hf>=R/2÷(0.7x160x∑L)=5、支座预埋件一般按照构造要求，锚筋为16~24mm若为受压预埋件时：锚固长度》15d:若为受拉预埋件时，锚固长度应》35d.6、支座底板抗剪计算：支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb满足：V=0.4R>V=设计支座的最大水平力,否则应设置抗剪键支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb支座预埋件下不需要设置抗剪键附注:1、参考书目《网架结构设计手册》（P31）（网架结构设计手册编辑委员会，中国建筑工业出版社，1998）2、α与b1与a1的关系。
网架钢板支座计算表
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝212.5mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝160mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝5027mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=197473mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=5.64N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝301 b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝150b1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝30576N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=29.6mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=16mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝128mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝26270313N*mm剪力：V ＝R÷4＝4500N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝429.49 在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝ 1.57N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =429≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
特殊约束条件下网架支座节点的分析与设计
特殊约束条件下网架支座节点的分析与设计王建群;赵琳;陈庆生;张文元;潘蜀京【摘要】分析了某跨度为70.5 m的水泥熟料库圆台形网架支座对网架结构整体性能的影响,提出了一种专门的平面内径向可动、法向约束的螺栓球节点支座,建立了包括支座底板、加劲肋、锚栓、法向限位板等在内的Abaqus有限元模型,并重点分析了节点的受力状态.结果表明,所提支座形式可以改善整体网架的经济性,并具有安全可靠的受力性能.【期刊名称】《建材世界》【年(卷),期】2013(034)003【总页数】4页(P93-96)【关键词】网架;滑动支座;支座节点设计;有限元分析【作者】王建群;赵琳;陈庆生;张文元;潘蜀京【作者单位】天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400;哈尔滨工业大学土木工程学院,哈尔滨150006;天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400;哈尔滨工业大学土木工程学院,哈尔滨150006;天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400【正文语种】中文1 工程概况在大跨度的工业建筑中（如水泥熟料库等），逐渐开始使用具有自重轻、承载力大等［1－2］卓越性能的网架结构。
要求网架不但能够承担竖向荷载，还要具有承担一定水平荷载的能力，为网架支座设计增加了难度，要求支座在水平双向能够满足某些特殊边界条件。
该文以某70.5m 跨度的水泥熟料库为例，分析支座条件对网架性能的影响，并重点对支座节点进行专门的有限元分析。
该水泥熟料库网架屋盖为圆台形，Q235钢材，下部筒体壁厚为600mm，网架锥面倾角约为32°，锥顶平台直径13.7m，整体锥面网架高度约20m。
采用等截面的双层正放四角锥网架，网架详细尺寸如图1所示。
由于库内外温差较大，为了使温度变形得到很好的释放，设计了一种能够沿径向滑动的支座，将网架下弦外环周边的18个节点定义为支座，同时这些支座还能够承担网架上部传来的水平荷载。
2 支座约束条件及其对网架性能的影响在支座上施加竖向约束的同时，为使支座能够径向滑移而法向不动，整体分析建模中在每个支座上设置了一个法向刚性系杆，并约束其远端的3个平动位移。
第节网架的计算和设计
（5）荷载大，基本周期长。
（6）常用周围支承网架旳基本周期约0.3~0.7，网架旳前几种皆为竖向振型。
（8）强震区，宜选自振周期较长旳构造，以较少 地震作用；
（9）竖向振型以承受竖向振动为主，节点位移竖 向分量较大，水平分量较小。
19
五 荷载组合 GB50009-2023 (3.2)
1 基本组合 1） 由可变荷载效应控制
2） 由永久荷载效应控制
20
第三节 网架旳计算
一 基本假定：
二 1）节点为铰接，杆件只承受轴力；
2）按弹性措施分析、按小挠度理论计算；
1 y y
1 y3/2
3）按静力等效原则，将外荷载化为节点集中 荷载。
4) 支承条件根据支承构造旳刚度、支座节点 旳构造，假定为铰接或弹性支座。
3) 檩条或屋面板与网架必须可靠连接，防 止地震时屋面材料塌落伤人。
4) 网架屋面排水坡度旳形式应采用变高度 或整个网架起拱旳方法。
45
第四节 网架杆件旳设计与构造
一 杆件材料和截面形式 网架杆件旳品种主要是Q235钢和Q345
（ 16Mn）钢。 网架杆件旳截面型式有：
S——风荷载体型系数； z——风压高度变化系数。
8
4 积灰荷载GB50009-2023 (4.4)
厂房根据厂房性质考虑积灰荷载，可参 照荷载规范,也可由工艺提出。
屋面坡度≥45时，可不考虑积灰荷载。 积灰荷载应与雪荷载或屋面活荷载两者中 旳较大值同步考虑。
9
5 吊车荷载 GB50009-2023 (5)
引进边界条件，解出各节点旳位移值。再由单 元杆件旳内力和位移间旳关系求杆件旳内力。
26
2 下弦内力法
用于蜂窝形三角锥网架，全部腹杆与相应旳 下弦均位于同一竖向平面内，每个上弦节点与一 根下弦杆相相应。
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1、已知条件： 底板宽度：a ＝
底板长度：b ＝
支座设计高度：H=
支座球半径大小：
r=
底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210
N/mm^2
加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝
212.5
mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝160
mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝5027
mm^2
2、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=
197473
mm^2
砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=
5.64N/mm^2≤1.5fcc
底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝301 b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝150
b1/a1＝0.50
故弯矩系数：α=
底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝30576N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=
29.6
mm
支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=
16mm
3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：
δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2
垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝128mm
铰接压力支座计算书
偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝26270313N*mm
剪力：V ＝R÷4＝
4500
N
在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝429.49 在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝ 1.57
N/mm^2
所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =
429
≤[δ]=160N/mm^2
4、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
每块加劲板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（e －2×Hf ）×2 =361
mm
因为：δf = R/4÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥ R/4÷(0.7×160×ΣL) ＝
6.12
mm
支座立板板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（a －t0－2×Hf)×2 =786
mm
因为：δf = R/2÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥R/2÷（0.7×160×ΣL ）＝
5.62
mm
5、支座预埋件一般按构造要求，锚筋为
16~24mm 。
若为受压预埋件时；锚固长度≥25d ；若为受拉预埋件时，锚固长度应≥35d 。
6、支座底板抗剪件计算：
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb 应满足：V fb ＝
0.4R ﹥V=设计支座的最大水平力，否则应设抗剪件。
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb ＝0.4R ＝
396
N
附注：
1、α与b1/a1的关系：
）(fcc＝0.85×12.5＝10.625)
mm
mm
N/mm^2。