800x1800柱模板计算(PKPM2012)
800x1800框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL3(800x1800)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计混凝土梁居梁两侧立柱中的位置设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1604/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.16＝2.89kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.16＝8.41kNR3'=0.928 q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.64+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2]/2×1，10.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=10.61kN/mq2＝max[2.89+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.8/2，(0.5-0.6)-0.8/2]/2×1，8.41+(0.3-0.1)×0.8/5]＝8.44kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.61×0.52，0.5×10.61×0.052]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.61×0.5，10.61×0.05]＝3.219kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.219×1000/(2×35×80)＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.44×5004/(100×9350×1493300)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.44×504/(8×9350×1493300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.61×0.5，0.393×10.61×0.5+10.61×0.05]＝6.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.44×0.5，0.393×8.44×0.5+8.44×0.05]＝4.83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.4kN，R'2＝R'5＝4.83kN，R'3＝R'4＝3.92kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.464×106/5080＝91.4N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝6.867kNτmax ＝2V max /A=2×6.867×1000/489＝28.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/mq1＝max{3.29+(0.3-0.1)×0.8/5+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/ 2，(0.5-0.6)-0.8/2]/5×1，9.53+(0.3-0.1)×0.8/5}=9.56kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.8/2)/2×0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.8/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝10.73kNf＝N/(υA)+M w/W＝10725.44/(0.63×489)+0.03×106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN满足要求！。
PKPM软件关于混凝土柱计算长度系数的计算
PKPM软件关于混凝土柱计算长度系数的计算PKPM软件关于混凝土柱计算长度系数的计算错层结构的计算（一）错层结构的模型输入⑴错层高度不大于框架架高时的错层结构的处理；⑵对于错层高度大于框架梁高的单塔错层结构的输入⑶对于错层高度大）（以l0）l0Ψl中的工程为十层框架错层结构，首层层高2m，第二层层高4.5m。
其第一、二层结构平面图、结构三维轴侧图如图1所示。
（图略）（三）SATWE软件的计算结果⑴计算结果表：－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表1 柱1、柱2、柱3按照表7.3.11-2直接取值的计算长度系数柱1／3.25／3.25／1.44／1.44／柱2／1.00／3.25／1.25／1.44／柱3／1.00／1.00／1.25／1.25／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2 柱1、柱2、柱3按公式7.3.11-1和7.3.11-2计算的计算长度系数柱1／3.59／3.83／1.60／1.70／柱2／1.33／3.83／1.42／1.70／柱3／1.19／1.12／2.23／2.14／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表中数据依次为：柱号／首层Cx／首层Cy／二层Cx／二层Cy／柱1是边柱，首层无梁，二层与三根梁相连；柱2Cy的计左＝0.1。
不度比取10，面外按实际情况计算；⑨双向墙托柱、柱托双向墙，双向刚度比均取10（柱端已定义为铰接的不在此列）。
⑵斜柱（支撑）的计算长度取1.0。
⑶地下室的越层柱，程序不能自动搜索，而按层逐段计算柱的计算长度系数。
⑷所有边框柱，其计算长度系数内定为0.75。
⑸对于混凝土柱，其计算长度系数上限为2.5，钢柱的计算长度系数上限为6.0。
⑹程序只执行现浇楼盖的计算长度系数，没有执行装配式楼盖的计算长度系数。
⑺目前的SATWE软件对有吊车或无吊车的排架结构的柱计算长度系数仍按框架结构实行。
柱,700×700
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=700mm；柱断面宽度H=700mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=700×(15)2/6=26250.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=700×(15)3/12=196875.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×196875.00/(29.076/1000×700.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×26250×15/(0.0316×700)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：。
柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，柱模板的计算高度 L = 6500mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。
B方向竖楞3柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m212实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×14.190×0.600+1.4×3.000×0.600=12.737kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375×0.375=0.299kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.299×1000×1000/32400=9.214N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375=4.776kN截面抗剪强度计算值 T=3×4776.0/(2×600.000×18.000)=0.663N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.190×3754/(100×6000×291600)=1.315mm12.74kN/mA面板的最大挠度小于375.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下7.96kN/m竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.375m。
柱模板支撑计算
满足要求!
B方向柱箍的计算
1.B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度
f=M/W=2.58×106/1.05/50600.0=48.598N/mm2
抗弯计算强度小于215.00N/mm2
满足要求!
2.B柱箍挠度计算
v =0.551mm
最大挠度小于1060.0/400
满足要求!
2.竖楞木方抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×3211/(2×50×100)=0.963N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.竖楞木方挠度计算
×450.004/
(100×9000.0×4166666.8)=0.068mm
附件10：柱模板支撑计算
工程名称
计算部位
计算参数
柱模板的截面宽度 B=800.000mm
柱模板的截面高度 H=800mm
柱模板的计算高度 L =7100mm，柱箍间距计算跨度 d =450mm。
柱箍采用双槽钢[8号槽钢
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，
B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.50kN/m2
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
柱模板面板的计算
1. 抗弯计算强度
f=M/W=0.13×106/19200.0=6.969N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×3.21/(2×450.0×16.0)=0.669N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm
800X800柱模板支撑计算
满足要求!
B方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.619×106/10160.0=60.925N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.083mm
支撑钢管的最大挠度小于510.000/150与10mm
满足要求!
满足要求!
3.挠度验算
v= 0.68×16.2250.04/(100×6000.00×218700.0)=0.326mm
面板的最大挠度小于250.0/250
满足要求!
竖楞木方的计算
1.竖楞木方抗弯强度计算
f=M/W=0.244×106/53333.3=4.579N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2
B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] =17.850kN
对拉螺栓所受的最大拉力N =12.060kN
满足要求!
H方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.619×106/10160.0=60.925N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.083mm
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
柱模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.14×106/24300.0=5.583N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f]来自满足要求!2.抗剪强度计算
T=3×3.26/(2×450.0×18.0)=0.603N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm
柱模板工程计算公式
12940 N 12.90
3
拟长边设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算，短边按简支梁计算 计算简图
q
q
l1/2
长边强度验算 其中：
l1/2
≤ 10352 N
l2
[f]
σ =N/A+Mx/W= 137.07 N/mm2 N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=F×ls×l2/2= A：柱箍杆件净截面积(mm ) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（N·mm） Mx=0.125×F×ls×(l1/2)2=
2
1.15
48.00 kN/m2 51.84 kN/m2 (用于挠度计算)
(用于强度计算)
1
楞木选用： 落叶松
4
楞木宽度b1(mm)
50
3
楞木高度t1(mm) 83333
100
4166667 惯性矩Il(mm ) 2 木材的弹性模量El(N/mm ) 楞木根数n 模板设计荷载 q=F×l1= 其中： 强度验算 M=0.1×q×ls2= 其中： 3
2
≤
[f]
挠度验算 其中： w=5×F恒×ls×l14/384EI= [w]：容许挠度（mm） [w]=l1/500= 7.37 mm 1.82 mm ≤ [w]
采用对拉螺栓
拟两边均设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算 计算简图
q
l1/2(l2/2)
强度验算 其中：
l1/2(l2/2)
≤ 3882 N [f]
2
588779 N·mm
W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) [f]：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： 205 长边挠度验算 w=0.521×F恒×ls×(l1/2)4/100EI= 0.18 mm ≤ [w]：容许挠度（mm） 其中： [w]=l1/2/500= 0.91 mm 对拉螺栓设计： FL=1.25×F×ls×l1/2= 螺栓所承受荷载： 12940 N 对拉螺栓采用： M12 净截面积A(mm2) 查表D-2得 76 容许拉力S(kN) 12.90 FL ≤ S 符合要求 短边强度验算 σ =N/A+Mx/W= 471.54 N/mm2 ≤ [f] 其中： N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=0.375×F×ls×l1/2= 3882 N A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（N·mm） Mx=0.125×F×ls×l22= 挠度验算 其中： 符合要求 w=5×F恒×ls×l24/384EI= [w]：容许挠度（mm） [w]=l2/500= 7.37 mm 1.82 mm ≤ ####### N·mm
800800柱模板计算书
800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、计算参数基本参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4200/1000=100.8kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12=486000mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/54000=3.072N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.09mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4200-250-8×450=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝133.333/1000×51.844=6.913kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝133.333/1000×41.218=5.496kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.423kN·mσ＝Mmax/W＝0.423×106/(83.333×1000)=5.081N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.419kNτ=VmaxS0/(Ib) = 2.419×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.726N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.57mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.843kNRmaxk=3.85kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。
柱模板计算书1
柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取5.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
800x800柱模板计算(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6200mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。
B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
800190190190190819191919柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×32.517×0.600+1.40×3.600×0.600=26.436kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×19.510+1.40×2.160)×0.190×0.190=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/32400=2.946N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.510+1.4×2.160)×0.190=3.014kN 截面抗剪强度计算值T=3×3014.0/(2×600.000×18.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×19.510×1904/(100×9000×291600)=0.066mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下600600 600 8.37kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。
PKPM建模柱梁板截面尺寸估算（非常重要）
PKPM建模柱梁板截面尺寸估算（非常重要）梁跨度(L)最大系数最小系数最大梁高最小梁高70001218583.3333388.8889 42001218350233.3333 20001218166.6667111.1111 16001218133.333388.88889 33001218275183.3333 22001218183.3333122.2222板跨度(L)最大系数最小系数板厚4000508036005072柱截面估算Ac=Nc/(a*fc)a:轴压比一级取0.7，二级取0.8，三级取0.9fc:砼轴心抗压强度设计值Nc：估算柱轴力设计值a取0.8fc取14.3Nc=1.25*C*β*NN=nAq柱截面确定：其中：a----轴其中：N--3、可根据式估积）为（3.9Ac≥N/fc≥ 所以Ac≥N/fc≥1柱子1、估算公式：Ac>=Nc/(a*fc)其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05）fc---砼轴心抗压强度设计值Nc---估算柱轴力设计值2、柱轴力设计值：Nc=1.25CβN其中：N---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载）β---水平力作用对柱轴力的放大系数七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10C---中柱C＝1、边柱C＝1.1、角柱C＝1.23、竖向荷载作用下柱轴力标准值：N=nAq其中：n---柱承受楼层数A---柱子从属面积式估算。
各层的平均荷载设计值近似取14 kN/m2，柱的负载面积（从属面积）为（3.9）×3.45=m2。
由公式可得第一层柱截面面积为：Ac≥N/fc≥1.4×14×3.9×3.45×6×103/14.3=123490mm2所以b=h≥351.4mm，取为350.第一、二层柱截面取b=h=350mm第三层柱截面面积为：Ac≥N/fc≥1.4×14×（3.9）×3.85×4×103/14.3= 82320mm2所以b=h≥286.9mm，取b=h=300mm柱子的高度：首二层柱高3m，二、三层柱高3m。
800×800柱模计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4200mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×3.0mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度70mm 。
B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
80050249250柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×14.190=12.771kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下12.22kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
(完整)PKPM梁柱板截面估算表
备注框架抗震等级三级建筑层数分类高层柱子位置角柱层高H =4.2m 柱子净高估计Hn=H-梁高0.6 3.6m公式永久荷载分项系数γG= 1.20框架柱轴压比 [$micro]N =0.90公式每层单位面积的竖向荷载Q=13.00KN/m2柱荷载楼层数n=15.00层柱一层的荷载面积S =10.00m2考虑水平力产生的附加系数α1= 1.10边角柱轴向力增大系数α2 =1.20公式柱由框架梁与剪力墙连接时,柱轴力折减系数β= 1.00柱混凝土强度等级=C 25混凝土抗压强度设计值f c =11.9N/㎜2公式混凝土抗剪强度设计值f t =1.27N/㎜2公式柱轴向压力设计值可初步按下式估算N n=3088.8KN 公式柱截面积不小于Ac≥288403mm2公式柱截面宽度（小尺寸）假设b c=400mm 宜大于350柱截面高度假设hc≥720mm max(bc,hc)宜大于900主梁跨度L（m）5梁截面高h（mm）=410至620框架柱截面估算（gouyunlin）主梁截面估算（mm）次梁截面估算（mm）次梁跨度L（m）5梁截面高h（mm）=330至410悬挑梁截面估算（mm）梁跨度L（m） 2.5梁截面高h（mm）≥410至620板厚度估算（mm）楼板类型单向板板跨度L（m） 2.5梁截面高h（mm）≥70取值参考永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情框架柱轴压比 [$micro]N 的限值宜满足下列规定: 抗震等级为一级时, 轴压比限值 0.7 ；抗震等级为二级时, 轴压比限值 0.8 ；抗震等级为三级时, 轴压比限值 0.9 ；抗震等级为四级及非抗震时, 轴压Q每个楼层上单位面积的竖向荷载,可取q=12~14KN/m[$sup2]N柱荷载楼层数S-柱一层的荷载面积α1-考虑水平力产生的附加系数,风荷载或四级抗震时α1=1.05,三~一级抗震时α1=1.05~1.1α2-边角柱轴向力增大系数,边柱α2 =1.1,角柱α2 =1.2β柱由框架梁与剪力墙连接时,柱轴力折减系数,可取为0.7~0.8；否则取1.0N = γgQSNα1α2β[$micro]N = N/Acfc高层建筑框架柱的柱截面宽度bc不宜小于350mm高层建筑框架柱的最小尺寸hc不宜小于400mm,柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4.0高与宽一般可取（1/10~1/15）层高主梁一般取为跨度的1/8~1/12次梁一般取为跨度的1/12~1/15梁宽主梁 200，250，300……次梁 200……跨度较小的厨房和厕所可以取到120，150……悬挑梁一般取为悬臂长的1/6[3]楼板厚度估算：单向板：短边的1/35双向板：短边的1/40悬臂板：悬臂长的1/12同时要遵守混凝土规范10.1.1中对板的最小厚度规定。
6米高800截面柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性4k c012c min[0.22×24×5.71×1×1×21/2，24×6]＝min[42.64，144]＝42.64kN/m2 S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 42.637+ 0.9×1.5×2.000)＝58.13kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝42.637 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.5×42.637＝27.714kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.5×2＝1.35kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.714×0.22-0.121×1.35×0.22＝-0.125kN·mσ＝M max/W＝0.125×106/(1/6×500×152)＝6.675N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×42.637＝21.319kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×21.319×2004/(100×9350×(1/12×500×153))＝0.164mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×58.128＝11.626 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.523kN·mσ＝M max/W＝0.523×106/53.333×103＝9.809N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝3.619kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.619×1000/(2×50×80)＝1.357N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×42.637＝8.527 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.88mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=7.107正常使用极限状态R max=5.212五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 1柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 4.24模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
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柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1800mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4500mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞10根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
800柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下25.47kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.500+1.40×3.600×0.500=25.470kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm 3； I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×19.125+1.40×1.800)×0.196×0.196=0.097kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097×1000×1000/18750=5.195N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.125+1.4×1.800)×0.196=2.988kN 截面抗剪强度计算值T=3×2988.0/(2×500.000×15.000)=0.598N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×19.125×1964/(100×9000×140625)=0.150mm面板的最大挠度小于195.6/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下9.96kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.196m 。
荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.196+1.40×3.600×0.196=9.962kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.981/0.500=9.962kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×9.962×0.50×0.50=0.249kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×9.962=2.988kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×9.962=5.479kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm 3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm 4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.249×106/42666.7=5.84N/mm 2 抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×2988/(2×40×80)=1.401N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×7.480×500.04/(100×10000.00×1706667.0)=0.185mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×38.25+1.40×3.60)×0.196 × 0.500 = 4.98kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
2.49kN4.98kN 4.98kN4.98kN 4.98kN4.98kN4.98kN4.98kN4.98kN 2.49kN支撑钢管计算简图0.695支撑钢管弯矩图(kN.m)9.359.35支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.87kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 1.87kN支撑钢管变形计算受力图0.016支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.694kN.m 最大变形 v max =0.231mm 最大支座力 Q max =14.478kN抗弯计算强度 f = M/W =0.694×106/8982.0=77.27N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.478 B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：P = (1.2×38.25+1.40×3.60)×0.190 × 0.500 = 4.84kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取木方传递力。
2.42kN 4.84kN4.84kN4.84kN2.42kNA支撑钢管计算简图0.686支撑钢管弯矩图(kN.m)9.299.29支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.82kN 3.63kN3.63kN3.63kN1.82kNA支撑钢管变形计算受力图0.007支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.685kN.m 最大变形 v max =0.180mm 最大支座力 Q max =14.602kN抗弯计算强度 f = M/W =0.685×106/8982.0=76.26N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于540.0/150与10mm,满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.602H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！。