软土强度与变形特性的微细观分析

第四章软土强度与变形特性的微细观分析
§4.1 微观测试仪器简介
§4.1.1环境扫描电子显微镜(ESEM)
借助电子显微技术技术，可直接观察到土体的微观结构，从微观层次解释土体的工程性质。

环境扫描电子显微镜（ESEM）是现阶段研究土体微结构重要的、最常用的显微观察仪器，该仪器能对含水土样直接观察，不需干燥和镀膜处理，可在接近天然原状条件下观测土体的微观结构图像，是一种很有前景的土体微观试验研究手段。

扫描电子显微镜（ESEM）的工作原理如图4-1所示；图4-2所示为荷兰FEI 公司生产的型号为Quanta 200的环境扫描电子显微镜，其主要技术参数如下：
1 分辨率：
二次电子像:
高真空模式 1.2nm @ 30kV; 3.0nm @ 1kV
低真空模式 1.5nm @ 30kV; 3.0nm @ 3kV
环境真空模式 1.5nm @ 30kV
背散射电子:
高真空和低真空模式: 2.5nm @ 30kV
扫描透射STEM探测器: 0.8nm @ 30kV
图4-1 扫描电镜原理示意图
2 加速电压200V ～30kV,连续可调
3 放大倍数：12倍～100万倍
4 电子枪：高亮度肖特基热场发射电子枪，4 极电子枪单
5 最大电子束流：100nA
6 样品室压力最高达4000Pa
7 样品台：全对中样品台，5轴马达驱动
X≥100mm，Y≥100mm，Z≥60mm，T≥-5～+70°（手动）R=360°连续旋转，最大样品尺寸: 左右284mm。

图4-2 Quanta 200环境电子扫描显微镜
图4-3所示为膨润土粉末在不同放大倍数的电子扫描图片。

(a)200倍
(b)500倍
(c) 2000倍
(d)4000倍
(e)8000倍
图4-3膨润土粉末不同放大倍数的电子扫描图片
§4.1.2压汞仪
压汞仪用于测量土体（包括其他材料）内孔隙定量分布，测试的孔径范围可达几纳米到几百微米，能反映大多数岩土材料的直径状况。

压汞仪测量孔隙的基本原理是，利用汞不浸润被它压入的大多数材料(浸润角≥90°)的特性，在施加外压下汞把汞挤入多孔介质的毛细孔中，假设孔隙为圆柱型
毛细管的孔隙模型，依据经典的瓦什伯恩(Washburn)方程
(1921)，注入汞所需的压力p 和圆柱形毛细孔隙半径r 之间的关系为：
2cos p r
σθ=-
式中：
p —压入汞所需压力(N)； r —孔隙半径(m)；
σ—注入液体汞的表面张力系数(N/m)，纯汞的σ值为0.41-0.515N/m ；
θ—注入液体汞对测试多孔材料的浸润角或接触角(°)； 测量孔隙时，记录不同压力下压入的汞体积的变化量，便可通过数学模型换算出孔径分布等数据。

图4-4所示为美国Micromeritics 公司生产的型号为Autopore IV 9510的全自动孔径分布压汞仪。

AutoPore9510型全自动压汞仪的主要性能数据
图4-4 AutoPore 9510型全自动压汞仪及配套的膨胀计
图4-5为典型土体压汞试验测试结果。

0.1
1
10
100
1000
10000
0.00.10.20.30.40.5
累积进汞量 (m L /g )
进汞压力 (psia)
（a ）累积进汞量—压力分布曲线
0.0
0.10.20.30.40.50.60.7
进汞量变化对数值 (m L /g )
孔隙直径 ( m)
0.001 0.01 0.1 1 10 100 1000
(b) 进汞量变化对数值—孔径分布曲线
204060801000.001 0.01 0.1 1 10 100 10
小于某孔隙的孔径百分比含量 (%)
孔隙直径 ( m)
(c)孔隙分布特征曲线
图4-5 土体压汞试验测试结果
§4.1.3激光衍射粒度仪
激光衍射粒度仪基于激光衍射原理进行颗粒粒度分析：粒子在各个方向产生散射光而形成的光强度取决于粒子大小，颗粒在激光束的照射下，其散射光的角度与颗粒的直径成反比关系，而散射光强随角度的增加呈对数规律衰减。

在一定限度内，系列粒子的散射图形等同于各个粒子散射图形的叠加。

通过运用数学叠合法程序使用光学模型计算单位体积颗粒在所选粒度区间的散射图，就可计算出颗粒的体积粒
度分布。

图4-6为Mastersizer 2000型激光粒度分析仪(英国马尔文仪器公司产)。

图4-6 Mastersizer 2000 激光粒度仪
Mastersizer 2000 激光粒度仪用于测量湿态和干粉样品的粒度分布。

它可配备一系列的样品分散装置，可根据设定的标准规程测量样品，消除不同操作者带来的差异。

其主要性能性能参数如下：
量程：0.02-2000微米；
测量原理：米氏散射理论；
准确性：优于+/-1%（NIST标准粒子，D50）；
重现性：优于+/-0.5%（NIST标准粒子，D50）；
光源：高稳定性红光主光源，高能量固体蓝光辅助光源
检测角：0-135°
进样系统：普通湿法，微量湿法。

图4-7人工土粉末的膨润土、高岭土、石英和长石的粒
图4-7粒度分析的曲线图
§4.1.4 X射线衍射分析仪
X射线与晶体相遇时能发生衍射的电磁波，当一束单色
X射线入射到晶体时，由原子规则排列成的晶体散射的X 射线相互干涉，衍射线在空间分布的方位和强度，与晶体结构密切相关，由此可确定试样结晶的物质结构，即通过X 射线衍射分析可获得元素存在的化合物状态、原子间相互结合的方式，通过对比分析可进行物相鉴定。

图4-8布鲁克（D8 ADVANCE型）X射线衍射仪
图4-9所示即为珠三角典型软土的衍射图谱。

图4-9 珠三角典型软土的衍射图谱。

§4.1.5颗粒表面电荷密度测试仪
土颗粒电荷密度是指单位颗粒表面积上所带的电荷的数量，是软土最重要的胶体化学性能。

要获得土样颗粒表面电荷密度，需进行颗粒比表面积测试以及阳离子交换量(CEC)测试。

CEC属于土样表面电荷性质的测试内容，目前常用的土样表面电荷测试方法主要有离子吸附法和电位滴定法。

图4-10所示为离子吸附法测试CEC的凯氏定氮仪。

定氮仪采用乙酸铵交换法测试CEC，用1mol/L的乙酸
铵溶液(pH7.0)反复处理土样，使土样成为铵离子(NH4+)饱和
土。

用95%乙醇洗去过量的乙酸铵，然后加氧化镁，用定氮蒸馏法进行蒸馏。

蒸馏出的氨用硼酸溶液吸收，以盐酸标准溶液滴定，根据NH4+的量计算土样的CEC。

图4-10 Kjeltec™2300凯氏定氮仪
§4.1.6颗粒比表面积测试仪
土体颗粒比表面积测试通常采用液体吸附法和气体吸附法，液体吸附法主要包括甘油法、乙二醇法、乙二醇乙醚法、亚甲基蓝法和压汞法等，气体吸附法主要有氮气法和水蒸气法等。

其中乙二醇乙醚（EGME）吸附法是，在维持一定的乙二醇乙醚蒸汽压下，使乙二醇乙醚分子成单分子层吸
附在土颗粒表面，按吸附的质量和分子大小计算出土颗粒的比表面积。

测试需用仪器如下表所列，其中图4-11 为真空干燥仪。

表 4-1 EGME法所用的试剂及仪器设备
低温氮吸附法(BET)属于较常用的气体吸附法，该方法把样品置于气体体系(氮气、氩气或氪气)中，其物质表面(指颗粒外部和内部通孔的表面积)在低温下发生物理吸附，当吸附达到平衡时，测量平衡吸附压力和吸附的气体量，根据BET方程采用图解法或线性回归法可求出试样单分子层吸
图4-11 真空干燥仪
附量，从而计算出试样的比表面积。

其中吸附气体量的测量方法有容量法、重量法和气相色谱法。

测试需用仪器如下表所列，其中图4-12 为ST-08A型比表面积测定仪。

表4-2 BET法所用的材料及仪器设备
图4-12 ST-08A型比表面积测定仪
§4.2 软土显微结构
§4.2.1 软土的ESEM显微图片
图4-13~4-15为环境扫描电子显微镜拍摄的珠三角典型天然软土ESEM照片。

（a）水平切面（b）竖向切面
图4-13 金沙洲天然软土ESEM照片（×2 000）
（a）水平切面（b）竖向切面
图4-14 番禺天然软土ESEM照片（×2 000）
（a ）水平切面 （b ）竖向切面 图4-15 深圳天然软土ESEM 照片（×2 000）
§4.2.2 软土的显微结构特征
采用X-射线衍射物相分析法对软土中粘粒(d<0.002mm)进行矿物成分鉴定表明，软土矿物成分以石英、蒙脱石、白云母、高岭石等，同时贝类物质含量较高。

表4-3列出土样矿物成分的X 射线衍射测试结果。

珠江三角洲各地软土的微观结构具有多样性，与物质来源、水动力作用因素、沉积条件等因素有关。

微观结构一方面反映了土体的成因、矿物成分、颗粒特征等因素，另一方面又是决定土体物理力学性质的主要因素，影响土体的工程力学性质。

表 4-3 矿物成分的X 射线衍射测试结果
图4-16 金沙洲软土样的二值化图片(×2 000)
（注：黑色为孔隙白色为颗粒）
由上述ESEM显微图片可看出，珠江三角洲天然软土结构以聚粒结构（片堆结构）为主，具有一定方向性（如，水平和竖向结构差异）。

基本单元体主要为不规则的片状颗粒聚凝结构，水平切面及竖直切面上结构单元体均有定向性，但定向性并不显著；片状矿物之间多为边-边、边-面结合联结
组成的聚合体；比较松散，孔隙比大（见图4-16）。

§4.3 矿物成分和孔隙水对软土强度影响
§4.3.1 不同矿物成分软土的快剪强度试验
图4-17~图4-25所示为不同矿物含量试样的快剪强度试验曲线图。

τ (k P a )
P (kPa)
τ (k P a )
P (kPa)
图4-17膨润土快剪强度试验 图4-18高岭土快剪强度试验
τ (k P a )
P (kPa)
τ (k P a )
P (kPa)
图4-19石英快剪强度试验 图4-20长石快剪强度试验
τ (k P a )
P
(kPa)
τ (k P a )
P (kPa)
图4-21 10%膨润土+60%石英 图4-22 20%膨润土+53.3%石英
+30%长石快剪强度试验 +26.7%长石快剪强度试验
τ (k P a )
膨润土百分比含量 (%)
c (k P a )
膨润土百分比含量 (%)
图4-23 抗剪强度随膨润土含量变化 图4-24粘聚力随膨润土含量变化
ϕ (o
)
膨润土百分比含量 (%)
图4-25 内摩擦角随膨润土含量变化
§4.3.2 不同含水量软土的快剪强度试验
图4-26~图4-31所示为不同含水量软土试样的快剪强度试验曲线图。

τ (k P a )
P (kPa)
τ (k P a )
P (kPa)
图4-26南沙软土快剪强度试验 图4-27广州粉质粘土快剪强度试验
ϕ (o
)
w (%)
c (k P a )
w (%)
图4-28南沙软土快剪摩擦角 图 4-29南沙软土快剪粘聚力
随含水量变化 随含水量变化
ϕ (o
)
w (%)
c (k P a )
w (%)
图4-30广州粉质粘土快剪 图4-31广州粉质粘土快剪
摩擦角随含水量变化 粘聚力随含水量变化
§4.3.3 不同孔隙液浓度软土的快剪强度试验
图4-32~图4-33所示为孔隙水离子浓度对固结快剪强度影响的试验曲线图。

τ (k P a )
P (kPa)
τ (k P a )
P (kPa)
图4-32膨润土固结快剪强度 图4-33石英固结快剪强度
随孔隙液离子浓度变化 随孔隙液离子浓度变化
图4-35~图4-35所示为不同孔隙液离子浓度试样的固
结快剪强度指标（C ，Φ）试验曲线图。

c (k P a )
n (mol/L)
(o
)
n (mol/L)
图4-34粘聚力随孔隙液浓度变化图 4-35内摩擦角随孔隙液浓度变化
§4.4 软土强度特性的微细观理论分析
§4.4.1结合水性质与微电场的关系
上节从矿物成分、含水量以及孔隙液离子浓度三方面对软土进行的强度特性试验。

结合水是影响软土强度的重要因素之一。

根据扩散的双电层理论，结合水膜厚度的改变与颗粒表面微电场有关。

不同的矿物成分、孔隙液离子浓度都会影响颗粒表面微电场，使结合水膜发生变化，而结合水膜厚度变化将改变软土的强度特性。

因此，影响结合水膜厚度和性质的因素将是影响软土强度特性的因素，这里，讨论结合水膜与微电场的关系。

粘土颗粒表面常带负电荷，土体孔隙水中含各种无机可溶盐。

当粘土颗粒与孔隙水接触时，在颗粒表面附近形成了离子吸附层和扩散层。

在颗粒表面电荷的电场作用下，颗粒表面附近的水分子形成定向排列，并吸附颗粒表面形成强结合水膜，其性质受静电引力控制，具有很大的粘滞阻力，几乎不具有流动性；扩散层的水形成弱结合水膜，其性质也受到静电引力的影响，粘滞阻力也较大，流动性较低。

图4-36为粘土颗粒吸附结合水的示意图，最靠近土颗粒表面的吸附层分布有强结合水，吸附层以外的扩散层分布有弱结合水，双电层的厚度可视为结合水膜的厚度。

双电层的厚度与带电土颗粒的表面电位有关，颗粒的表面电位越高，双电层越厚，结合水膜也就越厚。

双电层
图4-36粘土颗粒吸附结合水示意图
根据Gouy-Chapman 理论，对电位很小的情况下(ψ约小于25mV)，距离颗粒表面为x 处的电位ψ可用下式表达：
()0exp Kx ψψ=- （4-1）
其中
22
2
8πne v K kT
ε= (cm -2) （4-2）
对于Gouy-Chapman 理论，采用平面双电层模型和双平面双电层模型，表面电位ψ0与颗粒表面电荷密度σ有以下关系。

平面的双电层模型：
102(
)sinh π
ve nkT
kT εσψ=⎛⎫
⎪⎝⎭
（4-3） 双平面的双电层模型：
1120
d
()2cosh 2cosh 2πve ve nkT kT kT εσψψ=⎡⎤
⎛⎫⎛⎫-
⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎣
⎦
（4-4） 式中，n 为孔隙液离子浓度，e 为电子电荷，v 为离子化合价，ε为介电常数，k 为Boltzmann 常数，T 为绝对温度。

计算参数取值：ε =80.0(水)；k =1.38×10-23 J •K -1；e=1.602×10-19 C ；T =290o K (17℃)。

式（4-1）表明电位随距离按指数曲线下降，通常把1/K 定义为双电层的厚度即结合水膜厚度。

从式（4-2）~（4-4）可知，在颗粒表面电荷恒定即σ不变的情况下，孔隙液浓度n的增加将引起颗粒表面电位ψ0减小，而双电层厚度即结合水膜厚度1/K会变薄。

研究表明，在水—土相互作用的机制下，使结合水的结构异于自由水，具有似晶体结构的特点，如非牛顿流体、较高的粘滞性和低于流动的临界梯度。

土中的吸附结合水可以看作是具有粘滞性的类固体物质，是土体具有粘聚力的来源之一。

结合水的粘滞性也会发生改变，在宏观上表现为土体粘聚力的变化。

§4.4.2结合水含量与微细观参数的关系
1.孔隙液浓度影响
利用式（4-2）计算出不同浓度的孔隙液中(电解质为一价阳离子)的双电层厚度即结合水膜厚度1/K，见图4-36所示。

颗粒表面微电场受孔隙液浓度的影响，致使双电层厚度即结合水膜的厚度发生改变。

对于低浓度孔隙液的系统，颗粒表面电位较高，双电层的厚度即颗粒表面结合水膜厚度将
较大；孔隙液浓度(电解质浓度)的增加使颗粒表面电位下降，双电层的厚度迅速减小，即颗粒表面的结合水膜厚度被明显压缩，如n =2.0mol/L 时的结合水膜厚度仅为n =8.3×10-5mol/L 时的6.3‰左右；当n >8.3×10-2mol/L 时，结合水膜厚度减小速度明显放缓。

2.阳离子化合价影响
利用式（4-2）可分别计算出一价、二价和三价阳离子孔隙液相应的双电层厚度即结合水膜厚度1/K ，图4-36。

计算结果表明随着孔隙液浓度n 的增加，颗粒表面的结合水膜厚度迅速变薄；在相同的孔隙液浓度下，阳离子价数越高，对结合水膜的影响越大，含二价和三价阳离子的孔隙液中颗粒表面的结合水膜厚度分别为含一价阳离子孔隙液中的1/2和1/3。

1/K (×10-10
m )
n (mol/L)
图4-37 颗粒表面结合水膜厚度随孔隙液浓度变化
1/K
(×10-10
m )
n (mol/L)
图4-38 不同离子价孔隙液的颗粒表面结合水膜厚度
3.介电常数影响
孔隙液的介电常数可以影响双电层厚度即结合水膜的厚度1/K ，由式（4-2）可以看出1/K 随介电常数ε的增大而增大，图4-39是不同一价阳离子浓度的水(ε=80.0)和乙醇(ε=24.3)溶液与结合水膜厚度的关系曲线，可见若采用乙醇作为介质，同一浓度下的结合水膜厚度将减少0.55倍。

1/K (×10-10
m )
n (mol/L)
图4-39 不同不同介电常数的颗粒表面结合水膜厚度
4.比表面积影响
比表面积与土颗粒的表面活性、界面特性密切相关，当粘土颗粒的粒径达到微米级时，随着比表面积的增大，颗粒的表面能与表面活性提高，表面与界面性质发生很大的变化，对结合水的吸附能力也有很大提高。

液塑限可以表征土颗粒表面吸附结合水量，不同矿物成分的颗粒由于比表面积相差较大，颗粒的表面能和表面活性就不一样，因此吸附结合水量不同，表现为液塑限存在差异。

将各单一成分人工土的比表面积与液塑限总结于表4-2之中，可见膨润土的比表面积最大，液塑限与塑性指数最高，高岭土次之，石英和长石最低，表明颗粒的吸附结合水量按照从高到低排序：膨润土>高岭土>石英>长石。

表4-4人工土的比表面积与界限含水量的相关关系
§4.4.3软土强度特性的微观解释 1.颗粒之间的摩擦与胶结粘聚作用
通过显微观察可知，土体颗粒表面是由连续不断的凸起和凹陷的曲面构成的，颗粒之间通过各自的凸起体形成接触点，在法向应力N 的作用下，这些凸起体出现塑性变形和屈服而形成接触面，而颗粒间滑动的阻力为土体提供了抗剪强度（如错误！未找到引用源。

所示）。

接触处的强度T 和摩擦系数μ可以表示如下：
()c m c 1T A δτδτ=+-⎡⎤⎣⎦ （4-1）
u tan T N μϕ== （4-2）
式中，A c 是总接触面积，δ是颗粒间直接接触的面积百分数，τm 和τc 分别为颗粒间直接接触处的强度和吸附结合水膜的强度(通常认为τm >τc )，υu 为颗粒间纯滑动摩擦的内摩擦角。

图4-40 颗粒间的凸起体接触
抗剪强度T是由颗粒间的直接摩擦和吸附结合水膜的润滑摩擦两部分组成，颗粒的表面特性与结合水的性质决定了颗粒间抗剪强度和内摩擦角的大小。

不同成分的矿物比表面积可相差几个数量级，如粘土矿物的总比表面积一般可达数十至数百m2/g，而非粘土矿物通常仅有几m2/g，拥有大比表面积的矿物颗粒往往具有活跃的表面能，可以吸附更多的结合水，导致不同矿物颗粒的表面特性产生差异，从而表现出不同的摩擦性状。

上节试验表明，矿物成分对试样的强度特性有显著的影响。

2.颗粒之间的凝聚作用
除了以上的摩擦作用外，由胶结作用和吸附作用形成的粘聚力也是土体强度的重要组成部分之一。

颗粒间的粘聚力
由真粘聚力和表观粘聚力组成。

真粘聚力与应力无关，它主要来源于：(1) 碳酸盐、有机化合物和氧化物(二氧化硅、氧化铝和氧化铁等)的胶结作用而形成的颗粒间化学键；(2) 在粒间间距不大于25Å时，极细颗粒(粒径<1μm)之间产生的静电引力和范德华电磁引力；(3) 在吸附水的参与下颗粒间在固结后保持的主价键结合和吸附(粘聚)。

表观粘聚力则来源于：(1) 土颗粒表面上的水的吸引力和表面张力联合作用形成的毛细管应力；(2) 颗粒之间紧密堆积形成的机械咬合力。

对于矿物颗粒而言，膨润土颗粒表面较厚的粘滞性结合水膜可产生强烈的吸附作用，形成较高的粘聚力；结合水膜对石英和长石颗粒的吸附作用很弱，其粘聚力主要靠颗粒紧密堆积产生的机械咬合力及毛细管应力；高岭土颗粒表面有一定厚度的结合水膜，能产生一定的吸附作用和毛细管应力，而且颗粒的堆积也能形成机械咬合力，因此粘聚力非常可观。

可以认为，结合水的吸附作用是影响粘土矿物颗粒粘聚力的重要因素，而机械咬合力与毛细管应力则是非粘土矿物形成粘聚力的主要来源。

混合土的粘聚力则主要体现了粘土矿物的影响，即膨润土或者高岭土的含量越高，试样的粘
聚力越大，在两者的含量相同的情况下，前者的粘聚力略高于后者。

3.吸附水膜的作用
粘土颗粒表面吸附一层结合水膜，结合水膜可改变颗粒之间的接触摩擦滑动性质，如图4-41所示。

对于膨润土，其主要成分蒙脱石属粘土矿物，具有较大的表面电荷密度和比表面积，表面活性高，能形成较厚的具有粘滞性的吸附结合水膜，颗粒之间的接触点较少而易于滑动，表现出较小的内摩擦角和较低的抗剪强度。

孔隙液浓度的增加引起结合水膜迅速变薄时，颗粒间的接触点增加，剪切变形阻力增大，表现出较大的内摩擦角和较高的抗剪强度。

与粘土矿物相比，石英的表面活性小，液塑限低，可以看作是惰性较大的物质，其颗粒的表面电荷密度和比表面积远低于膨润土与高岭土，吸附结合水膜薄，颗粒间因直接接触多，而使其抗剪强度与内摩擦角相对较高。

图4-41结合水膜厚度不同对颗粒间摩擦性质的影响
4.含水量影响
土的粘聚力主要受粒间的胶结状态和吸附作用的影响，这两种作用的主导地位随含水量的增加会逐步改变，其中粒间吸附作用受到毛细压力、渗透压力（排斥力）和范德华吸力等影响。

当含水量很低时，土体处于较干燥状态，其内聚力由粒间的胶结状态起主导作用，随含水量逐步增加，粒间的胶结逐步被软化而使粘聚力减小；含水量在某一临界值时（试验表明该临界值近似为塑限），土体处于干—湿状态，在低于该临界值的附近随含水量增加出现弯曲液面产生毛细压力，使粒间的吸附力有所提高，而在低于临界含水量的附近使内聚力反而随含水量增加有所增大，在塑限附近出现峰值；当含水量较高时，粒间胶结已经弱化，土体内聚力主要由粒间的吸附起主导作用，此时毛细压力已消失，随着含水量的增加，自由水含量增加且其中的离子浓度降低，吸附水中阳离子扩散导致的渗透压力（斥压力）增强，净吸附力减小而致粘聚力减小。

§4.5 软土变形的塑性特性
§4.5.1矿物成分对土体液塑限影响
表4-5列出了膨润土、高岭土、石英、长石及其混合土的液塑限测试结果。

为了便于分析，表中同时还列出了各试样的比表面积与阳离子交换量（CEC）。

表4-5 各试样的液塑限、比表面积与阳离子交换量
土体液塑限和塑性指数的范围与土体的结合水含量有关，有文献把0.88W L划分为结合水最大含量。

一般而言，颗粒的表面积越大，阳离子交换量越高，颗粒表面就能吸附厚度越大的结合水膜。

从表4-5的液塑限、塑性指数、比表面积与阳离子交换量的测试结果，可以得出以下结论：
(1) 各试样的液塑限与其比表面积、CEC呈正相关关系。

试样的比表面积、CEC越高，吸附性能与表面活性越大，颗粒表面吸附的结合水越多，其液塑限和塑性指数就越大，其中液限的变化范围大于塑限。

(2) 仅含粘土矿物(膨润土和高岭土)的YS1、YS2试样的液塑限和塑性指数显著高于仅含非粘土矿物(石英和长石)的YS3、YS4试样，前者的液限、塑限和塑性指数分别为后者的3.8~14.9倍、3.8~8.3倍、3.9~22.7倍。

分析认为粘
土矿物具有较高的比表面积与CEC值，其吸附性能通常强于非粘土矿物，因此粘土矿物颗粒表面可形成较厚的结合水膜，具有更高的液塑限与更大的塑性指数范围。

(3) 含一定比例粘土矿物的混合土试样YS5~YS10，随着粘土矿物相对含量的增加，试样的液塑限与塑性指数也相应增大，表明土体中的结合水量不断增加。

(4) 粘土矿物中的膨润土具有内外比表面，表面活性大，容易吸附大量的结合水，而高岭土仅具有外表面，吸附水量非常有限，因此膨润土的液塑限与塑性指数高于高岭土，而含膨润土的混合土试样的液塑限和塑性指数也普遍高于含高岭土的混合土试样。

§4.5.2矿物成分对土体活动性影响
图4-42土体塑性指数I P随粘粒组分含量C'变化的关系绘成曲线和相应求得的土体活动性指数A'。

从以上的活动性试验结果可知，以膨润土的塑性指数和活动性远高于高岭土的塑性指数和活动性。

I P (%)
C
' (%)
图4-42 塑性指数与粘粒组分的相关关系§4.5.3孔隙液浓度对塑性指数影响
图4-43~图4-45和表4-6为各土样的液限、塑限和塑性指数随孔隙液浓度变化的测试结果，以及科威特滨海盐渍土淋溶前后的液塑限与塑性指数。

表4-6 科威特滨海盐渍土的界限含水量
w L (%)
n (mol/L)
w P (%)
n (mol/L)
图4-43液限随孔隙液浓度变化图 4-44塑限随孔隙液浓度变化
I P (%)
n (mol/L)
图4-45 塑性指数随孔隙液浓度变化
从上述的液塑限测试结果可知，各矿物土样的界限含水量及塑性指数具有如下特点：
(1)膨润土的液限和塑性指数变化最大，混合土次之，
石英最低；随着孔隙液浓度的增大，膨润土试样的液限和塑性指数迅速下降，混合土试样的液限和塑性指数逐渐下降而趋于稳定，石英试样的液限和塑性指数基本上不随孔隙液浓度变化。

(2)膨润土的塑限最高，石英最低，而混合土介于两者之间；塑限随孔隙液浓度的变不如液限的变化明显，膨润土塑限的绝对变化量在 5.6%以内，混合土为 1.6%，石英仅0.3%。

(3) 淋溶前后科威特滨海盐渍土的界限含水量有较大的变化，淋溶后试样的液限与塑限相比淋溶前分别提高了8.2%和7.4%。

§4.4.4塑性特性的微观分析
粘性土的塑性特性指标包括液塑限和塑性指数，其中液塑限是粘性土强弱结合水含量的宏观参量，而塑性指数可以表示结合水含量的变化范围，影响结合水膜厚度的因素将是影响塑性特性的因素。

土体的塑性特性不同，在剪切变形中表现出的强度特性也就不同。

结合水膜是影响颗粒之间相对运动的摩擦、胶结性质的。