架梁地基承载力验算

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框架结构基础计算

基础设计采用柱下独立基础，柱子截面尺寸为b h ⨯=500×500，基础采用C30混凝土，c f =14.3N/mm 2，t f =1.43N/mm 2。

钢筋采用HRB335级钢，y f =300N/mm 2，基础埋深d =1.5m ，地基持力层为粘土层，地基承载力标准值ak f =200kpa 。

2.13 A 柱基础尺寸图 2.14 B 柱基础尺寸图设计基础的荷载包括：①框架柱传来的M 、N 、V②基础自重和回填土重 ③底层地基梁传来的M 、N地梁尺寸边梁b h ⨯=250×500，中梁b h ⨯=250×400。

2.6.1外柱独立基础设计 (1)荷载计算(A 柱)框架柱传来：158.6211.940.774.81122.93M =++⨯=kN m ⋅11273.83189.890.616.11454.06N kN =+-⨯= 134.827.090.724.7859.28V kN =---⨯=- 地基梁传来：20.250.592528.13N kN =⨯⨯⨯=247.250.1 4.73M kN m =⨯=⋅122.93 4.73127.66k M kN m =+=⋅ 1454.0628.131482.19k N kN =+=59.28k V kN =-(2)地基承载力计算基础宽度大于3米或埋置深度大于0.5米时，需按下式计算地基承载力的深度修正，既设计值。

经修正后的地基承载力特征值值a f 为(3)(0.5)a ak b d G f f b d ηγηγ=+-+-a f —修正后地基承载力特征值， ak f —地基承载力特征值，b η、d η—基础宽度和深度的地基承载力修正系数，γ—所求承载力的土层土的重度，b —基础底面宽度，G γ—基础底面以上土的加权平均重度，d —基础埋置深度。

重度计算：杂填土1γ=16kN/m 3，粘土2γ=20kN/m 310.450.50.7252h m =+=2 1.50.51h m =-= 加权平均重度3112212160.72520118.32/0.7251m h h kN m h h γγγ+⨯+⨯===++地基承载力特征值对深度修正：(0.5)200 1.618.32(1.50.5)229.31a ak d m f f d kPa ηγ=+-=+⨯⨯-=(3)基础底面尺寸确定按中心荷载作用下计算基础底面积'A 为21482.197.44·229.3120 1.5k G N A m f d γ'===--⨯G γ—基础与台阶上土的平均重度。

现浇箱梁支架地基处理及承载力验算

现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。

桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。

（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。

）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。

（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。

立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。

各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。

基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。

用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。

现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算

现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。

桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。

根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。

地基承载力计算方案(脚手架)

脚手架稳定性计算方案一、对脚手架以上的模板、支架、钢筋及砼的重量进行计算砼自重：384.18×24=9220.32KN钢筋重：Ⅰ级＋Ⅱ级=2.55+75.79=78.34t=78.34×9.8=767.732KN模板重：①. 一侧钢模长0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可参见“角钢支撑图”）两侧钢模面积 3.344×75×2=501.6m2钢模重70.4×9.8×501.6=346KN (钢模重量取70.4㎏/m2)②. 竹胶板自重标准值取9.8KN/m3竹胶板长度：3.748+4.6+(0.21＋0.47＋0.8)×2=11.3米（木枋结构图）竹胶板厚度为0.015m，其自重为9.8×11.3×75×0.015=124.6KN③. 竹胶板芯模内为5×7木枋，其重量为木枋重力密度取为5KN/m3芯模木枋结构图如下：0.8)×2=10.44m五根纵向木枋长：5×1.05=5.25m两根斜向木枋长：2×1.4=2.8m芯模内木枋总长：10.44+5.25+2.8=18.49m一榀木架重量：5×18.49×0.05×0.07=0.32KN木架间距为0.4m，75m内共有木架75/0.4+1=188榀由此可知，芯模内木架总重为。

图中为2.1m模板的角钢支撑架。

由图中尺寸可得：角钢总长为：1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7 .71m角钢为7.5号等肢角钢，重量为7.976㎏/m。

槽钢为8#槽钢，长为1.95m，其单重为8.04kg/m。

一榀角钢支架重量：7.71×7.796＋1.95×8.04=75.8kg75.8×9.8=742.8N=0.74KN由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2.1m 模板，则角钢支架有31×4=124榀。

盖梁支架计算书

计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。

主梁：双拼40工字钢，长度为19m。

立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。

2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。

单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。

支架预压计算

1、地基处理1、实心梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保实心梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。

2、本工程范围内第2层粉质粘土地基承载力16t/m2，可以作为支架基础地基；工程范围内地表土为淤泥质土、素填土的必须进行处理，处理方法：清除地表淤泥质土、素填土及表面松土，整平碾压，确保第2层粉质粘土的均匀度、密实度以及地基承载力，待碾压无明显痕迹后铺设一层50cm厚道砟，最后浇筑20cm的C20混凝土。

3、在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。

完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。

2、满堂支架搭设2.1支架搭设布置箱梁支架全桥采用Φ48×2.8mm钢管满堂支架，立杆顺桥向间距为0.5m；立杆横桥向间距均为0.6m。

水平杆的步距为1.2m；扫地杆距底面不超过0.35m。

3支架受力验算3.1支架验算钢材的强度和弹性模量（N/mm2）3.2荷载组合：（1）永久荷载，荷载分部系数取1.2a、模板采用竹胶板，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008》表 4.2.4，模板自重Q1=0.5KN/m2b、配件自重，脚手板自重取0.35KN/m2；栏杆与挡脚板自重取0.14KN/m2；满挂安全网自重取0.01KN/m2，配重合计Q2=0.5KN/m2c、砼自重Q3=26KN/m2（2）可变荷载，荷载分部系数取1.4施工人员及设备荷载标准值取 1.0KN/m2;振捣砼产生的荷载标准值取2.0KN/m2。

水平风荷载可变荷载Q4=3.308KN/m23.3支架受力验算。

立杆纵横向间距60cm*60cm 间距布置，即Lx=0.6m ，Ly=0.6m ，梁高0.7m ，立杆投影面积上均布荷载qq=［1.2×（Q 1+Q 2+Q 3×2）+1.4×Q 4］×lx ×ly=［1.2×（0.6+0.6+26×0.7）+1.4×3.308］×0.6×0.6=10.048KN/m2立杆演算：立杆步距h=120cm ，横梁处立杆伸出顶层水平杆长度不超过a=0.6m ，l0=h+2a ，长细比9.15158.12400===i l λ 查钢管轴心受压构件稳定系数表得302.0=ϕKN Af 24.641000205398302.0=÷⨯⨯=ϕ现场考虑不均匀受力按80%计=19.71KNKN Af N q 71.1972.6=<=ϕ3.4、地基承载力计算：由以上计算可知：单根碗扣支架立杆最大值为6.72KN ，在箱梁横梁及腹板处f=N/Ag=6.72/0.5×0.5=26.9KN<160KN满足要求4、支架的预压1、预压目的1）检查支架的安全性，确保施工安全。

吊车架梁地基承载力验算

架梁吊车地基承载力验算1、依据计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63——2007（以下简称规范）。

2、工程概况200T 吊车自重72t 、最大配重65t ；300T 吊车自重79.68t 、最大配重98.2t ；吊车支腿下垫钢板为 2.5m ×2.5m ×0.05m 。

T 梁最重85.8t 。

3、承载力计算两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。

N=1.2×（72+65）×10+1.4×（85.8÷2）×10=2244.6KN A=4×2.5×2.5=25㎡P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/㎡=89.784kpa考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为f a ≥1.2 P=107.7408 kpa ≈108 kpa即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于108 kpa ，取120kpa. 4、沉降量计算kpa o h p P 784.89784.890=-=-=γ厚5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽b=2.5m, L/b=1 第一层换填土：Z 0=0m ，Z 1=0.5m ， Z 1/b ≈0.2，10___=a ，987.01___=a第二层杂填土：Z 1=0.5m ，Z 2=4.81m ，Z 2/b ≈1.9，987.01___=a ，463.02___=a 第三层粉质粘土：Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6，463.02___=a , 276.03___=a以上n α根据b l /及b z /可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数α.按《规范》4.3.7估算n z)ln 4.05.2(b b z n -==2.5×（2.5-0.4ln2.5）=5.33m所以计算时取至基底下第三层土。

桥梁工程地基与基础的试验检测—地基承载力检测

压板传递给地基土，其刚度和尺寸应与建筑物基础接近。承压板的刚度要求容易达到，可采用加肋的厚钢板、
铸铁板、混凝土板或钢筋混凝土板，常用的是加肋钢板。无论选用什么样材质的承压板，都要求承压板具有足够的刚度、板底平整光滑、板的尺寸中心和传力重心一致、搬运和安装方便，在使用过程中不易变形。
承压板的形状有圆形和方形的两种，也有根据试验的具体要求采用矩形承压板。
《建筑地基基础设计规范》中称为地基承载力的特征值，《公路桥涵地基与基础设计规范》中称为地基的容许承载力。
确定地基承载力的方法
1.现场原位测试法： •堆载进行荷载试验； •标准贯入实验； •动力及静力触探等；
2.按理论公式计算：用公式计算持力层地基承载力是否满足，再结合建筑物对沉降的要求确定地基允许承载力
（1）对于软土、新近沉积土和人工填土，或用载荷试验确定黄土湿陷性时，承压板尺寸不应小于0.50 ㎡；
（2）对于一般粘性土地基，常用0.25-0.5 ㎡的承压板；（3）对于碎石类土，承压板直径（或宽度）应为最大碎石直径的10～20倍；（4）对于岩石类土或均质密实土，如老粘土或密实砂土，以0.10 ㎡为宜.
加载方式一般采用分级维持荷载沉降相对稳定法（通常称为慢速法）；有地区经验时，也可采用分级加荷沉降非稳定法（通常称为快速法）或等沉降速率法。
加荷等级宜取10～12级，并不应小于8级。最大加载量不应小于地基土承载力设计值的2倍，荷载的量测精度应控制在最大加载量的±1％以内。
第一级荷载（包括设备自重）宜接近挖除土柱的自重，其相应沉降不计。对软土地基每级荷载增量10-25kPa；对一般粘性土和中密砂土地基25-50kPa；对坚硬粘性土、密实砂土和碎石土50-100kPa。

盖梁支架搭设方案及验算

盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。

盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。

由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。

二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。

先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。

加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。

为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。

在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。

三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。

碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。

根据盖梁恒载分布特点。

盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。

⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。

立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。

⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。

⑷横向和纵向均设置剪刀撑。

剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。

32+48+32m连续梁支架强度验算

32+48+32m连续梁现浇支架验算一、验算依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）以下简称手册二、设计说明本工程连续梁（32m+48m+32m）为预应力砼箱梁，梁体结构为单箱单室、斜腹板、变截面结构,全长113.5m，计算跨度为32+48+32m，0#段长6.0m，1#号段长3.0m。

中支点梁高4.078m，跨中梁高3.078m，箱梁底宽5.0m至5.5m，梁顶宽12.0m。

箱梁采用满堂支架分段现浇法施工。

连续箱梁横断面结构如下图：二、碗扣式支架结构箱梁现浇支架碗扣式支架结构详见《碗扣式支架结构布置图》碗扣式支架的立杆间距：纵桥向——在端横梁0.3米，其余空心梁段为0.6米；横桥向——在腹板为0.3米，底板下为0.6米，在翼缘板下为0.9米；横杆步距1.2m 。

每根立杆设计荷载[N]=30KN 。

支架模板结构：侧模、内模及底模均采用15mm 竹胶板，其下纵桥向布设12×14cm 肋木，按间距30cm 布置；在肋木下横桥向布设12×14cm 承重方木，按间距60cm 布置。

三、支架结构材料参数1、竹胶板：规格1220x2440x15mm弹性模量：纵向Ez=6.5GPa 、横向Eh=4.5GPa弯曲强度： f 顺=80MPa 、f 横=55MPa密度：9.5KN/m3（以上数据为厂家提供）2、木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =3、Q235钢材：拉压应力 []140 1.3182a MP σ=⨯=弯曲应力 []145 1.3188.5a w MP σ=⨯=剪应力 []85 1.3110.5a MP τ=⨯=弹性模量 52.110a E MP =⨯四、荷载腹板荷载：32126/m 4.05m 105.3/m q KN KN =⨯=空心段顶、底板荷载：'32126/m (0.40.6)m 26/m q KN KN =⨯+=(梁端变截面)施工人员、施工料具、运输荷载：22 2.5/m q KN =水平模板的砼振捣荷载：232/m q KN = 倾倒砼产生荷载：242/m q KN =模板荷载：25 1.5/m q KN =五、结构检算(一) 底模竹胶板检算1、腹板下底模找竹胶板检算12×14cm 肋木按中心间距30cm 纵桥向布置（木胶合板按净跨度18cm 进行验算）。

地基承载力检测

地基承载力如何检测1、平板荷载试验：适用于各类土、软质岩和风化岩体。

平板荷载试验平板荷载试验是一项使用最早、应用最广泛的原位试验方法，该试验是在一定尺寸的刚性承压板上分级施加荷载，观测各级荷载作用下天然地基土随压力和变形的原位试验，它可用于：根据荷载-沉降关系线(曲线)确定地基力的承载力；设计土的变形模量；估算土的不排水抗剪强度及极限填土高度。

平板荷载试验适用于地表浅层地基，特别适用于各种填土、含碎石的土类。

由于试验比较直观、简单，因此多年来应用广泛，但本方法的使用有以下局限性：平板荷载试验的影响深度范围不超过两倍承压板宽度(或直径)，故只能了解地表浅层地基土的特性；承压板的尺寸比实际基础小，在刚性板边缘产生塑性区的开展，更易造成地基的破坏，使预估的承载力偏低。

荷载平板试验是在地表进行的，没有埋置深度所存在的超载，也会降低承载力；应用时应考虑荷载试验的加载速率较实际工程快得多，对透水性较差的软粘土，其变形状况与实际有较大的差异，由此确定的参数也有很大的差异；小尺寸刚性承压板下土中的应力状态极复杂，由此推求的变形模量只能是近似的。

1 荷载板2千斤顶3加长杆4调节丝杆5球铰座 6 手动液压泵7 油压表8 测桥9 百分表10仪表支架11测桥支撑座图1 平板荷载仪组成示意图2、螺旋板荷载试验：适用于软土、一般粘性土、粉土及砂类土。

试验方法螺旋板载荷试验是将一螺旋型的承压板用人力或机械旋入地面以下的预定深度，通过传力杆向螺旋形承压板施加压力，测定承压板的下沉量，其深度可达10-15米，可测求地基土的压缩模量、固结系数、承载力等指标。

试验时应按如下步骤进行：1.1 在所需进行试验的位置进行钻孔，当钻至试验深度上20-30cm处，停止钻进，清除孔底受压或受扰动土层。

1.2 将螺旋板连接在传力杆上旋入土层，螺旋板入土时，应按每转一圈下入一个螺距进行操作，减少对土的扰动。

螺旋板与土层的接触面应加工光滑，可使对土体的扰动大大减少。

脚手架受力计算及稳定性验算

脚手架受力计算及稳定性验算一、荷载计算可调立杆承受荷载分为恒载和活载，活载主要为风载及施工中产生的动载，由于风载和施工动载影响很小，计算中不予考虑。

恒载：Gk=Gk1+Gk2Gk1─混凝土自重，混凝土比重ρ=3000Kg/m3，考虑最不利情况下混凝土自重主要有框架梁、框架柱及钢筋重量，其中钢筋考虑2400kg。

Gk2─脚手架自重，可调支撑钢管Φ48×3.5，自重3.84kg/m，扣件取1.32kg/个。

Gk1=（0.5×1.0×6.6+0.5×1.0×7）×3000+2400=22800kgGk2=（2.5×6+3.5×6）×3.84+18×1.32=162kg则Gk=Gk1+Gk2=22800+162=22962kg单根立杆承受荷载Gk=22962÷6=3827kg（38.27kN）二、可调支撑杆支座承载力及地基承载力验算1、可调支撑杆底座验算N≤Rb，其中Rb取40 kN。

N=38.27 kN<Rb=40 kN，满足要求。

2、可调支撑杆的地基承载力验算N/Ad≤K*f kAd—可调支撑底面积，取0.01m2。

k—混凝土面，取1.0。

f k—地基承载力标准值。

根据试验取40Mpa。

N/Ad=38.27/0.01=3.83×103kN/m2<40Mpa三、可调支撑杆稳定性验算N/ψA≤fψ—轴心受压构件稳定系数。

λ—长细比，λ=L0/ⅰ。

f—钢材抗压强度设计值，取205N/mm2。

L0=kμh，其中k取1.155，μ取1.05，h取0.35。

则L0=1.155×1.05×0.35=0.42。

经查表得ⅰ=1.58cm，ψ=0.97。

截面面积A=4.89cm2。

N/ψA=38.27/（0.927×4.89×10-4）=84×103kN<205×103kN，满足要求。

现浇梁满堂支架施工验算

附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。

在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。

对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。

支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。

1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。

1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。

F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。

现浇箱梁支架检算方案

现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。

在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。

下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。

计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。

通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。

2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。

在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。

在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。

3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。

要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。

此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。

4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。

在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。

如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。

总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。

通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。

支架验算

支架受力验算支架体系受力验算主要包括以下几个方面：1）底模的强度及刚度2）底模支撑方木的强度及刚度3）支架立杆承载力、横杆强度及刚度4）砼垫层、地基承载力、软弱下卧层及地基沉降支架体系主要承受竖向压力及侧向压力，竖向受力包括梁体自重，支架、模板重量，施工人员、料具运输、堆放荷载，倾倒混凝土、振捣混凝土产生冲击荷载；侧模承受侧压力及倾倒混凝土、振捣混凝土水平荷载。

荷载组合：(1)箱梁梁体自重：qm=16.2KN/m2(2)模板自重：q模=1.0KN/m2(3)施工荷载：计算立杆，均布荷载q施=1.0 kN／m2(4)倾倒混凝土冲击荷载：侧模q冲=2.0kN／m2(5)振捣荷载：底模q振=2.0kN／m2侧模q冲=4.0kN／m21、碗扣支架设计验算支架采用碗扣支架为Φ48×3.0钢管，A=4.24cm2，Ix=10.8 cm4，Wx=4.49 cm3，回旋半径rx=1.595cm。

按两端铰接受压构件计算变厚断面荷载：q={1.2( qm变+ q模）+1.4（q施+q振)} ×0.9×0.9={1.2×(16.2+1)+1.4×（1+2）}×0.9×0.9=20.12KN满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7×0.23=1.61KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=20.12+1.61=21.73kN①、立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.95=75<[λ]=150，查表得轴心受压杆件稳定系数ф=0.714，则：σ=N/φA=21.73×103/0.714×424=71.78<[σ]=215MPa满足要求。

②、强度验算：σ＝N/A=21.73×103/424=51.25MPa≤ [σ]=215 MPa 满足要求。

支架、地基承载力计算

型钢．Ｗｘ＝Ｉ１２０ｃｍ３，即可满足施工要重量为：ｇ＝Ｇ验／ｎ根式中求。其Ｉｘ＝２２４００ｃｍ４、ｔ＝２１ｍｍ。
立杆为受压构件．立杆的承重
× ×
要求地基承载力Ｐ＝Ｎ／Ａ，安全系数需Ｈ型钢截面选择 ” ，
＝
１
０５２１５１０
＿９ …８６ …
检畀。算
立杆为受压构件，每根立杆承担
根据型钢表：选用ＨＷ４００×４００Ｈ
（１１３０— ２．２５×２×９１．８ ×０．２５）
１３３Ｘ２５ｋｎ／ｍ＝２５６６８ｋｎ
１９２．４ｎ，
刚度检算：
ｇ１２６６８０＋１６９０＝１２８３７０ｎ／ｍ＝
１２８．３７ｋｎ／ｍ
受力状态可看作为条形基础．。
ｘ１２６．６８ × ３．７５＝２２２．６８ｋｎ．ｍ
跨中最大弯矩：ｎｌ。＝专ｇｄ，＝
一
根据最大跨４０ｍ现浇箱梁的特点．因支架受力主要集中在箱梁底１２．５ｍ宽范
运输和堆放荷载为：２．５ｋｎ／ｍ
１３６．２ｋｐａ￣［ｏ］＝ｌ５０ｋｐａ满足地基承载力要求
弯曲正应力验算：
２２６２４５ｘ１０

现浇箱梁支架验算指导书

一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。

针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。

1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。

A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。

采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。

1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。

1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。

HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。

立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。

（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。

2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。

支架现浇各项荷载受力验算

支架现浇各项荷载受力验算第七章施工各项荷载受力验算荷载参数：（1）、模板自重标准值：Q1=2KN/m2（2）、钢筋混凝土容重标准值：Q2=26KN/m3（3）、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5KN/m2（4）、浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值：Q4=3.0KN/m2（5）、其他荷载Q5=3.0 KN/m27.1立杆受力计算支架立杆外径48mm，壁厚为3mm，截面积A=π（R2-r2）=424mm2惯性矩I=π（D4-d4）/64=1.078×105mm4回转半径i=(I/A)1/2=15.95mm每两层横杆之间间距为L=1.2m，则立杆长细比λ=L/i=75根据《路桥施工计算手册》查附表3-26，得折减系数ψ=（0.713+0.651）/2=0.682查附表3-20，得钢管立杆容许应力[σ]=140N/mm2则单根立杆容许承载力为：ψA[σ]= 0.682×424×140=40.5KN查表13-5，横杆间距100cm时，立杆容许荷载为31.7KN，横杆间距125cm时，立杆容许荷载为29.2KN，则当横杆间距为120cm时，用内插法计算立杆容许荷载为：31.7-（31.7-29.2）×（100-120）/（100-125）=29.7KN综合得单根立杆容许荷载为29.7KN。

对三处分别进行验算，其中一处为横梁底部，一处为跨中腹板处，一处为跨中箱室处。

立杆单位重量为424×10-6×7850×10=33.3N/m，支架最大高度为11.4m,则支架自重为33.3×11.4=0.38KN7.1.1横梁底部：此时横向间距为0.6m，纵向间距为0.6m，混凝土高度为2.2m，则正常施工时单杆承载力为（2+26×2.2+2.5+3+3）×0.6×0.6+0.38=24.75KN，超载预压时单杆承载力为（26×2.2×120%+3）×0.6×0.6+0.38=26.17KN，取大值则单杆承载力为26.17KN<29.7KN，强度满足要求.7.1.2跨中腹板处：此时横向间距0.6m，纵向间距0.6m，混凝土高度在0.22m范围内为2.2m高，在0.38m范围内为0.92m高，则正常施工时单杆承载力为（2+2.5+3+3）×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×0.6+0.38=17.16KN，超载预压时单杆承载力为3×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×120%×0.6+0.38=16.7KN ，取大值则单杆承载力为17.16KN<29.7KN，强度满足要求；可变荷载：q2=（N3+ N4+ N5）=（0.75+0.9+0.9）=2.55 KN/m②超载预压时永久荷载：q1= 120%N2 =120%×17.16=20.6KN/m可变荷载：q2= N5=0.9 KN/m7.2.2抗弯强度计算正常施工时，最大弯矩Mmax=ql2/8=（17.76+2.55）×0.62/8=0.91KN·m超载预压时, 最大弯矩Mmax=ql2/8=（20.6+0.9）×0.62/8=0.97KN·m取大值，则M=0.97 KN·m椽木抗弯强度计算值：f=M/W=0.97×106/1.67×105=5.8N/mm2椽木抗弯强度设计值：[f]=15 N/mm2f=5.8N/mm2﹤[f]=15 N/mm2故抗弯强度满足要求。