3001000梁模板计算书
梁,300×1700梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×22.340=20.106kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×20.11+1.40×5.40)×1.70=53.868N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 170.00×1.80×1.80/6 = 91.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 170.00×1.80×1.80×1.80/12 = 82.62cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
3001000梁模板计算书解析
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×2.5×1=3 4.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=37.55kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(34.7,37.55)=37.55kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=31.2kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=35.1kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：M max=0.219kN·mσ=M max/W=0.219×106/37500=5.84N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×300/1000)×1=8.15kN/m（图7）面板简图（图8）面板挠度图ν=0.021mm≤[ν]=300/((3-1)×400)=0.375mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1) +1.4×2.5×300/1000/(3-1)=5.205kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(3-1) =5.632kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(5.205,5.632)=5.632kN/m计算简图：（图9）次梁计算简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)=4.68kN/ mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）次梁计算简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.5+(24+1.5)×15/1000)×300/1000/(3-1)=0.179k N/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）次梁计算简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.355kN·mσ=M max/W=0.355×106/(85.333×1000)=4.159N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)V max=3.734kNτmax=V max S/(Ib)=3.734×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.367N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1000/1000/(3-1))×1=13.25kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.168mm≤[ν]=0.5×1000/400=1.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
300x1900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[5.219,4.257,5.219]/1= 5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.3/2)/2×1=1.696kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.3/2)/2×1=1.696kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.696=4.545kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.696=4.545kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.545,5.237,4.545]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[4.162,3.379,4.162]/1= 4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.3/2)/2×1=1.10 4kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.3/2)/2×1 =1.104kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+1.104=3.4kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+1.104=3.4kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.4,4.177,3.4]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.636kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=4.19k N,R5=3.636kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.72kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=3.3 42kN,R5'=2.72kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.595×106/4490=132.543N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝7.346kNτmax=2V max/A=2×7.346×1000/424＝34.649N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.131mm≤[ν]＝L/400＝550/400＝1.375mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.48kN，R2=18.111kN，R3=0.48kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.48,0.48]＝0.48kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.111kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.3/2，(1.1-0.55)-0.3/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.423kN，R2＝16.152kN，R3＝0.423kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[ 0.423+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.3/2)/2×0.8，16.152，0.42 3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.3/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝16.408kNf＝N/(φA)+M w/W＝16407.545/(0.634×424)+0.068×106/4490＝76.181N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6.85=0.54≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=16.408kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 6.408kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=16.408kN满足要求！。
最新350×1000梁模板支撑计算书汇总
350×1000梁模板支撑计算书350×1000梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米，为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.83；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.85；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
300、700梁模计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/1=16.24kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
门式钢管脚手架梁支撑系统计算300X1000
梁模板支撑计算书工程名称:观澜商业中心一期更新项目02#地块工程单位:深圳市泛华工程集团有限公司1.计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高3.70m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.80m。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2× (0.30 + 1.70) × 1.2 = 0.72 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.00 × 1.2 = 8.64 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.00 × 1.2 = 0.54 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 10.74 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 8.25 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2=-0.105×10.74×2502=-70481N·mmσ=M max/W=70481/16200=4.35N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.35N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
300X1000mm 梁模板支撑架设计计算
KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×高=300×1000mm 1 选用材料相关数据如下：(1)18mm厚胶合板抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2抗弯强度[f]＝16N/mm2m弹性模量E＝1.1×104 N/mm2(2)松木枋小楞 50×100mm抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2抗弯强度[f]＝13N/mm2m弹性模量E＝1.0×104 N/mm2(3) 钢管Ф48×3.5mm抗剪强度[τ]＝110N/mm2抗弯强度[f]＝215N/mm2m弹性模量E＝2.1×105 N/mm2截面积 A＝489 mm2截面矩量 W＝5.08×103 mm3惯性矩 I＝12.18×104 mm42 梁底模板验算（1）荷载计算静载：模板自重： g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m 新浇砼梁重：g2 ＝25×0.3×1.0＝7.5 KN/m钢筋重：g3 ＝1.5×0.3×1.0＝0.45 KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605 KN/m施工荷载： P＇＝2×0.3＝0.6 KN/mP＝1.4×P＇＝0.84 KN/mq＝ g+ P＝10.445 KN/m（2）强度验算：（按四跨连续板计算）l＝0.3mMmax＝Kmq l2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102 KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3f＝ 102000/16200＝6.296N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求（3）剪应力验算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573 KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求（4）挠度验算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm满足要求3 梁底小楞验算（1）荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2 ＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036 KN/m（2）强度验算：(小楞跨度为300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296 KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3f＝296000/83333＝3.55 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2 满足m要求（3）剪力验算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624 KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求（4）挠度验算（自重可忽略不计）W＝5ql 4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm 满足要求4 梁底模大楞验算（Ф48×3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101（1）强度验算（Ф48×3.5钢管）,化为均布荷载计算,q = 2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝K ql=0.101×8.75×0.9=0.80 KN·mW＝5.08×103mm3f＝M/W＝800000/5080＝157.48 N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求（2）剪应力验算V＝1.286×2.624＝3.374 KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求（3）挠度验算W＝kw ql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm 满足要求5 梁侧模验算（1）砼侧压力F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2F2＝γc·HV＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×85.1＝45.84×1.26＝57.76 KN/m2F2＝25×1.0＝25 KN/m2取F＝25 KN/m2（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）（2）梁侧模板强度验算立档用50×100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm 用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
[新版]300x700梁侧模板计算书
![[新版]300x700梁侧模板计算书](https://img.taocdn.com/s3/m/45036158ed630b1c58eeb55b.png)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm ，高度700mm ，两侧楼板厚度130mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距250mm ，内龙骨采用50×100mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距350+0mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
3500700m m300mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×16.800=15.120kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.57m。
荷载计算值 q = 1.2×15.120×0.570+1.40×3.600×0.570=13.215kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 57.00×1.80×1.80/6 = 30.78cm 3；I = 57.00×1.80×1.80×1.80/12 = 27.70cm 4；25025025013.21kN/mAB计算简图0.0660.083弯矩图(kN.m)1.321.981.651.651.981.32剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2502502508.62kN/mAB变形计算受力图0.0110.137变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.321kNN2=3.634kNN3=3.634kNN4=1.321kN最大弯矩 M = 0.082kN.m最大变形 V = 0.137mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.082×1000×1000/30780=2.664N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×1982.0/(2×570.000×18.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.137mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
梁侧模板(300×1000)计算书
梁侧模板(300×1000)计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×1]＝min[41.22，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.688kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
左、右两侧面板计算简图如下：左侧面板计算简图右侧面板计算简图1、抗弯验算q1＝bS承＝1×32.688＝32.688kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×29.16×0.252+0.121×3.528×0.252，0.1×29.16×0.2332+0.117×3.528×0.2332]＝0.222kN·mσ＝M max/W＝0.222×106/37500＝5.912N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算q ＝bS 正＝1×24＝24kN/mν1max ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×24×2504/(100×4200×281250)＝0.502mm≤250/250=1mmν2max ＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×24×233.3334/(100×4200×281250)＝0.408mm≤233.333/250=0.933mm 满足要求！3、最大支座反力计算 承载能力极限状态R max ＝max[1.143×q 1静×l 左+1.223×q 1活×l 左，1.1×q 1静×l 右+1.2×q 1活×l右]=max[1.143×29.16×0.25+1.223×3.528×0.25，1.1×29.16×0.233+1.2×3.528×0.233]＝9.411kN正常使用极限状态R'max ＝max[1.143×l 左×q ，1.1×l 右×q]=max[1.143×0.25×24，1.1×0.233×24]＝6.858kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm) 150 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型方木 小梁材料规格(mm)45×95 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 32.062 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁截面惯性矩I(cm 4)72.141计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝9.411kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.411×0.452，0.5×9.411×0.152]=0.191kN·mσ＝M max/W＝0.191×106/32062＝5.944N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.411×0.45，9.411×0.15]=2.541kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.541×1000/(2×95×45)＝0.892N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝6.858kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.858×4504/(100×9350×721410)＝0.282mm≤450/250=1.8mmν2max＝qL4/(8EI)=6.858×1504/(8×9350×721410)=0.064mm≤150/250=0.6mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝max[1.1×9.411×0.45，0.4×9.411×0.45+9.411×0.15]＝4.659kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×6.858×0.45，0.4×6.858×0.45+6.858×0.15]＝3.395kN六、主梁验算计算简图如下：梁左侧计算简图梁右侧计算简图同前节计算过程，可依次解得：梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.806kN，R2＝2.329kN，R3＝1.924kN，R4＝2.329kN，R5＝0.806kN(正常使用极限状态)：R'1＝0.584kN，R'2＝1.697kN，R'3＝1.378kN，R'4＝1.697kN，R'5＝0.584kN梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.82kN，R2＝2.329kN，R3＝2.329kN，R4＝0.82kN(正常使用极限状态)：R'1＝0.594kN，R'2＝1.697kN，R'3＝1.697kN，R'4＝0.594kN1、抗弯验算梁左侧弯矩图(kN·m)梁右侧弯矩图(kN·m)σ1max＝M1max/W＝0.304×106/4490=67.637N/mm2≤[f]=205 N/mm2σ2max＝M2max/W＝0.421×106/4490=93.745N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)梁右侧剪力图(kN)τ1max＝2V max/A=2×3.08×1000/424＝14.529N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 τ2max＝2V max/A=2×2.855×1000/424＝13.465N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)梁右侧变形图(mm)ν1max＝0.339mm≤600/250＝2.4 mmν2max＝0.65mm≤600/250＝2.4 mm满足要求！七、对拉螺栓验算t 满足要求！。
300x1300梁模板支撑(4.8米)1
300X1300梁模板支撑计算书工程名称工程单位1.计算参数结构楼板厚180mm,梁宽b=300mm,梁高h=1300mm,层高4.80m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600 mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×0.30 + 2.24× 1.2 = 0.91 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30× 1.30× 1.2 = 11.23 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30× 1.30× 1.2 = 0.7 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30× 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 13.68 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.7 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2=-0.105×13.68×3002=-129276N.mm=-0.13kN.mσ=M max/W=129276/16200=7.98N/mm2梁底模抗弯强度σ=7.98N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
500X1300和500X1200梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1000mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.400kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.400kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.20×1.20/6 = 12.00cm 3；I = 50.00×1.20×1.20×1.20/12 = 7.20cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下21.84kN/mA梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.30+1.50×0.50×1.30]+1.4×2.50×0.50=21.84kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×21.844×0.2002=-0.087kN.mf=0.087×106/12000.0=7.281N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×21.844=2.621kN截面抗剪强度计算值 T=3×2621/(2×500×12)=0.655N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.30+1.50×0.50×1.30=16.745N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×16.745×200.04/(100×4500.00×72000.0)=0.560mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.560mm 小于 [v] = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下52.10kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×26.40+1.4×6.00)×1.30=52.104N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×52.104×0.2002=-0.208kN.mf=0.208×106/31200.0=6.680N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×52.104=6.252kN截面抗剪强度计算值 T=3×6252/(2×1300×12)=0.601N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 26.40×1.30=34.32N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×34.320×200.04/(100×4500.00×187200.0)=0.441mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.441mm小于 [v] = 200/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×26.40+1.4×6.00)×1.30×1.00/3=17.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.368kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1000mm。
3001000梁模板计算书解析
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×2.5×1=3 4.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=37.55kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(34.7,37.55)=37.55kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=31.2kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=35.1kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：M max=0.219kN·mσ=M max/W=0.219×106/37500=5.84N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×300/1000)×1=8.15kN/m（图7）面板简图（图8）面板挠度图ν=0.021mm≤[ν]=300/((3-1)×400)=0.375mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1) +1.4×2.5×300/1000/(3-1)=5.205kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(3-1) =5.632kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(5.205,5.632)=5.632kN/m计算简图：（图9）次梁计算简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)=4.68kN/ mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）次梁计算简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.5+(24+1.5)×15/1000)×300/1000/(3-1)=0.179k N/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）次梁计算简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.355kN·mσ=M max/W=0.355×106/(85.333×1000)=4.159N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)V max=3.734kNτmax=V max S/(Ib)=3.734×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.367N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1000/1000/(3-1))×1=13.25kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.168mm≤[ν]=0.5×1000/400=1.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
200乘1000梁侧模计算书
木模板梁侧模板板计算书一、梁侧模板板基本参数梁侧模板板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=10mm，弹性模量E=6500N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×90mm，每道内楞1根方木，间距200mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。
梁侧模板板组装示意图二、梁侧模板板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
三、梁侧模板板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q1.强度计算= M/W < [f]其中──面板的强度计算值(N/mm2)；M ──面板的最大弯距(N.mm)；W ──面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.00×1.00/6=8.33cm3；[f] ──面板的强度设计值(N/mm2)。
3007008000梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
3007008000梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL 1 0.9 0.9可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 1.5永久荷载的分项系数γG 1 1.3 0.9结构重要性系数γ0 1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×0.9×3]×1＝27.385kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝23.335kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×1×3]×1＝20.95kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.335×0.12+0.117×4.05×0.12＝0.028kN·m σ＝M max/W＝0.028×106/37500＝0.749N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.95×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.1+0.45×4.05×0.1＝1.116kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.1+1.2×4.05×0.1＝3.053kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.95×0.1＝0.838kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.95×0.1＝2.304kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.116/1＝1.116kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.053,3.053]/1= 3.053kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.116/1＝1.116kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.7-0.12)=0.377kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.12)=0.377kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.3/2)/2=1.939kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=1.939kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.116+0.026+0.377+1.939=3.457kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.053+0.026=3.079kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.116+0.026+0.377+1.939=3.457kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.457,3.079,3.457]=3.457kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.838/1＝0.838kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.304,2.304]/1= 2.304kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.838/1＝0.838kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1×1×3]×(0.6-0.3/2)/2=1.465kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=1.465kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.838+0.02+0.29+1.465=2.613kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.304+0.02=2.325kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.838+0.02+0.29+1.465=2.613kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.613,2.325,2.613]=2.613kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.457×1.22，0.5×3.457×0.22]＝0.622kN·mσ=M max/W=0.622×106/42667=14.584N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.457×1.2，3.457×0.2]＝2.593kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.593×1000/(2×40×80)＝1.215N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.613×12004/(100×9350×170.667×104)＝1.769mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.613×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.033mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.457×1.2,0.375×3.457×1.2+3.457×0.2]= 5.185kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.185kN,R2=4.619kN,R3=4.619kN,R4=5.185kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.613×1.2,0.375×2.613×1.2+2.613×0.2] =3.919kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.919kN,R2'=3.488kN,R3'=3.488kN,R4'=3.919kN六、主梁验算主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4490=158.703N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.312kNτmax=2V max/A=2×9.312×1000/424＝43.925N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.175mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.492kN，R2=18.624kN，R3=0.492kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN) 100 扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.492,0.492]＝0.492kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.624kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算h max=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=h max/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.5512、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.199×1.2×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算R1＝0.492kN，R2＝18.624kN，R3＝0.492kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(8-0.7)+M w/l b＝max[0.492+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，18.624，0.492+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+1.423+0.06 5/1.2＝20.102kNf＝N/(φA)+M w/W＝20101.91/(0.551×424)+0.065×106/4490＝100.52N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021 第6.2.1: 支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=8/20=0.4≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×γL×φwγQ(ωk LH2/2+Q3k Lh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.199×20×82/2+0.55×20×3.9)=206. 866kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×8/(1.2×1.2)]×20×202/2=4800kN·m M T=206.866kN·m≤M R=4800kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×γL×φwγQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.07×20×82+0.55×20×3.9)=160.988 kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.12+0.15×8/(1.2×1 .2)]×20×202/2=15643.2kN·mM T=160.988kN·m≤M R=15643.2kN·m满足要求！。
350×1000梁模板支撑计算书
350×1000梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米，为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a (m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b (m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.83；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.85；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m 3)：24.00；模板自重(kN/m 2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h ；T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m ；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁板支撑体系计算书
梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。
1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。
另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。
弹性模量：E=6500N/mm2。
受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。
②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。
300mmX1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书
（1）300mmX1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:6KL13(4A)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。
梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。
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300*1000梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN /mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.868×0.152＝0.092kN·mσ＝M max/W＝0.092×106/37500＝2.465N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×1504/(100×10000×281250)＝0.024mm≤[ν]＝L/40 0＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×31.104×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.865kN R2=1.25q1L=1.25×32.868×0.15＝6.163kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.15＝1.44kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.15＝4.8kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.865/1＝1.865kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.163]/1=6.163kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.865/1＝1.865kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1-0.11)=0.541kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1-0.11)=0.541kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.755kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.755kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.865+0.036+0.541+0.755=3.198kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.163+0.036=6.199kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.865+0.036+0.541+0.755=3.198kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.198,6.199,3.198]=6.199kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.44/1＝1.44kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.8]/1= 4.8kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.44/1＝1.44kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.11)=0.445kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.11)=0.445kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.11)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.40 8kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.11)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1 =0.408kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.44+0.03+0.445+0.408=2.323kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.8+0.03=4.83kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.44+0.03+0.445+0.408=2.323kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.323,4.83,2.323]=4.83kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.199×0.72，0.5×6.199×0.22]＝0.38kN·m σ=M max/W=0.38×106/64000=5.933N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.199×0.7，6.199×0.2]＝2.712kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.712×1000/(2×60×80)＝0.848N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.83×7004/(100×9350×256×104)＝0.252mm≤[ν]＝l1/400＝700/400＝1.75mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.83×2004/(8×9350×256×104)＝0.04mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1 mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.199×0.7,0.375×6.199×0.7+6.199×0.2]=5.42 4kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.798kN,R2=5.424kN,R3=2.798kN 正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.83×0.7,0.375×4.83×0.7+4.83×0.2]=4.226k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.033kN,R2'=4.226kN,R3'=2.033kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.213×106/4180=50.994N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.282kNτmax=2V max/A=2×2.282×1000/391＝11.671N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.045mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.516kN，R2=9.987kN，R3=0.516kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.516,0.516]＝0.516kN≤0.7×8=5.6kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.987kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立柱段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝1×υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.4×0.06×0.7×1.52/10＝0.012kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁验算q1＝max{1.893+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1-0.11)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，6.232+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=6.268kN /m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.502kN，R2＝9.922kN，R3＝0.502kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mmλ1＝l01/i＝1686.762/16＝105.423，查表得，υ1＝0.551立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[0.502+1×[1.2×(0.5+(24 +1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×(0.7+0.4-0.3/2)/2×0.7，9.922，0.502+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×(0.7+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.7]+0.012/0.8＝9.936kNf＝N/(υA)+M w/W＝9936.452/(0.551×391)+0.012×106/4180＝48.992N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mmλ2＝l02/i＝3203.753/16＝200.235，查表得，υ2＝0.18立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.2×0.15×(11.17-1)+M w/l b＝max[ 0.502+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×(0.7+0.4-0.3/2)/2×0.7，9.922，0.502+ 1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×(0.7+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.7]+1.831+0.012/0.8＝11.767kNf＝N/(υA)+M w/W＝11767.052/(0.18×391)+0.012×106/4180＝170.064N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=11.17/7.28=1.534≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。