脚手架搭设计算书

脚手架搭设计算书第九章、计算书

9.1落地架段计算书

(1)脚手架搭设参数

(2)技术措施

(3)各段卸荷参数表:

1.1.3. 荷载参数

(1)活荷载参数

(3)静荷载参数

1)脚手板参数

2)防护栏杆

3)围护材料

二

\

/

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L

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X

X

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*

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、

P -V

r D

C

5

C

p e

口

3 800

□

p

C

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系平面图

2.1、小横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

2.1.1 •均布荷载值计算

作用在小横杆上的荷载标准值：

q=0.030+0.300 X 1.5/2+2 X 1.5/2 = 1.755 kN/m ;

作用在小横杆上的荷载设计值：

q=1.2 X( 0.030+0.300 X 1.5/2 ) +1.4 X 2 X 1.5/2 = 2.406 kN/m ;

2.1.2 .强度验算

最大弯矩M = ql /8 =2.406 X 0.8 /8 = 0.192 kN.m ;

最大应力计算值(T = 丫o M/ W =1.1 X 0.192 X 106/4.12 X 103=51.395 N/mmf;

小横杆实际弯曲应力计算值(T =51.395N/mm小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,

满足要求！

2.1.

3. 挠度验算

最大挠度v = 5ql 4/384EI

=5.0 X 1.755 X 8004/(384 X 2.06 X 105X 9.89 X 104)=0.459 mm;

小横杆实际最大挠度计算值v =0.459mm小于最大允许挠度值min(800/150 , 10)

=5.333mm满足要求！

3.1、大横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的

集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

3.1.1. 小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5ql b(1+a/ b)2=0.5 X 1.755 X 0.8 X (1+0.1/0.8) 2=0.889 kN ;

内排大横杆受到的集中力设计值：

2 2

F=0.5ql b(1+a/ b) =0.5 X 2.406 X 0.8 X (1+0.1/0.8) =1.218 kN ;

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5ql b[1+(a 1/1 b) 2]=0.5 X 1.755 X 0.8 X [1+(0.1/0.8) [=0.713 kN ;

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5ql b[1+(a 1/I b) 2]=0.5 X 2.406 X 0.8 X [1+(0.1/0.8) [=0.978 kN ;

3.1.2. 大横杆受力计算

大横杆按三跨(每跨中部)均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且

与我国工程长期使用经验值相符。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(内排大横杆、 外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从 略，仅给出最终计算结

果)：

弯矩图(kN • m)

0.636

0.609

0.448 0.421

~1 厂

L

A

0.4 121

0.448

0.609 0.636

0.79^ 0.24

剪力图(kN)

变形图(mm) 计算得到内排大横杆：

最大弯矩：M= 0.326 kN.m 最大变形：v = 1.751 mm 最大支座反力：F= 2.679 kN

弯矩和剪力计算简图

0.824

0.797

变形计算简图

计算得到外排大横杆(计算过程从略):

最大弯矩：M= 0.263 kN.m

最大变形：v = 1.415 mm 最大支座反力：F= 2.161 kN

3.1.3. 强度验算

最大应力计算值(T = 1.1 X 0.326 X 106/4.12 X 103=87.007 N/mm2;

大横杆实际弯曲应力计算值(T =87.007N/mnn小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求！

3.1.

4. 挠度验算

最大挠度v =1.751mm;

大横杆实际最大挠度计算值v =1.751mm小于最大允许挠度值min( 1500/150,10) =10.000mm 满足要求！

4.1 、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算:

丫o R w R c

其中丫0 -脚手架结构重要性系数，取1.1 ；

Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为

8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1,则该工程采用的单扣件承载力

取值为8.000kN，双扣件承载力取值为12.000kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为2.679 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2.161 kN；

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力丫0 R=1.1X 2.679kN

<8.000kN,内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力丫0R=1.1 X 2.161kN

<8.000kN,外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

5.1 、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

5.1.1. 确定各段脚手架搭设高度H

根据钢丝绳卸荷点的位置，把脚手架分成以下3段；各段脚手架搭设高度H为：

第1段：高度0.000-14.600米，脚手架高度H=14.600米；

第2段：高度14.600-29.000米，脚手架高度H=14.400米；

第3段：高度29.000-44.400米，脚手架高度H=15.400米；

5.1.2. 静荷载标准值计算各段静荷载标准值的计算过程完全相同，我们仅给出第1 段静荷载标

准值的计算

过程，最后给出各段的最终计算结果。

(1) 结构自重标准值NG1k 采用①48 X 2.7钢管。

外立杆：N G1k= gk H=0.1082 X14.600=1.579 kN ；

内立杆：N G1k= gk H=0.0889 X14.600=1.297 kN ；

(2) 构配件自重标准值NG2k

1) 脚手板的自重标准值N G2k1 采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2，铺设层数n1=8层。

外立杆：N G2k1= n1X0.5X lb X la X gk1 = 8 X0.5X0.8X1.5X0.3=1.440 kN ；

内立杆：N G2k1= n1 X( 0.5 X lb+a1 )X la X gk1

=8 X( 0.5 X 0.8+0.1 ) X 1.5 X 0.3=1.800 kN ;

2) 防护栏杆及扣件的自重标准值N32k3

采用①48 X 2.7钢管，自重标准值gk3=0.0302kN/m。

外立杆：N G2k3= n3 X(la X gk3+0.0132)

=14 X( 1.5 X 0.0302+0.0132 ) =0.819 kN ;

3) 围护材料的自重标准值N32k4