广明高速第SG02合同段盖梁抱箍支架计算书
盖梁钢抱箍计算计算书
盖梁钢抱箍计算计算书盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G3k )+0.7×1.4(Q 1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN 取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm)12 两半抱箍接头间隙d(mm)30钢带和墩柱间的摩擦系数μ 0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm 2) 215 钢带弹性模量E(N/mm 2) 206000 螺栓个数n20 螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm 2) 170 螺栓直径(mm)M22螺栓有效截面积Ae(mm 2)303.41、钢带对墩柱的压应力σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm 2≤[σ]=14N/mm 2 满足要求。
2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm 2≤f=215N/mm 2 满足要求。
3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πD σ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm 钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。
抱箍计算书
盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。
二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。
盖梁模板(抱箍法)施工方案及计算范本
盖梁模板(抱箍法)施工方案及计算目录第一部分盖梁模板(抱箍法)施工方案一、施工方案说明二、盖梁抱箍法结构设计三、主要工程材料数量汇总表四、模板安装要求五、模板拆除六、安全注意事项七、墩帽混凝土浇筑要求八、安全管理:九、应急预案第二部分盖梁抱箍法施工方案检算计算一、施工方案检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算六、抱箍体下支销受力计算七、抱箍与36b型工字钢支点焊接验算第三部分盖梁模板支撑平面、立面、剖面图、抱箍详图第一部分盖梁模板(抱箍法)施工方案图一、施工方案说明1、概况立基路(东岳路—塔基路)新建工程2#桥桥长为37.04米(10+10+10),共有2支桥墩盖梁,墩为柱式结构(墩柱直径为1000mm钢筋砼结构,分六支柱式结构),墩柱上方为盖梁,盖梁长为28.689米,宽1.60米,高为1.0米的钢筋砼结构,如图1-1,由于桥墩柱高度不大,最大高度为 1.8—2.50米,本工程墩柱盖梁拟采用墩柱抱箍法施工,盖梁砼约为45.9m3。
图1--1 盖梁正截面（单位：厘米）#桥桥墩盖梁平面图2、方案编制依据(1)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2020；(2)、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-991(3)、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-991(4)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2020)(5)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2020)(6)、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB5020202020(7)、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2020(8)、《木结构设计规范》(GB 50005)(9)、《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》(GB/T 5293)(10)、《低合金钢埋弧焊用焊剂》(GB/T 12470)(11)、立基路(东岳路—塔基路)新建工程2#桥施工图设计文件二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模18mm胶木板,面模厚度为18mm,在侧面板外设6*9方木作为背带并采用间距0.3m 作竖带处理,竖带高1.3m；在竖带上下各设一条(分二支)的钢管作横向支模,并在φ48的模向支模上进行φ12栓杆作拉杆,设计三道,模向间距为1.60米,在模向钢管外设φ48的钢管斜撑(二道),支撑在梁底横梁上。
抱箍计算书
抱箍模板计算书一、工程介绍本工程盖梁每平米重4.1吨，采用抱箍法施工。
抱箍主要受盖梁及模板自重力，与混凝土墩柱的摩擦力及表面压力。
二、计算依据钢结构设计规范（GB 50017━2003）建筑工程大模板技术规程（JGJ 74━2003）组合钢模板技术规范（GB50214-2001 ）公路桥涵施工技术规范（JTG T F50-2011）铁路桥涵施工技术规范（TB 10203-2002 ）高速铁路桥涵工程施工技术指南铁建设[2010]241号高速铁路隧道工程施工技术指南铁建设[2010]241号液压滑动模板施工技术规范（GBJ 113-1987）液压爬升模板工程技术规程（JGJ 195-2010）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）钢结构焊接规范(GB 50661-2011 )建筑施工手册三、模板结构抱箍面板采用12mm钢板，肋采用16mm钢板，高度500mm，用16根10.9级M27高强螺栓连接(一侧8根)，四、计算内容1)倾倒混凝土荷载4 KN/m2 分项系数：1.42)振捣混凝土荷载4 KN/m2 分项系数：1.43)施工人员和设备荷载2.5 KN/m2 分项系数：1.44)混凝土自重+钢筋自重+模板自重荷载分项系数：1.2（模板承重时用）Q235材料强度f=215 MPa，抗剪强度fJ=215*0.7=150 MPa 钢与混凝土摩擦系数f1=0.5 弹性模量E=2.06*105 安全系数K=2 M27螺栓抗拉力290KN 1.抱箍面板验算（两柱盖梁）盖梁总重：4.1*14*1.8=103.32 吨模板总重：10 吨施工支架：约12 吨单个抱箍承受轴向压力F*K=(1033.2+100+120+4+4+2.5) /2*2=1263.7 KN面板与混凝土的表面压力为F压=F/0..35=1263.7/0.35=3610.57 KN面板表面压强P=F压/A=3610570/（1200*3.14*500）=2 N/mm^2面板的许允应力σt=则σt =（PD/（S-1）+P）/1.7=（2*1200/（12-1）+2）/1.7=129.5<f 满足要求。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法计算书一、工程概况本项目共有墩台帽201座，其中台帽40座，桥墩盖梁161座，有墩间系梁10座（全部在2号桥）。
盖梁为单立柱、双立柱、三立柱和四立柱非预应力形式，采用抱箍法施工。
二、盖梁无支架施工的受力验算拟采用321型贝雷片，在贝雷片I25a工钢，其上铺15cm×20cm 的方木做盖梁底模的底支撑。
1、纵向方木受力验算①盖梁混凝土自重：53.5m3×26KN/m3 = 1391KN②钢模板自重：（面板6mm厚的钢模取70Kg/m2）18.75×1.9+18.75×1.6×2= 95.63 m295.63×70Kg/m2 = 6694 Kg 即：66.94 KN③纵向方木自重：0.15×0.20×2.3×6KN/m3 = 0.414 KN荷载总重：1391+66.94+0.414 =1458.35 KN取安全系数为1.2则：方木所受线性荷载：1458.35×1.2/（18.75×1.9）×0.4= 19.65KN/m图2：方木计算模型按连续梁受均布荷载作用计算：图3：方木弯矩图经计算得：M max =3.9 KN〃m取方木（松木）抗弯强度f m = 8.0 MPa则：方木截面抵抗矩：W= M/[f]=3.9/[8]=48750 mm3方木的截面抵抗矩[W]=1/6bh2 = 150×200×200/6=1000000 mm3 W＜[W],方木截面满足要求。
2、横向贝雷受力验算①强度验算纵向贝雷所承受的力为方木所传递下来的集中荷载，方木的间距为40cm，按连续梁受均布荷载作用计算：图2：贝雷梁计算模型图3：贝雷梁弯矩图经计算得：M max =90.1 KN〃m＜788.2KN〃m②刚度验算按连续梁受均布荷载作用计算：图4：位移图f max=1.8mm≤L/400=7100/400=17.75mm最大的支撑反力在中间支点处P= 375.98 KN，在抱箍与墩柱接触面垫一层摩擦力较大的材料，取摩擦系数μ=0.3，则抱箍钢板对立柱的压力N=P/μ=375.98/0.3=1253.3 KN。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
盖梁支撑计算书.
盖梁抱箍、分配梁计算书（以简支墩为例）本合同段盖梁施工分为两种，其中圆柱墩盖梁材料抱箍与型钢支撑进行施工，矩形墩盖梁施工采用Ф120mm穿心棒与型钢支撑进行施工，其中简支墩为为最不利墩位，以下门里大桥简支墩为例进行计算。
（一）抱箍承载力计算（以Ф2.0m墩柱抱箍为例）1、荷载组合计算（1）盖梁砼自重：G1=67.08m3×26kN/m3=1744.1kN（2）模板自重：G2=122.6kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）I20a工字钢：G4=4×26×27.9㎏/m=29.0kN（5）I45a型钢自重：G5=80.4㎏/m×16×4=51.5kNGZ=G1+G2+G3+G4+G5=1744.1+122.6+20+29.0+51.5=1967.2kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由静力平衡方程解得:RA=RB=1967.2/2=983.6kN值为抱箍体需承受的竖向压力N，即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=983.6kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.4×1/1.7=53kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=983.6/53=11.26≈19个，现场加工抱箍螺栓共计24个，如下图所示，以24个螺栓进行截面计算，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/24=983.6/24=40.98KN＜[NL]=53kN故能承担所要求的荷载，满足实际施工需要。
②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=983.6kN/0.4=2459kN由高强螺栓承担。
盖梁计算书抱箍
盖梁抱箍受力计算书1、抱箍概况盖梁长度为15.55m，宽度为1.8m，高度为1.5m，盖梁下接直径为1.4m圆形墩柱。
抱箍箍身高度为30cm，钢板厚度为16mm，连接处钢板厚度为25mm，连接螺栓为M30高强螺栓，连接面板处设加劲板，加劲板厚度为25mm。
抱箍示意图抱箍上横梁为双I40a工字钢，横梁上纵桥向铺[14的槽钢，60cm一道。
盖梁抱箍示意图2、荷载分析根据相关规范，设计模板、支架时，应考虑下列荷载。
①盖梁钢筋混凝土荷载：P1 =1.5m×25 KN/m3= 37.5kN /㎡②设备及人工荷载： P2=1.0KN/ m2③模板自重：P3=1kN/㎡④砼浇筑冲击及振捣荷载：P4 =2.0 kN/m2⑤其他可能产生的荷载，取P5=0.3 kN/m23、横梁及分配梁验算由于盖梁模板与常规承台模板相似，不再验算，以下验算[14分配梁和2I40a 的横梁。
强度取值：工字钢抗压强度为145Mpa，抗剪强度为85Mpa。
（1）模型建立系统受力采用midas Civil 2015有限元程序进行计算分析。
有限元模型横梁及分配梁模型（2）约束体系抱箍支撑点横梁与分配梁（3）荷载分布盖梁自重为面荷载，转换为分配梁线性荷载。
（4）运行分析①应力验算由分析结果可知，结构所受最大应力为118.7MPa，满足要求。
②刚度验算由分析结果可知，结构最大变形为0.8cm＜L/400满足要求。
③整体稳定性验算结构稳定性系数为：212＞1.3。
满足规范要求。
4、抱箍验算（1）螺栓承载力计算由运行分析可知，每个抱箍受力为64t，单边为32t即320KN，钢抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的预拉力克服，查《路桥施工计算手册》第426页：M30螺栓的允许承载力：[N L]=Pμn/k式中：P---高强螺栓的预拉力，取355KN；μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取2；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 355×0.3×2/1.7=125.29kN螺栓数目m计算：m=P/[NL]=640/125.29≈6，取实际截面上的螺栓数目m=32个，满足要求。
盖梁施工抱箍受力计算书
目录一、抱箍结构设计 (2)二、应力计算 (2)1、施工荷载 (2)2、计算钢带对混凝土的应力 (3)3、钢带内应力为σ2的受力布置图 (3)4、牛腿螺栓受力情况 (4)5、工字钢受力计算 (5)6、工字钢应力计算： (6)一、抱箍结构设计根据第二阶段施工设计图（第三册、第四册（第二分册）），我标头沟特大桥、南沟大桥、AK1+718匝道桥采用抱箍法施工盖梁，其中墩柱尺寸为180cm、160cm、140cm等，则现场抱箍加工尺寸为高50cm，直径为180cm、160cm、140cm，抱箍钢带厚度10mm，为考虑最不利因素，只对180cm的抱箍进行计算一般变形计算，即应力计算。
二、应力计算1、施工荷载1）盖梁设计混凝土方量为44.90m3,钢筋骨架为7.566T，自重为（考虑钢筋混凝土的平均密度为 2.5T/m3），则所得自重为44.90*2.5=112.25T；2）钢模自重：根据模板设计图，模板每平方米按照100㎏计算，则所得自重为26.4*0.1=2.64T；3）工字钢采用45b，其理论单位中为87.485㎏/m，共用2根，每根长12m，则所得自重为87.485*12*2=2.1T；4）施工荷载：按照混凝土施工工序人员最多需要作业人员10人计算，则所得自重为10人+混凝土动载+振捣力=10*0.1+0.5*1.2+0.3=1.9T；5）盖梁混凝土施工总荷载为：112.5+2.64+2.1+1.9=118.59T；为考虑施工安全系数1.2，则计算施工荷载为118.59*1.2=143T，根据施工荷载及现场施工布置，抱箍受力考虑为均布荷载，则单个抱箍受力为143/2=71.5T。
2、计算钢带对混凝土的应力1）钢带对墩柱的压应力σ1可由下式计算μσ1BπD=KG其中：μ——摩阻系数，取0.35；B——钢带宽度，B=500mm；D——立柱直径，D=1800mm；K——荷载安全系数，取1.2；G——作用在单个抱箍上的荷载，G=715KN。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工设计及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明1、工程概况本工程主要分部分项工程包括桩基础、承台（系梁）、立柱、墩盖梁（台帽）、预制小箱梁安装、整体化层及附属工程等。
桥墩采用双柱式及三柱式墩。
本次计算只选择下安立交PY6桥墩盖梁,其为本桥跨度最大的盖梁，墩柱中心距离为8.1595m，盖梁长度22.219m，宽1.8m，高1.6m ，悬臂长度2.95m，墩柱直径1.3m，砼浇筑方量为62.9m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）（4）路桥施工计算手册人民交通出版社（5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
（6）施工图设计文件。
（7）我单位的桥梁施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[14背带。
在侧模外侧采用间距0.75m的[14作竖带，竖带高2m；在竖带上下各设一条φ18的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.8m。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.3m[8型钢作横梁，横梁长1.8m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用两根贝雷片连接形成纵梁，长24m，纵梁在墩柱外侧采用［10型槽钢使纵梁形成整体，增加稳定性。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍和千斤顶。
4、千斤顶和抱箍为方便施工，抱箍与纵梁之间采用6个50T的螺旋千斤顶。
采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高60cm，采用20根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
桥梁盖梁施工抱箍结构计算书
盖梁结构支架计算书本标段两柱式盖梁取最大规格为1300*160*190cm，立柱直径有1.2m、1.4m、1.6m、1.8m共4种，抱箍采用16个M24高强螺栓分两排布置，高度为50cm，只是抱箍直径不同。
（1）计算参数取值1、盖梁自重两柱式盖梁尺寸均为1300×160×190cm，普通钢筋砼重力密度取2.6t/m3,砼体积为39.52m3，则砼总重力为102.75吨，根据盖梁尺寸，在盖梁长度分布荷载为。
： q1=102.75/13=7.9吨/m2、施工荷载（模板等）盖梁模板采用定型大块钢模，模板（包括底模、侧模和加劲肋）容重取0.75KN/m2，模板面积为72.4m2， q2=0.75*72.4/13=0.42吨/m；3、底横梁I20b@50cm工字钢，共20根，每根长4米。
自重20×31.1×4=2.5吨,q3=2.5/13=0.2吨/m4、底纵梁双拼I40b工字钢，共4根，每根长15米。
自重4×73.8×15=4.43吨,q3=4.43/13=0.34吨/m（2）两柱式盖梁计算1、钢抱箍计算1）、螺栓数目每个钢抱箍承受的荷载为:G＝(102.75+5.43+2.5+4.43)/2=41t=575.55KN抱箍体需承受的竖向压力N=575.55KN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页。
M27螺栓的允许承载力：［NL］=P×u×n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225KN（查《路桥施工计算手册》表12-15）u-摩擦系数，取0.3（查《路桥施工计算手册》表12-16）n-传力摩擦面数目，取1K-安全系数，取1.7则：［NL］=P×u×n/K=225×0.3×1/1.7=39.71KN需要螺栓数目m计算：m=N/［NL］=575.55/39.71=14.5≈15个,为安全起见和对称布置，同时考虑本项目通用性，每个抱箍设置16个螺栓，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/16=575.55/16=36KN＜39.71KN，故能承担所有的荷载。
系、盖梁抱箍计算
系梁计算现浇柱间系梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm 。
用工16作为次梁，每隔30cm 布置一道。
次梁下设置两道H588大梁，大梁用抱箍支撑。
具体结构附图：按柱间系梁最大尺寸为：长×宽×高=9.3m ×1.8m ×2.1m=35.154方计算： 砼荷载：21/6.54261.2m kN p =⨯=模板荷载：222/5.1/150m kN m Kg p ==设备及人工荷载：23/5.2/250m kN m Kg p ==砼浇注时振捣荷载：2/0.4/4004m kN m Kg p ==则有24321/6.6245.25.16.54m kN p p p p p =+++=+++=模板（t=18mm ）计算模板为 18mm 厚覆面竹胶板，根据次梁的布置，按单向板计算。
取B=10mm ，取荷载2/6.62m kN p =则 m kN m kN p B q /626.0/6.6201.02=⨯=⨯=m kN ql M ⋅⨯=⨯⨯==-3221005.73.0626.0125.081 32254.06/8.116/cm bh W =⨯==应力为：[]MPa MPa W M w 451.13)1054.0/(05.76max =<=⨯==-σσ强度满足要求由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。
偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二得挠度系数0.677。
MPa E 5101.0⨯= 4331086.412/mm bh I ⨯==则[]m m l f m m EI ql f 75.04007.01086.41011003.010626.0677.0100677.0910434max ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=-挠度完全满足要求。
次梁（工16）计算每隔30cm 布置一道，m kN q /78.183.06.62=⨯=，根据墩柱尺寸取计算长度2.5m 。
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广明高速第SG02合同段盖梁抱箍支架计算书
一 、概况说明：
盖梁施工时采用墩柱抱箍两边钢管柱加I45b 工钢（详见下图）施工，具体工艺是:在墩柱上设置10mm 厚钢抱箍，一根立柱设抱箍两层，为了灵活周转使用，在安装钢筋及模板作业施工时，可只使用一层抱箍，在浇筑砼前抱箍安装两层，4天后强度达到75%可拆去底层抱箍周转下一墩柱使用，抱箍高度为32cm ，墩柱每侧采用单层单排长18米的I45b 横梁。
横梁上面铺设［14工字钢作分配梁，分配梁上安放定型钢模板。
［ 二 、计算依据：
1. 《广州至高明高速公路广州段第SG02合同段两阶段施工图设计》
2. 《路桥施工计算手册》
3. 《钢结构手册及设计规范》 三 、结构荷载计算：
I45b 施工主梁总长L=18m, 墩柱净距L 1=5m ，悬臂L 2=5.96m ，(不计工作平台) 1 、盖梁砼重量：由于钢筋骨架全由立柱承受， 故N1＝24 KN/ m 3
中间段q1=1.1×24=26.4KN/ m2，
梁端段q1＇=0.6×24=14.4KN/ m2
2 、盖梁两侧各设置单排I45b为施工主梁，长18m。
N2＝87.449Kg/m
q2=87.449×10×1.0÷1000=0.875KN/ m
3 、主梁上铺设［14槽钢作为施工横梁，每根长6m，间距为0.6m，共30根。
N3＝16.8 Kg/m
q3=16.8×10×6÷1000＝1.0 KN
4、［14槽钢上铺设盖梁定型钢模板，
N4＝0.75 KN/ m2
5、施工人员、机具荷载。
N5＝2.5 KN/ m2
6、振捣砼产生的荷载。
N6＝2.0 KN/ m2
荷载分顶系数:静荷载取1.2，动荷载取1.4。
四、I14工钢验算：
截面矩W=101.7cm3, 惯性矩I =712cm4, 弹性模量E =210 GPa，
跨径L =1.4 m,［σ］=145 MPa，［τ］=85 MPa。
取中间段最不利状态下的横梁进行验算，间距0.6，
q =1.2×( q1+ q4) ×0.6+1.4×(q5+ q6) ×0.6=48.1 KN/ m
1、受力及反力图：(KN)
2、应力图：(MPa)
σ=134.5 MPa<［σ］，τ=50.5MPa<［τ］, 满足施工要求
3、变形图：(mm)
挠度很小，可以满足施工要求
五、I45b施工主梁验算：(取单侧单排)
中间段荷载：
q =［1.2×( q1+ q4) +1.4×(q5+ q6) ］×2.8／2+q2×1.2+ q3×2×1.2
=［1.2×( 26.4+ 0.75) +1.4×(2.5+ 2.0) ］×2.8／2+0.875×1.2+ 1.0×2×1.2 =57.88KN/ m
梁端荷载：
q =［1.2×(q1＇+ q4) +1.4×(q5+ q6) ］×2.8／2+ q2×1.2+ q3×2×1.2
=［1.2×( 14.4+ 0.75) +1.4×(2.5+ 2.0) ］×2.8／2+ 0.875×1.2+ 1.0×2×1.2 =37.72KN/ m
1、受力及反力图：(KN)
最大反力F=312KN
2、抗弯应力图：(N/ mm2)
最大抗弯应力σ=97.5N/ mm2 =97.5 Mpa <［σ］=145 (满足要求)
3、抗剪应力图：(N/ mm2)
最大抗剪应力τ=32.3 N/ mm2=32.3 Mpa <［τ］=85Mpa 满足要求
4.挠度很小，可忽略不计（mm）
六、抱箍验算：
1.设计荷载
根据以上计算可得，单根墩柱抱箍的受力为两边单排I45b下支座上的反力和：
N =312.0×2＝624KN
2.螺栓抗剪计算
抱箍所受的竖向压力由10.9级M27的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》：
M27螺栓的容许抗剪承载力：
[N L]=μnP/K
式中：
P—10.9s M27高强螺栓的预拉力，取320KN；
μ—摩擦系数，取0.30；
n—传力接触面数目，取1；
K—安全系数，取1.7。
则：[N L]=320×0.30×1/1.7=56.4KN
得螺栓数目m：
m＝N/[N L]= 624/56.4=11.06个，实取12个，单根墩柱设两层抱箍，因此单层抱箍6个。
则施工中每个高强螺栓实际提供的抗剪力为：
N′=N/m=624/12=52.0KN
3 .抱箍体的应力计算
①、抱箍壁为受拉产生拉应力
拉力：P=6 N′/0.3=6×52.0/0.3=1040（KN）
抱箍壁采用面板δ10mm的钢板，单个抱箍高度为320mm。
则半边抱箍壁的纵向截面积：
S=10×320×2=6400(mm2)
σ=P/S=1040×103/6400=162.5MPa)＜[σ]=235MPa
抗拉强度满足设计要求。
②.抱箍体剪应力
τ=0.5×N/S
=0.5×624×1000/6400=48.75MPa<[τ]=85MPa
抗剪强度满足要求.
七、螺栓需要的力矩计算
1.由螺帽压力产生的反力矩
M1=μ1N L×L1
μ1=0.15钢与钢之间的摩擦系数
力臂L
=0.022m 大六角标准螺帽对边宽度
1
M1=0.15×56.4×0.022=0.19 KN·m
2.M2为螺栓爬升角产生的反力矩(升角为10°)
M2=μ1×N1cos10°×L2+ N1sin10°×L2
力臂L
=0.012m M27螺栓有效半径
2
M2=0.15×44.6×cos10°×0.012+44.6×sin10°×0.012=0.17KN·m
M=M1+M2=0.15+0.17=0.32 KN·m=32 kg·m
所以要求螺栓的扭紧力矩M≥35kg·m
八、Ф30cm钢管桩验算
通过对I45b工钢的验算，可知工钢单端反力F=95.6KN。
采用直径为0.30m壁厚为10mm钢管柱,两端加焊0.5 m×0.5 m,厚10mm钢板，
最大荷载为F=95.6KN
A=π×D×L=3.14×300×10=9420m m 2
强度σ柱=F/A柱=95600/9420=10.15MPa<[σ]=140 MPa（满足要求）
回转半径i≈0.25√302+27.82 ＝10.22cm
l0＝450cm λ＝l0/i＝44.0
查轴心受压α类截面稳定系数表得ψ＝0.932，
f＝N/（ψ*A）＝10.89Mpa<[σ]/1.3=108 Mpa
九、C20砼基础受力验算
受压面积取钢板面积，Ф30cm钢管取4.5m
A钢板=500×500=25×104 m m 2
F=95.6+71.272×4.5×10÷1000=98.81KN
强度σ砼=F/A钢板=98810/25×104=0.40MPa<[σC20砼]=11 MPa
十、地基受力验算
原地面地基结构为砼路面，砼基础可直接浇筑在原地面上，砼基础尺寸为0.5m×2.20cm, 厚30 cm。
A=0.5×2.2=1.1m 2
地基σ=(F+G)/A
F=98.81×2=197.62KN ；G为砼基础自重=0.5×2.2×0.3×26.0 =8.58 KN
σ=(F+G)/A=(197.62+8.58)/(0.5×2.2)=187.5KPa
地基承载力要求大于187.5KPa，开挖后进行基底触探，若达不到进行换填处理。
十一、对第一次浇筑混凝土的验算
当浇筑第二次混凝土时，至少与第一次浇筑的时间相隔三天，由于第一次浇筑的混凝土已经达到一定的强度后，其必然与支架共同承受第二次浇筑混凝土的重量，应计算其上缘的拉应力及刚度。
W=2.8×0.6×0.6/6=0.168 m3，I =2.8×0.6×0.6×0.6/12=0.0504m4，E=32500 MPa，Mmax=ql²/8=37.5×5.1×5.1/8=122 kN·m
σ= Mmax/ W=122/0.168=0.72 MPa
查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，C40混凝土的抗拉强度标准值为2.40MPa，抗拉设计值为1.71MPa，拉应力0.7MPa在可接受范围，再计算受拉情况下产生。