楼板满堂钢管高支撑架设计计算书

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高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

满堂支撑架计算规范

满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。

5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。

5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。

不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。

满堂支架计算书

满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。

B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。

采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。

一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。

侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。

碗口支架作为支撑。

二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。

箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。

支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。

其单根最大荷载为30KN。

箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。

支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。

高支模专项方案计算书

一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。

本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。

二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。

- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。

- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。

- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。

2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。

- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。

3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。

- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。

- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。

- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。

四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。

满堂支撑架计算规范

满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。

5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：0.487ωmk=ω0μzμs=0竖向封闭栏杆μs 1.195三、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n4 2 材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205次梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125次梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 次梁弹性模量E(N/mm2) 206000次梁自重标准值Nc(kN/m) 0.04 次梁验算方式三等跨连续梁G1k=N c=0.04kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m；G3k= g4k×l b/(n4+1)= 1×1.2/(2+1)=0.4kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×1.2/(2+1)=1.2kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×[1.3×(G1k+G2k+G3k)+1.5×Q1k]=1×[1.3×(0.04+0.14+0.4)+1.5×1.2]=2.554kN/m q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k= 1×1.5×1.2=1.8 kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.754×1.22+0.117×1.8×1.22=0.412kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.754×1.2+1.200×1.8×1.2=3.587kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.754×1.2+0.617×1.8×1.2＝1.876kNτmax＝2V max/A=2×1.876×1000/506=7.415N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1×1.5×φc×F1=1×1.5×0.7×2=2.1kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.78kN·mσ=M max/W=0.78×106/(5.26×103)=148.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=4.894kNV maxf=3.099kNτmax＝2V max/A=2×3.099×1000/506=12.249N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.58×1.2+1.200×1.2×1.2=2.494kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.58×(1.2×103)4+0.990×1.2×(1.2×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=1.252 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.04+0.14+0.4+1.2=1.78kN/mq2=F1=2kN计算简图剪力图(kN) R'maxf=3.8kN变形图(mm) νmax=2.895 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.04主梁验算方式三等跨连续梁横向主梁按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑次梁传递最大支座力。

100厚楼板支撑计算

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×0.900+0.350×0.900=2.565kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.00×1.00/6 = 15.00cm3；I = 90.00×1.00×1.00×1.00/12 = 7.50cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350×0.350=0.084kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.084×1000×1000/15000=5.601N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350=1.440kN截面抗剪强度计算值 T=3×1440.0/(2×900.000×10.000)=0.240N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.265×3504/(100×6000×75000)=1.189mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

150厚屋面板模板支撑架计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为7.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.150×0.900+0.300×0.900)=3.293kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.293+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×1000/48600=1.257N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.293×3004/(100×6000×437400)=0.069mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.227×1000×1000/48600=4.669N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

国标规范满堂式脚手架(计算书)

1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m,直径为98m网架高度为3.7m （从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8卅，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。

3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。

故脚手架为满堂红脚手架。

脚手架的平面尺寸约为28.14米X 18.9米，高度大约为16米。

长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。

脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。

4、脚手架的计算(JGJ130-2001)脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN/M2,支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN/M2。

模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。

---------------------------------------------------------------------------- 0 -------------------------------------------------------------------------------------o o 0 O□ Q o a图-2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为丁48 X 3.5、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;图一1落地平台支撑架立面简图圻Q2! I HI 11 M 屮I I I]I I [f―-1H-~~1纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):q11 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 3.000 x 0.300=0.900kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

板厚300层高4.2米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方38×80mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用80×80mm木方。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.30+0.20)+1.40×2.50=12.776kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.30+0.7×1.40×2.50=12.616kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×2.8。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

板支撑计算

扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为7.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，间距200mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.25mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.20)+1.40×2.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×2.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.25。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

p国标规范满堂式脚手架(计算书)共10页文档

1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2019《钢结构设计规范》GB50017-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2019《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2019）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。

3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。

故脚手架为满堂红脚手架。

脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。

长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。

脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。

4、脚手架的计算高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2019）。

脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。

模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

图－1 落地平台支撑架立面简图图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 3.000×0.300=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.000×0.300=0.300kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

30m满堂红模架计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):30.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):30.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

支架回顶计算书

高大模板支撑体系回顶计算书6#楼4#放映厅sx-sd×s32-s39轴（3层至屋面层）支撑高度13.88m的楼板卸荷架子验算书（3层至屋面层）支撑高度按13.88m考虑，按立杆间距900×900，水平支撑步距为1200mm进行验算，顶部采用40×90mm木方间距200mm作次肋，2根φ48×2.8mm钢管作主肋，立杆采用φ48×2.8mm钢管。

1荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚×25kN/m3）=0.12m×25kN/m3=3 kN/m2 2）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m24）每平米钢管自重：①查表的φ48×2.8mm钢管为3.12kg/m；②由于立杆间距为900×900，则每平米钢管立杆按照5根考虑③由于支撑高度为13.88m，则每平米钢管的自重为3.12 kg/m×13.88m×5根/m2= 217kg /m2=0.217t /m2×9.8 kN =2.125kN /m2施工总荷载=1.2×（3+0.3 +2.125）+1.4×3 kN/m2=10.71kN/m22荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知3层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2 (楼面活荷载为3.5 KN/m2，楼面荷载为2.0KN/m2) 。

2层卸荷架子承受荷载：F ＝ 10.71–5.5＝ 5.21 KN/m2由于1、2层回顶钢管自重分别为0.917KN/m2、0.688 KN/m2，2层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2,1层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2。

满堂脚手架计算书-终版

满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架计算书

满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂架的宽度B(m) 3.2 满堂架的长度L(m) 140满堂架的高度H(m) 19.6 脚手架钢管类型Ф48×2.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 1 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.1剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ1 1.656非顶部立杆计算长度系数μ2 1.656二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.1 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17 密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.167 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 0施工均布荷载q2k(kN/m2) 2 平台上的集中力F1(kN) 0省份江苏地区常州市基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312三、立杆的稳定性验算N G1=g k×H+l a×n4×N c+l b×N z=0.167×19.6+1.5×2×0.033+1×0.033=3.405kN 立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=1.5×2×0.033+1×0.033=0.132kNN G2=g2k×l a×l b=0.1×1.5×1=0.15kNl=max{l a,l b}=max{1.5,1}=1.5mN G3=g3k×l=0.17×1.5=0.255kNN G4=g4k×l=0.1×1.5=0.15kNN Q1=q1k×l a×l b=0×1.5×1=0kNN Q2=q2k×l a×l b=2×1.5×1=3kNN Q4=F1=0kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(N G1d+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.132+0.15+0.255+0.15)+0.9×1.4×(0+3+0)=4.604kN立杆底部荷载：N底=1.2(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(3.405+0.15+0.255+0.15)+0.9×1 .4×(0+3+0)=8.532kN1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.656×(1800+2×100)=3312mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1800=2980.8mmλ=l0/i=3312/15.9=208.302≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.656×(1800+2×100)=4030.704mmλ1=l01/i=4030.704/15.9=253.503，查表得，φ1＝0.114ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×ωk×l×h d2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N顶/φA +M w/W=4.604×103/(0.114×424)+0.159×106/(4.49×103)=130.662N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.656×1800=3627.634mmλ2=l02/i=3627.634/15.9=228.153，查表得，φ2＝0.14ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×W k×l×h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N底/φA +M w/W=8.532×103/(0.14×424)+0.159×106/(4.49×103)=179.145N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！四、立杆支承面承载力验算底g a c满足要求！。

满堂楼板模板支架计算(高大4.4米)

碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

方钢50×50mm，间距300mm，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量190000.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.176+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.111kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/48600=2.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.176+1.4×1.800)×0.300=2.220kN截面抗剪强度计算值 T=3×2220.0/(2×900.000×18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.176×3004/(100×6000×437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算。

承重脚手架计算书(满堂脚手架)

承重脚手架计算书(满堂脚手架)承重脚手架计算书(满堂脚手架)1. 引言在建筑施工中，脚手架的重要性不言而喻。

它不仅为工人提供安全、稳定的工作平台，还承担着起重、支撑建筑结构等重要功能。

本文将以满堂脚手架为例，详细介绍其承重脚手架计算书的编制过程。

2. 满堂脚手架概述满堂脚手架是一种常用于建筑施工的承重脚手架系统。

它由立杆、横杆、斜杆等组成，通过连接件进行连接和固定。

满堂脚手架具有结构简单、施工方便、承重能力高等特点，因此得到广泛应用。

3. 承重脚手架计算书编制步骤承重脚手架的计算书是设计、搭建和使用脚手架时必备的文件。

具体的编制步骤如下：步骤1：确定设计要求首先，根据具体工程需求和相关规范要求，确定脚手架的设计要求，包括使用条件、承载标准、搭建高度等。

步骤2：计算脚手架结构参数在确定设计要求后，根据结构力学原理，计算脚手架的结构参数，如立杆、横杆、斜杆的长度、截面尺寸等。

步骤3：估算承载荷载根据设计要求和使用条件，估算脚手架所承受的荷载，包括自重、使用荷载、风荷载等。

步骤4：进行结构分析将结构参数和荷载数据输入结构分析软件中，进行受力分析，并计算脚手架结构的安全性。

步骤5：编制计算书根据步骤2和步骤3中计算的结果，编制承重脚手架计算书，包括结构参数表、荷载计算表、分析结果表等。

4. 承重脚手架计算书的要求承重脚手架计算书在编制时需要满足一定的要求，以保证其准确、可靠、全面。

主要要求如下：要求1：计算过程详细承重脚手架计算书应当清晰明了地展示计算过程，包括力学原理、受力分析、结构参数计算等，以方便审查和使用。

要求2：数据准确可靠计算书中的数据应当准确无误，并来源于可靠的材料参数、荷载标准等，以保证脚手架设计的正确性和安全性。

要求3：规范合规性承重脚手架计算书应当符合相关国家和地方规范标准，保证设计、搭建和使用的合规性。

5. 结论承重脚手架计算书是脚手架设计的重要文件，编制过程需要严谨、细致，以确保设计的准确性和安全性。

满堂脚手架荷载计算

扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。