带式输送机计算书(带张力计算)

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带式输送机计算书

7.14
8.98
10.43 12.5 14.18
1
1
0.3
V型托辊Φ 辊轮型号有辊轮型号有
108mm
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辊轮型号有误
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辊轮型号有误
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平形式Φ 辊轮型号有辊轮型号有
133mm
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V型托辊Φ 辊轮型号有辊轮型号有
133mm
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误
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27.21
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2000mm
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回程滚轮旋转部分质量G2
2400mm
辊径
500
650
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3000mm Φ63.5mm
3.27
辊轮型号有辊轮型号有辊轮型号辊轮型号辊轮型号
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有误有误有误
Φ76mm
4.41
5.01
辊轮型号有辊轮型号辊轮型号辊轮型号
300
1.31
400
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800
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1.1
1000
1.09
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1.05
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摩擦系数μ
围包角/°
0.05
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0.1
2 170.0°
1.16

通用带式输送机张力计算

通用带式输送机张力计算摘要：一、带式输送机概述二、张力计算方法1.公式推导2.影响因素分析3.计算步骤三、张力计算实例四、总结与建议正文：带式输送机张力计算对于确保输送带正常运行和延长设备使用寿命具有重要意义。

下面将详细介绍带式输送机张力计算的方法、影响因素及实例。

【提纲】二、张力计算方法1.张力计算公式推导带式输送机的张力计算公式为：T = W × L / (π × d × μ)其中，T 为张力，W 为输送带单位长度质量，L 为输送距离，d 为输送带直径，μ 为摩擦系数。

2.影响因素分析（1）输送带参数：包括输送带类型、厚度、弹性模量等；（2）输送物料：物料的密度、形状、摩擦系数等；（3）输送条件：输送速度、输送距离、倾斜度等；（4）环境因素：温度、湿度等。

3.张力计算步骤（1）了解输送带类型及规格；（2）确定输送物料的性质和输送条件；（3）计算输送带单位长度质量；（4）根据公式计算张力；（5）根据实际运行情况，调整计算结果。

【提纲】三、张力计算实例以某矿用带式输送机为例，输送带采用钢丝绳芯输送带，规格为B=1000mm，Q=500t/h，v=3m/s，L=1000m，μ=0.15。

1.计算输送带单位长度质量根据输送带类型和规格，查询相关资料得到钢丝绳芯输送带的单位长度质量为W=450N/m。

2.计算张力T = 450N/m × 1000m / (π × 0.1m × 0.15) ≈ 1.43×10N3.实际调整根据带式输送机的设计和张力计算结果，调整张紧装置的紧度，使输送带达到合适的张力。

【提纲】四、总结与建议带式输送机张力计算是保证设备正常运行的关键环节，通过对输送带张力的合理计算，可以确保输送带在运行过程中不会出现打滑、疲劳等问题。

在实际应用中，还需注意以下几点：1.选择合适的输送带类型和规格；2.考虑输送物料的性质和输送条件；3.定期检查输送带的张力，及时调整；4.加强输送带的维护和保养。

带式输送机计算书（标准版）

带式输送机计算书（标准版）带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。

(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：1002、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。

(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*H L3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。

DTⅡ型带式输送机设计计算书(车式重锤张紧)

DTⅡ型带式输送机设计计算书已知参数带宽B=650mm水平机长L=125m提升高度H=0m带速 V=1.6m/s输送量 Q=186 t/h松散密度(Kg/m3)=1500一、输送能力校核带宽=650带速=1.6输送能力=381满足要求！二、传动滚筒上所需圆周驱动力计算1、初选输送带尼龙帆布带NN-100满足要求！B=650上胶厚=4.5下胶厚=1.55层q B=7.735kg/m2、计算每米物料质量qG qG=Q/3.6v q G=32.29kg/m3、计算托辊每米转动质量q RO、q Ru3.1选择上托辊上托辊为普通托辊托辊直径=89辊子长度=250上托辊间距1200轴承型号4G204辊子图号DTⅡGP1102旋转质量=2.15kg3.2选择下托辊下托辊为平行托辊托辊直径=89辊子长度=750下托辊间距3000轴承型号4G204辊子图号DTⅡGP1109旋转质量=5.79kg3.3上托辊每米转动质量q ro q ro=旋转质量X3/上托辊间距=5.38kg/m下托辊每米转动质量q ru qru=旋转质量/下托辊间距=1.93kg/m4、计算"托辊前倾阻力、导料槽阻力、清扫器等附加阻力"上托辊前倾阻力Fes=Cμ0Le(qB+qG)gcosδsinε=0(N)下托辊前倾阻力Fex=μ0 Le qB g cosλ sinδ=0(N)确定导料槽长l=1.5 m导料槽阻力 Fgl=37(N)清扫器摩擦阻力Fr=1560(N)犁式卸料器数量：0犁式卸料器阻力Fa=0(N)特种主要阻力Fs1=Fes+Fex+Fgl=37(N)特种附加阻力Fs2=Fr+Fa=1560(N)5、计算传动滚筒上所需圆周驱动力确定模拟摩擦系数：Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2其中：模拟摩擦系数f=0.02系数C=1.78Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2=3999(N)三、传动功率计算传动轴功率PA=FuV= 6.4KW 电机轴功率Pm=PA*k/η=8.7KW 其中η=0.85k= 1.15确定电机功率 PM=11KW113号四、输送带张力计算1、按不打滑条件计算确定传动滚筒摩擦系数μ=0.4确定包角220度启动系数kv= 1.3Fumax=KvFu=5199(N)F2min=Fumax eμα/(eμα-1)=1426(N) 2、按下垂条件计算Fmin=5884(N)各点张力F2min=1426F4=1005不能满足！可取 F4=6500则最大张力 F1max=54253、输送带层数计算Z=F1max*12/B*d=1满足要求！4、重锤张紧力计算重锤张紧力计算=2*F4=13000(N)五、校核辊子载荷1、静载计算承载分支po=9.8e a0(Im/v+qB)=377(N)辊子静承载能力：2340 N满足要求！回程分支pu=9.8e a0qB=227(N)辊子静承载能力：813 N满足要求！2、动载计算每天运行时间大于16小时运行系数 fs= 1.2物料粒度0至100冲击系数 fd=1工况条件有磨蚀和磨损性物料工况系数 fa= 1.1承载分支动载荷po`= fs fd fa p0=498(N)满足要求！回程分支动载荷pu`= fs fd fa pu=300(N)满足要求!六、启动和制动验算m1=(q G +q Ro +q Ru +2q B )L=6884(N)m2=n∑J iD i i 2/r 2+∑J i /r i 2=#VALUE!(N)1、启动验算启动时传动滚筒上最大圆周力 F A =K A *F u =5199(N)启动加速度 αA =(F A -F u )/(m1+m2)=#VALUE!(m/s 2)启动时间:V/αA =#VALUE!(S)2、制动验算为安全起见，取f=0.016则摩擦阻力 Fu *=1619(N)#VALUE!(m/s 2)#VALUE!(S)8000(N)#VALUE!(m/s2)#VALUE!(S)#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!制动器制动力 FZ=i*MZ/r=减速度αB=(fU*+FZ)/(m1+m2)=制动停车时间 v/αB=#VALUE!#DIV/0!#DIV/0!电动机: Y160M-4减速器：DCY180-31.5制动器 YW160/0自由减速度 αB =fU */(m1+m2)=自由停车时间 v/αB =驱动装置组合号:传动滚筒直径 Φ630#VALUE!。

通用带式输送机张力计算

通用带式输送机张力计算【一、带式输送机概述】带式输送机是一种广泛应用于各种行业领域的连续运输设备，其主要原理是通过传动装置将物料沿着输送带输送到目的地。

带式输送机具有结构简单、输送距离远、运输效率高等优点。

然而，在使用过程中，带式输送机的张力计算是一项关键任务，直接影响到输送机的运行效果和寿命。

【二、张力计算方法】1.计算公式带式输送机的张力计算公式为：张力= 摩擦力+ 重力+ 惯性力其中，摩擦力等于摩擦系数乘以垂直于输送带表面的压力，重力等于物料重量，惯性力等于物料速度的平方乘以摩擦系数。

2.影响因素影响带式输送机张力的因素有：（1）输送带材质和厚度；（2）输送速度；（3）摩擦系数；（4）输送距离；（5）物料性质和重量。

3.注意事项在进行张力计算时，应注意以下几点：（1）根据实际工况选择合适的输送带材质；（2）合理确定输送速度，避免过快或过慢导致张力过大；（3）确保摩擦系数合适，以减小摩擦力；（4）考虑输送距离对张力的影响，长距离输送时需加大张力；（5）根据物料性质和重量，适当调整张力。

【三、张力计算在带式输送机维护中的应用】张力计算在带式输送机维护中具有重要意义。

合理的风力计算有助于确保输送机的稳定运行，减少故障率和维修成本。

通过定期检查和张力调整，可以保证输送带的使用寿命，降低能耗，提高运输效率。

【四、提高带式输送机张力的措施】1.选择高质量输送带，提高耐磨性和抗拉强度；2.优化传动设计，降低摩擦系数；3.合理布置支架，减小输送带的弯曲半径；4.定期检查和维护，确保设备完好；5.加强对物料的控制，避免偏载。

【五、总结】带式输送机张力计算是保证输送机正常运行的关键环节。

通过掌握计算方法、影响因素和注意事项，可以确保输送机具有合适的张力，从而提高运行效果和降低维护成本。

皮带输送机带张紧力的计算方法

皮带输送机带张紧力的计算方法魏连平在皮带输送机的设计使用中，张紧力的研究和张紧装置的选用是极其重要的。

输送带张力是一个沿输送区段变化的参数。

它受各种因素的影响，如皮带输送机长度和局部区段的倾角正负、传动滚筒的数量和布置、驱动装置和制动装置的性能、输送带拉紧装置的类型及布置、载荷及运动状态等。

1、张紧力的计算在带式输送机设计过程中,通常用逐点法计算张紧力。

计算公司式为：S1=KS2+W (1)S1=S2eμα (2)式中 S1——输送带最大张力；K——改向滚筒阻力系数之积；S2——输送带与传动滚筒分离点的张力；W——输送机运行总阻力；α——围包角；μ——传动滚筒摩擦系数。

由式(1)式(2)可求解出S1和S2。

从式(2)中看出围包角α与S1有着密切关系，因此传动滚筒围包角的选取对输送带最大张力影响是较大的。

在设计过程中应选取最优的围包角，使输送带最大张力最小。

2、最小张紧力的限制条件虽然对于输送带张力来说应尽可能地小，但它的最小张力也是具有限制条件的。

首先最小张力就要受到启动张力的限制，因为对于皮带输送机而言，一般启动张力的确定非常重要，启动张力选小了，皮带在满载启动时就要打滑，造成启车困难。

启动张力选大了，则输送带张力较大，就必须提高输送带的强度，同时也要增大传动滚筒的直径，这样就增加输送机的制造和使用成本。

通常启动张力取正常运转时的1.2～1.6倍，这样既能满足输送机的启动要求，也不会过于增大输送带的最大张力。

通常输送带的最小张紧力一般会受到如下限制：(1)在传动滚筒和制动滚筒上，为了通过摩擦力传递启动、制动或稳定工况下出现的总的滚筒圆周力Fmax，需要一定的最小输送带绕入张力和绕出张力。

(2)输送带相对垂度hr的最大值与托辊间距有关，在输送机稳定工况下应限制在1%以下；在非稳定工况下可允许有较大垂度。

输送速度越高，物料块度越大，垂度应该越小。

因此需要限制垂度的最小输送带张力。

(3)对于皮带输送机而言，初张力值的确定非常重要，初张力值选小了，皮带输送机在满载启动时就要打滑，造成起车困难。

通用带式输送机张力计算

通用带式输送机张力计算【最新版】目录一、引言二、带式输送机张力计算的原理与方法1.欧拉公式计算2.安全系数的取法三、带式输送机张力计算的步骤1.确定输送带的参数2.计算输送带在相遇点的极限张力3.计算输送带在任意一点的张力四、带式输送机张力计算中的问题与解决方法1.张力最小点出现负值的情况2.松弛带的处理方法五、结论正文一、引言带式输送机是一种广泛应用于各种行业中的机械设备，它可以实现物料的输送、装载和卸载等功能。

在带式输送机的使用过程中，保证输送带的张力合理是至关重要的。

合理的张力能够确保物料的正常输送，减少输送带的磨损，提高设备的使用寿命。

因此，对带式输送机张力的计算和调整是一项重要的工作。

二、带式输送机张力计算的原理与方法带式输送机张力计算的原理主要是根据欧拉公式进行计算。

欧拉公式是一种描述带式输送机输送带张力的公式，其公式如下：FF2e = F1max + (F2max - F1min) * epsilon其中，FF2e 表示输送带在任意一点的张力，F1max 表示输送带在相遇点的极限张力，F2max 表示输送带在离开相遇点时的极限张力，F1min 表示输送带在离开相遇点时的最小张力，epsilon 表示安全系数。

在实际计算中，安全系数的取法会影响到计算结果。

一般来说，安全系数的取值应该根据实际情况和经验来确定，通常取值为 1.5~2.5 之间。

三、带式输送机张力计算的步骤1.确定输送带的参数：包括输送带的宽度、厚度、材质等。

2.计算输送带在相遇点的极限张力：根据欧拉公式，将输送带的参数代入公式中，计算出输送带在相遇点的极限张力。

3.计算输送带在任意一点的张力：根据欧拉公式，将输送带的参数和安全系数代入公式中，计算出输送带在任意一点的张力。

四、带式输送机张力计算中的问题与解决方法在带式输送机张力计算过程中，可能会遇到张力最小点出现负值的情况。

这种情况通常是由于输送带过松导致的，可能会发生打滑现象。

带式输送机计算书

一、原始参数注：所有基本参数由使用单位提供1ρ=0.9t/m³α=25º2Q=1200t/h1个3胶带机分段特征（自头部起）L1=40m δ1=-2.5ºLh1=39.96m H1=-1.7m L2=90m δ2=-7.1ºLh2=89.31m H2=-11.1m L3=300m δ3=-9.2ºLh3=296.1m H3=-48m L4=625mδ4=0ºLh4=625mH4=0m L5=1145m δ5=-1.8ºLh5=1144mH5=-36m2200m9.2º-96.8m二、自定义参数1B=1200mm =1.2m2V=2.5m/s3IV=Svk 0.37m³/s Im=Svk ρ0.333t/s =333kg/sQ=式中：=上托辊槽型角度λO=35º=1398t/h下托辊槽型角度λU=0ºQ'=1200t/h 胶带上物料最大截面积S=㎡实际运量小于理论运量，满足输送要求倾斜输送机面积折减系数K=0.9641层22mm8+8mm31.8kg/㎡2000N/mmq B =38.16kg/m5q G =Q /(3.6v)q G =1200/(3.6×2.5)q G =133kg/m6滚筒直径6.1传动滚筒直径D≥Cd 725式中：传动滚筒最小直径D=800mm145初选传动滚筒直径D=1000mm 传动滚筒直径满足要求5mm6.2改向滚筒直径D=800mm77.135°159mm10.95kg输送能力钢绳直径d=托辊选型重载段采用槽型托辊组托辊直径Ф轴承型号G306/C4上托辊旋转部分质量G 1=钢丝绳芯带ST2000每米输送带质量物料质量≥145×5≥系数C=0.17975初选输送带类别型号胶带层数厚度覆盖胶厚重量抗拉强度Gx=Q/3600=1200/3600=理论运输量3600Svk ρ3600×0.17975×2.5×0.96×0.9实际运输量总提升高度H=胶带宽度：运行速度：理论运量：=Q/3600ρ=1200/(3600*0.9)=第二段第三段第四段第五段总输送长度L=最大倾角|δ|=名称长度倾角水平输送距离提升高度第一段运输物料：原煤堆积密度：动堆积角：运输能力：总运量给料点数量：31.2m27.38kg/m7.20°平行托辊组159mm26.56kg13m 8.85kg/m7.3辊子旋转速度n===300.3rpm辊子旋转速度小于600，满足要求7.4辊子载荷校核7.4.1P O =式中：=0.8×1.2×9.81×(333/2.5+38.16)辊子载荷系数e=0.8=1614辊子额定载荷P oe =5420N 辊子静载荷满足要求7.4.2P U =式中：=1×3×9.81×38.16辊子载荷系数e=1=1123辊子额定载荷P ue =1850N 辊子静载荷满足要求7.4.3P O’=式中：=1613.799936×1.2×1.32×1.15 1.2=29401.32辊子额定载荷P oe =5420N 辊子动载荷满足要求1.157.4.4P U’==1123.0488×1.2×1.15=1550辊子额定载荷P oe =1850N 辊子动载荷满足要求8托辊模拟阻力系数938机头机尾各设置组过渡托辊组，每个落料点设置组缓冲托辊组。

带式输送机设计计算书手写初表

1）计算输送能力每秒输送能力：I v =Svk= m 3/s (输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数) kg/ms 输送能力：I m =Svk ρ= kg/ms(输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度)小时输送能力：ρSvk Q 6.3= （输送能力=3.6×输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度）（S ）输送带横截面积查表3-2得：S= m 2（V ）带速根据用户提供或者运算后自行选择（k ）倾斜折减系数查表3-3得：倾斜角度：δ= °(根据用户提供数据填写)得k= 。

（ρ）物料堆积密度根据用户提供数据或查表得h t S Q / 6.3vk 6.3=⨯==ρ（根据计算后验证是否满足用户要求） 2）按输送物料块度验算带宽 a= mmmm a B 8002002=+≥ 带宽B=确定是否满足要求。

是否。

3）输送带预选输送带规格为。

纵向拉伸强度X G = N/mm 。

每米输送带质量 kg/m ，钢丝绳直径d= mm ，带厚 mm 4）托辊、托辊转速核算预选托辊直径为φ mm 查表3-7得：承载分支每组托辊旋转部分质量kg G 1=承载分支托辊间距m a 0=回程分支每组托辊旋转部分质量kg G 2= 回程分支托辊间距m a v =m kg a G q RO / 01===m kg a G q RU /22===① 托辊转速核算： r/min30n ===r v π查表4-12得φ 托辊理论带速［v ］≤ m/s理论转数［n ］≤ r/min② 辊子载荷计算 a ．静载荷承载分支托辊N81.9q a e 00==⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯=B M V I Pkg ===ρSvk I M回程分支托辊N81.90==⨯⨯⨯=B u q a e Pb ．动载荷承载分支托辊 N00==⨯⨯⨯='ad s f f f P P回程分支托辊N==⨯⨯='a s u u f f P P查表4-17得：φ 托辊，辊长L= mm ，带速v= m/s 托辊承载力为 KN 。

带式输送机张力计算

带式输送机张力计算带式输送机是一种常见的物料输送设备，广泛应用于矿山、化工、冶金、建材、粮食等行业。

在使用带式输送机时，了解其中的张力计算方法对于设备安全运行和性能优化具有重要意义。

本文将详细介绍带式输送机张力的计算方法，并针对不同情况进行具体分析。

带式输送机主要由带式输送机带体、支撑辊、驱动装置等组成，其运行原理基本上可以理解为将物料从起点输送到终点。

在运行过程中，带式输送机带体的张力起到了至关重要的作用，它不仅保证了带体的正常传动，也直接影响到设备的寿命和安全性能。

1.带体的自重：带体在运行过程中受到自重的作用，因此需要考虑带体的自重对张力的影响。

2.物料负荷：输送机输送的物料负荷会对带体的张力产生影响，特别是在装满物料的情况下，物料的负荷会使带体受到较大的张力。

3.传动装置的驱动力：传动装置提供了带体运行所需的驱动力，考虑到传输的效率和能耗，需要选择合适的传动装置和驱动力大小。

4.支撑辊的摩擦力：支撑辊与带体之间的摩擦力也会对带体的张力产生影响，需要根据实际情况进行计算和调整。

在带式输送机的张力计算中，一般采用平衡计算和力平衡两种方法来得到最终的张力数据。

1.平衡计算方法：平衡计算方法是一种常用的带式输送机张力计算方法，通过平衡带体受力得到张力大小。

在这种方法中，需要考虑带体的自重、物料负荷、传动装置的驱动力以及支撑辊的摩擦力等因素。

具体计算步骤如下：首先，计算带体的自重。

带体的自重可以通过带宽、带体厚度和材料密度等参数进行计算。

其次，计算物料负荷对带体的张力产生的影响。

物料负荷可以通过物料密度、带式输送机速度以及输送物料的流量来计算。

然后，计算传动装置提供的驱动力。

传动装置的驱动力可以通过选用合适的传动装置和电动机来提供。

最后，考虑支撑辊的摩擦力对带体张力的影响。

支撑辊的摩擦力可以通过辊子材料、辊面形状以及带面和辊面之间的压力等因素进行计算。

通过以上步骤计算得到的张力即为最终的带体张力。

带式输送机计算书(标准版)(1)

胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=1600H=11.971m倾角а=8(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ=2t/m3动堆积角ρ=20(3) 输送量：Q=1200t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=1200t/hk=360γ= 2.00t/m3v= 3.15m/sc= 1.20ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.664015894m根据计算和设计经验，选取B=1200mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.022Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=1600v-带速(m/s)v= 3.15k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=10.89*0.00001Q-输送量(t/h）Q=12000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=11.971k3-附加功率系数k3= 1.16k4-卸料车功率系数k4=1无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－－－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.12导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.345N0=416.9995954kWN=555.9994605kW。

DTII（A）带式输送机（第2版）计算书（下运）Ver1...

已知设计参数显示提示：带宽(m m) B =800机长(水平)(m) Lh =托辊直径(mm) d G =带速(m/s) v =2尾部水平机长(m) L1 =头部水平机长(m) L2 =设计输送量(t/h) Q =350提升高度(m) H =初选胶带规格:物料最大粒度(mm) a =250倾斜角度(°) δ =(-16°13'9")初选胶带层数 Z =物料堆积密度(kg/m 3) ρ =1000托辊槽角(°) λ =胶带上下覆盖胶厚度(mm) q B2+q B3 =带宽(m) Bm =0.8WIDTH DIA 直径系列Mn Rf D 托辊直径系列号：4胶带类型Bt =ST80010008>=55.4>=318.3>=87012倾角(RAD)δr =-0.28311000200重力加速度g =9.81RF 合力惯量质量序列>=59.77330.87242RF 合力惯量质量序列>=11.95023.55341RF 合力惯量质量序列>=90.812661.810252RF 合力惯量质量序列>=103.824014014261RF 合力惯量质量序列>=75.324014014261一、核算输送能力物料的运行堆积角(°) θ =查表2-1输送带装载物料的可用宽度(m) b=0.9*B-0.05 =承载托辊组中间辊的长度(m) l 3 =查表1-1 物料的上部横截面面积(m 2) S 1=[l 3+(b-l 3)cosλ]2tgθ/6 =料的下部横截面面积(m 2) S 2=[l 3+0.5(b-l 3)cosλ][0.5(b-l 3)sinλ] =输送带上物料的最大截面积(m 2) S=S 1+S 2 =S1的减少系数 k 1=√[(cos 2δ-cos 2θ)/(1-cos 2θ)] =倾斜输送机面积折算系数 k =1-S 1(1-k 1)/S =倾斜输送机面积折算系数 k(查表3-3) =取k =FALSE 理论质量输送量(t/h) Q m =3.6Svkρ =>Q=350t/h,装载率:65.72%,满足要求！物料的下部横截面宽度(mm) W=l 3+(b-l 3)cosλ=物料高度(mm) h 3=h 1+h 2=Wtgθ/4+(b-l 3)sin λ/2=189如果给料不均匀或为了减少由于输送带跑偏和加料偏载造成的撒料，应降低输送机的装载率。

带式输送机计算设计说明书

======带式输送机计算设计说明书======文件名称：输渣皮带.sms2012年02月03日11:31:55设计单位：河北宏达输送机制造有限公司项目名称：苏丹项目工程名称：水利工程---------------------------------------一. 原始参数：===主功能节===设计种类=普通带式输送机设计===标准节===基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A) 尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A) 中间架及支腿标准=DTII(A)导料槽标准=DTII(A) 头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A)驱动装置标准=DTII(A) 传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A) 上托辊标准DTII(A) 下托辊标准=DTII(A)===物料参数节===物料名称=炉渣松散密度=0.9 安息角=25 最大块度=80 输送量=500 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1 物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1 物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 橡胶输送带覆盖胶的厚度(上)=0橡胶输送带覆盖胶的厚度(下)=0 运行条件(确定运行系数fs)=3===主参数参数节===带宽=1200 速度=2 头轮(传动滚筒)直径=800 尾轮(改向滚筒)直径=630 拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=胶面===几何参数节===输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=凹弧输送方向=由右至左尾部带面倾角=0 头轮顶部实际高度=1500尾轮顶部实际高度=1500 尾部地基标高=0 头部地基标高=11415 水平投影长度=258000 带面到通廊地基高度=1200弧起点到尾轮中心距离=185000 斜廊起点到尾架最小距离=185000 斜廊终点到头架最小距离=1500 弧段数量=1弧半径=20000 设置双折线否=否===输送带参数节===输送带种类=聚酯带输送带规格=EP-200 扯断强度=200 每层厚度=1.1 每层质量=1.6 层数=6 上胶厚=4.5下胶厚=1.5 带厚=0 钢丝绳最大直径=0 钢丝绳间距=0===尾部(拉紧)参数节===中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=15000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=5000 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0垂直重锤拉紧装置形式=箱式===头架参数节===头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有===驱动参数节===驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧里边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88 启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1===托辊参数节===上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133 下托辊形式=平形下托辊直径=133===落料参数节===落料点个数=1 每处落料点宽度=500 每处落料点间距=4500===导料槽节===布置形式=随落料点自动设置矩形口===缷料参数节===缷料方式=普通头部缷料卸料器类型=电动(气动) 卸料器个数=1 每个卸料器形式=单侧(左) 卸料器间距=5000卸料车形式=普通卸料车=双侧距头轮最小距离==5000 距头轮最大距离==10000===柱标参数节===纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0 横向柱标(头部)数量=0===计算参数节===模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6 清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=13运行系数=1.2 冲击系数=1.04 工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2 基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.2基础荷载系数(驱动部分)=1.2===厂房标识节===标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否===价格节===产生价格否=否-------------------------------------二. 计算过程：===输送带上最大的物料横截面积S===已知条件：托辊槽角=35 运行堆积角=25S=0.18 m3(注：查表获得)===输送能力===已知条件：最大截面积S=0.18 带速v=2 物料密度ro=900 倾斜系数k=0.99(查表获得) 最大输送能力IvMax=S*v*k=0.356 m3/s最大输送能力ImMaxMax=Iv*ro=320.225 kg/s最大输送能力QMax=3.6*ImMax=1152.811 t/h实际输送量Q=500 t/h实际输送量Im=Q/3.6=138.889 kg/s实际输送量Iv=Im/ro=0.154 m3/s===输送带宽度===已知条件：最大截面积S=Q/(3.6*v*k*ro)=0.0779 托辊槽角lanbuta=35 运行堆积角sita=25计算输送带宽度B=0.8m===计算圆周驱动力-FH(主要阻力)===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m 重力加速度g=9.81m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.5334度输送机承载分支托辊间距ao=1.2m 输送机回程分支托辊间距au=3m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536kg/m每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 输送机承载分支托辊旋转部分质量qRO=18.45kg/m 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427kg/m承载分支每组托辊旋转部分质量G1=22.14kg 回程分支每组托辊旋转部分质量G2=19.28kg 托辊前倾角epsl=1.383度计算主要阻力FH=f*L*g*(qRO+qRU+(2*qB+qG)*cos(deta))=10130.16N===计算系数C（附加阻力）===已知条件：附加长度L0=90m 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m系数C（附加阻力）=(L+L0)/L=1.349===计算圆周驱动力-附加阻力FN===已知条件：附加阻力FN=0N===计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1===已知条件：槽形系数Cep=0.43 托辊与输送带间的摩擦系数mu0=0.35 装有前倾托辊的输送机长度Le=258.249m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=20kg/m 每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 重力加速度g=10m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.533度托辊前倾角epsl=1.383度托辊前倾的摩擦阻力Fep=Cep*mu0*Le*(qB+qG)*g*cos(deta)*sin(epsl)=818.21N已知条件：物料与导料栏板间的摩擦系数mu2=0.7 输送能力Iv=0.154m3/s 被输送散状物料的堆积密度ro=900kg/m3导料栏板（导料槽）的长度l=2m 输送带速度v=2m/s 导料栏板间的宽度b1=0.73m导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl=mu2*Iv*Iv*ro*g*l/(v*v*b1*b1)=138.097N主要特种阻力Fs1=Fep+Fgl=956.307N===计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2===已知条件：清扫器个数n3=5 输送带清扫器与输送带的接触面积A=0.012 m2 输送带清扫器与输送带间的压力P=100000 N/m2输送带清扫器与输送带间的摩擦系数mu3=0.6 输送带宽度B=1.2 m 犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数ka=1500N/m犁式卸料器个数na=0输送带清扫器摩擦阻力Fr=A*p*mu3=720 牛梨式卸料器摩擦阻力Fa=na*B*ka=0 牛附加特种阻力Fs2=n3*Fr+Fa=3600 牛===计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst===已知条件：每米输送物料的质量=qG69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 m/s2 输送带卸料点与装料点间的高差H=11.415m倾斜阻力Fst=qG*g*H=7776.469 牛===计算功率=== --总功率--已知条件：传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛输送带速度v=2 m/s 传动效率eng=0.88 电压降系数engp=0.95多机驱动功率不平衡系数engpp=1传动滚筒所需运行功率Pa=Fu*v/1000=51.987 kW驱动电机所需运行功率Pm=Pa/(eng*engp*engpp)=62.185 kW--头部单驱动-第1驱动滚筒单元--传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛电机数量n=1 台每台电机所需运行功率Pm=62.185 kW===输送带张力======满足垂度条件下输送带张力===已知条件：输送机承载分支托辊间距ao=1.2 m 输送机回程分支托辊间距au=3 m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m每米输送物料的质量qG=69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 两组托辊之间输送带的允许垂度hpa=0.01满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino=ao*(qB+qG)*g/(8*hpa)=13093.472 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力Fminu=au*qB*g/(8*hpa)=7186.806 牛===头部单驱动-第1驱动滚筒单元=== ===按照输送带不打滑条件计算输送带张力===已知条件：传动滚筒与输送带间的摩擦系数mu=0.35 输送带在传动滚筒上的包围角fai=3.316 自然对数的底e=2.718启动系数KA=1.5 传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力Fumax=KA*Fu=38989.965 牛保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力F2min=Fumax/(e(mu*fai)-1)=17790.607 m滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2=Max(F2min,Fminu)=17790.607 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力F1=F2+Fu=43783.917 牛===计算输送带张力-各特性点张力===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 重力加速度g=9.81 m/s2 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427 kg/m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m 输送带清扫器摩擦阻力Fr=720 牛输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249 m 中部垂直重锤拉紧支架到头架距离Lczj=15 m传动滚筒趋入点张力St1=43783.917 牛传动滚筒奔离点张力St2=17790.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力Stg1=St2+1.0*Fr=18510.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力Stg2=1.02*Stg1=18880.819 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj11=Stg2+f*Lczj*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=19617.639 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj12=1.03*Scj11=20206.169 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Scj21=1.04*Scj11=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Scj22=1.04*Scj21=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj31=Scj22=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj32=1.03*Scj31=21644.848 牛尾部增面改向滚筒趋入点张力Swg1=Scj32+f*(L-Lczj)*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=22854.555 牛尾部增面改向滚筒奔离点张力Swg2=1.02*Swg1=23311.646 牛尾轮趋入点张力Sw1=Swg2=23311.646 牛尾轮奔离点张力Sw2=1.04*Sw1=24244.112 牛尾轮改向滚筒上合力Fwl=Sw1+Sw2=47555.759 牛(第1驱动单元)传动滚筒上合力Fcd=F1+F2=61574.524 牛(第1驱动单元)传动滚筒的扭矩M=Fu*D/2000=10.397 千牛.米输送带最小张力Fmin=F2=17790.607 牛输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=Fmin+Fu=43783.917 牛===计算拉紧力===已知条件：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Si=20206.169 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Si1=21014.415 牛中部垂直重锤拉紧力F0=Si+Si1=41220.584 牛===输送带选择计算===已知条件：输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=43783.917 牛输送带静安全系数n=13 输送带扯断强度xigma=200 牛/毫米.层输送带计算层数Z_js=Fmax*n/(B*xigma)=2.372 层输送带允许最小层数Zmin=4 层输送带允许最大层数Zmax=6 层输送带实选层数Z=6 层输送带实选层数Z满足：Zmin<=Z<=Zmax输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z<=Z_js输送机几何尺寸决定的输送带周长Lz=520.001 米接头数N=Lz/100=6 个已知条件：输送带层数Z=6 层输送带阶梯宽度bp=400 毫米接头长度La=(Z-1)*bp+B/tan(60)=2.693 米输送带订货总长度Ld=Lz+La*N=536 米已知条件：输送带层数Z=6 层输送带上胶厚dB2=4.5 毫米输送带下胶厚dB3=1.5 毫米输送带总平方米Md=B*(z+(dB2+dB3)/1.5)*Ld/1000=6432 平方米===选择第1传动滚筒驱动===已知条件：计算扭矩M=10.397 千牛.米计算合力F=61.575 千牛传动滚筒图号=DTII(A)120A107 传动滚筒许用扭矩=12 千牛.米传动滚筒许用合力=80 千牛计算扭矩M<=传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力F<=传动滚筒许用合力，合力满足===选择电动机功率===每个电动机计算所需功率Pm=62.185 kW 每个电动机选择功率P=55 kW 每个电动机计算所需功率Pm>每个电动机选择功率P，不满足要求===选择拉紧装置和重锤块数量===已知条件：计算拉紧力=41.221 千牛拉紧装置图号DTII(A)120D2061C 拉紧装置许用拉紧力50 千牛计算拉紧力<=许用拉紧力，满足要求已知条件：拉紧装置(包括改向滚筒)重量Gk=14067.54 牛拉紧装置配重G=F0-Gk=27153.044 牛每个重锤块质量zckKg=15 kg重锤块数量Gnum=G/zckKg=185===选择尾轮改向滚筒===已知条件：计算合力F=47.556 千牛尾轮改向滚筒图号=DTII(A)120B306 尾轮改向滚筒许用合力=90 千牛计算合力F<=许用合力，合力满足-------------------------------------三. 计算结果：===物料计算===允许最大输送量=1152.811 t/h===张力计算===第1传动滚筒所需圆周驱动力=25993.31 千牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力=38989.965 千牛第1传动滚筒合力=61574.524 牛第1传动滚筒扭矩=10.397 kN.m 输送带张力(第1传动滚筒趋入点)=43783.917 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点)=17790.607 牛改向滚筒(尾轮)合力=47555.759 牛输送带张力(尾轮趋入点)=23311.646 牛输送带张力(尾轮奔离点)=24244.112 牛===输送带计算===输送带最大张力=43783.917 牛输送带最小张力=17790.607 牛===功率计算===传动滚筒总轴功率=51.987 千瓦驱动电机总功率=62.185 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率=51.987 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量=1第1传动滚筒驱动单元每个电机轴功率=62.185 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率=55 千瓦-------------------------------------四. 结果校对：-------------------------------------五. 地脚荷载：基础荷载系数(尾部)=1.200尾部荷重(垂直向下)：17.899 kN尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向)：57.067 kN基础荷载系数(头部)=1.200头部荷重(垂直向下)：79.489 kN头轮输送带合力(头部输送带倾角方向)：73.889 kN基础荷载系数(中部)=1.200中部每对支腿荷重(垂直向下)：9.799 kN-------------------------------------六. 零部件统计：序号：标准图号：名称：材料：数量：单重(kg)：共重(kg)：价格：备注：1 DTII(A)120A107 传动滚筒 D=800 部件1 1026 10262 DTII(A)120B104 改向滚筒 D=400 部件1 405 4053 DTII(A)120B205 改向滚筒 D=500 部件2 731 14624 DTII(A)120B306 改向滚筒 D=630 部件1 1090 10905 DTII(A)120B206 改向滚筒 D=630 部件1 893 8936 DTII(A)120C514 槽形托辊 D=133 槽角35度部件192 59.2 11366.47 DTII(A)120C514H 缓冲托辊 D=133 槽角35度部件4 80.6 322.48 DTII(A)120C514M 槽形调心托辊 D=133 槽角35度部件21 121.2 2545.29 DTII(A)120C560 平行下托辊 D=133 部件72 30.3 2181.610 DTII(A)120C561M 下调心托辊 D=133 部件14 114 159611 DTII(A)120JA1075Q 角形传动滚筒头架 H=1100 D=800 b=9.0858%%d 结构件 1 596 59612 DTII(A)120JB3063Q 角形改向滚筒尾架 H=1185 D=630 b=0%%d 结构件 1 432 43213 DTII(A)120JD001C 垂直拉紧装置架导杆 H=3840 结构件1 605.7 605.714 DTII(A)120JD631C 垂直拉紧装置架支座结构件1 185 18515 DTII(A)120D2061C 箱式垂直重锤拉紧装置部件1 541 54116 DTII(A)D111 配重块部件185 15 277517 DTII(A)120JC11Q 中间架 L=6000 结构件41 123 504318 DTII(A)120JC12Q 中间架 L=3163 结构件1 66.3 66.319 DTII(A)120JC12Q 中间架 L=4366 结构件1 90.3 90.320 DTII(A)120JC22Q 凹弧中间架 L=3229 R=20000 结构件1 67.6 67.621 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=830 结构件25 23.6 590.522 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=1065 结构件1 26.9 26.923 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=1130 结构件61 27.8 169724 DTII(A)120M111Z-1 导料槽 L=1500 喇叭口结构件2 203 40625 DTII(A)120M111Z-5 导料槽前帘喇叭口结构件1 11 1126 DTII(A)120M111Z-6 导料槽后挡板喇叭口结构件1 35 3527 DTII(A)120L805 普通漏斗 (有衬板) 结构件1 1448 144828 DTII(A)120E11 头部清扫器部件1 78 7829 DTII(A)120E21 空段清扫器部件1 27.8 27.830 DTII(A)Q515-6ZD 驱动装置组合号=515 部件1 1699 169931 DCY315-31.5 减速器 i=31.5 部件132 Y250M-4 电动机 W=55kw 部件133 YOXIIZ450 耦合器部件134 YWZ5-315/50 制动器部件135 YF50 耦合器护罩部件136 ZL9 140x252/110x212 联轴器部件1 126.3 126.337 DTII(A)JQ415Z-D 驱动装置架 H=1100 部件1 1459 145938 EP-200 聚酯带 B=1200 L=540m Z=6 上胶 4.5 下胶 1.5 部件1 10471.3 10471.3。

B2000皮带机计算书

七．传动滚筒制动力矩计算：
MT=66D/V·（0.00546·Q·H-No）
=66×1/3.15×（0.00546×5000×12－86）
=-5062㎏·m
八．电动机轴上制动力矩计算：
M电=MT×η/i=5062×0.95/25=193㎏·m
已选定速比i=25
速比验算：i=n·π·D/60V
=1480×3.14×1/60×3.15
=1.08S1+1914
根据尤拉公式：S11n≤eμαxS12
采用胶面传动滚筒时: α =200°µ=0.35
eμα=3.39
Sn≤eμαxS12=3.39S1
S1=829
Sn=2809
四．允许垂度计算
承载段输送带所必须的最小张力：
Smin=5( qo + q )×L0×COSβ
=5×(17+305.6)×1.2×COS2.25
C-1A.B带式输送机计算书
一．原始数据
出力:Q=2200t/ h.,带宽B=2000 mm,带速V=2.0 m/s,煤的密度γ=0.8 t/ m³
提升高差H=2.76m,头尾滚筒中心水平距L=35m,传动滚筒直径φ=1000mm
导料槽长15m
二．计算数据
1)每米胶带自重:qo=17kɡ/m
2)弹簧清扫器阻力:ω弹=(70---100)B=100×2.0=200kɡ,1件
=24.6
九．传动滚筒合力校核
Sn+S1=5042+2270=7312kg=73.12KN
十．传动滚筒轴扭矩计算：
MT’=FuXD/2000=1.5(Sn-S1)D/2000=1.5(5042-2270)1000/2000
=2079Kg.m=20.79KN.m

带式输送机计算书(标准版)

带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。

(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入 ⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入 ⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入 ⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入 ⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*HL3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。

带式输送机计算书

转动惯量
9.8
驱动装置带制动器
制动器规格：
YWZ5200/23
制动力偏大，只能采用停车后延时制动方法！
自由停车时间:32 S
制动停车时间: 4.4S
400 1500
1
2
1
1
3
1
2
1 1
1
1 1
1
1
0
1 1 1
1 0
1 1
1 1
1
1 1
物料名称: 矿石
输送能力可达(t/h) 1298
满足要求！
确定胶带安全系数:
9
NN-150 满足要求！
上胶厚:6
下胶厚:3
选择上托辊
直径Φ133
上托辊间距
辊子长度= 380
600
轴承4G305
辊子图号 DTⅡGP3304
旋转质量= 6.3kg
选择下托辊
平行托辊
直径Φ133
下托辊间距 3000
轴承4G305
版权所有常新志
DTⅡ型带式输送机设计计算书
未经许可
不得复制
已知参数
带宽(mm)= 1000
带速(m/s)= 1.6
输送量(t/h)= 800
垂拉装置至传动滚筒的水平距离(m)= 10
推荐胶带安全系数: 10-12
初选胶带型号
尼龙帆布带
层数:4
水平机长 18.00 (m)=
提升高度 0 (m)=
松散密度 (Kg/m3)= 2000
DTⅡ04A5123Z
转动惯量
38.4
选择尾部改向滚筒直径
Φ500
图号:DTⅡ04B4122
转动惯量
11.3

DTII(A)带式输送机计算书

1、已知参数录入说明带宽B:可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。

机长(水平)Lh ：输入为大于0的任意值。

托辊直径d G ：可输入或菜单选择，但输入必须符合提示的范围。

头部水平机长L1：输入小于Lh的任意值。

带速v：可输入或菜单选择，输入可为任意正数值。

尾部水平机长L2：输入小于Lh-L1的任意值。

设计输送量Q：输入大于0的任意值。

提升高度(m) H ：输入大于0的任意值。

物料最大粒度a ：输入大于0的任意值。

初选胶带规格：可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。

物料堆积密度ρ：输入大于0的任意值。

初选胶带层数Z：输入大于3的任意整数值。

托辊槽角λ:可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。

胶带上下覆盖胶厚度qB2+qB3：输入大于0的任意整数值。

2、其它数据录入说明回程托辊形式：菜单选择。

有平形托辊，V形托辊和30%V形托辊3种选项。

30%V形托辊即每10组设7组平形托辊和3组V形托辊。

承载托辊前倾选项：菜单选择。

有100%前倾，无前倾和20%前倾3种选项。

20%前倾即每5组设4组槽形托辊和1组前倾托辊。

回程托辊前倾选项：菜单选择。

有30%前倾，无前倾2种选项。

30%前倾即每10组设7组平行或V形托辊和3组前倾托辊。

卸料车形式：菜单选择。

有固定式和移动式2种选项。

若卸料车数量不为0，根据实际情况选择。

DTII(A)型带式输送机设计计算书(Ver.1.57)（计算依据：GB50431-2008 带式输送机工程设计规范）（设计数据：DTII(A)带式输送机设计手册）功能说明1、本计算书只适用于头部单滚筒驱动(驱动单元可为2个)，单加料点的散料水平和上运(B500~B2400mm）带式输送机的各种阻力、驱动滚筒扭矩及合力、改向滚筒合力的计算，带宽确定，输送带张力计算及选型，电机功率计算及选型等。

可供方案设计、基础设计和工程设计用。

2、本计算书可用于计算5种常见带式输送机侧型：水平型，倾斜型，带凸弧型，带凹弧型和带凹凸弧型。