烟囱荷载计算书
直径1.4m烟囱计算
直径1.4m烟囱计算书烟囱形式：直径1400mm，高15m，基础顶至10m标高采用φ2600x12的钢管，上段采用φ2596x10钢管，计算时将烟囱按标高分为0-10m，10-15m，15-20m，20-28.1m共4段。
1、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(m) 外径B(m)形心高度z (m)风荷载作用面积(m2)形心处的外径(m)z/H高度变化系数脉动影响系数28.1 2.596 24.05 21.03 2.596 0.856 1.39 0.823 20 2.596 17.5 12.98 2.596 0.623 1.20 0.823 15 2.596 12.5 12.98 2.596 0.445 1.07 0.823 15 1.4 7.5 21 1.4 0.5 1.13 0.823 02、风荷载体型系数：总高度为15m，平均直径为近似可按1.4m，μzω0d2=μz*0.6*1.42=1.176μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=15/1.4=10.72，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(10.8-25)=0.523、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
4、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011x15=0.165s ＜0.25s，故不需要考虑顺风向风振影响。
5、各段风荷载的集中力应用《建筑结构荷载规范》中式7.1.1条ωk=βzμsμzω0求风荷载，各分段的集中力Pi=ωk A w，此处A w的为风荷载作用面积，其计算过程见下表：风荷载标值计算标高z (m) 风荷载作用面积μsω0μzβzωk(kN/m2)集中力P k(kN)24.05 21.03 0.52 0.6 1.39 1.86 0.52*0.6*1.39*1.86=0.8121.03*0.81=17.0317.5 12.98 0.52 0.6 1.20 1.60 0.52*0.6*1.2*1.60=0.6012.98*0.60=7.7912.5 12.98 0.52 0.6 1.07 1.38 0.52*0.6*1.07*1.38=0.4312.98*0.43=5.587.5 21 0.52 0.6 1.1 1 0.52*0.6*1.1*1=0.343221*0.3432=7.26、底部产生的弯矩和剪力V k=7.2 kNM k=7.2*7.5=54 kN.m7、叛断是否考虑横向风振当烟囱坡度≤2%时，对于钢烟囱应按国家标准《建筑结构荷载规范》（GB 50009）的规定验算横风向风振影响。
(完整word版)烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图2. 我国现行有关规范、规程，主要包《烟囱设计规范》（GB50051-《建筑结构荷载规范》（GB50009-《钢结构设计规范》（GB50017-《建筑抗震设计规范》（GB50011-三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09荷载规范》风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式α1＝0.12，H0= M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEhS EhK+ψcweγ具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载 1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t= τ1=2V1/A1=0.84N/mm＜f v=125N/mm22-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t= τ2=2V2/A2= 1.33N/mm＜f v=125N/mm23-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t= τ3=2V3/A3= 1.42N/mm＜f v=125N/mm22. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE= τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则φ=0.76N EX=πE t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载 σ＝N3/φ3A3+M3y3/[I3（1-0.821.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.812.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒锚栓数量n=20构外壁距离锚栓中心离底板外边缘距离为100mm筒壁内侧底板长度为100mm锚栓中心线形成的圆直径d0= 2.7m轴向压力N=0.9*（G1+G2+G3）=209.75kN根据《烟囱设计规范》（GB50051-锚栓最大拉力P max=4M/（nd0）－91.06kN2. 底板厚度验算底板面积A =2450440mm 2底板惯性矩I = 2.10E+12mm 4如采用加劲肋，则σcbt ＝G /A +My /I = 1.01N/mm 2a =πd /n =456mm ，b =b /a =0.44，则β＝0.05205M max =βσcbt a 2=10956N·mm t ≥√（6M max /f t ）=17.5mm ，取底板厚度为25 mm 。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
玻璃钢烟囱筒壁承载能力计算书
玻璃钢烟囱筒壁承载能力一、筒壁承载能力及抗震计算根据《烟囱设计规范》GB50051-2013设计计算筒壁承载能力计算：根据规范9.3.1条，)()(z crt sec σσσσ或zc T T m T nii ni i zc f r W M A N ≤+++= 式4：-ni A 为计算截面处的结构层净截面面积（mm ²）255515226680014.3mm A ni =⨯⨯=-i N 为i M 相应轴向压力或轴向拉力设计值（N ）N N i 20972008.9102143=⨯⨯=-ni W 为计算截面的结构层净截面抵抗矩（mm ²）圆环截面抵抗矩： 3944441009.1686032)68006860(14.332)(mm D d D W ni ⨯=⨯-=-=π -ni M 为被玻璃钢烟囱的水平截面i 的最大弯矩设计值为风压高度变化系数其中：为风载荷标准值z oz s z k ϕωϕϕβ⋅⋅⋅=W W k GB50009-2012《建筑结构载荷规范》查表E.5全国各城市的雪压，风压和基本气温，XXX 市的海拔高度为227.9m ，查表8.2.1风压高度化系数可知：91.2=z ϕ（B 类）s ϕ为风载荷体型系数查表8.3.1风载荷体型系数，第372页次计算可知s ϕ取1.22m /kn 4.0为基本风压，取o ω处的风振系数为高度z z β 210121R B I g z z +⋅⋅+=βR 为脉动风载荷的共振风量因子：6.0)271(271035.0614.3165s 7.5d 21008.053.01,303/4223/421211121111=⋅⨯=+⋅=-⨯+=⋅=H X X R X H T f K f X ow ）（＞且阶自振频率结构第ξπω 2711=⇒X结构阻力比1ξ经验取值0.035z B 为脉动风载荷的背景风量因子：z z a z z p p H K B ϕ)(11Φ⨯⋅=其中：)(1z Φ为结构第一阶振型系数，取1.0z ϕ为风压高度变化系数，取2.91x p 为水平方向相关系数，975.050501050/=-+=-B e B p H x z p 为竖直方向相关系数，586.060601060/=-+=-He H p H z 11a k 接表8.4.5-1系数K 和1a 可知：218.0,91.01==a k 则573.091.21586.0975.021091.0218.0=⨯⨯⨯=z B 所以 46.16.01573.014.05.2212=+⨯⨯⨯+=z β故 2/03.24.091.22.146.1m kn W o z s z k =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ωϕϕβ受力面积5.4316.133128.62=⨯=⨯⨯=m S集中力 02.931608.2736.1303.2=⨯=⨯=⋅=k k W S P 所以mm N M N L P M k ni ⋅⋅⨯=⋅⋅=⨯=⋅=91091.14.19122123608.27 —zc f 为玻璃钢轴心抗压强度设计值（N/mm ²）2/2.272.276.31407.0mm N MPa r f r f zc zck zct zc ==⋅== —zb f 为玻璃钢纵向抗压强度设计值（N/mm ²） 2/2.532.535.214095.0mm N MPa r f r f zb zbk zbt zb ==⋅=—zb E 为玻璃钢轴向弯曲弹性模量，8000 MPa—c E θ为玻璃钢环向压缩弹性模量，20000 MPa—z crt σ为筒壁轴向临界应为（N/mm ²） rr t V V E E k zc z c zb z crt ⋅⨯⋅-⋅=03)1(3θθθσ 其中：θz V 环纵向泊松比，0.23z V θ纵环向泊松比，0.120t 为结构层厚度26mmzc r 为分项系数3.2故 20/45.934302.326)12.023.01(3200008000539.0)1(3mm N r r t V V E E k zc z z c zb z crt =⨯=⨯-⨯=⋅⨯⋅-⋅=θθθσ —0t 为玻璃钢结构层厚度，26mm.—r 为筒壁计算截面结构中心半径，3430mm.—T m σ筒身弯曲温应力—T sec σ温度次应力（式5.6.9）Tg T ⋅=∆β0（烟道气不均匀温度系数根据表，烟道入口高度烟气温差9.6.50βT ∆） =0.8 x 50=40℃（式5.6.10）0/0dz t e T Tg ⋅-⋅∆=∆ξ（烟道口跟顶度z 高度的温差，4.0衰减系数，取gt t ）=5.33408.6/3.4.0=⋅-e ℃（式5.6.11）)1(tot totR R Tg Tm -∆=∆（式5.6.5-1）123=++=i R R R R ex i in tot其中：MpaTg E Mpa Tm E C R R Tg Tm WK m R W K m R R R R d R In d d In R In d d In R In d d In R d R z zc T z zc T m totc tot c tot ex i i in tot tn in ex ex 072.15.33102160001.01.0339.065.2102160004.04.065.2)399.003675.01(5.33)1(/03675.0/0399.01033.6015.0013.00012.0104.423104.48.63311015.06857680029.021213i 013.06805685729.021212i 0012.06800680529.021211i 1033.686.623115sec 50223313023331222011133=⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==-⨯=-∆=∆⋅=⋅=⨯++++⨯=++=⨯=⨯===⋅⨯====⋅⨯====⋅⨯===⨯=⨯==----=--ασασαπππα故所以时，当时，当时，当—1.1r T =温度作用分项系数，取T r 所以.2.27,45.98.9955.13.6777.3)072.1339.0(1.11009.1 2.1x101091.15551522097200)(999sec Mpa f Mpa Mpar W M A N zc z crt T T m T nii ni i zc ===++=++⨯+⨯+=+++=σσσσ且故 内筒纵向抗压度符合要求。
烟囱计算书
结构计算书工程名称：威海恒邦化工有限公司乳山化肥厂3万吨/年合成氨搬迁改造工程项目：三废混燃炉-烟囱基础计算：校对：审核：北京蓝图工程设计有限公司2008年10月7 日计算书一、设计资料1、烟囱高度H=45 m ，基础顶高出室外地坪500mm。
2、基本风压ω=0.65 KN/m2 ，地面粗糙度B类，3、本工程结构安全等级:二级;设计使用年限50年:抗震设防烈度:六度;设计基本地震加速度值:0.05g，设计地震分组：第一组;场地类别为II 类.4、烟气温度：0T160Cg二、上部钢烟囱永久荷载上部荷载见附图1；三、风荷载及弯矩计算;ωK= βZ µs µz ω0ωK ——风荷载标准值（KN/m2）;βZ——高度z处的风振系数;µs——风荷载体形系数;ω0——基本风压（KN/m2）;1、钢烟囱结构自振周期计算：经验公式：一般情况：T1=（0.007~0.013）H依据：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)附录E.1.1对于自立式钢烟囱，有经验可得：T1=0.013H ，H=45 .5m可得T1=0.013Х45.5 = 0.59 s2、顺风向ω0=0.65KN/m2时风荷载系数计算：（1）、风荷载高度变化系数µz将烟囱分为9部分：如图一：每一部分的控制截面为该部分的线截面处，其编号等同与部分编号查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.2.1得：地面粗糙度B类图一（2）、风荷载体型系数µs查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.3.1 由 1/7<H/d=45.0/[(3.016.+2.016)/2]=18<25 µz ω0 d 2 = 1.62X0.65X2.5162 >0.015 0≈∆ µs =60.056.0)1825(7255.06.06.0≈=-⨯---(3)、风振系数 βZ 计算 zzz μξνϕβ+=1 z β ——风振系数ξ——脉动增大系数 ν ——脉动影响系数z ϕ——振型系数1、脉动增大系数 ξ查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.3 ω0 T 12 = 226.059.065.02=⨯KN S 2/m 2 地面粗糙度 B 类,钢结构： ()07.2226.04.02.04.004.224.224.2=-⨯---=ξ四、 脉动影响系数 νν=ν1x υθθB1）脉动影响系数ν1查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.4-1 当 H=45.5 ，B 类时：ν1=0.86 。
30米烟囱计算书
30米烟囱计算书烟囱形式：直径2700毫米，高30米，基础顶至11米标高采用φ2700x14的钢管，上段采用φ2607x12钢管，计算时将烟囱按标高分为0-15米，15-20米，20-25米，25-30米共四段。
一、有关几和参数：见下表：二、风荷载体型系数：总高度为30米，平均直径为近似可按2.7米，μz ω0d 2=μz *0.6*2.72=4.4μz ， 地面粗糙度类别为B 类，所以μz ≥1.0，得μz ω0d 2>0.015，H/d=30/2.7=11.1，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs =0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(11.1-25)=0.53 三、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B 类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz 见上表。
四、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz =1+(ξνφz )/μz 计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T 1=0.011H=0.011x30=0.33s>0.25s ，故需要考虑顺风向风振影响。
由ω0T 12=0.6*0.31*0.31=0.058 kNs 2/米2，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.058-0.04)=1.762。
烟囱属于结构迎风面宽度远小于其高度的情况，且其外形、质量沿高度比较均匀，脉动系数可按表《建筑结构荷载规范》7.4.4-1 确定，查得当总高度为30米时，脉动影响系数为ν=0.79+(0.83-0.79)/(30-20)*(30-20)=0.83。
迎风面宽度远小于其高度的高耸结构，其振型系数φz 可按表F.1.1 采用。
五、各段风荷载的集中力应用《建筑结构荷载规范》中式7.1.1条ωk=βzμsμzω0求风荷载，各分段的集中力Pi=ωk A w，此处A w的为风荷载作用面积，其计算过程见下表：六、底部产生的弯矩和剪力V k=17.03+7.79+5.58+8.58=38.98 kN米k=17.03*24.05+7.79*17.5+5.58*12.5+8.58*5=658 kN.米七、叛断是否考虑横向风振当烟囱坡度≤2%时，对于钢烟囱应按国家标准《建筑结构荷载规范》（GB 50009）的规定验算横风向风振影响。
烟囱荷载计算
110m烟囱五孔井架荷载一、工程概况：烟囱总高为110m,下口净直径为 6.65m,随高度增加渐小，顶部净直径为3.5m。
烟囱是钢筋混凝土结构，混凝土强度等级：基础为C20,筒身为C25。
内衬采用MU10普通红砖，M5混合砂浆砌筑。
离地高度10m处的基本风压为0.35KN/㎡。
二、烟囱施工方案库壁采用井架提升式吊蓝操作台三级倒模施工，井架为螺栓式五孔井架，搭设高度为125m。
内衬砌筑用井架提升操作平台施工。
工作人员上下通过罐笼。
钢筋、模板垂直运输采用0.6t慢速卷扬机（拔杆用），最大吊重0.3t。
五孔井架内部用上料罐笼运输砼、砂浆、红砖等，每次上料为<0.3m³。
操作台内外环梁采用[14钢圈和[12辐射梁组成，通过倒链和花蓝螺丝挂在井架上，悬挂点按不同标高交错排列，以分散井架水平截面的受力，钢丝绳与操作台的夹角不小于60°。
三、永久荷载1、125m高五孔井架自重（立杆、水平杆、横向斜撑、连接螺栓等）2、外钢操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=11m,架上满铺50厚的木跳板，周圈为1.2m高栏杆和150高的踢脚板）及吊梯（见附图）。
3、内衬砌筑操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=5m,架上满铺50厚的木跳板）及吊梯（见附图）。
4、平台下面满挂安全网。
（见上表）5、花篮螺栓及钢丝绳、滑轮及一台1t卷扬机的荷载。
（见上表）6、井架内的上人爬梯1.194t永久荷载：（1+2+3+6）=39.929t四、活荷载1、内外钢操作平台上施工允许荷载（300kg/㎡×85.91）=25.773t2、内外3.6m高的简易钢挂架上拆模板的施工荷载51 kg/㎡×3=153 kg（一层模板）3、操作平台下10m处简易钢挂架砌砖内衬的施工荷载（仅对烟囱）(300 kg/㎡×10.55）=3.165t4、顶部拔杆上的运输钢筋荷载0.3t5、井架内的罐笼，装混凝土的施工荷载2.4×0.3=0.72 t活荷载: (1+2+3+4+5）=30.111t五、风荷载五孔井架第一次安装30m,以后再分阶段增高，每隔15-20m高度井架四角采用Ø16钢丝缆风绳拉稳。
30米钢烟囱安装计算书
30米钢烟囱安装计算书烟囱形式：直径2700毫米，高30米，基础顶至10米标高采用φ2700×14的钢管，上段采用φ2687×12钢管，计算时将烟囱按标高分为0-10米，10-15米，15-20米，20-30米共四段。
一、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(米) 外径B(米)形心高度z (米)风荷载作用面积(平方米)形心处的外径(米)z/H高度变化系数脉动影响系数30 2.687 24.55 21.241 2.687 0.967 1.40 0.824 20 2.687 18 14.09 2.687 0.734 1.21 0.824 15 2.687 13 14.09 2.687 0.556 1.08 0.824 10 2.700 5.5 27 2.700 0.289 1.01 0.824 0二、风荷载体型系数：总高度为30米，平均直径为近似可按2.7米，μzω0d2=μz×0.6×2.72=4.4μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=30/2.7=11.1，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)×(10.8-25)=0.52三、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
四、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011×30=0.33s>0.25s，故需要考虑顺风向风振影响。
由ω0T12=0.6×0.33×0.33=0.065kNs2/平方米，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.065-0.04)=1.873。
拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书一、设计资料1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。
2、基本风压：W0=0.55kN/m23、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.164、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s设计地震分组为第一组。
5、钢烟囱阻尼比：0.016、拉索：d=0.014m二、设计依据1、《烟囱设计规范》GB50051-20022、《钢结构设计规范》GB50017-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《建筑抗震设计规范》GB50011-20105、《高耸结构设计规范》GB50135-2006三、烟囱型式烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。
四、筒身自重计算及拉索自重1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m筒壁总重：G=1.65x20=33 kN2、拉索每延米自重：T1=7N/m拉索长度：S=13/cos30 º=15m3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。
（1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B，（2）风荷载体型系数μs《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b）H/D=20/0.426=47>25μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0,μs=0.6拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º风荷载水平分量的体型系数W SX =0.85风荷载垂直分量的体型系数W SY =0.40（3） 高度Z 处的风振系数βz 。
米钢烟囱计算书
35米钢烟囱计算书一、 设计依据:1.《烟囱设计规范》（GB50051-）2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-）3.《高耸结构设计规范》（GB J135-91）4.《钢结构设计规范》（GB 50017-）5.《建筑抗震设计规范》（GB50011-）6.《高耸结构设计手册》 王肇民 主编 中国建筑工业出版社7.《工程结构荷载与可靠度设计原理》 李国强等编 中国建筑工业出版社 8.《烟囱工程手册》 中国冶金建设集团包头钢铁设计研究总院二、 计算技术资料:1.基础风压20/55.0m kN w =, 地面粗糙度为B 类, 地震设防烈度为七度; 2烟气最高温度: 110o C, 不设隔热层; 3.烟囱钢材: Q235-B;4.烟囱安全等级为一级, 烟囱关键性系数0.1=o γ;5.烟囱高35米, 内径 为6000毫米, 20米以下壁厚t=18毫米、 20米以上壁厚t=16毫米, 满足《烟囱设计规范》(GB50051-)9.3.3条要求。
三、 判定是否考虑风荷载顺风向风振以及横风向风振效应由ANSYS 程序计算该烟囱基础自震周期 T 1=0.16s<0.25s高度35米处风压高度改变系数42.1=H μ 烟囱临界风速s m S T D v t cr /1732.016.0528.51=⨯==结构顶部风速s m w v H w H /8.4125.155.042.14.1200020000=⨯⨯⨯==ρμγ67105.3106.669000Re ⨯>⨯==D v cr ,但H cr v v <依据《高耸结构设计规范》和《建筑结构荷载规范》, 需要考虑风荷载顺风向风振, 而不考虑横风向风振效应。
四、 风荷载作用计算014.016.060.02210=⨯=T w , 查得脉动增大系数51.1=ξ, 脉动影响系数83.0=v , 风压高度改变系数42.1=z μ, 风荷载体型系数0.1=s μ五、 地震作用地震设防烈度为七度, 类场地。
35m烟囱计算
35m高烟囱计算书烟囱形式：直径812mm，高35m，每5m一段，共7段。
1、风荷载体型系数：查表μs=0.62、风振系数标高z (m)z/H φzξνμzβz 2.5 0.07 0.02 1.730.841.001.0297.5 0.21 0.06 1.730.841.001.08712.50.36 0.18 1.73 0.841.07 1.244 17.5 0.5 0.34 1.730.841.201.412 22.5 0.64 0.49 1.730.841.281.55627.5 0.78 0.78 1.73 0.84 1.381.82132.50.93 1 1.73 0.84 1.45 2.0023、各段风荷载的集中力应用《建筑结构荷载规范》中式7.1.1条ωk=βzμsμzω0求风荷载，各分段的集中力Pi=ωk A w，此处A w的为风荷载作用面积，其计算过程见下表：风荷载标值计算标高 z (m) 风荷载作用面积μsω0μzβzωk(kN/m2)集中力P k(kN)2.5 4.060.60.41.001.0290.247 1.00 7.5 4.060.60.41.001.0870.261 1.06 12.5 4.060.60.41.071.2440.319 1.29 17.5 4.060.60.41.201.4130.407 1.65 22.5 4.060.60.41.281.5560.478 1.94 27.5 4.060.60.41.381.8210.515 2.09 32.5 4.060.60.41.452.0020.697 2.83 4、底部产生的弯矩和剪力V k=11.86 kNM k=248.55kN.m5、钢烟囱强度验算考虑到此钢烟囱较轻，所以风荷载应起控制作用不考虑地震。
烟囱所受轴力=1/32xπ(D3-d3)=0.003，近似考虑为烟囱自重，烟囱截面面积为Ａn=0.015m2，Wn自重G=1.2*G1＝51.63kN，弯矩设计值 M=1.4M k=1.4*248.55=347.97kN.m钢烟囱的应力为：σ=N/Ａn+M/W n=119.43 kN/m2<215 N/mm2σcrt=0.4(E t/k)*(t/d i)=405.9 N/mm2>σ满足要求6、地脚锚栓计算采用Q345B级M20锚栓，受拉承载力为108 kN，P max=4M/nd0-N/n=102<108kN，满足要求7、底板厚度验算M max=βσcbt a2=3.55x103t=sqr(6 M max /f v )=10mm考虑腐蚀和刚度要求，底板厚度取t=16mm。
钢烟囱计算书
1 设计依据:2 烟囱资料:钢烟囱高度H 20.000(m) 5.7上部外径d 1 3.500(m) 6.500(m)下部外径d 2 3.500(m)8个上部壁厚t 110(mm) 2.000(m)下部壁厚t 212(mm)18.000(m)钢材牌号Q235215.000（N/mm 2）截面面积A 1109642(mm 2)#######(mm 3)截面面积A 2131495(mm 2)#######(mm 3)旋转半径i 11234(mm)32旋转半径i 21233(mm)32重力荷载代表值G E1051(kN)自振周期(按烟囱规范):T 1=0.26+0.0024H 2/d= 1.188(S)3 竖向荷载计算:重力标准值G k 580(kN)471(kN)z/H—相对高度μz —风压高度系数φz —振型系数βz —风振系数μs —风荷载体型系数ξ—脉动增大系数ωk —风荷载标准值 ωk =βz μs μz ω07.94（kN/m ）平台活荷标准值Q k βz =1+ξνφz /μz 烟囱顶部风荷载标准值ωk1=ωk d 1截面抵抗矩W t2长细比λ1长细比λ2平台直径平台个数上部高度下部高度f t截面抵抗矩W t1钢烟囱计算书(自立式)《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2001（2006）《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《高耸结构设计规范》 GBJ 135-90《烟囱设计规范》 GB50051-2002H/d1058(kN.m)4 横风向风振计算:自振周期T 1 1.188截面直径D 3.500 1.293Kg/m 3斯托罗哈数S t 0.2 1.68临界风速v cr =D/T i S t 14.737.8(m/s)雷诺数R e =69000vD3.6E+065 地震荷载计算:抗震设防烈度：6加速度：0.10g结构阻尼比ζ：0.01地震分组：第一组场地类别：IV 查表 剪力修正系数ηC 0.75αmax 0.04特征周期T g (s)0.35下降斜率调整系数η10.03阻尼调整系数η21.520.970.05010.000(m)526.0(kN.m)39.4(kN)6 荷载组合:1244.8（kN ）1481.6(kN.m)980.1(kN.m)0.8验算荷载N ＝1244.8（kN ）M=1481.6(kN.m)7 截面荷载计算:1. 强度验算γx =1.15 1.520.7<ft=215满足！188.3>σ＝20.7满足！2. 稳定验算########查表φ=0.65527.6<ft=215满足！8 地脚螺栓选择:螺栓布置所在圆直径d 04000（mm ）24(个)螺栓材质Q23530（mm ）9.9(kN)选用M36P ＝114.3(kN)（螺栓布置见附图）9 基础局部受压应力:N ex =π2EA/(1.1λ2)(N)σ=N/φA 2 +M/W t2(1-0.8N/N EX ) （N/mm 2）螺栓数量n螺栓直径d e 螺栓所受最大拉力为：P max ＝4M/nd 0-N/n=地震组合 M=1.3×M 2k +0.2×1.4×M 1k截面抗震调整系数γRE ＝非地震组合控制局部抗压调整系数k σ=N/A 2 +M/(γx W t2) （N/mm 2）筒壁局部稳定 0.4E t t 2/k/d 2 （N/mm 2）底部地震弯矩标准值 M 2k =α1G E H 0底部地震剪力标准值 V 2k =ηC α1G E 轴力设计值 N=1.35G k ＋1.4×0.7×Q k 弯矩设计值非地震组合 M=1.4×M 1k 顶部风速V h ＝(2000μH ω0/ρ)1/2Re>=3.E+06, 可发生跨临界的强风共振，应考虑共振效应！可不考虑竖向地震作用！衰减指数γ地震影响系数α1=(Tg/T)γη2αmax 烟囱顶至重心距离h 0底部风荷载弯矩标准值 M 1k =ωk1H 2/3空气密度ρ顶部风压高度变化系数μH基础混凝土强度等级 C30βl ＝3混凝土f t1.430.3<2.9满足！10 烟囱顶部位移:fmax=11ql 4/120EI= 3.385297mm H/fmax=5907.902>100满足！0.675混凝土局部压应力σcbt =N/A+M/W=ωβlft=荷载分布影响系数ω。
钢烟囱计算手册计算手册5
计算书xxxx项目目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (6)3、筒体自重计算 (7)4、筒体截面参数 (9)5、筒体温度计算 (10)6、动力特征计算 (13)7、风荷载计算 (15)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (17)9、地震作用及内力计算 (19)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃23烟囱筒身分节参数表(1)42、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
每节根部自重包括其上面所有分节的自重加上附加重量, 每节重量等于本节所有自重加上附加重量。
主要应用如下公式:筒身自重表格(1)烟囱底板及隔热层的重量 = 266.53kN(极限状态法)4、筒体截面参数在钢烟囱设计计算时，考虑留有腐蚀厚度裕度2.00mm。
腐蚀厚度裕度计入钢筒自重，但不计入计算截面的注：（（5、筒体温度计算5.1 假定初始温度温度计算采用如下计算方法, 首先根据经验公式假设各材料的温度T: 筒身各层厚度分别为t1、t2总厚度t = t1 + t2计算点坐标为x, 所以可得:0点: x = t1点: x = t22点: x =0则可按下式计算各点的初步温度5.2度时,式中式中5.34其中注:6、动力特征计算烟囱可以简化成具有多个集中质量的多质点振动体系, 其连续渐变截面用分段变截面代替, 求解特征方程, 即可得到前5个振型的动力特征值。
钢烟囱计算书计算书
（计算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱 文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司目录1、设计资料 ..................................................................................................................................................................................17、加强圈间距计算 ..........................................................................................................................................................1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是23烟囱总分段数: 7烟囱总截面数烟囱筒身分节参数表(1)是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m) 4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱计算书一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二级，结构形式如下图所示，圆钢管外直径为m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图纸等。
2. 我国现行有关规范、规程，主要包括：《烟囱设计规范》（GB50051-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09注：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）式（7.4.2）及（7.1.1-1），上表中风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（5.5.5-1）及（5.5.5-2）α1＝0.12，H0=M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEh S EhK+ψcweγw S wk≤R/γRE具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-1）及（9.3.2-2）风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t=τ1=2V1/A1=0.84 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t=τ2=2V2/A2= 1.33 N/mm2＜f v=125 N/mm2 3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t=τ3=2V3/A3= 1.42 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE=τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-3）及（9.3.2-4）i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则φ=0.76N EX=π2E t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=21.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=12.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚栓中心离结构外壁距离为100mm，锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒壁内侧底板长度为100mm。
烟囱计算书
结构计算书工程名称：威海恒邦化工有限公司乳山化肥厂3万吨/年合成氨搬迁改造工程项目：三废混燃炉-烟囱基础计算：校对：审核：北京蓝图工程设计有限公司2008年10月7 日计算书一、设计资料1、烟囱高度H=45 m ，基础顶高出室外地坪500mm。
2、基本风压ω=0.65 KN/m2 ，地面粗糙度B类，3、本工程结构安全等级:二级;设计使用年限50年:抗震设防烈度:六度;设计基本地震加速度值:0.05g，设计地震分组：第一组;场地类别为II 类.4、烟气温度：0T160Cg二、上部钢烟囱永久荷载上部荷载见附图1；三、风荷载及弯矩计算;ωK= βZ µs µz ω0ωK ——风荷载标准值（KN/m2）;βZ——高度z处的风振系数;µs——风荷载体形系数;ω0——基本风压（KN/m2）;1、钢烟囱结构自振周期计算：经验公式：一般情况：T1=（0.007~0.013）H依据：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)附录E.1.1对于自立式钢烟囱，有经验可得：T1=0.013H ，H=45 .5m可得T1=0.013Х45.5 = 0.59 s2、顺风向ω0=0.65KN/m2时风荷载系数计算：（1）、风荷载高度变化系数µz将烟囱分为9部分：如图一：每一部分的控制截面为该部分的线截面处，其编号等同与部分编号查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.2.1得：地面粗糙度B类图一（2）、风荷载体型系数µs查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.3.1 由 1/7<H/d=45.0/[(3.016.+2.016)/2]=18<25 µz ω0 d 2 = 1.62X0.65X2.5162 >0.015 0≈∆ µs =60.056.0)1825(7255.06.06.0≈=-⨯---(3)、风振系数 βZ 计算 zzz μξνϕβ+=1 z β ——风振系数ξ——脉动增大系数 ν ——脉动影响系数z ϕ——振型系数1、脉动增大系数 ξ查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.3 ω0 T 12 = 226.059.065.02=⨯KN S 2/m 2 地面粗糙度 B 类,钢结构： ()07.2226.04.02.04.004.224.224.2=-⨯---=ξ四、 脉动影响系数 νν=ν1x υθθB1）脉动影响系数ν1查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.4-1 当 H=45.5 ，B 类时：ν1=0.86 。
钢烟囱计算书计算书5
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料...................................... 错误!未定义书签。
2、计算依据...................................... 错误!未定义书签。
3、筒体自重计算.................................. 错误!未定义书签。
4、筒体截面参数.................................. 错误!未定义书签。
5、筒体温度计算.................................. 错误!未定义书签。
6、动力特征计算.................................. 错误!未定义书签。
7、风荷载计算.................................... 错误!未定义书签。
8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）错误!未定义书签。
9、地震作用及内力计算............................ 错误!未定义书签。
10、附加弯矩计算................................. 错误!未定义书签。
11、荷载内力组合................................. 错误!未定义书签。
12、钢烟囱强度与稳定计算......................... 错误!未定义书签。
13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果............... 错误!未定义书签。
14、筒壁容许应力计算............................. 错误!未定义书签。
15、钢烟囱底座计算............................... 错误!未定义书签。
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（一）设计资料
1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱
2.钢内筒高210m，内直径8.0m
钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m
3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度
4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类
5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa
6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa
（二）设计原则
1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40
2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡
3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m
4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0
5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m
（三）荷载计算
1.钢内筒荷载计算
（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）
q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m
(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：
q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m
(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：
q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m
2.平台荷载计算
顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡
顶部平台活载标准值；7 kN/㎡
其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡
其他平台活载标准值；3 kN/㎡
35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56
恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN
活载标准值；3x143.56=430.68KN
70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36
恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN
活载标准值；3x77.36=232.09KN
105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76
恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN
活载标准值；3x39.76=119.28KN
140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22
恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN
活载标准值；3x20.22=60.66KN
175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10
恒载标准值；6x21.10=31.65 KN
活载标准值；3x21.10=63.30KN
203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32
恒载标准值；6x21.32=127.92 KN
活载标准值；7x21.32=149.24KN
计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65
计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
另外35m平台考虑烟道荷重2500KN。
作用于钢筋混凝土外筒的荷载：（KN）
35m平台：外加垂直荷载：G=215.34+430.68x0.65+2500=2995.2
外加惯性荷载：S=215.34+430.68x0.5+2500+35x42.96=4434.28
70m平台：外加垂直荷载：G=116.04+232.09x0.65=266.90
外加惯性荷载：S=116.04+232.09x0.5+35x42.96=1735.69
105m平台：外加垂直荷载：G=59.64+119.28x0.65=137.17
外加惯性荷载：S=59.64+119.28x0.5+35x42.96=1622.88
140m平台：外加垂直荷载：G=30.33+60.66x0.65=69.76
外加惯性荷载：S=30.33+60.66x0.5+35x42.96=1564.26
175m平台：外加垂直荷载：G=31.65+63.30x0.65=72.80
外加惯性荷载：S=31.65+63.30x0.5+35x42.96=1598.55
203.6m平台：外加垂直荷载：G=127.92+149.24x0.65=224.93
外加惯性荷载：S=127.92+21.32x0.5+35x42.96=1212.58。