补给水处理系统工况的分析及计算
地下水补给量的分析与计算
地下水补给量的分析与计算一、引言地下水补给量是指地表水或大气降水通过地表径流、壤中流、地下径流等方式渗入地下含水层的水量。
地下水补给量的分析与计算对于了解地下水循环规律、合理开发利用地下水资源、防治地下水污染等具有重要意义。
本文将对地下水补给量的分析与计算进行探讨。
二、地下水补给量的影响因素1.气候条件：降水量、蒸发量、气温等气候因素都会影响地下水的补给量。
在湿润地区，降水量较多，大气降水是地下水的主要补给来源；在干旱地区，蒸发量大，地下水的补给量相对较少。
2.地形地貌：地形地貌对地下水的补给量有显著影响。
在山地区，地下水的补给量主要取决于山坡的坡度和植被覆盖程度；在平原区，地下水的补给量主要取决于土壤质地、地形起伏和河流泛滥等情况。
3.地质条件：地质条件包括地层岩性、地质构造、土壤类型等。
不同岩性的地层对水的渗透性不同，直接影响地下水的补给量。
地质构造如断层、褶皱等也会影响地下水的流动路径和补给量。
4.水文条件：河流、湖泊等水体对地下水的补给量有重要影响。
河流泛滥期间，洪水会渗入地下含水层，增加地下水的补给量。
此外，与地表水体相连的湿地和水塘等也有助于补充地下水。
三、地下水补给量的计算方法1.直接测量法：在已知径流条件和土壤参数的情况下，可以通过在地下水出口设置水尺或使用水位计直接测量地下水位的变化，从而计算地下水补给量。
此方法适用于长期观测和计算相对准确的补给量。
2.间接推算法：在缺乏长期观测数据的情况下，可以通过调查土壤湿度、测量土壤导水率、分析气象资料等方法间接推算地下水补给量。
此方法需要多个参数和假设条件，结果可能存在误差。
3.水均衡法：水均衡法是一种通过比较一定时间段内输入和输出地表水体的水量来计算地下水补给量的方法。
输入水量主要包括降水、灌溉水等，输出水量主要包括蒸发、地表径流、地下径流等。
此方法需要大量数据支持和较为准确的计算模型，但结果相对可靠。
4.同位素法：同位素法是一种通过分析地下水中氢、氧等元素的同位素含量来判断其来源并计算补给量的方法。
任务5-给水系统的工作工况
例：
二级供水 第一级：从20点到5点，供水量2.78%； 第二级：从5点到20点，供水量5.0%； 总供水量：2.78%*9+5%*15=100% 可看出，水泵分级供水时，水塔的流量调节作用，供水量高于用水 量，多余的水进入水塔贮存；反之，水塔补充管网流量不足。 供水线和用水线越接近，则水塔调节流量就越小，但是，泵站工作 分级数或水泵机组数可能增加。
但实际工程中，某一地点只具备其中的一个或两 个条件，这时需选出几个可能的地点通过分析比较才 能确定。 另外，选控制点时应排除个别对水压要求很高的 特殊用户（如高层建筑、工厂等，他们应自行加压解 决 ），对于同一管网系统，各种工况（最高时、消防 时、最不利管段损坏时、最大转输时等）的控制点往 往不是同一地点，需根据具体情况正确选定。
一、给水系统各单元设计流量的确定——流量关系
A.取水构筑物、一级泵站及水处理构筑物 B.二级泵站、输水管、配水管网及调节构筑物 ①二级泵站工作情况 ②二级泵站设计流量 ③输水管和配水管网的设计流量 ④清水池和水塔
二、给水系统能量关系
①基本概念 ②水塔高度确定 ③水泵扬程确定
三、管网计算工况
A.设计工况 B.校核工况（消防工况、事故工况、转输工况）
取与地面高程相同的基准面起算表示液体具有的能量以mh用户需要的从地面高程起算来表示液体所具有的能量以mh管网提供的从地面高程起算来表示液体所具有的能量以mh二级泵站扬程和水塔高度就是以保证控制点所需最小服务水头为条件计算的
《给排水管网工程》
广东环境保护工程职业学院 环境工程与土木工程系
任务五 给水系统的工作工况
水塔和清水池的调节容积计算
通常采用两种方法：
① 根据 24h供水量和用水量变化曲线推算；
第5章 给水系统的工作工况
比流量 (L/s.m) 0.03182
沿线流量 (L/s) 25.45 9.55 9.55 9.55 25.45 25.45 19.09 15.91
140.00
4．节点流量计算：
Q j 0.5 q y qi
(l / s)
各 管 段 节 点 流 量 计 算
节 点 1 2 节点连的管段 1-2 , 1-5 1-2 , 2-3 节 点 流 量(L/s) 0.5(25.45+9.55)=17.50 0.5(25.45+9.55)=17.50 40
各种工况下需分别计算。
6.2.2
节点流量
问题一： 沿线流量为什么要转化为节点流量？
但是，实际的管段并没有喇叭口形状的，管径也是不连续的，所以，仔细 去计算每一个沿线流出去的流量已经没有实际意义了。沿线流量只有当其累积 到一定量，足以引起管径变化的时候计算起来才有实际意义。这样，就可以不 考虑实际沿线配水的情况，而把一定长度管段上的沿线流量用一个等效的流量 来代替，即节点流量。
H p H ST hp h
•
控制点是指整个给水系统中水压最不容易满足的地点
（又称最不利点），用以控制整个供水系统的水压，
一般情况下，控制点通常在系统的下列地点： （1）地形最高点；
（2）距离供水起点最远点；
（3）要求自由水压最高点。
2.网前（前置）水塔管网
Zt Ht Zc Hc hn
根据水力等效原则 ：
(qt ql ) ( qt ql ) hf k lk dm (n 1)d m ql
n
n 1
n 1 qt
l
qt 1 2 令n 2， ，代入上式，得 ql 3 管网起端，qt ql， ， 0.5 f（） 管网末端，qt ql， 0， 0.577
供暖锅炉补水量计算公式
供暖锅炉补水量计算公式
供暖锅炉补水量的计算涉及到一些基本的物理原理和工程知识。
一般来说，供暖系统的补水量取决于系统的水容量、水的蒸发损失
和泄漏损失。
以下是一种常见的简化计算公式：
补水量 = 系统水容量× 系统温度变化× 补偿系数。
其中，系统水容量是指整个供暖系统中水的总容量，通常以升
或立方米为单位。
系统温度变化是指系统在工作过程中水温的变化，一般以摄氏度为单位。
补偿系数是考虑到一些特殊情况（如泄漏、
排气等）而进行的修正系数，通常取1.1左右。
需要注意的是，这只是一个简化的计算公式，实际的补水量还
会受到很多其他因素的影响，比如系统的设计参数、运行状态、管
道的损失等等。
因此，在实际工程中，最好由专业工程师根据具体
情况进行精确计算。
总的来说，供暖锅炉补水量的计算公式是一个复杂的问题，需
要综合考虑多个因素，而且在实际应用中需要根据具体情况进行调
整和修正。
希望这个回答能够对你有所帮助。
第五章 给水系统的工作工况
第五章 给水系统的工作工况本章内容:1、给水系统的流量关系2、给水系统的水压关系本章难点：清水池和水塔容积计算给水系统是由功能互不相同而且又彼此密切联系的各组成部分连接而成，它们必须共同工作满足用户对给水的要求。
因此，需从整体上对给水系统各组成部分的工作特点和它们在流量、压力方面的关系进行分析，以便确定各构筑物、管道和设备的设计或运行参数。
第一节 给水系统的流量关系为了保证供水的可靠性，给水系统中所有构筑物都应以最高日设计用水量d Q 为基础进行设计计算。
但是，给水系统中各组成部分的工作特点不同，其设计流量也不同。
一、取水构筑物、一级泵站和给水处理构筑物取水构筑物、一级泵站和水厂是连续、均匀地运行。
原因是：①从水厂运行角度，流量稳定，有利于水处理构筑物稳定运行和管理；②从工程造价角度，每日均匀工作，平均每小时的流量将会比最高时流量有较大的降低，同时又能满足最高日供水要求，这样，取水和水处理系统的各项构筑物尺寸、设备容量及连接管直径等都可以最大限度地缩小，从而降低工程造价。
取水和水处理工程的各项构筑物、设备及其连接管道，以最高日平均时设计用水量加上水厂的自用水量作为设计流量，即： 1dQ Q Tα=（m 3/d ） （5-1）式中 α－考虑水厂本身用水量系数，以供沉淀池排泥、滤池冲洗等用水。
其值取决于水处理工艺、构筑物类型及原水水质等因素，一般在1.05~1.10之间；T －每日工作小时数。
水处理构筑物不宜间歇工作，一般按24均匀工作考虑，只有夜间用水量很小的县镇、农村等才考虑一班或两班制运转。
取用地下水若仅需在进入管网前消毒而无需其他处理时，一级泵站可直接将井水输入管网，但为提高水泵的效率和延长井的使用年限，一般先将水输送到地面水池，再经二级泵站将水池水输入管网。
因此，取用地下水的一级泵站计算流量为： 1dQ Q T=（m 3/d ） （5-2） 和式（5-1）不同的是，水厂本身用水量系数α为1。
吉林省西部供水工程川头水库应急补水项目过渡过程分析计算
吉林省西部供水工程川头水库应急补水项目过渡过程分析计算随着地球环境的不断恶化，资源日渐缺乏，人们关注供水问题的日益增多。
作为物质生产和生活的重要保障之一，供水已成为社会各界共同关注的议题。
在这个背景下，各地纷纷开始加快推进供水工程建设。
其中，吉林省西部供水工程川头水库应急补水项目的过渡过程分析计算显得尤为重要。
本文主要就川头水库应急补水项目的过渡过程进行分析计算，主要从以下几个方面着手。
一、川头水库的现状及应急补水项目的意义吉林省位于我国东北地区，是典型的寒温带地区。
由于物种资源的匮乏和气候条件的限制，该地区的水资源总量不多，且水质普遍较差。
因此，在供水指数相对较低的西部地区，建设供水工程显得至关重要。
其中，川头水库是吉林省西部供水工程的主体项目，其提供的水含量较大，对周边的供水工程起到了至关重要的作用。
同时，川头水库也蕴含着一定的危险性，一旦遭受自然灾害或其他不可预见的因素的影响，其水库储水能力将会受到严重影响，从而给周边的供水设施造成巨大的威胁。
针对这种情况，吉林省在川头水库供水工程的基础上策划了应急补水项目。
该项目的主要目的是在川头水库遭受供水困难时，使用地下水进行补充。
这对于生活和经济的稳定运转具有巨大的现实意义。
同时，在项目的实施过程中，需要进行一系列的技术与管理方面的处理，以保证项目顺利完成，并确保其达到预期的效果。
二、川头水库应急补水项目的理论基础川头水库应急补水项目的实现是建立在一定的理论基础之上的，其中最为关键的就是水库水量占比的计算。
根据奥托定理，水库水位与水量之间满足线性曲线的关系。
当水位达到最高等级时，可以通过统计不同水位对应的水量，进而得出水库的总水量。
同时，通过定量的计算和分析，还可以得出水库不同水位与水量之间的占比。
这将为应急补水项目的实施提供基础数据，以便更好地进行调控。
三、川头水库应急补水项目的计算与分析在实际的应急补水项目实施过程中，如何尽快地将所需水量引入各个供水设施，是一个关键的问题。
热电厂锅炉补给水处理方案设计与技术经济分析
热电厂锅炉补给水处理方案设计与技术经济分析随着经济的快速发展，热电厂锅炉在生活中的广泛应用，对于其技术上的要求也越来越高，热电厂锅炉补给水方面的处理方案以及技术经济的分析都成为现阶段最重要的研究课题。
文章以衡水热电厂锅炉补给水系统的操作为示例，对其补给水.处理方案设计与技术经济分析进行了分析，通过不同的设计方案的对比，找出最适合热电厂锅炉的补给水系统，对热电厂锅炉运作产生良好的作用，减少浪费污染等现象，节约水资源，促进循环可持续发展。
标签：热电厂；锅炉补给水；方案设计；技术经济前言一般来说，清水经过物理或者化学方法除去水中部分离子或绝大部分離子杂质后，进一步用以补充热力设备气水循环过程中损失掉的水，被称为补充水，在锅炉运行系统中占有非常重要的作用。
热电厂锅炉水处理技术的发展与其在生产过程中对水质的要求密切相关，随着科学技术的不断发展，热电厂锅炉补给水处理技术也得到了进步，在我国经济发展环境变化的影响下，水循环系统成为现阶段锅炉补给水最佳途径。
在我国采用反渗透技术与离子交换设备相结合方式在锅炉补给水中得到了较好的应用，以减少使用过程中含盐量较高的现象。
1 热电厂锅炉补给水含盐量处理方案设计无论采用何种除盐系统，预处理的好坏都会直接影响除盐系统的出水水质。
从出水水质可看出，良好的技术能有效的去除胶体物质和大分子有机物等污染物的影响，使后续除盐系统安全、有效的运行。
而常规处理，由于其对轻质胶体及有机物的处理能力较差，对后续除盐系统的影响较大，甚至使除盐系统无法正常运行。
热电厂锅炉补给水处理在选择上不仅仅单方面依靠工艺的好坏，其经济的合理性占有关键性的地位，也可以说经济评价是确定技术方案的重要环节之一，利用较少的投资和运行费用，还能达到高质量的补给水处理效果。
这里我们根据热电厂锅炉运行的基本情况，针对补给水处理提出四种设计方案，并做技术经济的比较分析。
首先，是利用无顶压逆流再生阳、阴离子交换器对锅炉进行补给水处理。
补给水处理制水量和供水情况分析
补给水处理制水量和供水情况分析一、目前除盐设备每天最大制水量一二期水处理和三期水处理各有四套除盐设备，须保证各有一套备用。
1、一二期补给水处理每天最大制水量＝68（t/h）×3(套)×24小时＝4896 t2、三期补给水处理每天最大制水量＝80（t/h）×3(套)×24小时＝5760 t总计每天最大制水量＝10656 t。
（不包括设备启动、停运和再生占用的时间）二、再生自用除盐水量一二期补给水处理单日再生用自用除盐水为500 t左右，三期补给水处理单日再生用自用除盐水300 t左右，三个凝结水处理单日再生用自用除盐水200 t左右，共计1000 t。
三、向机组主系统供水量统计#1--6机组目前单日正常补水量2500 t左右，最大达到3000 t；遇到开停机（单台）需增加2000 t左右；遇到开机停机状况需增加近4000 t左右；#7机组正常每天补水量在1100吨左右。
如果全厂运行3台335MW机组，1台600MW机组全天正常补水量大约1500吨；包括#7机组全天大约需要2600吨左右。
四、供水情况分析如果按照#8机组吹管期间需要给水每小时不低于573吨的流量计算，全天需要除盐水不少于13752吨。
1.三期补给水三个除盐水箱共6000吨除盐水，实际只能外供4500吨（除盐水箱需保持在3米以上，因为除盐水箱水位过低易造成除盐水泵吸入空气而不上水）；加上#8机组的除盐水箱2000吨；再加上三期补给水处理每天最大制水量5760吨，总计12260吨（未扣除再生自用水量）。
不能满足#8机组连续吹管的需要（这是先补满水箱的情况，从第二天起，也就仅靠三期水处理的最大制水量供水，更无法满足），更无法满足#5、6机组和#7机组正常供水的需要。
2.即使采用一二期补给水处理同时向一二期和三期补水的方式运行，由于一二期补给水处理至三期补给水处理除盐水联络管道细，最大出力为120 t/h，制约了一二期补给水处理向三期供水。
补给水的相关计算
1.多介r）
设计流速：8-10m/h
反洗强度：10L/㎡·s（气水反洗）
反洗水泵：Q=10×10-3×（πr2）×3600 m³/h
多介质过滤器出水水帽：1t/个，数量根据反洗泵的流量决定反洗膨胀高度为50%
直边高度：滤料高度+50%反洗膨胀高度+200mm余量
2.加药泵出力（L/h）
3
m g/h m/h
10001.25
⨯⨯⨯⨯
加药量（）出力（）
密度浓度
3.混合离子交换器
出水水帽：1t/个，按照50m/s流速计算出力，再计算水帽
用酸量：πr2×5 再生流速：5m/s
稀释后用酸量：πr2×5×4%÷31%
需要用水量：πr2×5×（1-4%/31%）
4.超滤
DOW：
进气量：每支膜组件5-12Nm³/h
反洗透水率：100-150L/㎡·h
5.反渗透
（1）保安过滤器：
滤元单根出力：15t/h（6”×40”）
布置：两根滤元中心距230mm
（2）冲洗水泵：按照进水流量的80%。
GE：
CIP化学清洗泵出力：6.8m³/h每支膜
Norit：
CIP化学清洗泵出力：25lmh×55㎡×支数/1000
6.每个碟片过滤器过滤单元的出力约20-30 t/h，一般精度大的取30 t/h
7.水箱：除盐水箱为浮顶式，进水从水箱底部进水；其他的水箱从上部进水。
锅炉补给水处理--课程设计
锅炉补给水处理--课程设计(总21页)-本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-火力发电厂锅炉补给水处理设计题目：4×200MW+3×300MW机组（冬季水质）院（系）：化学与生物工程学院专业：应用化学班级：姓名：学号：指导老师：完成时间： 2012年 11月 11 日课程设计成绩评定表水在火力发电厂的生产工艺中，既是热力设备的工作介质，也是某些热力设备的冷却介质，水质的好坏直接影响到电厂的经济安全运行的重要因素，所以，做好水处理工作对于电厂而言是十分重要的。
火力发电厂的用水多来自于江、河、水库等水力资源，这些水源含有机物、胶体、溶解的盐类及气体等有害物质。
其中有些盐类（钙盐和镁盐)进入锅炉，会使锅炉的管壁结成污垢，严重时造成爆管事故；如果高压蒸汽把盐类带进汽轮机，还会在高压喷嘴或汽轮机叶片上沉积，影响汽轮机的出力和效率，严重时造成汽轮机叶片断裂事故。
在水冷却设备中，热水与较冷的水接触后，部分水蒸发成蒸汽排入大气中，把热量带走，造成部分水的损失。
同时，损失的循环水也较大，我国凝汽式发电厂补给水流约为5%；热电厂由于供热回水损失较大，补给水流为30%以上，造成电厂年运行费用增大。
因此为了保证热力系统中有良好的水质，必须对水进行适当的净化处理和严格的监督水汽质量。
社会不断的进步，对电力的需求也日益增加，随着大型火电机组建设规模不断扩大，人们对电厂锅炉补给水的品质提出了更高的要求，从而对电工厂化学水处理也提出了更高的要求。
水处理工作的主要任务，就是改善水质或采取其他措施，以消除由于水质不良而引起的危害。
在水处理课程设计中，根据要求对自己课题（4×200MW+3×300MW机组）水处理系统进行了设计、计算，根据水源水质、总出力及各项水质指标要求比较，选择适合的水处理方案及设备，同时绘制了总体平面布置图、工艺流程图和主要设备结构示意图，初步掌握了电厂水处理系统的流程，培养了运用所学理论知识解决实际问题的能力与方法，同时提高了独立工作能力，为毕业论文（设计）打好基础。
锅炉补给水处理系统技术要求
河北爱德斯蒂尔不锈钢有限公司富余高炉煤气及烧结余热发电工程锅炉补给水处理系统技术要求编写：审核：批准：南京凯盛开能环保能源有限公司二〇一〇年十二月1. 工程概况本工程为河北爱德斯蒂尔不锈钢有限公司富余高炉煤气及烧结余热发电工程，配置2台AQC余热锅炉、2台SP余热锅炉和2套15MW低品位热能利用汽轮发电机。
余热锅炉、发电站及其辅助设施均布置在河北爱德斯蒂尔不锈钢有限公司目前生产线附近空余场地。
匹配锅炉：余热锅炉4台。
匹配汽轮发电机：QF-15×2-2 电压6，300v，静止可控硅励磁。
锅炉补充水：除盐水系统出力：30m3/h处理工艺：混床。
项目地点：河北廊坊霸州市胜芳镇。
2. 设计和运行条件2.1 气象条件(业主提供)2.2 工程地质(业主提供)2.3 设备布置条件设置单独的化学水处理车间，酸、碱计量箱、卸酸、卸碱泵及除盐水箱等设备布置在室内。
2.4水质参数反渗透出水表1-1 原水水质资料3. 技术要求3.1 锅炉补给水处理系统基本参数锅炉补给水采用混床处理工艺，其主要工艺流程如下：管网供水→混合离子交换器（一用一备）→树脂捕捉器→除盐水箱→除盐水泵（一用一备）→热力系统系统辅助工艺流程有：加氨系统和混床再生系统等。
3.2 性能要求3.2.1锅炉补给水系统出水水质锅炉补给水系统出水必须符合《低压锅炉水质标准》（GB1576—2008），见下表，并满足电导率（25℃）：＜0.2μS/cm。
3.2.2 设备基本性能要求（不限于此）设备基本性能保证混合离子交换器性能保证3.3 设备部分要求3.3.1 总的技术要求水处理设备(包括所有需要的辅助设施)应满足以下总的要求：―采用当代成熟、先进、可靠的技术。
―所有的设备和材料应是新的―高的可利用率―运行费用最少―观察、监视、维护简单―运行人员数量最少―确保人员和设备安全―效率高、噪声低、重量轻、体积小、安装维护简单―水处理设备的设计寿命不小于30年—设备内外与水汽接触的金属构件、管道和机械设备应采取防腐措施―设备应能快速启动投入，在负荷调整时有良好的适应性，在运行条件下能可靠和稳定地连续运行。
补给水泵参数计算
补给水泵参数计算【原创实用版】目录一、引言二、补给水泵的概述三、补给水泵参数的计算方法四、案例分析五、结论正文一、引言在水处理工程中，补给水泵是一个非常重要的设备，它的性能直接影响到水处理系统的运行效果。
因此，如何准确地计算补给水泵的参数，是保证水处理系统正常运行的关键。
二、补给水泵的概述补给水泵，顾名思义，是用于补充水处理系统中因蒸发、泄漏等原因造成的水量减少的水泵。
它的主要作用是保持水处理系统中的水位稳定，以保证系统的正常运行。
三、补给水泵参数的计算方法补给水泵的参数计算主要包括流量、扬程、功率等几个方面。
1.流量：流量是补给水泵的一个重要参数，它决定了补给水泵能补充多少水量。
流量的计算需要考虑水处理系统的蒸发量、泄漏量以及生产用水量等因素。
2.扬程：扬程是补给水泵的另一个重要参数，它决定了补给水泵能把水提升多高。
扬程的计算需要考虑水处理系统的水位高度以及水泵安装的位置等因素。
3.功率：功率是补给水泵的驱动力，它决定了水泵的运行能耗。
功率的计算需要考虑水泵的流量、扬程以及工作效率等因素。
四、案例分析假设一个水处理系统的蒸发量为5t/h，泄漏量为1t/h，生产用水量为2t/h，水位高度为10米，水泵安装位置低于水位高度5米，水泵的工作效率为80%，则可以根据以下公式计算补给水泵的参数：流量=蒸发量 + 泄漏量 + 生产用水量=5t/h+1t/h+2t/h=8t/h扬程=水位高度 - 水泵安装位置=10m-5m=5m功率=流量*扬程/工作效率=8t/h*5m/80%=5HP五、结论通过以上计算，我们可以得出，对于这个水处理系统，需要选择一台流量为 8t/h，扬程为 5m，功率为 5HP 的补给水泵。
热电厂锅炉补给水处理方案设计与技术经济分析
热电厂锅炉补给水处理方案设计与技术经济分析摘要以某热电厂锅炉补给水系统为例,介绍了以含盐量较高的新水为水源的热电厂锅炉补给水处理系统的方案设计,及各方案的主要特点,在此基础上,通过对两种水源的不同设计方案的技术经济分析与比较,得出了含盐量较高的热电厂锅炉补给水处理的最佳方案为反渗透加混床。
关键词锅炉补给水处理方案设计技术经济分析1概述随着经济的迅猛发展，环境污染日趋严重,地表水及地下水都受到了不同程度的污染，含盐量普遍较高。
若仍单纯利用传统的离子交换法，则需要大量的酸碱再生药剂, 这样用于每年购买酸碱原材料的费用是相当可观的, 而且大量的酸碱废水污染环境, 且再生频繁、程序繁多、操作管理极不方便。
传统单纯的离子交换除盐已不能满足目前工业迅猛发展的需求。
目前, 我们较多地采用反渗透技术与离子交换设备相结合的联合除盐方法。
2锅炉补给水处理方案设计与分析2.1工程概况以某热电厂锅炉补给水系统为例，锅炉补给水量为215.8m3 /h，水质分析见表1。
表1 水质全分析项目（业主提供）电厂锅炉补给水处理的选择不仅取决于工艺的好坏, 而且在很大程度上还取决于经济的合理性，因为经济评价是正确确定技术方案的重要环节之一。
其目的是以较少的投资和较低的运行费用来获得高质量的水处理效果。
根据次高温次高压机组对水质的要求，综合考虑设备投资、占地面积、出水水质、运行费用等因素，拟定系统设计方案，并作了技术经济比较。
方案1：传统离子交换法工业水机械过滤器活性炭过滤器阳离子交换器脱碳器中间水箱阴离子交换器混合离子交换器脱盐水箱脱盐水泵用户。
本方案为标准的一级除盐加混床的处理系统，控制系统采用PLC全自动控制，同时通过通讯在主厂房中央控制室内进行监控。
出水水质满足锅炉给水要求。
方案2：预处理+反渗透+混床法工业水机械过滤器活性炭过滤器反渗透脱盐系统脱碳器中间水箱混合离子交换器脱盐水箱脱盐水泵用户。
本方案为标准的RO+混床的脱盐水处理系统，控制系统采用PLC全自动控制，同时通过通讯在主厂房中央控制室内进行监控。
电厂锅炉补给水处理工程计算书
电厂锅炉补给水处理工程计算书给水处理系统供水量计算1. 厂内正常水汽损失量计算：本设计中，锅炉最大连续蒸发量 D 取 5000m 3/h 。
因为 200MW 以上机组厂内正常水汽损失为锅炉最大连续蒸发量的 1.5%，3则，厂内正常水汽损失量 D 1=a ＇D=1.5%×5000=75m 3/h (a ＇ =1.5%)2. 锅炉排污量计算：本设计锅炉排污率 p 取 1%，则，锅炉排污量 D p =pD=1%× 5000=50m 3/h3. 启动或事故增加的损失量计算：由于本设计规定， 100MW 及以上机组启动或事故增加的损失量去最大一台锅炉最大连续蒸发 量的 6%，而在本设计中，每台锅炉最大连续蒸发量为： 5000÷ 2=2500m 3/h ， 则，启动或事故增加的损失量： D 2=aD ＇ =6%× 2500=150m 3/h4. 其他损失量：对外供汽损失 D 3在本设计中考虑为 0； 其它用汽损失 D 4 在本设计中考虑为 0；闭式热网损失 D 5 在本设计中考虑为 0； 化学处理水的其它供应量 D 6 在本设计中考虑为 0。
5. 锅炉正常补给水量计算：3Q n ＇=D 1+D 3+D 4+D 5+D 6+D p =75+0+0+0+0+50=125m/h 6. 锅炉最大补给水量计算：3Q max ＇ =D 1+D 2+D 3+D 4+D 5+D 6+D p =75+150+0+0+0+0+50=275m/h 7. 水处理系统总供水量计算：(1) 水处理系统正常总供水量：其中：a 为工厂内自用水量，取 5%； T 为一级除盐设备工作周期，取 t 为交换器不设再生备用时的再生时间，取 (2) 水处理系统最大总供水量：(T+ t) ‘ (20+ 4) 3 ????????=Q m ‘ax = ×275 =330(m 3?? 20其中：T 为一级除盐设备工作周期，取 20h ；t 为交换器不设再生备用时的再生时间，取 4h 。
锅炉补给水系统参考资料
参考资料5. 锅炉补给水处理系统5.1系统选择根据机组的水汽质量标准，结合本工程的水质情况，本工程的锅炉补给水处理系统工艺流程如下：供水专业澄清池、滤池来水（经加热）→双介质过滤器→活性碳过滤器→生水箱→超滤给水泵→精密过滤器→超滤装置→超滤水箱→清水泵→反渗透单元（保安过滤器→高压泵→反渗透装置）→淡水箱→淡水泵→逆流再生强酸阳离子交换器→除碳器→除碳水箱→除碳水泵→逆流再生强碱阴离子交换器→混合离子交换器→除盐水箱→除盐水泵→主厂房热力系统。
5.2系统出水质量标准硬度：≈0mmol/L(1/2Ca+1/2Mg计)电导率：≤0.10μS/cm(25℃)二氧化硅：≤20μg/L5.3全厂汽水损失（2台炉）全厂汽水损失见表3表3 全厂汽水损失一览表由上述数据计算得出：锅炉正常补水量～89.52 t/h。
锅炉启动补水量约为550t/h。
除盐水箱总容积为2×3000m3，启动或事故增加的水量可由除盐水箱供给。
考虑系统自用水量及水箱积累水量等因素，本期2x600MW机组水处理系统设计出力120t/h，运行为自动程序控制。
5.4水处理系统出力除盐水正常供水量：～85 t/h除盐水最大供水量： ~ 550t/h考虑系统自用水量及水箱积累水量等因素，本期2x600MW机组水处理系统设计出力120t/h，运行为自动程序控制。
除盐水箱总容积为2×3000m3，在锅炉酸洗、启动或事故增加的水量可由水处理备用设备及除盐水箱供给。
锅炉补给水处理系统主要设备规范见表4。
150×100 L=1016mm150×100 L=1016mm再生一次30%碱用量Kg82816混合离子交换器台2树脂层高 H阳=500mm H阴=1000mm 直径mmφ2000出力t/h.台正常 130酸耗Kg/m380碱耗Kg/m3100再生一次30%盐酸用量Kg478再生一次30%碱用量Kg136015除盐水箱台2直径mmφ18900容积m3300016盐酸贮存槽台2直径mmφ2500容积m32517碱贮存槽台2直径mmφ2500容积m3255.5水处理系统的连接及运行操作双介质过滤器、活性炭过滤器阳床、阴床及混床均采用并联联接方式，超滤单元内部（超滤给水泵保安过滤器超滤装置）为串联连接，反渗透单元（高压泵精密过滤器反渗透装置）内部为串联连接。
电厂锅炉补给水处理工程计算书
电厂锅炉补给水处理工程计算书一、给水处理系统供水量计算1.厂内正常水汽损失量计算：本设计中，锅炉最大连续蒸发量D取5000m3/h。
因为200MW以上机组厂内正常水汽损失为锅炉最大连续蒸发量的1.5%，则，厂内正常水汽损失量D1=a＇D=1.5%×5000=75m3/h（a＇=1.5%）2.锅炉排污量计算：本设计锅炉排污率p取1%，则，锅炉排污量D p=pD=1%×5000=50m3/h3.启动或事故增加的损失量计算：由于本设计规定，100MW及以上机组启动或事故增加的损失量去最大一台锅炉最大连续蒸发量的6%，而在本设计中，每台锅炉最大连续蒸发量为：5000÷2=2500m3/h，则，启动或事故增加的损失量：D2=aD＇=6%×2500=150m3/h4.其他损失量：对外供汽损失D3在本设计中考虑为0；其它用汽损失D4在本设计中考虑为0；闭式热网损失D5在本设计中考虑为0；化学处理水的其它供应量D6在本设计中考虑为0。
5.锅炉正常补给水量计算：Q n＇=D1+D3+D4+D5+D6+D p=75+0+0+0+0+50=125m3/h6.锅炉最大补给水量计算：Q max＇=D1+D2+D3+D4+D5+D6+D p=75+150+0+0+0+0+50=275m3/h7.水处理系统总供水量计算：（1）水处理系统正常总供水量：Q n=(1+a)(T+t)TQ n‘=(1+5%)(20+4)20×125=157.5(m3h⁄)其中：a为工厂内自用水量，取5%；T为一级除盐设备工作周期，取20h；t为交换器不设再生备用时的再生时间，取4h。
（2）水处理系统最大总供水量：Q max=(T+t)TQ max‘=(20+4)20×275=330(m3h⁄)其中：T为一级除盐设备工作周期，取20h；t为交换器不设再生备用时的再生时间，取4h。
二、体内再生混床参数计算1.总工作面积计算：（1）正常面积：A n=Q nv=157.550=3.15(m2)其中，v 为滤速，通过查表，得出再生混床运行滤速为40-60m/h ，本设计取50m/h 。
某锅炉补给水处理计算书
目(t)
= 24.06
阳床安装台数N
2.00
白球(比重0.35,粒度1~2） 2xNxFx0.3x0.
t 再生
35x1.15= 2.97
药耗：HCl40~50
g/mol(kg/m3) 再生液浓度：1.5~3%HCl 再生液流速：5~7 m/h 再生用HCl 100%(kg/
次）S6
50.00 2.0% 6.00
第4页
锅炉补给水处理k7
再生用NaOH 100%(kg/
次）J6
60xV2xE2/10
再生用NaOH 30%(kg/
00= 332.34
次） J7 再生用NaOH 1.5%(kg/
J6/0.30= 1107.79
次） J8 每天用碱量(kg/天)
J6/1.5%= 22155.8
J9 每月用碱量(t/月)
容积m3(r=1.328)
0.01
Fx5= 19.00
1.3xS2/1.15x1 000= 0.52
Fx5= 19.00
1.3xJ2/1.328x 1000= 0.77
2.20
阴床
阴床，2台，V=20~30m/h
直径m
截面积m2
流速V(m/h)
2.80 F= 6.154 Q1/F= 24.37
进水中阴离子总量
正常补水量D4(t/h)
最大补水量D5(t/h)
水处理系统出力D6(t/h)
生水量D6(t/h) 除盐系统计算
2.10
混床出力Q1(t/h)
混床
计算公式
计算结果
2
1950
3200
5.00
D'*0.5%= 32.00
5.00
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一
再 生反应 尽量 完全 。
折合 ３ ％工业盐酸量 ： １
ｍ ÷３１ ＝５ ０ ÷３１ ＝１ ８ ｇ ％ ７ ％ ４０ ｋ
３ 存 在 问题 分 析 及 处 理
调试初 期 ， 发现离子交换器存 在水 帽缺失及 松
表 １ 水处理主要设 备设计数据
２ 弱型树脂再生型变为失效型会膨胀 ， ） 且转
要求 ， 造成树脂再生时反洗空间不够 ， 树脂不能充
型膨胀率比强型树脂大得多 。在装填时应根据设
计高度进行装填 ， 否则树脂失效后膨胀高度超过
分展开 ， 污物无法排除， 影响再生效果。 ３ 强型树脂 由失效型变为再生型也会膨胀 ， ）
再生用 酸体 积量 ：
Ｖ＝ ｍ ｐ Ｈ Ｌ ＝１８ ０÷１ １ １ ６ｍ （ ） ／ （ Ｃ ） ４ ． ５＝ ． ４
动现象， 这将影响水处理系统稳定、 经济运行 ， 建议
逐个对 其进行检查并 紧固。在今后运行 过程 中 ， 应 认真 检修 离子交换设备 ， 装置不 损坏 、 保证 不偏 斜 。 特别 应注意离子交换设备 的排水装置 、 出水 帽是 进 否 畅通无阻 ， 发现有破裂 和松动 的水 帽 ， 时更换 ， 及 使 离子交换设备处 于较好的工况状态 。
ＺＨＯＵ ｈ ｎ ｈ ＬＩＹｕ－ ａ ， Ｓ ａ ｇ－ｕ， ｈ ｉ ＦＥＮＧ Ｘｕｅ ｌ －ｉ ｎｇ
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｏｌ ｒｗ ｔｒｔｅ ｔ ｎ ｙ ｔｍ ’ ｕ ｌｃ ａ ｅ ｘ ｄ ｂ ｄ ａ ｄ ｍｉｅ ｅ ｈ ｕ ｄ ｂ ｏｉｅ ｅ ｂ ｓ ｒ ｎ ｗ－ ｓｒ ｃ ：Ｂ ｉ ａｅ ｒ ａｍｅ ｔｓ ｓｅ Ｓ ｄ ａ －ｈ ｍｂ ｒｆ ｅ －ｅ ｎ ｘ ｄ ｂ ｄ ｓ ｏ ｌ ｅ ｎ ｔ ｄ ｔ ｅ ｔ ｅ ｅ ｅ ｉ ｃ ｈ
工艺进行 水处理 。树 脂 的再生 过程是除盐过程 （ 式 （） 见 １ 、式 （ 、式 （ ） 的逆 反 应 ，根 ２） ３）
据 化学 反应 方程 式 的平衡 特性 ，要 使树 脂 上 的化
学 反应 更好 的向再生 方 向进行 ，主要措 施有 ：提
表 ４ 双室床及混床 首次再生时数 据
称
交换器 内的树脂量每年进行定期监测检查 ， 以便 发现树脂层有 降低现象时 ， 及时进行 补充 。对离 子交换器内的树脂进行大反洗操作 时 ， 应降低反 洗强度 。日常操作中应经常观察排水中是否有树
脂 流失 。
２２ 再 生 条件 的确 定 ．
１ 再生数 据 的分 析与计算。利用离子交换 ）
离 子 交 换 化 学 水 处 理 是 一 项 比较 传 统 的 技
术， 而双室 固定床根据强弱两 种树脂 的理化特性
加 以联 合 应 用 ， 目前 比较 先 进 的水 处 理 工 艺 。 是
进水装置 弱型树脂层
多孔板水帽 惰性树脂层 （ 白球 ）
由于双室床的结 构与一般床型不 同， 有一些独特 的技术要求 ， 用户在使用 中存在着各种误区， 导致 不能最大限度地发挥双室床的优势。文章以宁北
作者简 介：周 尚虎（９６ ， ， １８ 一）男 青海乐都人 ， 工程师 ， 助理 从事环保 化学工作 。
收稿 日期 ：２ １ — ６—１ ； 修 回 日期 ：２ １ — ８— ５ ０１ ０ １ ０ １ ０ ２
６
青 海
电 力
第３ ０卷
２ Ｈ ＋Ｈ： Ｒ。
一 一
３ 混床 中阴离子的交换反应和 阳离 子的交 ）
高 度是 否合 适是 保证 再 生效果 的关 键 。
表 ２ 白球装填高度
４ 实现经济 、 ） 稳定运行的预防措施 ： 对离子
及混床首次再生时数据见表 ４ 。阳床再生剂 总用 量、 阳床用酸计量箱酸下降速度及再生时间的计 算如 下 。
表 ３ 再生时参照 的标准数据 设备名称 双室阳床 双室阴床 混床
中图分类号 ：Ｔ ２ ３ ５ Ｋ ２ ．
文献标识码 ：Ｂ
文章编号 ：１０ ０ ６—８９ （０ １ ０ ０ ０ ０ １８ ２ １ ）４— ０ ５— ４
Ａｎ ｌｓｓａ ｄ Ｃａｃ ｌｔｏ ｆＷ ａ ｅ ｅ ｔ ｎ ｙ ｔ ｍ ｎ ｉｉｎ ａｙ ｉ ｎ ｌ ｕ ａ ｉｎ ｏ ｔ ｒ Ｔｒ ａ ｍｅ ｔＳ ｓｅ Ｃｏ ｄ ｔｏ ｓ
ａ ｌ ｏ ｄ ｔ ｎ ｕ ｉｇ ｏ ｅ ｈ ｕ ，ｉ ｃｕ ｉ ｇ ｒｇ ｎ ｒ ｔ ｎ ｃ ｎ ｕ ｔ ｎ，ｄ ｎ ｉ ，ａ ｄ ｆｏ ｖ ｌ ｃｔ ，ｂ ｓｄ ｓｄ ａ －ｈ ｍ－ ｂ ｅ ｃ ｎ ｉ ｏ ｓ ｄ ｒ ｖ ｒ ａ ｌ ｎ ｌ ｄ ｎ ｅ ｅ ｅ ａ ｉ ｏ ｓ ｍｐｉ ｉ ｎ ｏ ｏ ｅ ｓｔ ｙ ｎ ｗ ｅｏ ｉ ｌ ｙ ｅ ｉｅ ｕ ｃ ａ ｌ
电厂锅 炉 补给水 处理 系统 调 试 为 例 ， 调 试 过 程 将
强型树 脂屡 出水装 置
中工况 的分析及计算加以总结 ， 以供大家参考。
１ 一 级除盐加混床工艺 的特点
１ １ 设备 结构 ．
双室床是将交换器分隔成上、 下两室 ， 弱 强、
树 脂 各 处 一 室 ， 型 树 脂 在 下 室 ， 型树 脂 在 上 强 弱 室 ， 样就 避免 了 因树脂 混层 带来 的 问题 。上 、 这 下 两 室 间装有 带双 头水 帽 的隔板 ， 以沟通 上 、 下两 室 的水流 。为 了防止 细碎 的强 型树脂 堵 塞水 帽 的缝 隙 ， 下室 强型 树 脂 的 上 面填 充 密 度 小 而 颗 粒 大 在
首次再生用酸体积量加倍 ： ３２ｍ Ｖ＝ ． 阳床用酸计量箱酸下降速度 ： Ｈ ＝ｖ （ ． ４× ／ ３ １ Ｒ ）＝３ ２ （ ． ４× ． ６ ５ ．／ ３ １ ０５２ ）
＝１ ８ｍ ． （） ５
２ ＝（ ／ ２ １０ ＝ ｛［ １× （ Ｌ ％ ｍｌｍ ）× ０ ％ Ｑ ｐ ＨＣ ）
床下室高度 １６ｍ， ． 阴床下室高度 ２ １ 强酸 阳 ． ｍ，
树脂装填高度 １０ｍ， ． 强碱阴树脂装填高度 １５ ． ｍ， 强酸阳树脂膨胀率 ≤１％ ， ０ 强碱阴树脂膨胀率 ≤２ ％ ， ０ 阳床下室石英砂垫层装填高度 ００ ．４ ｍ， 阴床下室石英砂垫层装填高度 ００ 。阳床 、 ．４ｍ 阴
高再 生剂 的浓 度 、及 时去除再 生废 液 。另 外 ，根 据 等摩 尔量 交换 的原 则 ，要保 证交 换器 内树 脂得 到充分 再生 ，就必须 消耗 足够 的再 生剂 量 。 因此 要 使 交换器 能 获得满 意 的再 生效 果 ，在 再 生过程
中必须 控制 ：① 再生剂总用量 ；②再 生剂 的浓
ｂ ｒ ｓ ｏ ｌ ｅ ｎ ｔｃ ｄ ｔ ｅ ｆ ｌ ｇ ｈ ｉｈ ｏ ｔｏ ｆ ｈ ｈ ｔ ａ１ ｅ ｈ ｕ ｄ ｂ ｏｉｅ ｈ ｌ ｎ ｅｇ ｔｃ ｎｒ ｌｏ ｅ ｗ ｉ ｂ ｌ ｉｉ ｔ ｅ ． Ｋｅ ｏ ｄ ｙ Ｗ ｒ ｓ：ｄ ａ －ｈ ｍ ｅ ｘ ｄ ｂ ｄ ｕ ｃ ａ ｌ ｂ ｒｆ ｅ － ｅ ； ｒｇ ｎ ｒｎ ； ｃ ｎ ｉ ｏ ｉ ｅ ｅ ｅａ ｔ ｏ ｄｔ ｎ ｉ
ｍ ＝３ １ ×／ ．４ ． ２×ｈ× １５ ０ ｍｏ／ ０ ｌ ｍ ×５ ／ ｌ ０ ｇ ｍｏ
×１ ０一 ＝３． ４×１ １ １ ． ２×２ ×１ ５ ０ ×５ ０ ０×１ ０一
：５ ｇ ７０ ｋ
低 ， 可能造 成再 生反 应进行 不彻底 ， 则 同时还会 增
加再生操作的时间和 自用水耗 ； ②控制合理 的再
２ＲＫ
２ 双 室床工况 的调整
２１ 白球装填高度的确定 ． １ 双室床设计时要根据水质决定强 、 ） 弱树脂
２ ａ ＲＮ
（） １
２ 阴床采用阴离子交换树脂作为交换剂 ， ） 它 与水中的阴离子发生如下的交换反应 ：
的比例及装填高度 ， 宁北电厂强 、 弱型树脂的厂家
设计装填高度见表 １ 。
第 ３ 卷第 ４期 ０ ２１年 １ ０ １ ２月
青 海 电 力 ＱＮ Ｈ Ｉ Ｌ Ｃ Ｒ ＣＰ ＷＥＲ ＩＧ Ａ Ｅ Ｔ Ｉ Ｏ Ｅ
Ｖｏ ． ０ Ｎｏ． １３ ４ Ｄｅ ．， １ ｃ ２０ １
补 给水 处 理 系统 工 况 的分 析及 计算
周 尚虎 ， 李玉海 ， 冯学玲
（ 青海 电力科学试 验研究院 ， 青海 西宁 ８ ０ ０ ） １０ ８ 摘 要 ：锅炉补给水处理系统 中双室 固定床 和混床在调试过程 中应 注意最佳再生 条件 的确定 ， 包括再生剂用
量、 再生剂 的浓 度 、 再生流速 ， 此外双室床还应注意 白球装填 高度的控制。 关键词 ：双室固定床 ； 再生剂 ； 工 况
出水
图 １ 双 室床 结构 示意 图
个 交换 器 内 ， 其结 构 如 图 ２所示 。
１ ２ 工 艺原 理 ．
１ 阳床采用阳离子交换树脂作为交换剂 ， ） 它
只能与水 中的 阳离子 发生 如下 的交换 反应 ：
的惰性树脂层（ 白球 ） 。其结构如图 ｌ 所示。
混合床是将 阴、 阳离子交换树脂装填在 同一
Ｒ２ Ｓ Ｏ４
Ｒ２ Ｍｇ
２ＲＫ ２ＲＮａ
图 ２ 混合 床 结构 示意 图
Ｒ， Ｃａ ２ＲＨ ＋ Ｈ２ Ｏ４ Ｓ
＋
２Ｒ ＣＩ ２Ｒ， ＨＣＯ３ ＋２Ｈ２ ０ ２Ｒ’ ｉ ＨＳ Ｏ３
（） ３
Ｒ２ Ｍｇ
＋
２ ｌ ＨＣ ２ Ｃ Ｈ２ Ｏ３ ２ ＳＯ Ｈ２ ｉ ３
× ３ ％］ （ ２ ｐ 水） ｔ｝ １０ ｔｘ ０ ／ ｑ （ × ］ × ０ ％ ｘ
Ｑ ＝３ １ ２ ２ ． ４×Ｆ × ： ． ４×１ １ ５＝１ ｈ ３１ ． ２× ９ｍ ／ （） ６
４ 一级 除盐加混床首次再生后运行情况
１ 阳双 室床 ： 口压 力 为 ０ １ Ｐ ， 口压 ） 进 ．９Ｍ ａ 出