前支点计算书
伦桂路容桂特大桥主桥悬臂吊机设计计算书
目录一、工程概况 (2)二、设计依据 (2)三、主要控制计算参数 (3)四、吊机结构 (3)五、计算 (6)(一)、荷载计算 (6)(二)、工况及荷载组合 (7)(三)、模型计算 (8)（四）、钢丝绳及滑轮组计算 (14)（五）、吊机吊装时抗倾覆计算 (16)（六）、锚梁和扁担梁计算 (16)（七）、吊机自动行走计算 (17)（八）、悬臂吊机混凝土段后锚反力架计算计算 (21)（九）、吊具计算 (26)六、吊机设计结果总结 (30)伦桂路容桂特大桥主桥悬臂吊机设计计算书一、工程概况伦桂路容桂特大桥主桥为独塔斜拉桥，墩、塔、梁固结，跨径组成为48.2+87.8+254m。
主梁边跨48.2+87.8=136m为预应力混凝土箱梁，预应力混凝土箱梁伸过桥塔14.5m，通过钢混结合段与主桥钢箱梁连接。
斜拉索间距混凝土箱梁侧为6m，钢箱梁侧为12m，边、中跨侧均为准单索面。
桥塔为顺桥向倒“Y”形独塔，桥面以上塔高102m。
伦桂路斜拉桥主梁设计采用带悬臂的大倾角的斜腹板箱型断面，箱梁顶板横向宽38.5m，底板宽18.5m，翼缘悬臂长4m。
钢箱梁采用整体断面，箱梁中心处高度为3.54m，节段标准长度为12m。
钢箱梁顶板厚16mm和32mm（锚拉板处），斜腹板厚12mm，底板厚12mm、16mm；钢箱梁顶、底板采用U肋闭合加劲。
中纵腹板采用实腹式；边纵腹板采用桁架式。
钢箱梁横向设隔板，横隔板间距3.0m。
钢箱梁采用分节段工厂制造（节段最大重量为304t），驳船运输至桥位，现场吊装、焊接成桥。
本桥桥面吊机采用原上海市洋山深水港一期工程东海大桥Ⅶ标桥面吊机改制，原东海桥项目吊机高5m，前支点与后支点间距为9.0m，前拉带长6.77m。
钢箱梁横断面长度为9m，主勾最大起重吨数为100t，副勾最大起重吨数为20t。
本桥经过改制后的吊机高5m，前支点与后支点间距为9.0m，前拉带长9.56m。
钢箱梁断面长度为12m。
主勾最大起重吨数为150t，副勾最大起重吨数为20t。
桥面吊机前支点后锚点反力计算公式
桥面吊机前支点后锚点反力计算公式桥面吊机是一种常见的起重设备，广泛应用于桥梁施工、大型设备安装等场合。
在使用桥面吊机进行吊运作业时，需要准确计算桥面吊机前支点和后锚点的反力，以确保吊机的稳定性和安全性。
桥面吊机的前支点反力是指吊机前方支撑点所受到的力，而后锚点反力是指吊机后方锚点所受到的力。
这两个反力的大小和方向对于吊机的稳定性至关重要，需要通过计算来确定。
计算桥面吊机前支点后锚点反力的公式如下：前支点反力 = (吊重/吊臂长度) * (桥梁宽度/2)后锚点反力 = 吊重 - 前支点反力其中，吊重是指要吊运的物体的重量，吊臂长度是指吊机起重臂的长度，桥梁宽度是指吊机作业的桥梁宽度。
通过以上公式，可以根据吊重、吊臂长度和桥梁宽度来计算出桥面吊机前支点和后锚点的反力。
这样一来，操作人员就能够根据反力的大小和方向，调整吊机的工作状态，确保吊机的稳定性和安全性。
在实际使用桥面吊机进行吊运作业时，还需要注意以下几点：1. 确保吊机的前支点和后锚点具有足够的强度和稳定性，能够承受吊重产生的反力。
2. 在计算前支点和后锚点反力时，需要准确测量吊重的重量，并考虑吊臂长度和桥梁宽度的影响。
3. 在吊运作业过程中，要随时监测前支点和后锚点的反力，并根据需要进行调整，以确保吊机的稳定性和安全性。
4. 在进行吊运作业前，要对吊机进行全面检查，确保各个部件的正常工作，以避免发生意外事故。
计算桥面吊机前支点和后锚点的反力是确保吊机稳定和安全运行的重要环节。
通过合理计算和精确控制反力的大小和方向，可以有效避免吊机在吊运过程中的倾覆和失稳，保证作业的顺利进行。
因此，在使用桥面吊机进行吊运作业时，操作人员应该熟练掌握计算反力的方法，并严格按照计算结果进行操作，以确保工作的安全性和效率。
ZLP-800型吊篮计算书
计算书钢丝绳抗破断力计算：我司吊篮采用的是无锡法尔胜金属制品有限公司生产的Φ8.6航空用钢丝绳，其破断拉力为65.5KN。
ZLP-800型电动吊篮额定载重：800KG悬吊平台重量：320KG（按6m吊篮计算）标准规定电动吊篮钢丝绳的安全系数不小于9N=s*a/w≥9 N—安全系数S—单根承重钢丝绳的额定破断接力，为65.5KN a—承重钢丝绳根数W—指荷载（0.8+0.32）*9.8=10.976KNN=65.5×2÷12.9=11.753＞9钢丝绳符合规范要求，满足安全要求。
抗倾覆系数计算：简图（以前臂伸出1800mm，后臂长度4400mm为例）：F G抗倾覆安全系数应满足K＝M抗／M倾＝G•b / F•a ＞2按前吊臂长a=1.8m 后为b=4.4m，单臂吊重=按物料重+篮体自重计算。
F1=最大物料重（含施工人员）=800/2=400kg F2=单边篮体及附件自重=150kgM倾=（F1+F2）×a×9.8=（400+150）×1.8×9.8=9702NG1=单边支架配重=500kg G2=非标后支架等自重=80kgM抗=（G1+G2）×b×9.8=（500+80）×4.4×9.8=25009.6N核算结果：K＝M抗／M倾= 25009.6／9702=2.58 ＞2 （安全系数）符合国标要求。
风荷载计算：工程名称：天津市大都会天汇雅苑外檐幕墙工程工程所在城市：天津工程基本风压：0.45kN/m2工程强度校核处标高：73.9m1、基本计算公式（1）.场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A 类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B 类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类指有密集建筑群的城市市区；D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；大都会天汇雅苑外檐幕墙工程按D 类地区计算风压（2）.风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）7.1.1采用风荷载计算公式：Wk=βgz×μz×μsl×WO其中：Wk ——作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2）βgz——瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）取定根据不同场地类型，按以下公式计算：βgz=K(1+2μf)其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×（10Z）（-0.12）B 类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5×（10Z）（-0.16）C 类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734×（10Z）（-0.22）D 类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248×（10Z）（-0.3）μz——风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定，根据不同场地类型，按以下公式计算：A 类场地：μz =1.379×（10Z）0.24B 类场地：μz =（10Z）0.32C 类场地：μz =0.616×（10Z）0.44D 类场地：μz =0.318×（10Z）0.60本工程属于D 类地区μsl——风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）取定WO ——基本风压，按全国基本风压数值，北京地区取0.45 kN/m2 Wk ：作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2）z ：计算高度73.9mβgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248×（10Z）（-0.3）μz ：73.9m 高处风压高度变化系数（按D 类区计算）：（GB50009-2001 7.2.1）μz=（10Z）0.44=2.411μf ：脉动系数： （GB50009-2001 7.4.2-8）μf=1.2248×（10Z）（-0.3）=0.54879βgz ：阵风系数： （GB50009-2001 7.5.1-1） βgz=0.80×（1+2×μf ）=1.678μspl ：局部正风压体型系数μsnl：局部负风压体型系数，通过计算确定μsz：建筑物表面正压区体型系数，按照（GB50009-2001 7.3.1）取0.8 μsf：建筑物表面负压区体型系数，按照（GB50009-2001 7.3.3-2）取-1 Wk=βgz×μz×μsl×WO≈0.93kN/m2现考虑吊篮表面大面积空隙，所以取S=110×s取吊篮高度1.25米，长度6米所以面积S=110×（1.25×6）≈0.75m2受力F=P×S=1×W=0.6975kN吊篮可以抵御最大风力为5级吊篮施工过程中的用电量计算：工程施工共需吊篮44台，每台吊篮2台提升机功率为4.4KW施工过程中同时施工吊篮常规为60%，每天实际运行时间为4小时每天总用电量为W=4.4×4×44×60%=464.64J吊篮支架安装处屋面承载力计算：NN＝P（1＋1800÷4400）――――――――――（1）P＝G·K ――――――――――（2）式中：G＝（吊篮自重＋荷重＋钢绳、电缆重量）÷2＝（300＋500＋50）÷2＝850÷2＝425kgK＝1.25(动载系数)代入（2）式P＝425×1.25＝531.25kgP代入（1）式N＝P（1＋1800÷4400）＝531.25×（1＋0.33）＝706.5625KG前支点下垫木板：此时承受重量＝706.5625KG÷4M2＝193.85KG/ M2所以前支架处地面所承受重量为193.85KG/ M22、后支架地面所承受重量吊篮篮体最轻的1.5的吊篮的重量为210KG所以单只后支架地面所受最大重量＝（1000-210×1500÷4500）÷2=465KG 后支架地面此时承受重量=465KG÷3 M2=155KG/ M2。
主桥支护工程计算书
高岭大桥（30+50+30）m现浇箱梁支护工程计算书一、编制依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《路桥施工计算手册》《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、工程概况跨京台高速变高度预应力混凝土连续箱梁，左右幅都采用单箱三室斜腹板的预应力混凝土连续梁结构，支点梁高3m，跨中梁高1.8m；顶板厚度由支点附近的55cm变为跨中处的25cm，底板由支点附近的45cm变为跨中处的25cm；桥面总宽17.75m（包括两侧各2m翼缘板），底板宽度由最窄的8.827m变化至最宽的9.75m。
桥梁上部施工采用满堂支架现浇，满堂支架布设为60×60×90cm，施工中跨50m时，上跨京台高速位臵27m内采用钢管桩加贝雷梁支架门洞及安全防护棚的施工方案，防护棚采用竹胶板满铺，并挂放抛网，保证车辆安全通行。
桥梁底模板、内模板采用1.2cm竹胶板，侧模版、翼缘板模板采用1.5cm加强竹胶板。
三、设计总体方案桥梁上部结构支架采用碗扣式满堂脚手架搭设，满堂支架布设为60×60×120cm，其中墩顶位臵处满堂支架铺设为60×30×120cm。
施工中跨50m时，上跨京台高速位臵27m内采用钢管桩加贝雷梁支架门洞及安全防护棚的施工方案。
主梁上部结构单幅采用22片贝雷片，每片贝雷梁间距为0.9m、0.9m、0.9m、0.45m、0.9m、0.9m、0.775m、0.45m、0.65m、0.45m、0.9m、0.45m、0.65m、0.45m、0.775m、0.9m、0.9m、0.45m、0.9m、0.9m、0.9m，贝雷梁之间采用花架交叉连接，次分配梁采用I20a，长度为17.2m（分配梁连接采用斜缝焊接，两侧再使用八角形钢板焊接，要求分配梁焊缝不在同一截面上），以0.6m间距布臵，固定于贝雷梁上部。
钢管桩采用Φ630×10mm规格，沿横桥向2.5×2.6×3.6×2.6×2.5m布臵，每幅桥下布臵18根，共计36根，原高速公路中分带处螺旋钢管长度要求大于等于5m，原高速公路两侧螺旋钢管长度根据基础顶面实测标高进行控制，保证三排螺旋钢管顶面标高一致。
长江大桥移动模架支点作用力计算书
路桥建设上海长江隧桥B7标50m梁移动模架受力验算书路桥建设上海长江隧桥B7标项目经理部长江桥B7标50m梁移动模架受力验算一、结构计算模型（1）取单边主梁结构，结构模型示意图如下（单位cm）：结构模型图：（2）取单边主梁结构，计算模型如下A、首孔梁施工荷载作用结构模型如下图：B 、标准跨施工荷载作用结构模型如下图：C 、尾跨施工荷载作用结构模型如下图：二、计算荷载（1）均布荷载分别有： A 、移动模架主梁，m t q /18.21=；B 、横梁（底板支撑，横梁拉杆）t G 65.231297.1=⨯=，t q 394.0105065.232=+=/m C 、混凝土配重截面为0.6m ×0.85m ，m t q /7.03= D 、外模板m t mtq /7.1601024==E 、单片50m 箱梁结构混凝土体积为600m3，每米为12方，m t q /64.156=F 、内模板及撑杆m t tt q /25.05.0605257=⨯+=作用于50米跨均布荷载合计：m t q /864.2025.064.157.17.0394.018.2=+++++=作用于两端悬臂均布荷载合计：m t q /164.2025.064.157.1394.018.2=++++=（2）支点集中荷载分别有： 推进车，油缸，估计取自重为5吨。
（3）梁端集中荷载为：一组鼻梁自重q=0.652t/m ，一组鼻梁长度30m 。
三、移动模架钢主梁基本参数钢主梁惯性矩及截面矩计算：钢主梁截面为3400mm ×1800mm ，底板厚20mm ，顶板厚30mm ，腹板厚10mm 和14mm 。
A ＝1824×30＋1824×20＋3410×10＋3410×14＝173040y1=[1824×30×30/2＋1824×20×（20/2+30+3410）+3410×（14＋10）×（3410/2+30）]/173040＝820800＋125856000＋141992400＝268669200/173040＝1553mm y2=3410＋20＋30－1553＝1907mmIx=[1/12×1824×303＋1824×30×（1553－30/2）2]＋[1/12×1824×203＋1824×20×（1907－20/2）2]＋[1/12×（14＋10）×34103＋3410×（14＋10）×（1907－20－3410/2）2]＝4104000＋1.29437×1011＋1216000＋1.312773×1011＋7.93036×1010＋2710868160＝3.42734×1011mm4Wx1＝3.42734×1011mm4/1553=2.2069×108mm3 Wx2＝3.42734×1011mm4/1907=1.7972×108mm3 四、移动模架受力验算结果（1）首孔梁施工时模架计算结果 A 、前支点反力：7908.8KN=790.9吨。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
双导梁架桥机设计计算书
双导梁设计计算书一、双导梁概况漳诏高速公路A1-3合同段中的新圩特大桥全长1377m，其上部结构桥孔布置为8*25m+2*9*25m+8*30m+6*30m+12*25m的预应力砼T型准连续梁桥。
25 mT梁共同38跨380片，30mT梁共14跨140片，采用在预制场集中预制，加强型双导梁安装的施工方法。
根据本工程的具体特点，双导梁的设计以安装30mT梁为计算。
双导梁全长75m（为30mT梁的2.5倍），为两支双排单层上下加强贝雷片组成。
横梁全33m，为两支双排单层上下加强贝雷片组成，横梁下面设一片贝雷片加高架。
横梁上各设一部起吊车（5t），平车长度3 m，宽度2.28 m，高0.7m，由工32槽钢加工而成，来回道卷扬机为3t。
根据设计图纸要求，结合现场具体情况，导梁中心距离为15.83m，位于2#~3#及8#~9#T梁之间的中心位置上,具体见附图。
二、导梁的荷载计算1、横梁上的荷载（1）横梁自重：横梁全长33m，转化为均布荷载q=6.5KN/ m （2）横梁上的轨道及枕木自重，均化为均布荷载q=1.8KN/ m （3）起吊平车等重量：5t卷扬机17KN 平车自重18KN 6门滑车2付计3KN 钢丝绳及其它等重量约7KN合计；45KN（4）来回道卷扬机及钢丝绳等重量约18KN2、加高架及导梁上平车等重量贝雷片+斜撑+平车重量+其它=45KN3、导梁上的荷载及导梁自重（5）转化为均布荷载q=6.5KN/ m+1.8KN/ m=8.3KN/ m4、T梁自重以30 mT梁考虑G=638 KN/片5、T梁的超重根据规定，装配式公路桥梁的梁截面尺寸允许偏差+5 m m，照此计算，30 mT梁断面增加引起的超重可达4.5%，考虑其它因素，其超重系数取5%6、T梁吊运过程中的冲击荷载冲击荷载采用构件自重的30%三、导梁容许弯矩及剪力四、根据《装配式公路桥梁使用手册》，对于双排单层加强型桥梁，其容许弯矩及剪力为3375KN.m及490.5 KN，考虑到荷载分布的不均匀系数，则对于两支双排单层加强型桥梁，其实际容许弯矩及剪力分别为[M]=3375*2*0.9=6075 KN.m[R]= 490.5*2*0.9=882.9 KN五、双导梁构件的强度验算1、导梁上的横梁强度验算（1）T梁吊在位于横梁中心时其中：P-来回道卷扬机等自重P= 18KNq-横梁及轨道等自重q=6.5KN/ m+1.8KN/ m=8.3KN/ mG-T梁重量+起吊平车等重量T梁重量=638/2*1.05*1.3=435.435 KN 取436 KN则G=436+45=481 KN对1#点取∑M=0R2= =367.69 KN＜[R]R1=P+G+ q*33-R2=405.21KN＜[R]M max=M跨中= R2*15.83/2- q*33/2*33/2/2=1780.43 KN.m＜[M] 则弯矩及支点剪力符合要求(2)用双导梁安装左侧边梁时即当采用双导梁安装左侧边梁时会出现右侧支点负弯矩2、双导梁的强度验算（1）安装T梁时的强度验算安装T梁时，导梁的前支点与中支点受力需验算，后支点不需验算。
典型的菱形挂篮计算书好好看看
千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
步履式双导梁架桥机设计计算书
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[工况 2] 1 号吊梁行车行至跨中
RA
23800
P1
52700
26350
P2
RB
7000
2） 移动荷载 P1=（7+125×1.1）/2+6.4/2+2=77.5t
后行车重 P2=（7+6.4+4）/2=8.7t
4.2.2.4 减速：重载运行速度 Vo=2m/min
轮径 D=460mm
n 轮=Vo/（πD）=2/（3.14×0.36）=1.77rpm n 电=1400rpm I=n 电/n 轮=790 取减速器 BLEY2718-289-3kw
开式齿轮:Z1=17,Z2=59 4.3 主梁（以单根主梁分析）：
中支点：RB=RBq+ RBp=26+132.8=158.8t（侧提梁）
4.3.5.2.支座和区间最大弯距：
MA= -109.4tm
MA= -768tm（悬臂）
AB 区间（跨中）
Mmax=Mq+Mp=1021.1+195=1216.1tm
4.3.6 纵导梁截面选择
材质 16Mn
已知： 单根导梁 Mmax= 1216.1t.m，h=2.5m，H=1m，节间 Lj=1.62m.
22000 q=0.35t/m
W1
51700
29700 50500
q=0.8t/m
8800 1300 6300
W2 W2 +W3
RA
RB
25500
倾覆力矩： M 倾=2×50.5+0.35×22×40.7+0.8×29.72/2=768tm 平衡力矩：当 RB=0 时，
码头吊机基础计算书
编号：2012-GA-02荆岳铁路公安长江大桥工程江陵岸码头吊机计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：一、设计说明码头吊机位于施工栈桥前端的起重平台下游侧，作为材料和临时结构上下河的主要起重设备。
吊机为安庆长江大桥70t架梁吊机改制，底盘前后横梁变短，基础设置8根直径820mm，厚8mm的钢管桩，每2根桩为一个支点，桩顶配1根3.2m长的2H588作为分配梁。
码头吊机基础布置图如下：图1-1：吊机结构总图二、计算荷载1、吊机施工荷载：自重230t，考虑需要的最大起吊重量70t，吊幅21m，。
2、水流力计算考虑起重平台群桩的遮流作用，码头吊机位置冲刷深度取设计图纸提供的冲刷深度的一半，取5m ，则码头吊机处水文资料如下：表2-1：码头吊机处水文资料钢管桩嵌固点由栈桥计算（2012-GA-01）知，桩入土深度为8.5m 。
钢管桩迎水面积为229.250.8224()A m =⨯=水流力计算依据《公路桥涵设计通用规范》4.3.8条，水流力标准值22w V F KA gγ=，K=0.8，2240.8219.7()A m =⨯=， 2.65()V m s =，55.3w F kN =。
流水压力合力点取水面以下0.3倍水深处，距离结构顶0.329.258.775()m ⨯= 第二三四根钢管桩水流力按《港口工程荷载规范》取遮流系数0.4675，225.8w F kN = ，312.1w F kN =，4 5.6w F kN =三、计算结果3.1、吊机工作状态验算1、吊机基础布置图如图图3-1：吊机施工工况2、吊机施工分两种工况：工况一：吊机垂直或平行辅助墩平台起吊：吊机所需最大起吊为70t，此时吊幅21m，每两根桩为一个支点，上面布置分配梁F1,计算得：前支点受压：后支点受拉：工况二：吊机与辅助墩平台成45°角时起吊：吊机所需最大起吊为70t，此时吊幅21m，每两根桩为一个支点，上面布置分配梁F1,计算得：前支点受压:中支点受压：后支点受拉：由计算结果得，取最不利工况二计算。
移动模架支点作用力计算
移动模架支点作用力计算一、计算模型 取单边主梁结构，计算结构模型如下（单位mm ）：二、计算荷载（1）均布荷载分别有：A 、移动模架主梁，m t q /21=；B 、横梁（底板支撑，横梁拉杆）t G 5.1310)1.025.1(=⨯+=， t q 243.05.10455.132=+= C 、混凝土配重截面为0.5m ×0.6m ，m t q /75.03=D 、底模板m t mt q /69.01.62.44== E 、腹模翼模总重73吨，撑杆每米大约0.3t/mm t m t t q /96.0/3.0)5.1045(23.735=++⨯= F 、4×45m 结构混凝土体积为1982.5m3，每米为11方， m t q /3.146=G 、内模板及撑杆m t t t q /28.05.05.10455267=⨯++= 作用于45米跨均布荷载合计：.0+243.075++=m+++.02=.1922369t28q/9614.03..0作用于两端悬臂均布荷载合计：2=.0+.0243+69=+++473.q/t.018m9628143..0（2）支点集中荷载分别有：推进车，油缸，估计取自重为5吨。
（3）梁端集中荷载为：一组鼻梁自重f=17.25t（4）荷载作用结构模型如下图：三、结算结果（1）剪力图如下，前支点反力：6600483N=660吨。
（考虑托架为676t）后支点反力：4334531N=433.5吨（2）弯矩图如下，跨中最大弯矩为4033.4tm ，Mpa I My 7.20134.07.1104.40334=⨯⨯==σ 前支点反弯矩为1199.4tm ，Mpa I My 6034.07.1104.11994=⨯⨯==σ （3）结构变形前悬臂端位移：-14.9mm后悬臂端位移：-10.3mm跨中位移：+24mm四、方立柱强度验算方立柱截面积：（0.5+0.475-0.03）×2×0.015=0.02835㎡MPa MPa A N 300][4.23702835.0106734=<=⨯==σσ。
高处作业吊篮计算书
高处作业吊篮计算书一、工程概况工程名称：吊篮作业内容：吊篮作业高度：米施工工期：天二、吊篮主要技术性能参数：1、额定载荷：500kg2、升降速度：9-10m/min3、吊篮平台尺寸：6000mm**760mm*1220mm4、电动机：功率1.5kw 转速：1420r/min5、吊篮平台质量：650kg6、上部悬挂机构质量：450kg7、配重质量：800kg8、钢丝绳：直径φ8.3 破断拉力：68.0KN根据GB19155-2003《高处作业吊篮》5.2.7条“在正常工作状态下，吊篮悬挂机构的抗倾覆力矩与倾覆力矩的比值不得小于2”。
R=M M ′ =G 〃L W 〃L =1000×9.8×4.5N 〃M (800+650)×9.8×1.5N 〃m2.06>2 R ——抗倾覆系数G ——配重质量W ——吊篮平台质量与额定载荷L ——配重距前支点距离L ′——钢丝绳距前支点距离在实际安装过程中，还可采取以下措施增大抗倾覆系数R ；1、尽量缩短钢丝绳与前支点之间的距离L ′，从而使L>4.5m 。
2、控制额定载荷在500kg 以内。
3、用钢丝绳将后支座绑固在建筑物的梁柱上。
五、钢丝绳安全系数验算根据GB19155-2003《高处作业吊篮》5.4.6.2条“钢丝绳安全系数不应小于9”。
计算如下：n=S 〃a W =68.0×2KN (800+650)×9.8N=9.57>9 n ——钢丝绳安全系数S ——单根钢丝绳最小破断拉力a ——钢丝绳根数W ——吊篮平台质量与额定载荷另根据GB19155-2003《高处作业吊篮》5.4.6.4“工作钢丝绳最小直径不应小于6mm ”，实际采用φ8.3的航空钢丝绳，符合标准要求。
吊篮计算书
一、吊篮计算书1、吊篮主要技术性能参数额定载重量：630KG,限载500KG；升降速度：9.3m/min吊篮平台尺寸：1500~5000mm×690mm×1180mm；吊篮上部支架长度：6000mm电动机：功率：1.5kW，转速：1400r/min；吊篮平台重量：486KG悬挂机构重量：303KG；配重：1000KG；钢丝绳：4*31s+PP-8.3，破段拉力54kN2、吊篮安装示意图3、ZLP630高处作业吊篮验算按使用高度131m，工作平台最大长度为4.0米，ZLP630型号的吊篮，进行核算。
1）静荷载（1）吊篮的自重480㎏（见使用说明书）（2）吊篮钢丝绳自重：4*0.244*131=12㎏（钢丝绳每米自重0.244kg）2）荷载计算（1）吊篮的风荷载标准值2/08.65230009.204.11m N o z s z k =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=ωμμβωK ω：荷载标准值；z β：风振系数，一般情况取1；s μ：风荷载体型系数，查《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010中表4.1.2-4，取1.3φ。
表中挡风系数φ应按0.8计算。
即s μ=1.04；z μ：风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中表7.2.1中规定取值，此处按建筑高度100米，地面粗糙度B 级（有密集建筑群的城市市区）。
即z μ=2.09；o ω：基本风压值，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表D.4中n=50年的规定取值，即o ω=300N/㎡(遵义市)Nm m m N F Q K WK 81.307718.14/08.6522=⨯⨯=⨯=ω WK Q ：吊篮的风荷载标准值；K ω：风荷载标准值；F ：吊篮受风面积。
（2）吊篮竖向荷载标准值计算[]N Q Q 35.531128.95008.995.978.9486)/2(G k k 1=÷⨯+⨯+⨯=+=1Q ：吊篮工作钢丝绳竖向荷载标准值；k G ：吊篮平台及钢丝绳自重标准值；k Q ：吊篮额定荷载。
菱形挂篮计算书
菱形挂篮工程1、工程概况采用菱形挂篮进行悬臂浇筑，由主桁系统、悬吊行走系统和模板系统（含底模平台）三部分组成。
其中，主桁系包括主桁架、横联、前横梁、后横梁和大梁锚固系统等部分；桩和横联采用型钢和钢板的组合结构，前横梁、后横梁采用型钢组拼。
悬吊行走系统包括外模纵梁、内模滑梁、吊带、前下横梁和后下横梁等部分；外模纵梁、内模滑梁、前下横梁和后下横梁等采用型钢组拼，所有吊带均采用PSB830Φ32钢吊带（计算发现后下横梁中间两根吊带需采用Φ40）。
模板系统包括外模、内模和底模（含底模平台）三个部分；外模、底模均采用大块组合钢板，内模为组合钢模；内外模桁架采用型钢组拼；底模平台纵横梁均采用型钢组拼。
综合其余节段的长度与截面形式，最终选取1#块与5#块作为计算截面。
具体的结构图如下图所示。
700055005500图1 挂篮总体布置图（单位：mm）4*3006504*30065057357361001400140023502245318216963182224520702070图2 挂篮侧面图（单位：mm ）1.1 主桁主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。
主桁与立柱由2根[32b 槽钢加工而成。
前后斜杆为2根[32b 槽钢加工而成。
立柱横联采用由桁片连接的形式。
1.2 底篮底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁等组成。
（1）前下横梁：底篮前横梁采用双拼I32b 工字钢，前横梁长13.25m ； （2）后下横梁：底篮后横梁采用双拼I32b 工字钢，后横梁长13.25m ； （3）纵梁：底篮箱梁底部纵梁由双拼[32b 槽钢加工而成，长5.5m ；1.3 悬吊系统悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通过吊杆及铰座与底栏连接。
内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁及已浇筑混凝土箱梁连接。
（1）前上横梁：前上横梁为双拼I40b工字钢，长13.25m。
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吊篮前支点计算书
吊篮受荷分析：
吊篮自重G1≈5 KN,后配重G2≈10 KN，前端最大设计承载力4 KN，吊篮支座与楼面接触面A=4×0.3m2=1.2m2,配重于楼面接触面1m2。
=10/1= 10 KN/m2。
（局部承压）
楼面配重处最大应力σ
1
吊篮前支座处最大应力σ
=（2+5+3.75）/0.36= 29.86 KN/m2。
（局部承
2
压）因此楼板承载力满足吊篮施工要求。
等效均布活荷载的确定
吊蓝设备后点配重铁对楼板的最大压力为10KN，最大剪力为10KN。
吊蓝设备前点对楼板的最大压力为29.86KN，最大剪力为29.86KN。
对于吊篮设备的前点N=29.86KN，M
=NL/4=29.86×2.25/4=16.79 KN.m
max
前支点承载能力计算：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 计算出土建主体梁的承载能力。
1、计算信息
几何参数
截面类型: 矩形
截面宽度: b=200mm
截面高度: h=400mm
材料信息
混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2
钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm2
最小配筋率: ρmin=0.200％
纵筋合力点至近边距离: as=35mm
配筋信息
As=804mm2
设计参数
结构重要性系数: γo=1.0
2、计算过程
2.1、验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=804/(200*400)=1.005％
ρ=1.005％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
2.2、计算截面有效高度
ho=h-as=400-35=365mm
2.3、确定相对界限受压区高度
ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518
2.4、计算相对受压区高度
ξ=fy*As/(α1*fc*b*ho)=360*804/(1.0*14.3*200*365)=0.277≤ξ
b=0.518
2.5、计算弯矩设计值
M=ξ*(1-0.5*ξ)*α1*fc*b*ho*ho/γo=0.149*(1-
0.5*0.149)*1.0*14.3*200*365*365/1.0=52.54kN*m
外荷载计算
由M=1/4*F*L得，F =4*M/L=8*188/3.8=190KN.M>16.79KN.M
由以上数据得出吊篮前端支架承载于土建梁上完全满足要求。