地震荷载计算
荷载标准值计算公式
荷载标准值计算公式荷载标准值计算是工程设计中非常重要的一部分，它涉及到结构的安全性和稳定性，直接关系到工程的质量和使用寿命。
荷载标准值的计算公式是根据结构所受的荷载类型和性质来确定的，下面将介绍一些常见的荷载标准值计算公式。
首先，我们来看一下静载荷的计算公式。
对于静载荷，我们通常会考虑到几种不同的荷载类型，如自重荷载、活载、风荷载等。
计算公式一般是根据相关规范和标准来确定的，比如建筑结构设计规范、桥梁设计规范等。
以自重荷载为例，其计算公式为，自重荷载 = 结构构件体积× 材料密度× 重力加速度。
而对于活载和风荷载，其计算公式则会根据具体情况而有所不同，需要根据相关规范进行具体计算。
其次，动载荷的计算公式也是工程设计中的重要内容。
动载荷通常指的是结构在运行过程中受到的振动荷载，比如机械设备的振动荷载、车辆行驶时的荷载等。
动载荷的计算公式一般会考虑到结构的振动特性、荷载的频率和幅值等因素。
以机械设备振动荷载为例，其计算公式可以表示为，振动荷载 = 设备振动幅值× 设备质量× 振动频率。
而对于车辆行驶时的荷载，其计算公式则会考虑到车辆的重量、速度、路面状况等因素。
最后，还有一些特殊荷载的计算公式也是工程设计中需要考虑的内容。
比如地震荷载、温度荷载、流体荷载等，这些荷载的计算公式会涉及到结构的抗震性能、热膨胀系数、流体动压力等因素。
以地震荷载为例，其计算公式一般会考虑到地震作用的峰值加速度、结构的振动周期等因素，需要根据地震区域和建筑物的特点进行具体计算。
总之，荷载标准值的计算公式是工程设计中的重要内容，它直接关系到结构的安全性和稳定性。
在进行荷载标准值的计算时，我们需要根据具体的荷载类型和性质，结合相关规范和标准，采用相应的计算公式进行计算，以确保结构的设计符合要求，具有良好的安全性和稳定性。
荷载计算公式完整版
荷载计算公式完整版1.死荷载计算公式死荷载是指建筑物自身的重量以及固定在建筑物上的设备、设施等引起的荷载。
根据不同情况，死荷载可以分为常规死荷载和附加死荷载两部分:1.1常规死荷载计算公式：常规死荷载包括墙体、楼板、屋面等的自重，计算公式如下：D=γ_g*G其中，D为常规死荷载，γ_g为重力加速度，G为自重。
1.2附加死荷载计算公式：附加死荷载为设备、设施等固定于建筑物上的荷载，计算公式如下：D_a=γ_a*G_a其中，D_a为附加死荷载，γ_a为重力加速度，G_a为设备、设施等的自重。
2.活荷载计算公式活荷载是指建筑物使用过程中引起的荷载，如人员、家具、设备等。
根据不同情况，活荷载可以分为规定荷载和可变荷载两部分:2.1规定荷载计算公式：规定荷载是指建筑物使用过程中固定的荷载，计算公式如下：L=γ_l*A其中，L为规定荷载，γ_l为规定荷载的分项系数，A为规定荷载的面积或长度。
2.2可变荷载计算公式：可变荷载是指建筑物使用过程中变化的荷载，如人员的活动、设备的移动等，计算公式如下：L_v=γ_v*A_v其中，L_v为可变荷载，γ_v为可变荷载的分项系数，A_v为可变荷载的面积或长度。
3.风荷载计算公式风荷载是指建筑物在风力作用下引起的荷载。
根据不同情况，风荷载可以分为静风荷载和动风荷载两部分:3.1静风荷载计算公式：静风荷载是指风流速较小或者建筑物较小情况下的风荷载，计算公式如下：W_s=0.5*ρ*V_s^2*C_s*G_s其中，W_s为静风荷载，ρ为空气密度，V_s为静风速度，C_s为静风荷载系数，G_s为建筑物的投影面积。
3.2动风荷载计算公式：动风荷载是指风流速较大或者建筑物较大情况下的风荷载W_d=0.5*ρ*V_d^2*C_d*G_d其中，W_d为动风荷载，ρ为空气密度，V_d为动风速度，C_d为动风荷载系数，G_d为建筑物的投影面积。
4.地震荷载计算公式地震荷载是指地震作用下建筑物引起的荷载。
《地震荷载计算》课件
现代虚无主义的源起与本质探析现代虚无主义最早产生于18世纪末的德国思想界，传入中国的过程与虚无主义在德国的产生非常相似，均是后现代化国家在后起压力下打压传统文化后，产生的一种悲观、虚无思想。
现代虚无主义其本质是将“虚无”作为信仰，否定一切价值。
当下必须直面现代虚无主义问题和危害，坚定社会主义核心价值体系的价值引领作用。
标签：虚无主义；利己主义；无政府主义；个人主义现代虚无主义诞生之初有着深刻的历史背景，倡导的自我为中心的价值目标与资产阶级价值观有着紧密的联系，与马克思主义价值观大相径庭。
改革开放后，虚无主义作为一种政治思潮开始歪曲历史、颠倒是非，当下中国特色社会主义建设的过程中，必须正视虚无主义的种种现象，理清虚无主义的实质和严重危害，坚定不移地走中国特色社会主义道路。
一、现代虚无主义的源起“虚无主义”最早来源于拉丁语，意为“什么都没有”。
现代意义上的虚无主义起源于德国，早在18世纪末19世纪初，德国还处于封建邦国林立落后的神圣罗马帝国时代，面对英国、荷兰、法国现代化的成功，巨大的外部压力迫使其尽快转型。
德国在现代化的过程中快速引进新的启蒙文化，加速启动现代化进程，尤其是启蒙文化的引进使传统社会秩序、文化理念和人们的价值观受到很大冲击，甚至开始质疑传统。
康德、费希特等一批哲学家大力推崇启蒙文化的过程中，对有悖于启蒙的一切传统进行质疑，这一做法必然会把人们心目中长期形成的崇高、神圣的价值弱化掉，而新的价值观尚未形成，人们的内心空虚占据上风，现代虚无主义就是在质疑传统、人们内心空虚的背景下诞生的。
就像恩格斯分析启蒙运动的社会效应时所说的：“以往的一切社会形式和国家形式、一切传统观念，都被当作不合理的东西扔到垃圾堆里去了；到现在为止，世界上所遵循的只是一些成见；过去的一切只值得怜悯和鄙视。
”[1]在批判传统的过程中，宗教被看作德国落后的根源，只有揭穿存在社会生活、政治生活、经济生活中所有形态的上帝和神灵，才能解放思想推动社会的进步。
雪风和地震荷载计算方法
雪、风和地震荷载的计算方法1 雪荷载1.1 文献[2]中国《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》文献[2]我国《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》第6.1.1条规定，屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：s k=μr s o(1-1) 式中：s k为雪荷载标准值，[kN/m2]；μ r为屋面积雪分布系数；s o为基本雪压，[kN/m2]。
规范第6.1.2条规定，基本雪压应按该规范附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的雪压采用。
高于1989年同名规范30年一遇的标准。
第6.1.3是对规范没有给出基本雪压的地点取值方法的规定。
第6.1.4条是对山区基本雪压的规定。
屋面积雪分布系数μ r根据屋面形状按表6.2.1确定。
1.2 文献[7]美国《建筑及其它结构最小设计荷载》1994年版文献[7]美国《建筑及其它结构最小设计荷载》1994年版7.3规定，斜度小于1/12的平屋面的雪荷载按下式计算：p f=αC e C t I p g (1-2) 式中：p f为雪荷载，[lb/ft2]；α系数，美国本土为0.7，阿拉斯加为0.6；C e为暴露系数；C t为热力系数；I为重要性系数，根据表1及表20，一般公用发电厂I=1.0；p g为地面雪荷载。
据规范解释对7.2的说明，地面雪荷载系基于雪荷载超过的年概率为2%（即平均重现期50年）的数值。
1.3 文献[12]《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程DL/T5121-2000》从上可见，文献[7]考虑的系数更多。
为了考虑与文献[12]《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程DL/T5121-2000》一致，采用文献[2]的标准。
因矩形烟风道为平顶，根据后者的表6.2.1第1项取μ r =1.0。
Page 1 of 82 风荷载2.1 文献[2]中国《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》文献[2]第7.1.1条规定，垂直于建筑物表面的风荷载标准值，应按下述公式计算：当计算主要承重结构时w k =β z μ s μ z w o(1-3) 式中：w k为风荷载标准值[kN/m2]；β z为高度z处的风振系数；μ s为风荷载体型系数；μ z为风压高度变化系数；w o为基本风压，[kN/m2]。
水平地震作用计算
第四节水平地震作用计算重力荷载代表值计算本设计建筑高度为23.95m，以剪切表形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。
首先需要计算重力荷载代表值。
屋面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构件自重取楼面上、下各半层高度范围内（屋面处取顶层1/2）的结构和构件自重。
计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重和各可变荷载组合值之和。
设计时顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，纵、横梁自重，半层柱自重，女儿墙自重，半层墙体自重。
其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵、横墙体自重。
一、楼层总量取6轴框架左侧3000mm宽度和右侧3000mm宽度的楼层的重量进行近似计算第9标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm线荷载：25×0.3×（0.6-0.12）+0.04×（0.6-0.12）×17=3.93KN/m=3.93×（4＋3）＝27.51 KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm线荷载：25×0.25×（0.5-0.12）+0.04×（0.5-0.12）×17=2.63KN/m=2.63×3×4 ＝31.56 KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm线荷载：25×0.2 ×（0.45-0.12）+0.04×（0.45-0.12）×17=1.87KN/m =1.87×6 ＝11.22 KNG3(4)截面尺寸：b×h=300mm×650mm线荷载：25×0.3 ×（0.65-0.12）+0.04×（0.65-0.12）×17=4.34KN/m =4.34×8 ＝34.72 KNG42.柱重量= (6.01×3)×（1.8/2－0.12）=27.18KNG53.板重量G=5.0×14×3 =210KN64.墙重量=6.3×(2×3＋6)+3×2+5.1×1.15/2×8+5.1×0.6×4+5.1×G71.3/2×3=120.95KN5.活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求屋面板的活载组合值系数为0，故：=0G8则第9层楼面的重力荷载代表值为：G=27.51＋31.56＋11.22＋34.72＋27.18＋210+120.95=508.14 KN 7第8标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm线荷载：25×0.3×（0.6-0.12）+0.04×（0.6-0.12）×17=3.93KN/m=3.93×8＝31.44 KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm线荷载：25×0.25×（0.5-0.12）+0.04×（0.5-0.12）×17=2.63KN/m=2.63×(3×5+6+4)＝65.75 KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm线荷载：25×0.2 ×（0.45-0.12）+0.04×（0.45-0.12）×17=1.87KN/m G=1.87×(3×5) ＝28.05 KN32.柱重量G= (6.01×3)×（2.0/2+1.8/2－0.12）+6.01×(1-0.12)=69.38KN43.板重量=5.0×3×（6＋1.5+14）=322.5KNG54.墙重量G＝ (3+12)×5.1/2+(3+14)×6.1/2+3×10.5/2+3×1.1/2＝107.5KN65. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求屋面板的活载组合值系数为0 ，故：= 0G7则第8层楼面的重力荷载代表值为：G=31.44＋65.75＋28.05＋151.2＋322.5＋107.5 =624.62KN8第7标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mmG=4.2×8＝33.6KN1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×4+6+4)＝62.92KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×2+6) ＝24.72KNG32.柱重量G= 6.01×1×4+(8.35×2+13.25×2)×（3.6/2－0.1）=116.64KN43.板重量=3.4×(3×14)+3.6×（3×4）=220KNG54.墙重量＝(3+18)×6.1/2+3×3/2+3×10.5/2+3×1.1×0.5+3×G6(4.5+9.7+10.5+10.5+6.1) ×0.5+10×12.2/2+6.5×10.3×0.5+5×12.4×0.5+6×9.7×0.5+2.5×10.4×0.5=315.48KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3.0×14）＋ 2.5×（3×4）〕×0.5=32KN7则第7层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋62.92＋24.72＋116.64＋220＋315.48＋32=805.36 KN7第6标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×3) ＝64.89KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×14+3×8+0.5×6)+3×（3×4）+3.4×2.5×3.5=314.15KN64.墙重量＝3×(10.5+10.5+6.1)+12.2×10+9.7×6+12.4×2.5×2+9.7×3G7×0.5+10.4×2.5×0.5+3×(2+6.3) ×0.5+10.3×6.5×0.5+8.1×1+11.8×6×0.5+3×4.5×0.5+3×8.5×0.5+5.5×6×0.5+10.5×6×0.5+10.8×3×0.5=524.18KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×4＋2.5×3.5+3×14）＋2.5×（3×11.5＋0.5×6）〕×0.5=109.63KN G8则第6层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋64.89＋1.21＋151.2＋314.15＋524.18+109.63=1287.5KN 6第5标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN42.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KN53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量G＝5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.17×1+12.2×10+11.8×6+9.7×6=544.6KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN10则第5层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋544.6+101=1305.86KN 5第4标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mmG=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KN3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量＝(5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2 G7×10+11.8×6+9.7×6) ×0.5+(5.5×6+10.5×12+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2×4+11.8×6+9.7×6+12.4×6) ×0.5=491.8KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN 10则第4层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋491.8+101=1253.06KN 4第3标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×6+6+4)＝80.08KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN4(5)截面尺寸：b×h=250mm×550mm=3.44×3 ＝10.32KNG52.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KN63.板重量=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85KNG74.墙重量＝(5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2 G8×10+11.8×6+9.7×6) ×0.5+(5.5×6+10.5×12+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2×4+11.8×6+9.7×6+12.4×6) ×0.5=491.8KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN G9则第1层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋80.08＋59.74＋1.21＋10.32+151.2＋325.85＋491.8+101=1254.8KN 3第2标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mmG=4.2×8＝33.6KN1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量＝5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1G7×1+12.2×10+11.8×6+9.7×6=544.6KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KNG8则第2层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋544.6+101=1305.86KN 2第1标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+5.2 －0.1）=298.08KN53.板重量=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85KG64.墙重量＝（5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1G7×1+12.2×13+11.8×6+9.7×6）×0.5+（7.9×6+14.5×10+12.9×6+6.8×3+14.7×2.5×2+12.8×2.5+8.6×3+12.1×6+14.1×6+10×1）×0.5=584.95KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KNG8则第1层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋185.76＋325.85＋584.95+101=1493.09KN 1二、荷载分层总汇顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。
使用CAESARⅡ进行地震荷载计算
使用CAESARⅡ进行地震荷载计算作者：付潭来源：《中国新技术新产品》2017年第08期摘要：随着国家的一带一路战略，我国的空分项目走出国门，在中东、东南亚等地取得了很多的项目，国外项目要求应力计算非常精细，经常涉及地震工况下荷载的计算，并且一般会采用美国规范ASCE 7-05/IBC2006，本文就简单探讨一下地震工况下的设计计算。
关键词：地震荷载；CAESARⅡ；工况编辑中图分类号：TP391 文献标识码：A0.引言随着国家的一带一路战略，我国的空分项目走出国门，在中东、东南亚等地取得了很多的项目，国外项目要求应力计算非常精细，经常涉及地震工况下荷载的计算，且一般会采用美国规范ASCE 7-05/IBC2006，本文就简单探讨一下地震工况下的设计计算。
CAESARⅡ是一个在应力计算中应用非常广泛的国际性软件，特别在空气分离项目中，由于蒸汽有更好的经济性，越来越多的项目采用蒸汽拖动压缩机及增压机运行，因此高温、高压的管道应用得越来越广泛，CAESARⅡ也越来越多的应用。
我们以国外某84000Nm3/h空分项目距离说明如何进行地震荷载的计算。
84000Nm3/h空分项目主蒸汽管道的设计压力为5.05MPa，设计温度为410℃，蒸汽流量为228t/h，管道外径壁厚为：D457X19.05，材质为A335P11。
1.在CAESARⅡ中输入地址参数在进行地震工况的编辑时，首先我们在CAESARⅡ工具栏，点击Static seismic Wizard，在弹出的对话框中，有7个选项，第一位Seismic Design Code，选择执行规范。
第二位Importance Factor I填写重要因子，对于蒸汽管道重要因子查规范ASCE 7 Section 13.1.3可知为1。
第三位为Response Factor R：本参数为响应参数，查看规范可知：Piping in accordance with ASME B31， including in-line components with joints made by welding or brazin，为12。
地震荷载计算
地震荷载计算简介地震荷载计算是建筑结构设计中的重要内容之一。
地震荷载能够对建筑结构施加巨大的力量，因此在设计过程中需要进行地震荷载的计算和分析，以确保建筑能够在地震发生时保持稳定和安全。
地震荷载计算的基本原理地震荷载计算可以通过多种方法进行，其中最常用的是静力分析法和动力分析法。
静力分析法基于结构的弹性响应进行计算，适用于地震荷载较小的结构；而动力分析法则考虑了结构的非线性和动力特性，适用于地震荷载较大的结构。
静力分析法的步骤1. 确定设计地震参数：包括地震区划、场地类别、设计地震分组等。
2. 确定结构的地震体系：包括结构的刚度分布和质量分布等。
3. 计算地震设计水平加速度：根据地震参数和结构的反应谱进行计算。
4. 计算结构的静力抗力：根据结构的地震体系和设计地震加速度进行计算。
5. 检查结构的稳定性和安全性：对计算结果进行评估，确保结构在地震作用下的稳定性和安全性。
动力分析法的步骤1. 确定设计地震参数：同静力分析法。
2. 模型建立和参数设定：将结构建模，并根据地震参数进行参数设定。
3. 进行地震模拟：通过数值计算方法模拟地震作用下的结构反应。
4. 分析结构的动力响应：根据地震模拟的结果，计算结构的动力响应。
5. 检查结构的稳定性和安全性：对动力响应进行评估，确保结构在地震作用下的稳定性和安全性。
总结地震荷载计算是建筑结构设计中不可忽视的重要内容，通过静力分析法和动力分析法可以对地震荷载进行有效计算和分析。
在设计过程中，需要合理选择计算方法，并根据结构特点和地震参数进行参数设定。
同时，对计算结果进行评估，确保结构在地震作用下的稳定性和安全性。
地震动反应谱特征周期计算地震荷载
选取同一类场地、震中距相近的20条地震动记录，地震动峰值均为0.7m/s2，单自由度结构的阻尼比为2%、5%、10%和15%，周期范围为0.1s~10s，计算位移反应谱、速度反应谱和伪速度反应谱、加速度反应谱和伪加速度反应谱，并分析比较速度反应谱和伪速度反应谱的区别，以及加速度反应谱和伪加速度反应谱的区别。
一.反应谱计算与绘图反应谱的计算采用Newmark-β法计算，对于单自由度体系使用杜哈美积分来求解实际更为方便。
MATLAB的计算程序如下所示：clcclearkesai=0.15; %阻尼比m=1;[acc,dt,N]=peer2acc('F:matlab-learn','RSN3753_LANDERS_FVR135.AT2')%peer2acc为处理原始地震动数据的程序save('acc2','acc')load('acc2.mat');gama = 0.5;beta = 0.25;alpha0 = 1/beta/dt^2;alpha1 = gama/beta/dt;alpha2 = 1/beta/dt;alpha3 = 1/2/beta - 1;alpha4 = gama/beta - 1;alpha5 = dt/2*(gama/beta-2);alpha6 = dt*(1-gama);alpha7 = gama*dt;peak=9.8*max(abs(acc));acc=acc*0.7/peak;n=length(acc);p=-m*9.8*acc;j=0;for T=0.1:0.01:10j=j+1;wn=2*pi/T;k=m*wn^2;c=kesai*2*m*wn;Keq=k+ alpha0*m + alpha1*c;wD=wn*(1-kesai^2)^0.5;d=zeros(n,1);v=zeros(n,1);a=zeros(n,1);for i=2:nt=0.002*(i-1);f=p(i) + m*(alpha0*d(i-1)+alpha2*v(i-1)+alpha3*a(i-1))+c*(alpha1*d(i-1)+alpha4*v(i-1)+alpha5*a(i-1)); d(i) =f/Keq; %Newmark-β的计算程序a(i) = alpha0*(d(i)-d(i-1))-alpha2*v(i-1)-alpha3*a(i-1);v(i) = v(i-1) + alpha6*a(i-1) + alpha7*a(i);endsd(j)=max(abs(d)); %位移反应谱sv(j)=max(abs(v)); %速度反应谱sa(j)=max(abs(a)); %加速度反应谱SA(j)=wn^2*sd(j); %伪加速度反应谱SV(j)=wn*sd(j); %伪速度反应谱end选取的地震动记录如图地震动记录一般在PEER网站下载。
第五节 水平地震作用和风荷载计算
第五章水平地震作用和风荷载计算第一节横向水平地震作用计算一、重力荷载计算计算结构在地震作用下的动力反应时要采用集中质量法，即计算地震作用时的重力荷载G是假设集中作用在各层楼盖处的集中作用力，集中质量的界限范围应该取为：1/2h i～1/2h i+1，i＝1，2，……，n。
h为楼层高度，n为结构的层数。
（一）第11层重力荷载代表值1、结构构件重量屋面板重量：（33．6＋1.5×2）2×6.57＝8800.91kN，次梁重量：[25×0.3×（0.6－0.14）＋17×0.01×（0.6－0.14）×2＋17×0.01 ×0.3] ×(36.6×3+8.7×2) +25×0.3×（0.4－0.14）＋17×0.01×（0.4－0.14）×2＋17×0.3×0.01×1.35×20+2.14×（33.6＋1.35×2）×4=848.51kN,主梁重量：（25×0.4×（0.8－0.14）＋17×0.01×（0.8－0.14）×2＋17×0.01 ×0.4）×（33.6×5+8.4×3+8.4×3）+（25×0.3×（0.8－0.14）＋17×0.01×（0.8－0.14）×2＋17×0.01×0.3）×（7.2×4+7.175×3）＝1767.48kN，合计楼盖重量：8800.91+848.51+1767.48＝11416.90kN。
框架柱重量：（25×0.7×0.7＋17×0.01×0.7×4）×（3.5－0.8）×7+（25×0.6×0.6＋17×0.01×0.6×4）×（3.5－0.8）×12＝545.48kN，剪力墙重量：{（25×0.3×9.625＋17×0.01×9.625×2）×[（3.5－0.14）－25×2.2×0.3×2.4－25×0.85×0.3×1.7]}+ [25×0.2×9.625×（3.5－0.14）]+ [75.46×（3.5－0.14）－25×1.2×0.3×2.1×3－25×1.85×0.3×2.1]+[ 75.46×（3.5－0.14）－25×1.2×0.3×2.1×2－25×1.5×0.3×2.1]+ (25×0.2×7.225＋17×0.01×7.225×2)×（3.5－0.14）+[75.46×（3.5－0.14）－25×1.7×0.3×2.1]+ [25×19.4×0.3×（3.5－0.14）－25×0.8×0.3×2.0×2－25×2.375×0.3×2.1－25×3.25×0.3×2.8]+ 25×2.4×0.2×（3.5－0.14）×2+25×[2.4×0.2×（3.5－0.14）×2＋25×3.25×0.3×0.7]+ [25×2.4×0.2×（3.5－0.14）×2－25×1.2×0.2×2.1]+ [25×3.3×0.2×（3.5－0.14）－25×1.4×0.2×2.1]+ [25×19.4×0.3×（3.5－0.14）－25×0.85×0.3×1.7－25×3.25×0.3×2.8]=2298.91kN,合计竖向构件总重量：545.48+2298.91＝2844.39kN2、非结构构件重量隔墙重量：11.8×0.19×（3.5－0.4）×[（9.9×3＋6.3×4＋4.2×12＋6.5×5＋3.3×2＋1.8×2）+（36.6×1＋9.9×1＋1.8×4＋5.4×1＋6.6×10＋28.8×1）]=2517.85kN,玻璃幕墙重量：1.2×36.6×3.5×4＝614.88kN，合计非结构构件重量：2517.85+614.88＝3132.73kN。
住宅楼荷载计算书
住宅楼荷载计算书住宅楼荷载计算书一、前言住宅楼荷载计算书是根据相关国家建筑设计规范和标准进行荷载计算的重要文档，旨在确保住宅楼的结构安全性和稳定性。
本文档将详细介绍住宅楼荷载计算的方法和步骤，包括荷载类型、荷载标准、计算公式等内容。
二、荷载类型住宅楼荷载类型主要包括以下几种：自重荷载、活荷载、风荷载、地震荷载等。
其中，自重荷载是指住宅楼自身的重量以及构件的重量；活荷载是指住宅楼使用过程中通过楼板、墙体传导到结构的荷载，如人员、家具、设备等；风荷载是指风对住宅楼外墙、屋顶等表面的作用力；地震荷载是指地震力对住宅楼结构的作用。
三、荷载标准住宅楼荷载的计算应参照相关国家建筑设计规范和标准，常用的有《城市建筑荷载标准》、《建筑抗震设计规范》等。
根据不同的荷载类型和设计要求，确定相应的荷载标准进行计算。
四、荷载计算方法1. 自重荷载计算：根据住宅楼的结构形式、材料特性和构件尺寸等参数，计算自重荷载的大小。
常用的计算公式为：自重荷载 = 单位体积质量 × 构件体积。
2. 活荷载计算：根据住宅楼的用途和功能确定活荷载的值，如人员荷载、家具荷载、设备荷载等。
常用的计算公式为：活荷载 = 单位面积质量 × 构件表面积。
3. 风荷载计算：根据住宅楼的高度、外形特征和地理位置确定风荷载的大小。
常用的计算方法为：风荷载 = 风压系数 × 结构表面积。
4. 地震荷载计算：根据住宅楼所在地的地震烈度、土壤条件和结构体系等确定地震荷载的大小。
常用的计算方法为：地震荷载 = 结构质量 × 加速度系数。
五、附件1、结构图纸：包括住宅楼的平面布置图、立面图、剖面图等。
2、荷载计算表：详细记录住宅楼各个部位的荷载计算结果，包括自重荷载、活荷载、风荷载、地震荷载等。
3、其他附件：如材料测试报告、计算软件模型等，根据实际需要添加相应的附件。
六、法律名词及注释1、城市建筑荷载标准：指规定建筑物荷载计算和设计所遵循的国家标准。
地震荷载计算
地震荷载计算地震荷载组合，一般是在正常荷载组合中加入建筑物自重和其上荷重所产生的地震惯性力、地震动土（含坝前淤积物）压力和动水（含内水）压力（含扬压力）。
高寒区冬季强震的复核尚应考虑冰的地震推力。
砌石坝地震荷载应包括坝体地震惯性力和地震动水压力。
可参照规范SL203的规定计算确定。
10.3.2 复核的地震作用标准是，除重大工程按本导则10.1.4－1规定的概率水准，由专门的地震危险性分析确定水平向地震加速度a h外，其余的按J c为7、8、9度，应依次取a h值为0.1g、0.2g、0.4g；取竖向地震加速度值为（2/3）a h。
在动力法中，地震加速度反应谱随场地类别及其振动特征周期、结构自振周期等的不同应按规范SL203的规定，确定反应谱最大值及下限值；按该规范4.5节对不同建筑物选取相应的阻尼比值。
地震作用的方向，一般情况下可只考虑水平向分量；拱坝、闸墩、闸顶机架、水塔及两个主轴方向刚度接近的混凝土结构，还应计及两个主轴方向或顺河及横河两个水平向分量；地震烈度8、9度的1、2级大坝，还应同时计入竖向地震作用分量。
地震作用效应的确定可采用拟静力法确定各点的惯性力，或采用振型分解反应谱法。
若有多条该坝实测地震记录，或有类似地震地质条件下的实测地震记录，也可采用振型分解时程分析法等动力法，按照规范SL203规定，结合各类建筑物的具体规定分别确定其地震作用效应。
一般情况下，作抗震计算时的上游水位可采用正常蓄水位；多年调节水库经论证后，可采用低于正常蓄水位的坝前水位。
土石坝应根据运用条件选用对上游坡抗震稳定最不利的常遇水位进行抗震计算；坝内流网可按相应水位的稳定渗流考虑；若需考虑库水位骤降的抗震稳定，应将地震作用和常遇的库水位降落幅值相组合。
重要的拱坝和水闸，其抗震强度计算，宜补充地震作用和常遇低水位组合的验算。
土石坝（面板坝除外）可不计地震动水压力，在土石坝动力法有效应力分析、液化分析及混凝土结构或基岩断裂区的动力分析等计算中，都必须计算孔隙压力或扬压力，必要时，应考虑孔隙压力的增长、扩散和消散。
地震作用标准值计算
地震作用标准值计算(1)各层总重力荷载代表值计算1．屋面层总重力荷载代表值女儿墙重量：(1.95+0.51+0.875)×[(11.4+0.2)×2+(25+0.2)×2-(2.5+0.4×10+0.5×4)]=217.11kN屋面板重量：6.4×(4-0.2-0.15)×(11.4-0.2-0.3-0.2)×2=499.90kN7.7×(6-0.15×2)×(11.4-0.2-0.3-0.2)×2=939.25kN5.9×[(6-0.2-0.15)×(2.5-0.3)×2+(2.5-0.3)×(3.6-0.3)]+6.4×(1.8-0.25)×(2.5-0.3)=211.33kN499.90+939.25+211.33=1650.48kN电梯机房重量：0.91+2.366+1.333+3.465+1.43+3.887+25×0.3×0.3×1.5×2+25×0.2×0.2×(1.8×2+2.5×2)+5.9×1.6×2.3=50.453kN楼梯间重量：(7.275+15.132+3.958)×2+(1.275+1.716+0.449+1.62)+(2.61+5.148+1.346+0.486)=67.38kN4.5×[(2.5-0.4)+(2.5-0.25-0.2)+(5.4-0.3-0.25)+(5.4-0.3-0.2)]=62.55kN3.89+4.031+0.432+0.571=8.924kN25×3×(0.4×0.4×3+0.5×0.5)=54.75kN5.9×(5.4-0.35)×(2.5-0.3)=65.55kN67.38+62.55+8.924+54.75+65.55=259.15kN楼梯板重量：25×(0.3×0.15/2×1.1×9+3×1.1×0.12+0.2×0.3×2.5)+3×1.1×2.3+17×0.02×[1.1×2.3+2.3×(0.2+0.2+0.2)+1.1×3]+2.12=31.38kN8层柱重量：25×1.5×(0.4×0.4×9+0.5×0.5×5)=100.88kN17×0.02×1.5×(0.4×4×9+0.5×4×5-0.2×2×14)=9.59kN100.88+9.59=110.47kN梁重量：4.5×[(11.4+0.2)×7-0.4×12-0.5×8-0.3)]=324.45kN4.5×[(25+0.2)×3-0.4×12-0.5×8]=300.6kN1.5×(2.5-0.3)=3.3kN2.122×2+4.243×2+3.89+4.031+3.89+4.972+1.428×2+2.418×2+0.432+0.714×2+1.18×2+0.571+0.443=42.44kN324.45+300.6+3.3+42.44=670.79kN7层墙、门、窗重量：54.253×2+28.925×2+42.844+41.342+40.291+14.463×2+15.826×2+18.378+11.172×2+8.629+14.463×2+23.598×2+5.573+8.374+8.439×2+15.06×2+10.184+8.706×2+26.611+5.597×2=603.23kN7层柱重量：25×3×(0.4×0.4×12+0.5×0.5×8)=294kN17×0.02×3×(0.4×4+0.7×4+1.7×2+1×2+0.6×3+1.4×2+0.9×2+1)=17.544kN294+17.544=311.544kN因屋面可变载不计入重力荷载代表值，故屋面层的重力荷载代表值为：G=217.11+1650.48+50.453+259.15+31.38+110.47+670.79+603.23/2+311.544/2 7=3447.22kN2-6层重力荷载代表值楼面板重量：3.5×(4-0.35)×(11.4-0.2-2.25-0.2)×2=223.563kN3.0×[(2-0.25)×(2.5-0.3)+(4-0.25)×(2.5-0.3)+(6-0.3)×(2.9-0.25)+(2.5-0.3)×(6-0.55)+(2-0.25)×(4-0.55)]×2+3.0×(3.6-0.3)×(2.5-0.3)=296.325kN4.8×(6-0.3)×(6-0.35)×2=309.168kN3.5×(1.5-0.2)×(6-0.3)×2=51.87kN223.563+296.325+309.168+51.87=880.93kN柱重量：25×3×(0.4×0.4×12+0.5×0.5×8)=294kN17×0.02×3×(0.4×4+0.7×4+1.7×2+1×2+0.6×3+1.4×2+0.9×2+1)=17.544kN294+17.544=311.544kN楼梯板重量：31.38×2=62.76kN梁重量：[1.5×(2.5-0.3)+3×(6-0.3)+1.5×(4-0.35)+3×(6-0.3)+1×(2-0.25)]×2+1×(5-0.6)=93.85kN4.5×1.5×4=27kN0.431×2+2.267×2+0.422+0.305+0.384+2.648×2+0.22×2+0.676×4=14.947kN670.79+93.85+27+14.947=806.59kN墙、门、窗、栏杆重量：603.23+1.06×4+4.239×2=615.948kN楼面可变荷载：2.0×[(25-0.1)×(11.4-0.1)-1.8×2.5]+2.5×6×1.5×2=598.74kN因楼面可变荷载按等效均布荷载计算，要乘以组合值系数0.5，故2-6层的总重力荷载G=880.93+311.544+62.76+806.59+615.948+0.5×598.74=2977.14kN代表值为：621层重力荷载代表值楼面板重量：3.5×(4-0.35)×(11.4-0.2-2.25-0.2)×2=223.563kN3.0×[(2-0.25)×(2.5-0.3)+(4-0.25)×(2.5-0.3)+(6-0.3)×(2.9-0.25)+(2.5-0.3)×(6-0.55)+(2-0.25)×(4-0.55)]×2+3.0×(3.6-0.3)×(2.5-0.3)=296.325kN4.8×(6-0.3)×(6-0.35)×2=309.168kN3.5×(1.5-0.2)×(6-0.3)×2=51.87kN223.563+296.325+309.168+51.87=880.93kN柱重量：25×3.8×(0.4×0.4×12+0.5×0.5×8)=372.4kN372.4+17.544=389.944kN楼梯板重量：31.38×2=62.76kN梁重量：[1.5×(2.5-0.3)+3×(6-0.3)+1.5×(4-0.35)+3×(6-0.3)+1×(2-0.25)]×2+1×(5-0.6)=93.85kN4.5×1.5×4=27kN0.431×2+2.267×2+0.422+0.305+0.384+2.648×2+0.22×2+0.676×4=14.947kN670.79+93.85+27+14.947=806.59kN墙、门、窗、栏杆重量：因1层平面布置与标准层大致相同，此项荷载相差不大，故大小取同标准层此项荷载，为615.948kN楼面可变荷载：2.0×[(25-0.1)×(11.4-0.1)-1.8×2.5]+2.5×6×1.5×2=598.74kN因楼面可变荷载按等效均布荷载计算，要乘以组合值系数0.5，故1层的总重力荷载代表值为：G=880.93+(389.944+311.544)/2+62.76+806.59+615.948+0.5×598.74=3016.34kN 1(2)全楼横向水平地震作用计算 1．结构基本自振周期计算采用顶点位移法计算，此方法计算周期必须先求出结构在重力荷载代表值水平作用于各质点产生的顶点位移，计算过程见表3-2-15。
风雪地震荷载的查询
水平地震荷载计算 (Horizontal seismic load calculaton)<GB50011-2001>省份和城市 (Province and City)抗震设防烈度 (Anti-seismic fortify intensity)影响系数 (Influenced codfficient)面板材料 (Material of cladding)厚度 (Thickness) →面密度 (Uniform density)G=0.1375 Kpa动力放大系数 (Dynamic amplificatory coefficient)水平地震荷载标准值 (Characteristic value of horizontal seismic load)=5×0.12×0.1375=0.083 Kpa 请不要更改计算公式雪荷载计算 (Snow load calculaton)<GB50009-2001>省份和城市 (Province and City)基本雪压 (Basic snow load)结构类型 (Structure type)倾角 (obliquity) α≤25°屋面积雪分布系数 (Roof snow distributing coefficient)雪荷载标准值 (Characteristic value of snow load)=1×0.35=0.35 Kpaμr=1t=10 mm →7°, 0.15g坡屋面 (Slope roof)铝塑复合板(Alum-plastic compsite panel)上海(Shanghai)So=0.35 Kpa金属或石材幕墙(Metal or granite Cladding), β=5上海(Shanghai)α=0.12GF EK ⨯⨯=αβ0S S r K ⨯=μslope roof canopyarch roof。
砂砾石地基上混凝土重力坝地震荷载计算
ｍ 。基本 地震 （ Ｂ ） 平 加 速 度 为 ０ ３ ｇ ＯＥ 水 ．０ ，最 大 可
频率和振型，以特征向量为基础 ，求地震反应谱的 响应 ，按平 方 和开 方 （Ｒ ｓ 组合 ，求 得地震 响 应位 ｓ ｓ） 移和地 震 内力 。 求 解 广义特 征值 公式 如 下 ：
ＫＸ ＝ Ｍｘ
式 中 Ｋ —— Ⅳ阶刚度矩 阵 ，Ⅳ是结构的总 自由度 ；
— —
迭代 向量 ；
｝（ ， ９＞Ｐ 形成 子空 间 Ｅ 。 ） 。 （ ）对 Ｐ个 向量 用 同时逆 迭 代来 求 出最好 的 Ｐ ２
根据国内外实测阻尼数据 ，强震时阻尼值增大 ，而
动 力效 应降低 。 对 于坝 高小 于 ５ ０Ｉ 低 坝 ，采用 阻尼 比 ５ ， ｎ的 ％
取 ２ ２ ，是 安全 的 ，也是 合适 的。 ．５
信 地震 （ Ｅ 水 平 加 速 度 为 ０５ ｇ ＭＣ ） ．０ 。地 震 烈 度 为 ８
度 和 ９ 时 ，对 应 的水 平 地 震 加速 度 分 别 为 ０ ２ ｇ 度 ．０
和 ０４ ｇ，所 以当计 算 基本 地 震 （ Ｂ 时填 写 地 震 ． ０ Ｏ Ｅ）
烈 度为 ８度 ，水平 地 震 组合 系数 为 １５ ．，垂 直 地 震
个 特征 值 和特征 向量 。
（ ）在迭 代 收敛 后 ，用 Ｓ ｒ 列 校 核 来证 实 ３ ｔ ｍ序 ｕ
朱凤 娟 ・砂 砾 石 地 基 上 混 凝 土 重 力 坝 地 震 荷 载 计 算
人防荷载与地震荷载计算表
形式：均布荷载（kPa）/ 集中力（kN/m）
2.45
39.2
0.49 0.245 0.55125 0.42875 0.0735 3.482670064 13.1388183
7.84 3.92 8.82
人防等级
地面超压ΔPm （MPa）
5
6
0.1
0.05
隧道常用砼弹性模量
混凝土强度等级
弹性模量E （107kPa）
梁的频率系数 砼弹性模量E
Ω
（107kPa）
梁的抗弯刚度B
梁的单位长度质量 m
自振圆频率 ω
ω*t0h
22.4
3.00
1312200
2.295918367
264.6 3.3075
息”中填表，后者需要结合地 据；红色为需要用户利用前一 饱和土，请直接查阅表1与表5
据；红色为需要用户利用前一 饱和土，请直接查阅表1与表5
基本信息
断面尺寸（m） 顶板覆土厚度 顶板厚度 中板厚度 底板厚度
地面超压ΔPm（MPa）
5
站厅层净高 度
6
0.8
站台层净高 度
7
0.4
断面单跨长 度L
8
0.9
地下水位至 地面距离
20
0.05
计算位置 顶板
站厅层侧墙
计算方法 有实测资料
饱和度Sv
孔隙比e
饱和土的含气量α 1
结论
0.98 1.07
0.010338164
x1x212y1y21525并已知x所求y1419梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h22430092160020408163272352294梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h1542300115200102040816314392316624梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h1542300115200102040816310573714294150183梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h22430013122002295918367264633075信息中填表后者需要结合数据
渡槽结构计算书(地震荷载)
x
M
M
4
5
4
5
L M
5
4
4.柱配筋计算
4.1 柱截
面参数补
充输入
柱保护层厚度a
=
柱截面有效高度h0
=
渡槽建筑物结构安全级别
=
设计状况条件
=
渡槽混凝土强度等级
=
选用受力主筋级别
=
荷载效应组合
=
混凝土轴心抗压强度fc
=
混凝土轴心抗拉强度ft
=
混凝土轴心抗压强度标准值fck
=
混凝土轴心抗拉强度标准值ftk
P3
=
1.996 2.395
kN
标准值
kN
设计值
同理，依据《灌区建筑物的水力计算与结构计算》式（11-14）计算风压产生的节点3水平荷载P4
P4
=
1.996
kN
标准值
P4
=
2.1.2 竖向荷载计算
荷载种类
槽身自重
=
顶部拉杆自重
=
顶部渡槽
顶部人群荷载
=
向下传递
满槽水重
=
顶部盖板自重
=
合计G自
=
底部横梁
N/mm2
0.30
依据《水工钢筋混凝土结构学》（4-5）（4-7）
计算混凝 土的和箍 筋的受剪
Vcs
0.07
fcbh0
1.25 fyv
A s h0
170.5223
kN
选配箍筋满足要求
又
Vcs 0.07 fcbh0
151.872
kN
仅需要按构造要求设置箍筋
5.梁配筋计算
5.1 梁截 面参数补 充输入 梁保护层厚度a 柱截面有效高度h0 渡槽建筑物结构安全级别 设计状况条件 渡槽混凝土强度等级
使用CAESARⅡ进行地震荷载计算
Ｃ Ａ Ｅ Ｓ Ａ Ｒ Ｉ Ｉ 是 一个在 应力计算 中应 用
非常 广泛 的国际性 软件 ，特别 在空气分离
项 目中 ，由于 蒸汽有更好 的经 济性 ，越来 越多 的项 目采 用蒸汽拖动压缩 机及增压 机 运行 ，因此高 温 、高压 的管道 应用得越来 越广泛 ，Ｃ Ａ Ｅ Ｓ Ａ Ｒ Ｉ Ｉ 也越来越 多的应用 。 我们 以国外 某８ ４ ０ ０ ０ Ｎ ｍ ／ ｈ 空分项 目距 离说 明如何进行地震荷载 的计算 。
高 新 技 术
２ ０ １ ７ Ｎ Ｏ ． ０ ４ （ 下 ） 中 国 新 技 帮 产 品 《 ｉ
使用Ｃ Ａ ＥＳ ＡＲ Ｉ Ｉ 进 行地震荷 载计算
付 潭
（ 杭 州杭 氧化 医工程有限公 司，浙江 杭 州 ３ １ ０ ０ ０ ６） 摘 要：随着 国家的一带一路 战略 ，我 国的空分项 目走 出国门，在 中东、东南亚等地取得 了很 多的项 目，国外项 目
范。
Ｖ ＮＣ・ Ｗ
∞ ｃ ｏ ｎ ｔ ｅ ￣ Ｗ ｓ
Ｌ １ ５
Ｌ Ｌ ４ Ｌ １ Ｏ － Ｌ ４ Ｌ ｛ ２ ＋ Ｌ Ｓ
０Ｃ Ｃ ＯＣ Ｃ ０Ｃ Ｃ ’
第 二位Ｉ ｍｐ ｏ ｒ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ Ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ Ｉ 填写重要 因
子 ，对 于蒸 汽 管 道 重 要 因 子 查 规 范 Ａ Ｓ Ｃ Ｅ ７ Ｓ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ １ ３ ． １ ＿ ３ 可知 为１ 。
８ ４ ０ ０ ０ Ｎ ｍ ／ ｈ 空 分 项 目主蒸 汽 管 道 的设
００ ‘ ０一 。■ｉ ｌ目目目圈
图１ 输入地震相关参数
地震荷载计算方法与步骤
地震荷载计算方法与步骤
地震荷载计算是确定结构在地震作用下所受荷载的过程。
下面将介绍地震荷载计算的方法和步骤：
1. 确定设计地震动参数
- 根据所在地区的地震烈度等级，确定设计地震地表加速度参数。
- 根据设计地震地表加速度参数，计算出设计地震剪切波速参数。
2. 确定特征周期参数
- 根据结构的类型和高度，确定结构的特征周期。
- 根据特征周期，计算结构的周期参数。
3. 确定结构反应谱
- 结合设计地震动参数和特征周期参数，绘制结构的设计反应谱曲线。
- 根据设计反应谱曲线，确定结构在不同周期下的加速度、速度和位移响应。
4. 确定地震荷载
- 将结构的质量乘以不同周期下的地震加速度，得到结构的地
震荷载。
- 根据地震荷载的垂直分量和水平分量，确定结构在不同方向
上的地震荷载。
5. 确定结构响应
- 将地震荷载和结构的初始状态输入结构分析软件进行分析。
- 根据分析结果，确定结构在地震作用下的响应，包括加速度、速度和位移。
6. 评估结构安全性
- 根据结构的响应结果，对结构的安全性进行评估，判断是否
满足设计要求。
- 如果结构不满足设计要求，需要进行荷载调整和结构加固等
措施。
地震荷载计算方法与步骤的实施可以帮助工程师进行结构设计
和分析，确保结构在地震作用下的安全性和可靠性。
请注意，地震荷载计算需要基于国家和行业相关的规范和标准进行，具体的计算细节和方法应根据实际情况进行。
地震载荷知识点总结
地震载荷知识点总结一、地震的基本概念1.地震的定义地震是指由地球内部的岩石断裂和位移引起的振动现象。
它是地壳运动的结果，是地质活动的一种表现形式。
2.地震波的传播地震时，岩石的破裂、位移和震动会产生地震波，地震波会在地下和地表上传播。
地震波分为纵波和横波两种，它们会引起地表的晃动，产生地震灾害。
3.地震烈度和震级地震烈度是指地震对地表的影响程度，它是用来描述地震灾害损失的指标。
地震震级是指地震释放能量的大小，它是用来描述地震强度的指标。
4.地震监测和预测地震监测是指通过地震仪等设备对地震进行监测和记录，以便及时预警和减少地震灾害的损失。
地震预测是指通过对地震活动规律的研究和分析，提前预测地震的发生时间、地点和强度。
二、地震的影响1.地震对人类的影响地震会引发地表的晃动，可能导致建筑物和其他结构物的倒塌，给人类造成伤害和生命危险。
特大地震还可能引发地质灾害，如滑坡、泥石流等，对人类的生产生活造成巨大影响。
2.地震对地质环境的影响地震可能引发地质灾害，破坏土地和水资源，影响生态环境。
地震还可能引发海啸、火山喷发等地质灾害，影响地球表面的地质形态和地质过程。
3.地震对社会经济的影响地震会对基础设施、生产设施、交通运输、商业贸易等领域造成破坏，给社会经济造成严重损失。
特大地震还可能引发人员伤亡、物资短缺、社会动荡等社会问题。
三、地震载荷的特点地震载荷具有瞬时性、冲击性和非平稳性等特点，影响了结构物的抗震性能和设计要求。
下面分别介绍地震载荷的特点：1.瞬时性地震是一种瞬时性现象，地震波会在极短的时间内对结构物产生作用，要求结构物在短时间内进行抗震响应，因此地震载荷具有瞬时性。
2.冲击性地震波是由岩石的破裂和位移引起的冲击波，它会对结构物产生冲击载荷，使结构物产生振动和应力反应，对结构物的抗震性能提出了较高的要求。
3.非平稳性地震波的传播路径和介质都是非平稳的，地震波在地下和地表上传播会受到介质的不均匀性和不连续性的影响，使地震载荷具有非平稳性。
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地震荷载计算4.6.1荷载的确定 a 恒载屋面板重力值： 3.66.0710.8118.012G kN =⨯⨯=屋面 楼面板重力值：3.6 3.64.58.7 6.66 2.195.6522G kN =⨯⨯+⨯⨯=楼面 梁重力值：3.6 3.64.0210.8 4.023 2.204129.5422G kN =⨯+⨯⨯+⨯=梁每层柱重力值： 5.3693348.32G kN=⨯⨯=柱1墙重力值： 3.63.6910.8+3.69253.142G kN =⨯⨯⨯=女儿墙3.6 3.610.3510.8210.282186.0522G kN⎛⎫=⨯+⨯+⨯⨯= ⎪⎝⎭标墙b 活载3.60.510.89.722Q kN =⨯⨯=屋面3.6210.838.892Q kN=⨯⨯=楼面重力荷载代表值：6G G G G G =+++屋面板梁柱女儿墙118.01129.5448.3253.14349kN =+++=5G G G G G=+++梁柱楼面板标墙95.65129.5448.32186.05459.56kN =+++= 125459.56G G G G G kN=====341 各层水平地震作用力的确定根据设计资料，设防烈度为7度，h<30m ，建筑场地类别为Ⅱ类，故地震特征周期0.4gT =，框架结构基本自振周期1T 按下公式计算：1(0.08~0.1)T N=自振周期：10.10.160.6T N ==⨯=s1 1.4 1.40.40.56g T T s>=⨯=则有顶部附加地震作用则水平地震影响系数最大值 max0.08α=水平地震影响系数2max1()g T T γαηα=建筑结构的阻尼比取值0.05ξ= 则有0.9γ= 21.0η=0.92max 10.4()() 1.00.080.0560.6gT T γαηα==⨯⨯= 各层水平地震作用力的确定10.850.85(459.565349)2249.78eq i G G KN==⨯⨯+=∑ 0.0562249.78126.0EKeqF G KN α==⨯=因为1 1.4gT T ＞所以顶部附加地震作用系数n 1=0.08T +0.01=0.058ς61459.563+6+9+12+15+3491826962i iG HkN=⨯⨯=∑（）则各层水平力为：11161459.56 3.0(1)126.0(10.058) 6.0726962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑22261459.56 6.0(1)126.0(10.058)12.1426962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑33361459.569.0(1)126.0(10.058)18.2126962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑44461459.5612.0(1)126.0(10.058)24.2826962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑55561459.5615.0(1)126.0(10.058)30.3526962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑6666134918.0(1)126.0(10.058)27.6626962EK n jjj G H F F KNG Hδ=⨯=-=⨯⨯-=∑n 0.058126.07.34EK F F KNς∆==⨯=由此得出各层的水平剪力为： 第六层 67.3427.6635.0VKN=+= 第五层 535.030.3565.35VKN=+= 第四层 465.3524.2889.63VKN =+= 第三层 389.6318.21107.84V KN=+= 第二层 2107.8112.14119.98VKN=+=第一层 1119.98 6.07126.05V KN =+=表4.6.2.2 地震作用下框架侧移计算层次 /K W KNjV /kND∑/(KN/m) ju ∆/mju ∆/h6 35.0 35.0624660.000561/5357 5 30.35 65.35 62466 0.00106 1/2830 4 24.28 89.63 62466 0.00143 1/2098 3 18.21 107.84624660.00173 1/1734 2 12.14 119.98 62466 0.00192 1/156316.07126.0560999 0.002071/14490.00877j μμ=∑∆=侧移验算：层间侧移最大值：1/1449<1/550(满足要求)3 弯矩的计算框架柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算：im c M V h =⋅上（1-y ）c im M V h=⋅⋅下y中柱处的梁：b bb i M i i =+左c 下j+1b 左j c 上j 左右（M +M ）b bbi M i i =+右c 下j+1b 右j c 上j 左右（M +M ）边柱处的梁：b j M =c 下j+1总c 上jM +MA 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算成果表 层号 iVKND∑m KN ⋅ imDm KN ⋅ imD /D ∑ imV KN y m c 上MmKN ⋅c 下MmKN ⋅b 总MmKN ⋅6 35.0 62466 16410 0.263 9.210.3517.96 9.6717.96 5 65.35 62466 16410 0.263 17.19 0.40 30.94 20.63 40.61 489.6362466 16410 0.263 23.57 0.4538.8931.8259.523 107.6241640.228.0.446.738.278.684 66 10 63 36 5 9 9 12 119.9862466164100.26331.530.547.347.385.591 126.05 60999193330.31739.960.647.9571.9395.25B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算成果表层号iV KND∑KN/mimDKN/mimD/D∑imVKNymc上MmKN⋅c下MKN.mb左MKN.mb右MKN.m6 35.0 62466164100.41614.560.4324.9018.7814.6910.215 65.3562466164100.41627.190.4544.8636.7137.5526.084 89.6362466164100.41637.290.4957.0554.8255.3238.443 107.8462466164100.41644.860.567.2967.2972.0450.072 119.9862466164100.41649.910.574.8774.8783.8758.291 126.05 60999193330.33341.970.5556.6669.2577.6053.93C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算成果表层号iVKND∑mKN⋅imDmKN⋅imD/D∑imVKNymc上MmKN⋅c下MmKN⋅b总MmKN⋅6 35.0 62466164100.32111.240.3820.9112.8120.915 65.3562466164100.32120.980.4335.8627.0648.674 89.6362466164100.32128.770.4547.4738.8474.533 107.8462466164100.32134.620.4854.0149.8592.852 119.9862466164100.32138.510.557.7757.77107.621 126.05 60999193330.35044.120.5559.5672.8117.33表4.6.2.4地震作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KNAB 跨 bABV BC 跨 bBCVA 轴cANB 轴C 轴cCNbAB V -bBCVcBN6 5.23 7.41 -5.23 -2.18 -2.18 7.41 5 10.59 20.53 -10.59 -9.94 -9.94 20.53 4 14.91 30.92 -14.91 -16.01 -16.01 30.92 3 20.43 39.26 -20.43 -18.83 -18.83 39.26 2 22.84 45.59 -22.84 -22.75 -22.75 45.59 1 23.6846.41-23.68 -22.73-22.7346.41。